CZ292392B6 - Martenzitická nerezová ocel se zlepšenou obrobitelností - Google Patents
Martenzitická nerezová ocel se zlepšenou obrobitelností Download PDFInfo
- Publication number
- CZ292392B6 CZ292392B6 CZ19941419A CZ141994A CZ292392B6 CZ 292392 B6 CZ292392 B6 CZ 292392B6 CZ 19941419 A CZ19941419 A CZ 19941419A CZ 141994 A CZ141994 A CZ 141994A CZ 292392 B6 CZ292392 B6 CZ 292392B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- weight
- steel
- percent
- steels
- martensitic
- Prior art date
Links
- 229910001105 martensitic stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract 3
- 238000003754 machining Methods 0.000 title abstract description 12
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 100
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 100
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 44
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 41
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 22
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 19
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims abstract description 19
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 17
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 17
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 17
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 14
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 13
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 11
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 10
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 9
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims abstract description 8
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims abstract description 7
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052661 anorthite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- GWWPLLOVYSCJIO-UHFFFAOYSA-N dialuminum;calcium;disilicate Chemical compound [Al+3].[Al+3].[Ca+2].[O-][Si]([O-])([O-])[O-].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] GWWPLLOVYSCJIO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 229910001678 gehlenite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 235000012215 calcium aluminium silicate Nutrition 0.000 claims abstract description 3
- 239000000404 calcium aluminium silicate Substances 0.000 claims abstract description 3
- WNCYAPRTYDMSFP-UHFFFAOYSA-N calcium aluminosilicate Chemical compound [Al+3].[Al+3].[Ca+2].[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O WNCYAPRTYDMSFP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- 229940078583 calcium aluminosilicate Drugs 0.000 claims abstract description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 3
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 12
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 12
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 abstract description 2
- 239000004575 stone Substances 0.000 abstract 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 15
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 10
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 9
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 9
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 8
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 8
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 7
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 6
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 5
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 3
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000796 S alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- -1 chromium carbides Chemical class 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 229910052714 tellurium Inorganic materials 0.000 description 2
- PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N tellurium atom Chemical compound [Te] PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N Alumina Chemical class [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001339 C alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- 229910000599 Cr alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N Selenium Chemical compound [Se] BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- 229910000323 aluminium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- VNTLIPZTSJSULJ-UHFFFAOYSA-N chromium molybdenum Chemical compound [Cr].[Mo] VNTLIPZTSJSULJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000593 degrading effect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- PYLLWONICXJARP-UHFFFAOYSA-N manganese silicon Chemical compound [Si].[Mn] PYLLWONICXJARP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052711 selenium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011669 selenium Substances 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 239000013589 supplement Substances 0.000 description 1
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 1
- 230000001988 toxicity Effects 0.000 description 1
- 231100000419 toxicity Toxicity 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Chemical Treatment Of Metals (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Acyclic And Carbocyclic Compounds In Medicinal Compositions (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Martenzitick nerezov ocel se zlepÜenou obrobitelnost obsahuje mno stv , uveden m v % hmotnostn ch uhl k pod 1,2 %, k°em k do 2 %, mangan do 2 %, chrom od 10,5 do 19 %, s ru do 0,55 %, v pn k alespo 32.10.sup.-4.n. %, kysl k alespo 70.10.sup.-4.n. %, nikl do 6 %, molybden do 3 % a alespo jeden z prvk , zvolen² ze skupiny zahrnuj c wolfram, kobalt, niob, titan, tantal, zirkon, vanad mimoto m za podm nky, e obsah niklu je od 2 do 6 % hmotn. a vm stky hlinitok°emi itanu v penat ho typu anorthit a/nebo pseudowollastonit a/nebo gehlenit a zbytek tvo° elezo a nevyhnuteln ne istoty, p°i em pom r obsah v pn ku a kysl ku Ca/O je v rozmez od 0,2 do 0,6 a tato ocel je podrobena alespo jednomu tepeln mu zpracov n kalen m pro vytvo°en martenzitick struktury.\
Description
Jako nerezové oceli jsou označovány slitiny železa, obsahující alespoň 10,5 % hmotn. chrómu. Ve slitinách železa mohou být obsaženy i jiné prvky, modifikující strukturu a vlastnosti slitiny. Čtyři hlavní struktury jsou:
martenzitické oceli, feritické oceli, austenitické oceli a austeno-feritické oceli.
Martenzitické oceli obecně obsahují 12 až 18 % hmotn. chrómu a obsah uhlíku může dosahovat v průměru okolo 1 % hmotn.. Četné prvky ve slitině, jako je nikl, molybden, křemík, titan, vanad a niob, umožňují další širokou volbu vlastností a jsou podkladem k aplikacím tak rozmanitým, jako jsou mechanické konstrukce, nářadí, nožířství, provádění oxidace za tepla atd.
Tyto oceli vynikají mezi jiným vynikající odolností proti korozi, což je způsobeno obsahem chrómu, jakož i zvýšením mechanických vlastností, které lze vysvětlit martenzitickou strukturou.
Je známý velký počet martenzitických nerezových ocelí, která vykazují různá složení a různé vlastnosti z hlediska použití. Mezi četnými a nejběžnějšími variacemi lze citovat:
- slitiny na základě příměsí chrómu a uhlíku bez obsahu niklu. Jejich významnými charakteristickými vlastnostmi jsou tvrdost, odolnost korozi a leštitelnost.
- slitiny s obsahem 16 % hmotn. chrómu a navíc niklu. Přítomnost chrómu jim udílí dobrou odolnost proti korozi, obsah niklu (2 až 4 %) umožňuje získat martenzitickou strukturu po kalení.
- slitiny se strukturním tvrzením. Vykazují vynikající odolnost vůči korozi a vysoce charakteristickými mechanickými vlastnostmi.
- slitiny s obsahem 12 % hmotn. chrómu, ale zlepšené přidáním prvků jako je vanad, molybden, wolfram, křemík, niob, titan atd.
Cílem je vylepšit jednu nebo více vlastností pro využití materiálu, jako je odolnost vůči teplotě, tečení, rázová houževnatost, odolnost vůči korozi atd.
V případě všech těchto variací závisí struktura konečného produktu a jeho odpovídající mechanické vlastnosti z velké míry na tepelném zpracování. Mezi tri běžné úpravy patří kalení, popouštění a změkčování temperováním.
Cílem kalení je získání oceli s martenzitickou strukturou a s velmi zvýšenou tvrdostí.
Popouštění dovoluje zvýšit tažnost, jež je po kalení slabá a změkčování temperováním umožňuje získat kov, který lze dále použít k běžným operacím jako je obrábění a tváření.
-1 CZ 292392 B6
Všechny tyto způsoby úpravy jsou funkcí složení té či oné slitiny s přihlédnutím k teplotě při úpravě popouštěním, k době trvání této úpravy, s přihlédnutím ke způsobu chlazení atd.
Martenzitické nerezové oceli se velmi těžko obrábějí a opracovávají. To je dáno několika příčinami, jimiž lze tuto skutečnost vysvětlit.
Jejich velká tvrdost způsobuje mechanickou únavu obráběcích nástrojů, které jsou vystaveny velkému namáhání a mohou se v krátké době zlomit.
Mimo to zvýšené třecí síly ve spojení se špatnou tepelnou vodivostí mohou zavinit vznik vyšší teploty na povrchu obráběcího nástroje a obráběcí oceli, tím pak dochází k tepelné únavě a degradaci difúzí.
Jinak oblasti oddělování spon jsou často redukovány.
Konečně, přítomnost tvrdých oxidů kovů jako jsou oxidy hliníku nebo chromuje faktorem, který ztěžuje použitelnost řezných nástrojů.
Opotřebení nástrojů tedy má různé důvody u martenzitických nerezových ocelí (zvýšená tvrdost, významné tření), a u ocelí austenitických (zpevnitelnost, špatná tepelná vodivost, obtížné oddělování spon).
Pro zlepšení obrobitelnosti bylo zvoleno již hodně cest, ale všechny tyto postupy jsou celkem nevhodné.
Přidáním síry dojde ke vzniku simíků manganu, často i chrómu, zhorší se odolnost vůči korozi, deformovatelnost za tepla i za studená, svařitelnost, jakož i se ovlivní další charakteristické mechanické vlastnosti v nežádoucím smyslu.
Přidáním selenu slouží jako doplněk obsahu síry a má tendenci utvořit obalovat částice simíků a zlepšit v příčném směru mechanické charakteristiky. Kromě ceny je tento prvek také vysoce toxický.
Přidání teluru dovoluje vznik kuliček simíků, takže se projevuje snížení anisotropie ocele, zejména anisotropie jejích mechanických vlastností. Rovněž se zlepší obrabitelnost, ale současně s nevýhodou snížení schopnosti úpravy za tepla. Použitelnost teluru jez toho důvodu omezená.
Přidání olova, které je nerozpustné v oceli, se projeví vznikem kulovitých zrníček, ale tento prvek je rovněž nevhodný pro svou jedovatost, navíc zhoršuje kujnost.
Z francouzského patentového spisu FR 2 648 477 A je známa austenitická ocel s obsahem síry se zlepšenou obrobitelnosti, obsahující určitý podíl vápníku a kyslíku, které zlepšují obrobitelnost.
Je totiž dobře známo, že nerezové austenitické oceli jsou těžko obrobitelné, z velké části je příčinou jejich slabá tepelná vodivost, tj. špatný obvod tepla vytvářeného v místě doteku obráběcího nástroje, rychlé opotřebení tohoto nástroje a vysoká zpevnitelnost těchto ocelí, vytvářející lokální oblasti se zvýšenou tvrdostí.
Během zpracování oceli mají vzhledem ke zvýšené teplotě v místech řezu tyto vměstky lubrifikační roli v místě styku povrchu oceli s obráběcím nástrojem, což vede ke sníženému opotřebení obráběcích nástrojů a také k lepšímu povrchu obráběcích kusů.
Navíc v oblasti zpracování nevyžadují austenitické oceli významnější tepelnou úpravu umožňující modifikaci fyzikálně-chemického stavu oceli a vměstků.
-2CZ 292392 B6
Martenzitické oceli jsou jako takové kalitelné a jejich vlastností je vysoká tvrdost. Z toho důvodu není problém obtíží při obrobitelnosti dokonale vyřešen.
Podstata vynálezu
Úkolem předloženého vynálezu je redukovat problémy, které se vyskytují při obrábění martenzitických ocelí, přičemž se zachovají jejich vlastnosti z hlediska deformovatelnosti a kovatelnosti za tepla i za studená, jejich charakteristické vlastnosti mechanické a jejich specifičnost při tepelných úpravách.
Podstatou předloženého vynálezu je martenzitická nerezová ocel se zlepšenou obrobitelnosti, která obsahuje v % hmotnostních uhlík pod 1,2 %, křemík do 2 %, mangan do 2 %, chrom od 10,5 do 19 %, síru do 0,55 %, vápník alespoň 32.10“4 %, kyslík alespoň 70.10^* %, nikl do 6 %, molybden do 3 %, a alespoň jeden z prvků, zvolený ze skupiny zahrnující wolfram, kobalt, niob, titan, tantal, zirkon, vanad v množství uvedeném v % hmotnostních wolfram do 4 %, kobalt do 4,5 %, niob do 1 %, titan do 1 %, tantal do 1 %, zirkon do 1 %, vanad do 1 %, mimoto měď v množství od 1 do 5 % za podmínky, že obsah nikluje od 2 do 6 % a vměstky hlinitokřemičitanu vápenatého typu anorthit a/nebo pseudowollastonit a/nebo gehlenit a zbytek tvoří železo a nevyhnutelné nečistoty, přičemž poměr obsahů vápníku a kyslíku Ca : Oje v rozmezí 0,2 : 0,6 a tato ocel je podrobena alespoň jednomu tepelnému zpracování kalením pro vytvoření martenzitické struktury.
Dalším předmětem vynálezu je ocel která obsahuje síru v hmotnostním množství do 0,035 % hmotn., ocel která obsahuje síru v hmotnostním množství od 0,15 do 0,45 % hmotn., která byla do ocele popřípadě přidána během její výroby k získání požadované ocele, ocel která obsahuje nikl v hmotnostním množství od 1 do 5 % hmotn.
Příkladné provedení předmětného vynálezu je uvedeno dále, jakož i připojené číselné údaje napomohou porozumět vynálezu.
-3CZ 292392 B6
Přehled obrázků na výkresech
Obr. 1 představuje temámí diagram SiOz-CaO-A^Os, který se týká složení oxidů, přidávaných do oceli podle předloženého vynálezu.
Obr. 2 představuje křivky vyjadřující vývoj opotřebení nástrojů pro různé příklady, dále zde uvedené.
Příklady provedení
Martenzitické oceli mají složení a zejména pak strukturu zcela odlišnou ve srovnání s ocelemi, například austenitickými. Chování martenzitických ocelí při obrábění vykazuje specifické problémy.
Určitá obměna složení martenzitických ocelí nedovoluje zcela bezpečně zachovávat jejich vlastnosti neboje dokonce vylepšovat.
Martenzitické oceli jsou kalitelné a jsou charakteristické svou tvrdostí. Tyto oceli jsou metalurgicky velmi odlišné od austenitických ocelí. Na jedné straně je lze kalit a krystalická struktura, jak sejí dá dosáhnout za studená, není srovnatelná s austenitickou strukturou.
Na druhé straně se zpracování martenzitických nerezových ocelí liší v mnoha ohledech od zpracování austenitických ocelí.
Zejména jsou tepelná zpracování martenzitických nerezových ocelí velmi četná a dodávají kovu jeho charakteristicky pro použití. Kalení (rychlé ochlazení z vysoké teploty pod teplotu Ms počátku martenzitické transformace, která záleží na složení oceli) dovoluje získat, vycházejíce z austenitické struktury za tepla, strukturu martenzitickou. To je obvykle následováno popouštěním (udržování přechodné teploty, závislé na oceli), která dovoluje zvýšení tažnosti, která je po kalení velmi slabá.
Některé z martenzitických nerezových ocelí se ještě upravují měkčením. To se používá v případě, že kov má podstoupit složité operace, jako jsou určité druhy obrábění a tváření. Struktura kovu pak tudíž není více strukturou martenzitickou, ale feritickou strukturou s karbidy chrómu v místech dotyku zrn.
Nicméně u oceli se obnoví martenzitická struktura, jakož i odpovídající mechanické vlastnosti, po vhodném tepelném zpracování.
Posléze chemické složení martenzitických ocelí se velmi liší od složení austenitických ocelí, což se kromě jiného částečně vysvětluje nutností míti teplotu počátku martenzitické přeměny Ms dostatečně vysokou. Obsah niklu je nízký, méně než 6 % hmotn. obsah chrómu nízký pro nerezové oceli (od 11 do 19 % hmotn. chrómu).
Podle předloženého vynálezu je martenzitická ocel charakterizována složením v % hmotnostních:
uhlík pod 1,2 %, křemík do 2 %, mangan do 2 %, chrom od 10,5 do 19 %, síru menší nebo rovnou 0,4 % vápník alespoň 32.10^* %,
-4CZ 292392 B6 kyslík alespoň 70.104 %, přičemž poměr obsahu vápníku ke kyslíku Ca : O je menší nebo roven 0,2 : 0,6, takováto ocel je podrobena alespoň jednomu tepelnému zpracování kalením pro vytvoření martenzitické struktury.
Zcela překvapivě bylo zjištěno, že přidáním kujných oxidů do martenzitických ocelí, jako jsou vápenné hlinitokřemičitany typu anorthitu a/nebo pseudowollastonitu a/nebo gehlenitu. znázorněné vtemámím diagramu na obr. 1, se zachovávají hlavní vlastnosti martenzitických ocelí po tepelném zpracování, jemuž je ocel vystavena, aniž by došlo k degradaci mechanických vlastností a přitom se značnou mírou zlepšují vlastnosti týkající se obrobitelnosti.
Přitom však vměstky kujných oxidů nemívají výhodný vliv na obrobitelnost, protože se jim poddává mřížka.
S překvapením bylo zjištěno, že v krystalické mřížce odlišné, jak je tomu ve struktuře martenzitických ocelí mají oxidy také prospěšný vliv na obrobitelnost.
Navíc nebylo jasné, zda se zřetelem na rozdíly při zpracování se dospěje k témuž typu vměstků v ocelích.
Zejména bylo překvapivé, že tepelným zpracováním se nemění nic na povaze vměstků.
Nedochází k chemickým změnám, nebo při nejmenším nedochází k podstatným chemickým změnám, analyticky zjištěného složení vměstků, mezi jiným difúzí v pevném stavu a podobně i během tepelného zpracování, kterému jsou vystaveny martenzitické oceli.
Problémy obrobitelnosti martenzitických ocelí se kromě toho velmi liší od požadavků, které jsou kladeny na austenitické oceli.
Na rozdíl od austenitických ocelí nejsou martenzitické oceli zpevnitelné a jejich tepelná vodivost není tak špatná.
Naopak hlavním problémem martenzitických ocelí je při jejich obrábění tvrdost.
Není zde žádný předpoklad domýšlet se, že vměstky téhož typu by mohly mít prospěšný účinek, když problémy obrobitelnosti mají takto odlišné příčiny.
Bylo potvrzeno, že při obrábění martenzitických ocelí jsou kujné oxidy, za teplot obrábění těchto ocelí, dostatečně vyhřáty, aby vytvořily lubrikační film, který je trvale regenerován vměstky oxidů přítomných v kovu. Tento lubrikační film dovoluje snížit tření při styku materiálu s obráběcím nástrojem. Velmi důležitý efekt daný velkou tvrdostí materiálu se tím proto sníží.
Byly testovány dvě skupiny martenzitických ocelí, jedna obsahující síru v množství 0,15 až 0,45 % hmotn., druhá s obsahem síry nižším než 0,035 % hmotn..
Bylo zjištěno, že přítomnost kujných oxidů v oceli nemá vliv na odolnost proti korozi, ať již jde o vznik důlků a nebo dutinek, což platí jak pro slitiny s malým obsahem síry, tak i pro slitiny s vyšším obsahem síry.
Obecně řečeno, přínos týkající se obrobitelnosti není v žádném případě na závadu vlastností jako je kujnost nebo opracovatelnost za tepla nebo studená.
Bylo rovněž pozorováno, že přidané oxidy se uchovávají své vlastnosti, bez ohledu na provedené tepelné zpracování.
-5CZ 292392 B6
Podle předloženého vynálezu se provádí přidávání kujných oxidů bez ohledu na poměr přidaného uhlíku a dusíku, jehož pokles, jak bylo dokázáno, má snahu snižovat potřebné mechanické vlastnosti.
Předložený vynález se také týká martenzitických ocelí, do kterých bylo přidáno hmotnostně 2 až 6 % niklu a 1 až 5 % mědi nebo také méně 3 % molybdenu.
Nikl je nezbytný v ocelích s obsahem nad 16% hmotn. chrómu, aby se dospělo po kalení k martenzitické struktuře.
Při obměnách určených ke strukturnímu tvrzení, nikl - kromě zmíněné již úlohy - tedy zmenšení množství δ-feritu - vytváří s mědí fázi „Ni3Cu“, která vytvrzuje kov. V tomto případě se nedosáhne vytvrzení pouze uhlíkem, jehož obsah je relativně nízký.
Měď dovoluje v kombinaci s kovem dosažení strukturního vytvrzení a to má za následek zvýšení mechanických vlastností.
Molybden zvyšuje odolnost proti korozi a má výhodný vliv na tvrdost a rovněž zvyšuje rázovou houževnatost.
Martenzitická ocel podle předloženého vynálezu může rovněž obsahovat stabilizující prvky, zvolené ze souboru zahrnujícího wolfram, kobalt, niob, titan, zirkon v následujících hmotnostních množstvích:
wolfram nejvýše do 4 %, kobalt nejvýše do 4,5 %, niob nejvýše do 1 %, titan nejvýše do 1 %, tantal nejvýše do 1 %, zirkon nejvýše do 1 %.
V praktickém příkladu provedení martenzitické oceli A podle předloženého vynálezu je složení v % hmotn. následující:
uhlík 0,205 %, křemík 0,462 %, mangan 0,52 %, chrom 12,34 %, molybden 0,041 %, síra 0,024 %, fosfor 0,022 %, dusík 0,046 %, a přidává se vápník 30.1 θ'4 %, kyslík 129.10^* %, zbytek tvoří železo.
Poměr obsahu vápníku ke kyslíku Ca : O je rovný 0,22.
V tomto příkladě obsahuje ocel A méně než 0,5 % hmotn. niklu a méně než 0,2 % mědi.
Uvedená ocel byla porovnána s dvěma referenčními ocelmi, jejichž složení je v % hmotn. následující:
-6CZ 292392 B6
| Referenční ocel 1 | Referenční ocel 2 | |
| Uhlík | 0,184 | 0,194 |
| Křemík | 0,359 | 0,364 |
| Mangan | 0,530 | 0,731 |
| Nikl | 0,180 | 0,313 |
| Chrom | 12,63 | 12,77 |
| Molybden | 0,135 | 0,093 |
| Měď | 0,084 | 0,088 |
| Síra | 0,022 | 0,002 |
| Fosfor | 0,018 | 0,017 |
| Dusík | 0,056 | 0,049 |
| a zbytek tvoří železo |
Všechny tři oceli byly testovány na obrobitelnost při soustružení.
Soustružení bylo prováděno za použití masivních destiček ze slinutého karbidu, testem označeným Vb30/0,3, který sestává z určení rychlosti, pro kterou opotřebení probroušením činí 0,3 mm za 30 minut obrábění a právě tak za použití destiček s povlakem slinutého karbidu testem Vbl5/0,15, který sestává z určení rychlosti, pro kterou opotřebení probroušením činí 0,15 mm za 15 minut obrábění.
Z tabulky 1 uvedené dále plyne, že mechanické vlastnosti nejsou nijak pozměněny přidáním vměstků kujných oxidů při dvou tepelných zpracováních, první (I) spočívající v kalení v oleji za teploty 950 °C, udržování po 4 hodiny při 820 °C, poté s pomalým ochlazováním na 650 °C a potom s chlazením vzduchem a druhé (II) spočívající v kalení při 950 °C. Ochlazení na 640 °C a následném chlazení vzduchem.
Tabulka 1
| vzorek | Tepel, zprac. | Rm | Rp 0,2 | A | Z | Tvrdost | |
| [MPa] | [MPa] | [%1 | [%1 | HRB/HRC | |||
| Dle vynálezu | A | (I) | 535 | 282 | 29 | 82 | |
| Referenční | 2 | (I) | 544 | 296 | 29,2 | 64,1 | 82,3 HRB |
| Referenční | 1 | (I) | 544 | 280 | 28,6 | 60,6 | 80,6 HRB |
| Dle vynálezu | A | (Π) | 858 | 737 | 14 | 51 | |
| Referenční | 2 | (II) | 967 | 837 | 12 | 52,6 | 29,1 HRB |
| referenční | 1 | (II) | 899 | 754 | 15,5 | 55,8 | 27,3 HRB |
Z testů je patrné, že oceli s tepelným zpracováním (Π) se zpracovávají lépe než oceli se zpracováním (I).
V jiném příkladu použití se používá martenzitická ocel B podle vynálezu s následujícím složení uvedeném v % hmotn.:
Uhlík
Křemík Mangan
Chrom Molybden
Měď
Fosfor
Dusík
Vápník
Kyslík poměr Ca: O zbytek tvoří železo
0,196%
0,444 %
0,555 %
12,10%
0,073 %
0,0263 %
0,019%
0,053 %
41.10* %
99.10* %
0,41
V daném příkladě ocel B obsahuje méně než 0,5 % hmotn. niklu a méně než 0,2 % hmotn. mědi.
Tato ocel byla porovnána se standardní referenční ocelí 3 bez obsahu kujných oxidů s následujícím složením v % hmotn.:
Uhlík Křemík Mangan Nikl Chrom Molybden Měď Síra Fosfor Dusík Kyslík
0,214%
0,344 %
0,564 %
0,354%
12,32 %
0,097 %
0,106%
0,261 %
0,017%
0,054 %
45.10* %, zbytek tvoří železo.
Z dále uvedené tabulky 2 plyne, že charakteristické vlastnosti při srovnání referenční oceli 3 10 a ocel B podle předloženého vynálezu nejsou příliš rozdílné, jak v případě tepelného zpracování (I), tak i zpracování (II).
Tabulka 2
| Referenční 3 | Ocel B | |||
| Zpracování | (I) | (Π) | (I) | (Π) |
| Rm [MPa] | 559 | 803 | 566 | 787 |
| Rp 0,2 [MPa] | 418 | 636 | 408 | 600 |
| A[%] | 29 | 18,7 | 29 | 19 |
| B [%] | 67,5 | 60,5 | 67 | 63 |
V další tabulce 3 jsou charakteristické vlastnosti a hodnoty testů obrobitelnosti s tím výsledkem, že oceli s úpravou podle předloženého vynálezu vykazují zlepšení obrobitelnosti o 25 až 30 %.
-8CZ 292392 B6
Tabulka 3
| Stav | Zpracování (I) | Zpracování (II) | ||
| Test | Vb 30/0,3 [m/mm] | Vb 15/0,15 [m/mm] | Vb 30/0,3 [m/mm] | Vb 15/0,15 [m/mm] |
| Ref. Ocel 1 | 195 | 250 | - | - |
| Ref. Ocel 2 | 150 | 205 | - | - |
| Ref. Ocel 3 | 230 | 250 | 200 | 220 |
| Ocel A | 250 | - | - | - |
| Ocel B | 250 | 290 | - | - |
V dalším příkladném provedení byly použity dvě martenzitické oceli C a D podle předloženého 5 vynálezu o složení v % hmotn.:
| Ocel C | Ocel D | |
| Uhlík | 0,018 | 0,012 |
| Křemík | 0,443 | 0,448 |
| Mangan | 0,825 | 0,818 |
| Nikl | 4,517 | 3,739 |
| Chrom | 15,2 | 15,37 |
| Molybden | 0,005 | 0,005 |
| Měď | 3,189 | 3,236 |
| Fosfor | 0,01 | 0,01 |
| Dusík | 0,018 | 0,021 |
| Niob | 0,202 | 0,192 |
| Síra | 110.10* | 233.10* |
| Vápník | 65.10* | 70.10* |
| Kyslík | 132.10* | 157.10* |
zbytek tvoří železo.
Ocele C a D byly porovnány s referenčními ocelemi 4 a 5, které neobsahují kujné oxidy a jejichž složení je následující v % hmotn.:
| Referenční ocel | 4 | 5 |
| Uhlík | 0,011 | 0,013 |
| Křemík | 0,45 | 0,405 |
| Mangan | 0,815 | 0,878 |
| Nikl | 4,548 | 4,509 |
| Chrom | 15,26 | 15,26 |
| Molybden | 0,006 | 0,006 |
| Měď | 3,245 | 3,228 |
| Fosfor | 0,011 | 0,011 |
| Dusík | 0,017 | 0,016 |
| Niob | 0,182 | 0,202 |
| Síra | 270.10* | 110.10* |
| Vápník | <5.10* | <5.10* |
| Kyslík | 138.10* | 48.10*, |
zbytek tvoří železo.
-9CZ 292392 B6
Tyto referenční oceli obsahují ve slitině měď a nikl a tvoří druh rozdílu strukturního tvrzení.
Tři metalurgické stavy, odpovídající různým tepelným zpracováním se běžně používají:
- tepelné zpracování (I): kalicí olej o teplotě 1050 °C, popouštění na 250 °C. Rm » 1000 MPa,
- tepelné zpracování (Π), kdy má kov nejvyšší tvrdost: kalení 1050 °C, popouštění na 450 °C. Rm» 1400 MPa,
- tepelné zpracování (ΙΠ): kalení při 1 050 °C, pak popouštění na 760 °C 4 hodiny, druhé popouštění na 620 °C. Rm « 900 MPa.
Zvláštností tohoto typu obměn je to, že nedochází ke změnám rozměrů po tepelném zpracování. Předměty lze tedy obrobit a potom tepelně zpracovat.
Ocel D podle předkládaného vynálezu byla obráběna po tepelném zpracování (I). To znamená, že byla podrobena kalení při teplotě 1050 °C oleji. Je zcela patrné z křivek na obr. 2, že přítomnost kujných oxidů se projeví prospěšně na obrobitelnosti, což lze odvodit z diagramu sníženého opotřebení řezných nástrojů. Toto opotřebení ve skutečnosti činí 0,15 mm po 15 minutách obrábění při rychlosti 190 m/min, posuv 0,15 mm/otáčku, a hloubka úběru 1,5 mm pro referenční ocel 4, a 0,125 mm pro ocel D.
Ocel D podle předloženého vynálezu dovoluje tedy ve stavu změkčení dosáhnout rychlosti řezu 240 m/min., zatímco v případě referenční oceli 5 jde o řeznou rychlost 210 m/min. Získá se 20 % zlepšení.
Předmětný vynález tedy dokládá za použití různých aplikačních příkladů, že martenzitické oceli, obsahující kujné oxidy vykazují zlepšenou obrobitelnost, aniž by tyto oxidy jakkoli neblaze působily na zhoršení dalších vlastností uvedených ocelí.
PATENTOVÉ NÁROKY
Claims (2)
1. Martenzitická nerezová ocel se zlepšenou obrobitelnosti, vyznačující se tím, že obsahuje v množství uvedeném v % hmotnostních uhlík pod 1,2 %, křemík do 2 %, mangan do 2 %, chrom od 10,5 do 19 %, síru do 0,55 %, vápník alespoň 32.10^* %, kyslík alespoň 70.10-4 %, nikl do 6 %, molybden do 3 %, a alespoň jeden z prvků, zvolený ze skupiny zahrnující wolfram, kobalt, niob, titan, tantal, zirkon, vanad v množství uvedeném v % hmotnostních
-10CZ 292392 B6 wolfram do 4 %, kobalt do 4,5 %, niob do 1 %, titan do 1 %, tantal do 1 %, zirkon do 1 %, vanad do 1 %, mimoto měď v množství od 1 do 5 % za podmínky, že obsah nikluje od 2 do 6 % a vměstky hlinitokřemičitanu vápenatého typu anorthit a/nebo pseudowollastonit a/nebo gehlenit a zbytek tvoří železo a nevyhnutelné nečistoty, přičemž poměr obsahů vápníku a kyslíku Ca/O je v rozmezí od 0,2 do 0,6 a tato ocel je podrobena alespoň jednomu tepelnému zpracování kalením pro vytvoření martenzitické struktury.
2. Ocel podle nároku 1, vyznačující se tím, že obsahuje síru v hmotnostním množství do 0,035 % hmotn.
3. Ocel podle nároku 1, vyznačující se tím, že obsahuje síru v hmotnostním množství od 0,15 do 0,45 % hmotn., která byla do ocele popřípadě přidána během její výroby k získání požadované ocele.
4. Ocel podle nároku 1, vyznačující se tím, že obsahuje nikl v hmotnostním množství od 1 do 5 % hmotn.
2 výkresy
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9307141A FR2706489B1 (fr) | 1993-06-14 | 1993-06-14 | Acier inoxydable martensitique à usinabilité améliorée. |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ141994A3 CZ141994A3 (en) | 1995-08-16 |
| CZ292392B6 true CZ292392B6 (cs) | 2003-09-17 |
Family
ID=9448102
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ19941419A CZ292392B6 (cs) | 1993-06-14 | 1994-06-09 | Martenzitická nerezová ocel se zlepšenou obrobitelností |
Country Status (25)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5427635A (cs) |
| EP (1) | EP0629714B1 (cs) |
| JP (1) | JP3398772B2 (cs) |
| KR (1) | KR100338886B1 (cs) |
| AT (1) | ATE191753T1 (cs) |
| CA (1) | CA2125732C (cs) |
| CZ (1) | CZ292392B6 (cs) |
| DE (1) | DE69423930T2 (cs) |
| DK (1) | DK0629714T3 (cs) |
| EG (1) | EG20378A (cs) |
| ES (1) | ES2145109T3 (cs) |
| FI (1) | FI106267B (cs) |
| FR (1) | FR2706489B1 (cs) |
| GR (1) | GR3033773T3 (cs) |
| IL (1) | IL109919A (cs) |
| NO (1) | NO303180B1 (cs) |
| PL (1) | PL179128B1 (cs) |
| PT (1) | PT629714E (cs) |
| RO (1) | RO115276B1 (cs) |
| RU (1) | RU2080410C1 (cs) |
| SG (1) | SG48134A1 (cs) |
| SI (1) | SI0629714T1 (cs) |
| TR (1) | TR28472A (cs) |
| TW (1) | TW304985B (cs) |
| UA (1) | UA26151C2 (cs) |
Families Citing this family (36)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2720410B1 (fr) * | 1994-05-31 | 1996-06-28 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable ferritique à usinabilité améliorée. |
| FR2740783B1 (fr) * | 1995-11-03 | 1998-03-06 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable ferritique utilisable pour la production de laine d'acier |
| JP3284092B2 (ja) * | 1997-12-05 | 2002-05-20 | 理研ダイヤモンド工業株式会社 | 切断破砕用カッター |
| CA2318408A1 (en) * | 1998-01-16 | 1999-07-22 | Theodore Kosa | Free-machining martensitic stainless steel |
| IL145175A (en) * | 1999-03-08 | 2005-08-31 | Crs Holdings Inc | Stainless-steel alloy |
| DE60017059T2 (de) * | 1999-05-18 | 2006-01-12 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Martensitischer rostfreier stahl für nahtloses stahlrohr |
| FR2805829B1 (fr) * | 2000-03-03 | 2002-07-19 | Ugine Savoie Imphy | Acier inoxydable austenitique a haute usinabilite, resulfure, et comportant une resistance a la corrosion amelioree |
| FR2811683B1 (fr) * | 2000-07-12 | 2002-08-30 | Ugine Savoie Imphy | Acier inoxydable ferritique utilisable pour des pieces ferromagnetiques |
| US6461452B1 (en) * | 2001-05-16 | 2002-10-08 | Crs Holdings, Inc. | Free-machining, martensitic, precipitation-hardenable stainless steel |
| FR2832734B1 (fr) * | 2001-11-26 | 2004-10-08 | Usinor | Acier inoxydable ferritique au soufre, utilisable pour des pieces ferromagnetiques |
| US6890393B2 (en) * | 2003-02-07 | 2005-05-10 | Advanced Steel Technology, Llc | Fine-grained martensitic stainless steel and method thereof |
| FR2885142B1 (fr) * | 2005-04-27 | 2007-07-27 | Aubert & Duval Soc Par Actions | Acier martensitique durci, procede de fabrication d'une piece a partir de cet acier, et piece ainsi obtenue |
| RU2321671C2 (ru) * | 2005-05-18 | 2008-04-10 | Зао "Ижевский Опытно-Механический Завод" | Нержавеющая сталь |
| FR2887558B1 (fr) * | 2005-06-28 | 2007-08-17 | Aubert & Duval Soc Par Actions | Composition d'acier inoxydable martensitique, procede de fabrication d'une piece mecanique a partir de cet acier et piece ainsi obtenue |
| RU2312921C1 (ru) * | 2006-04-05 | 2007-12-20 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
| RU2355810C1 (ru) * | 2008-02-28 | 2009-05-20 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Инструментальная сталь |
| RU2361963C1 (ru) * | 2008-04-17 | 2009-07-20 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Штамповая сталь |
| FR2933990B1 (fr) * | 2008-07-15 | 2010-08-13 | Aubert & Duval Sa | Acier martensitique durci a teneur faible en cobalt, procede de fabrication d'une piece a partir de cet acier, et piece ainsi obtenue |
| RU2413029C2 (ru) * | 2008-11-17 | 2011-02-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Мартенситная азотсодержащая коррозионно-стойкая сталь |
| RU2369657C1 (ru) * | 2008-11-18 | 2009-10-10 | Закрытое акционерное общество Производственно Коммерческая Фирма "Проммет-сплав" (ЗАО ПКФ "Проммет-сплав") | Коррозионно-стойкая сталь мартенситного класса и изделие, выполненное из нее |
| RU2393264C1 (ru) * | 2009-03-13 | 2010-06-27 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
| DE102009030489A1 (de) * | 2009-06-24 | 2010-12-30 | Thyssenkrupp Nirosta Gmbh | Verfahren zum Herstellen eines warmpressgehärteten Bauteils, Verwendung eines Stahlprodukts für die Herstellung eines warmpressgehärteten Bauteils und warmpressgehärtetes Bauteil |
| UA111115C2 (uk) | 2012-04-02 | 2016-03-25 | Ейкей Стіл Пропертіс, Інк. | Рентабельна феритна нержавіюча сталь |
| RU2507297C1 (ru) * | 2012-10-05 | 2014-02-20 | Леонид Михайлович Клейнер | Стали со структурой пакетного мартенсита |
| EP2728028B1 (fr) | 2012-11-02 | 2018-04-04 | The Swatch Group Research and Development Ltd. | Alliage d'acier inoxydable sans nickel |
| CN102943211B (zh) * | 2012-11-27 | 2015-12-23 | 黄山市新光不锈钢材料制品有限公司 | 一种高碳马氏体不锈钢带的制造方法 |
| CN102965580B (zh) * | 2012-11-27 | 2016-01-20 | 黄山市新光不锈钢材料制品有限公司 | 一种高碳马氏体不锈钢 |
| US9181597B1 (en) | 2013-04-23 | 2015-11-10 | U.S. Department Of Energy | Creep resistant high temperature martensitic steel |
| US9556503B1 (en) | 2013-04-23 | 2017-01-31 | U.S. Department Of Energy | Creep resistant high temperature martensitic steel |
| CN103725994B (zh) * | 2013-12-16 | 2016-06-08 | 泰州俊宇不锈钢材料有限公司 | 一种高性能马氏体钢丝及其制造方法 |
| RU2557850C1 (ru) * | 2014-10-21 | 2015-07-27 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
| RU2572911C1 (ru) * | 2014-11-05 | 2016-01-20 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
| FR3038624B1 (fr) * | 2015-07-08 | 2019-10-25 | Safran Aircraft Engines | Revetement de protection formant une barriere thermique, substrat recouvert d'un tel revetement, et piece de turbine a gaz comprenant un tel substrat |
| DE102016219350A1 (de) * | 2016-10-06 | 2018-04-12 | Kjellberg-Stiftung | Düsenschutzkappe, Lichtbogenplasmabrenner mit dieser Düsenschutzkappe sowie eine Verwendung des Lichtbogenplasmabrenners |
| RU2650945C1 (ru) * | 2017-12-19 | 2018-04-18 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
| RU2672165C1 (ru) * | 2018-07-20 | 2018-11-12 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3690869A (en) * | 1970-08-26 | 1972-09-12 | Yakov Mikhailovich Potak | Martensite stainless steel |
| FR2445388B1 (fr) * | 1978-12-25 | 1987-06-19 | Daido Steel Co Ltd | Acier de decolletage contenant des particules incluses de sulfure ayant un allongement, une taille et une distribution determines |
| JPS55122858A (en) * | 1979-03-13 | 1980-09-20 | Daido Steel Co Ltd | High carbon high manganese steel with high machinability |
| US4434006A (en) * | 1979-05-17 | 1984-02-28 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Free cutting steel containing controlled inclusions and the method of making the same |
| JPS5970748A (ja) * | 1982-10-12 | 1984-04-21 | Kawasaki Steel Corp | オ−トバイデイスクブレ−キ用のじん性に優れる低炭素マルテンサイト系ステンレス鋼熱延板材 |
| JPH0215143A (ja) * | 1988-06-30 | 1990-01-18 | Aichi Steel Works Ltd | 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼 |
| FR2648477B1 (fr) * | 1989-06-16 | 1993-04-30 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable austenitique resulfure a usinabilite amelioree |
| JPH02104633A (ja) * | 1989-07-28 | 1990-04-17 | Daido Steel Co Ltd | 高強度非磁性高マンガン鋼 |
| FR2690169B1 (fr) * | 1992-04-17 | 1994-09-23 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable austénitique à haute usinabilité et à déformation à froid améliorée. |
-
1993
- 1993-06-14 FR FR9307141A patent/FR2706489B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
1994
- 1994-06-06 DK DK94401246T patent/DK0629714T3/da active
- 1994-06-06 ES ES94401246T patent/ES2145109T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-06 AT AT94401246T patent/ATE191753T1/de not_active IP Right Cessation
- 1994-06-06 SI SI9430316T patent/SI0629714T1/xx unknown
- 1994-06-06 SG SG1996007240A patent/SG48134A1/en unknown
- 1994-06-06 EP EP94401246A patent/EP0629714B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-06 PT PT94401246T patent/PT629714E/pt unknown
- 1994-06-06 DE DE69423930T patent/DE69423930T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-07 IL IL109919A patent/IL109919A/en not_active IP Right Cessation
- 1994-06-09 CZ CZ19941419A patent/CZ292392B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1994-06-10 RU RU94020719/02A patent/RU2080410C1/ru not_active IP Right Cessation
- 1994-06-10 NO NO942168A patent/NO303180B1/no not_active IP Right Cessation
- 1994-06-13 TR TR00563/94A patent/TR28472A/xx unknown
- 1994-06-13 FI FI942801A patent/FI106267B/fi not_active IP Right Cessation
- 1994-06-13 EG EG34994A patent/EG20378A/xx active
- 1994-06-13 CA CA002125732A patent/CA2125732C/fr not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-13 US US08/258,926 patent/US5427635A/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-13 RO RO94-01014A patent/RO115276B1/ro unknown
- 1994-06-14 JP JP15517194A patent/JP3398772B2/ja not_active Ceased
- 1994-06-14 PL PL94303831A patent/PL179128B1/pl unknown
- 1994-06-14 UA UA94005260A patent/UA26151C2/uk unknown
- 1994-06-14 KR KR1019940013329A patent/KR100338886B1/ko not_active Expired - Lifetime
- 1994-07-16 TW TW083106562A patent/TW304985B/zh not_active IP Right Cessation
-
2000
- 2000-06-23 GR GR20000401470T patent/GR3033773T3/el unknown
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ292392B6 (cs) | Martenzitická nerezová ocel se zlepšenou obrobitelností | |
| AU2008241823B2 (en) | Hot-worked steel material having excellent machinability and impact value | |
| JP5149156B2 (ja) | 焼戻しマルテンサイト鋼、該鋼からの部品の製造方法、及びそのように得られた部品 | |
| JP5307729B2 (ja) | 無鉛快削鋼 | |
| SE526249C2 (sv) | Stålmaterial samt användning av detta material | |
| EP0721513B1 (en) | Free-machining martensitic stainless steel | |
| EP0133959A1 (en) | Case hardening steel suitable for high temperature carburizing | |
| CZ20013225A3 (cs) | Nerezavějící ocel pro kritické aplikace, kalitelná precipitací a se zvýąenou obrobitelností | |
| JPH06271975A (ja) | 耐水素脆化特性に優れた高強度鋼およびその製法 | |
| US20120000336A1 (en) | Steel Alloy | |
| US5888450A (en) | Fine grained ductile plastic injection molds forging tools and machine components and alloy steel therefor having a titanium nitride pinned austenitic grain structure | |
| US4227923A (en) | Plastic molding steel having improved resistance to corrosion by halogen gas | |
| US4853049A (en) | Nitriding grade alloy steel article | |
| US6096262A (en) | Martensitic heat resisting steel | |
| CA2607641C (en) | Steel alloy for cutting tools | |
| JPS6040504B2 (ja) | 被削性のすぐれた抵合金軟室化用鋼 | |
| CA1243507A (en) | Nitriding grade alloy steel and article made therefrom | |
| JPH07278740A (ja) | 浸炭軸受鋼 | |
| JP3923184B2 (ja) | マルテンサイト系快削ステンレス鋼 | |
| JPH04160135A (ja) | 浸炭用鋼 | |
| Lee et al. | Microstructure and Mechanical Properties of Modified AISI 4140 Steel with Addition of Cr and W Elements | |
| CA1130117A (en) | High-speed steel tool | |
| JPS6112022B2 (cs) | ||
| STEELS | briefly defined as that characteristic of steel which makes it possible to harden by rapid | |
| JPH03226548A (ja) | 冷間鍛造用鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MK4A | Patent expired |
Effective date: 20140609 |