PL126065B1 - Continuous process for manufacturing lower alcohols - Google Patents
Continuous process for manufacturing lower alcohols Download PDFInfo
- Publication number
- PL126065B1 PL126065B1 PL1981231891A PL23189181A PL126065B1 PL 126065 B1 PL126065 B1 PL 126065B1 PL 1981231891 A PL1981231891 A PL 1981231891A PL 23189181 A PL23189181 A PL 23189181A PL 126065 B1 PL126065 B1 PL 126065B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- olefin
- water
- reaction
- reactor
- temperature
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
- C07C29/03—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by addition of hydroxy groups to unsaturated carbon-to-carbon bonds, e.g. with the aid of H2O2
- C07C29/04—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by addition of hydroxy groups to unsaturated carbon-to-carbon bonds, e.g. with the aid of H2O2 by hydration of carbon-to-carbon double bonds
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób ciaglego wytwarzania nizszych alkoholi, w szczególnosci alkoholu izopropylowego i alkoholu Il-rzed.-butylowego, które wytwarza sie przez uwodnienie olefin, w szczególnosci propenu i n-butenu, w obecnosci silnie kwasnych wymieniaczy jonowych jako katalizatora w wykonanym jako blotne zloze nieruchome reaktorze jednorurowych o dowol¬ nej srednicy.Z opisu patentowego RFN nr 2429770 znany jest juz sposób ciaglego wytwarzania nizszych alkoholi na silnie kwasnych wymieniaczach kationów, w którym utworzony alkohol w postaci pary razem z nadmiarem gazu reakcyjnego zostaje odciagniety przy glowicy reaktora i po usunieciu skladnika gazowego otrzymuje sie go w postaci ponad 80% alkoholu. W tym sposobie ogrzewa sie jednak wstepnie albo odparowuje oddzielnie wode reakcyjna i gaz reakcyjny.Wskutek znacznego. oziebienia zloza reaktora podczas reakcji, juz po krótkim odcinku reakcji (0,8-1,2m), reakcje mozna przeprowadzic tylko w reaktorach jednorurowych do srednicy okolo 100mm. Reaktory przemyslowe stosuje sie dlatego do tego sposobu zawsze jako reaktory wielorurowe, przy czym przy procesie w fazie blotnej pojawiaja sie problemy równomiernego rozdzialu fazy gazowej i cieklej.Tenefekt oziebiania w trakcie reakcji nie mógl byc wyjasniony. Z opisu patnetowego RFN nr 1 493 190 bylo wiadomo, ze gazy w warunkach nadkrytycznych wchlaniaja alkohole i mozna je odzyskac przez rozprezanie albo ogrzewanie pod takim samym cisnieniem. W tym opisie (str. 9 wiersz 10-23 i 53-67) stwierdzono, ze wchlanianie i oddawanie tych alkoholi albo innych substancji nie prowadzi do istotnych efektów oziebiania albo ogrzewania ukladu.Zadaniem niniejszego wynalazku jest takie przeprowadzenie sposobu wytwarzania nizszych alkoholi przez uwodnienie bezposrednio olefin w wykonanym jako zloze blotne reaktorze jednoru- rowym o dowolnej srednicy, aby mozna bylo utrzymywac sale warunki temperatury i cisnienia.Nieoczekiwanie stwierdzono, ze mieszaniny gazów reakcyjnych w warunkach nadkrytycznych dla gazów, dla propenu/propanu i n-butenu/n-butanu w temp. 120-180°C pod cisnieniem 40 105Pa w szczególnosci, w warunakch reakcji 135°C-145°C i co najmniej 60-105Pa lub 155-165°C i co najmniej 40 105 Pa, niezaleznie od stezenia utworzonego alkoholu w gazach, wchlaniaja kazdorazowo wode — 1,4% wagowych wody w przypadku propenu/propanu i 1.8%2 126 065 wagowych wody w przypadku n-butenu/butanu. Przez wchlanianie tej ilosci wody temperatura w zlozu katalizatora zostaje obnizona juz po krótkim odcinku rekatora w reaktorach o srednicy wiekszej niz 150 mm, równiez przy ogrzewaniu zewnetrznym tak, ze reakcja pomimo ciepla tworzenia wynoszacego np. 37,6KJ/mol dla II rzed. alkoholu butylowego i 50,2KJ/mol dla alkoholu izopropylowego dochodzi prawie do zaniku.Oziebianiu zloza reaktora mozna nieoczekiwanie przeciwdzialac w ten sposób, ze olefine przed wprowadzeniem jej do reaktora nasyca sie wstepnie woda.Korzystnie olefine odparowuje sie w obecnosci czesci wody reakcyjnej, przy czym do olefiny przed odparowaniem dodaje sie w szczególnosci 0,3-1,8% wagowych, korzystnie 1,0-1,8% wago¬ wych wody.Stwierdzono, ze mozna ustalic kazda dowolna temperature reakcji, bez wystepowania proble¬ mów temperatury w reaktorzejednorurowym. Mozliwejest równiez uzyskanie przebiegu ogólnego procesu slabo egzotermicznie, praktycznie izotermicznie albo slabo endotermicznie, przez dobór ilosci wody, która zostaje odparowana razem z gazem reakcyjnym, jak propan/propylen albo butan/butylen.Sposób niniejszego wynalazku ma te zalete, ze wystepujace w innych znanych procesach bezposredniego uwodnienia trudnosci z odprowadzeniem ciepla reakcji lub doprowadzeniem ciepla nie wystepuja i tym samym w zlozu katalizatora mozna utrzymywac bardzo równomierna temperature. Tworzenie „hot spots" (goracych miejsc) mozna z pewnoscia uznac za niemozliwe.Nasycanie wstepne przeprowadza sie w znany sposób w wyparkach gazowych, które sa znane.Wprowadzanie wody przewidzianej do jednoczesnego odparowania z olefina przeprowadza sie korzystnie razem z olefina do wyparki. Do odparowania okazal sie szczególnie przydatny cztero- ciagowy wymiennik ciepla plaszczowo-rurowy z kompensatorem,który przez trzyktorne odwróce¬ nie strumienia pary zapewnia dobry kontakt wody i olefiny.Zasada takiego wymiennika cieplajest znana. Mozna równiez stosowac inne typy wymienników ciepla jako wyparki.Przyklad I. (porównawczy). W reaktorze o przeswicie wynoszacym 500 mm i dlugosci 10 m, który byl wypelniony 19001 ksztaltek wypelniajacych ze stali szlachetnej i 17001 silnie kwasnego wymieniacza jonowego jako katalizatora, wprowadzano przez przewód l(por, schemat fig. 1) na godzine 300,3 kg mieszaniny butan/buten, zawierajacej 85% n-butenu (4534mole butenu) i przez przewód 2 204,0 kg wody (11333 mole). Wode ogrzano wstepnie w podgrzewaczu wstepnym W-l do temperatury 155-160°C Dozowany przez przewód 1 gaz wsadowy mieszano z zawracanym przez przewód 5 gazem obiegowym, odparowano w wyparce W-2 i doprowadzonodo temperatury 160°C. W reaktorze utrzymywano cisnienie reakcji 60 l105Pa. Przy glowicy reaktora odciaganego utworzony alkohol 11-rzed. -butylowy razem z nadmiarem gazu C4, rozprezano, oddzielano od mieszaniny n-butanu/n-butenu i odciagano przez przewód 9. Nadmiar mieszaniny n-butanu/n- butenu doprowadzano w przewazajacej czesci ponownie przez przewód 5 do reaktora. Przez przewód 8 wysluzowano czesc strumienia jako gaz resztkowy.Przy takim ukladzie doswiadczenia po odcinku reakcji 20 cm w zlozu katalizatora zamierzono temperature reakcji 155-158°C. Pomimo reakcji egzotermicznej (37,6KJ na mol dla Il-rzed. alkoholu butylowego) i izolacji o grubosci 100 mm, temperatura reakcji po krótkim odcinku reakcji znacznie obnizyla sie i osiagnela przy glowicy reaktora tylko 115-120°C. Na podstawie silnego spadku temperautry w zlozu reakcyjnym uzyskano zaledwie srednia sprawnosc katalizatora wyno¬ szaca 0,4 mola alkoholu katalizatora h.Doswiadczenie opisane w przykladzie porównawczym powtórzono z ta zmiana, ze reaktor byl teraz dodatkowo wyposazony w wezownice rurowa, która byla zasilana para o cisnieniu 9 -105Pa.Pomimo temperatury sciany zewnetrznej wynoszacej 160-165°C, mozna bylo osiagnac tylko nieznaczne polepszenie profilu temperatury. Srednia sprawnosc katalizatora wynosila 0,45 mola alkoholu Il-rzed.-butylowego/l katalizatora stalego-h.Przyklad II. Proces opisany w przykladzie porównawczym I zmieniono tak (fig.2), ze za pomoca dalszej pompy dozujacej dano 54 kg wody procesowej (z ogólnej ilosci 204 kg) przez przewód 10 do mieszaniny n-butanu/n-butenu (gaz swiezy + gaz obiegowy = 3000 kg/h) i dopro¬ wadzono razem do wyparki W-2. W warunkach poza tym takich samych jak w przykladzie porównawczym I (155-150°C, 70-105Pa) mozna bylo teraz utrzymac w calym reaktorze, bez126065 3 dodatkowego ogrzewania albo oziebiania, temperature 155-162°C. Przy odstojniku kolumny D mozna bylo otrzymac przez przewód 9 na godzine przecietnie 201,3 kg (2720 moli) alkoholu Il-rzed.-butylowego i 2,1 kg (16,2 moli) eteru dwu-II-rzed.-butylowego w postaci okolo 99% alkoholu surowego. Przez przewód 8 odciagano na godzine 101,5 kg n-butenu i 46,4 kg n-butanu w postaci okolo 59% mieszaniny.Na litr katalizatora tworzy sie na godzine 1,6 mola alkoholu Il-rzed.-butylowego i 0,0085 mola eteru.Przyklad II. (porównawczy). Aparature opisana w przykladzie porównawczym I stosuje sie do wytwarzania alkoholu izopropylowego. Do reaktora przy fazie blotnej wprowadza sie na godzine przez przewód 1 231,3 kg 92% mieszaniny propanu/propenu razem z zawracanym przez przewód 5 gazem obiegowym (2000 kg/h) po odparowaniu o podgrzaniu do temperatury 135°C w wyparce W-2. Przez przewód 2 ogrzewa sie 200 kg wody reakcyjnej do teperatury 135°C i dozuje u dolu w reaktorze. Utrzymuje sie cisnienie reakcyjne 100-105Pa.Przy glowicy reaktora odciaga sie utworzony alkohol izopropylowy w postaci pary razem z nadmiarem gazu reakcyjnego i po rozprezeniu do 20-105Pa oddziela w kolumnie D od gazu obiegowego. Po odcinku reakcji 20 cm mozna utrzymac temperature 134-135°C. Po odcinku reakcji wynoszacym tylko 1,2m temperatura opada do okolo 114°C pomimo ciepla tworzenia 50,2-KJ/mol alkoholu izopropylowego. Tworzy sie na godzine na litr katalizatora przecietnie 0,5 mola alkoholu izopropylowego.Przyklad III. Przyklad porównawczy II powtórzono z ta zmiana, ze obecnie 30,0 kg wody procesowej za pomoca dalszej pompy dozujacej domieszano przez przewód 10 do mieszaniny propanu/propenu i razem doprowadzono do wyparki W-2. W warunkach poza tym takich samych, jak w przykladzie porównawczym II mozna teraz w calym reaktorze utrzymywac temperature reakcji 135-140°C. Przy przemianie gazu wynoszacej 75%, w odniesieniu do doprowadzonej ilosci gazu swiezego (231,3 kg 92% propenu), mozna bylo osiagnac przez przewód 9 przy fazie blotnej kolumny D na godzine 224,4 kg alkoholu izopropylowego (3740 moli) i 2,4 kg (23 mole) eteru dwu-izopropylowego w postaci okolo 80% wodnego roztworu alkoholu surowego.Tworzylysie na godzine 2,2 mole alkoholu izopropylowego na litr katalizatora, selektywnosc wynosila prawie 99%.Zastrzezenia patentowe 1. Sposób ciaglego wytwarzania nizszych alkoholi o 3-5 atomach wegla, w szczególnosci izopropanolu i alkoholu Il-rzed.-butylowego, przez katalityczne uwodnienie nizszych olefin o 3-5 atomach wegla, w szczególnosci propenu i n-btuenu, w obecnosci silnie kwasnego wymieniacza kationowego jako katalizatora, któryjest umieszczonyjako zloze nieruchome w reaktorze jednoru- rowym i przez który przechodza od dolu ku górze skladniki reakcji w temperaturze 120- 180°C pod cisnieniem 40-200-105Pa, przy czym stosunek molowy wódy do olefiny wynosi 0,5 do 10, a w szczególnosci 1,0 do 3,0:1, znamienny tym, ze olefine przedjej wprowadzeniem do reaktora nasyca sie wstepnie za pomoca 0,3-1,8% wagowych wody w odniesieniu do olefiny. 2. Sposób wedlgu zastrz. 1, znamienny tym,ze olefine odparowuje sie w obecnosci czesci wody reakcyjnej. 3. Sposób wedlug zastrz 2, znamienny tym, ze do olefiny przed odparowaniem dodaje sie okolo 1,0-1,8% wagowych wody.126 065 ——tx}- -o1 Pracownia Poligraficzna UP PRL. Naklad 100 egz.Cena 100 zl PL
Claims (3)
- Zastrzezenia patentowe 1. Sposób ciaglego wytwarzania nizszych alkoholi o 3-5 atomach wegla, w szczególnosci izopropanolu i alkoholu Il-rzed.-butylowego, przez katalityczne uwodnienie nizszych olefin o 3-5 atomach wegla, w szczególnosci propenu i n-btuenu, w obecnosci silnie kwasnego wymieniacza kationowego jako katalizatora, któryjest umieszczonyjako zloze nieruchome w reaktorze jednoru- rowym i przez który przechodza od dolu ku górze skladniki reakcji w temperaturze 120- 180°C pod cisnieniem 40-200-105Pa, przy czym stosunek molowy wódy do olefiny wynosi 0,5 do 10, a w szczególnosci 1,0 do 3,0:1, znamienny tym, ze olefine przedjej wprowadzeniem do reaktora nasyca sie wstepnie za pomoca 0,3-1,8% wagowych wody w odniesieniu do olefiny.
- 2. Sposób wedlgu zastrz. 1, znamienny tym,ze olefine odparowuje sie w obecnosci czesci wody reakcyjnej.
- 3. Sposób wedlug zastrz 2, znamienny tym, ze do olefiny przed odparowaniem dodaje sie okolo 1,0-1,8% wagowych wody.126 065 ——tx}- -o1 Pracownia Poligraficzna UP PRL. Naklad 100 egz. Cena 100 zl PL
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE3024146A DE3024146C2 (de) | 1980-06-27 | 1980-06-27 | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von Alkoholen mit 3 bis 5 Kohlenstoffatomen |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL231891A1 PL231891A1 (pl) | 1982-02-01 |
PL126065B1 true PL126065B1 (en) | 1983-07-30 |
Family
ID=6105637
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL1981231891A PL126065B1 (en) | 1980-06-27 | 1981-06-26 | Continuous process for manufacturing lower alcohols |
Country Status (23)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4456776A (pl) |
EP (1) | EP0043049B1 (pl) |
JP (1) | JPS5738731A (pl) |
AR (1) | AR223927A1 (pl) |
AT (1) | ATE2665T1 (pl) |
AU (1) | AU542608B2 (pl) |
BR (1) | BR8104051A (pl) |
CA (1) | CA1174696A (pl) |
CS (1) | CS219860B2 (pl) |
DD (1) | DD159989A5 (pl) |
DE (2) | DE3024146C2 (pl) |
DK (1) | DK281581A (pl) |
ES (1) | ES503449A0 (pl) |
FI (1) | FI74700C (pl) |
IN (1) | IN153745B (pl) |
MX (1) | MX158341A (pl) |
NO (1) | NO154834C (pl) |
PL (1) | PL126065B1 (pl) |
RO (1) | RO82547A (pl) |
SU (1) | SU1250167A3 (pl) |
TR (1) | TR21164A (pl) |
YU (1) | YU41785B (pl) |
ZA (1) | ZA813917B (pl) |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3419392C1 (de) * | 1984-05-24 | 1985-12-05 | Deutsche Texaco Ag, 2000 Hamburg | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von Isopropylalkohol oder sek. Butylalkohol |
US4670612A (en) * | 1985-06-18 | 1987-06-02 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Method for producing alicyclic alcohols |
IT1223016B (it) * | 1987-10-29 | 1990-09-12 | Enichem Anic Spa | Processo per l'idratazione diretta di olefine lineari |
US4956506A (en) * | 1989-12-21 | 1990-09-11 | Conoco Inc. | Vapor-phase hydration of olefins to alcohols in series reactors with intermediate alcohol removal |
JPH0733668B2 (ja) * | 1990-03-29 | 1995-04-12 | 株式会社技研製作所 | 鋼管杭圧入機及び鋼管杭圧入方法 |
JPH0786233B2 (ja) * | 1990-03-29 | 1995-09-20 | 株式会社技研製作所 | 鋼管杭圧入機及びその移動方法 |
US5268515A (en) * | 1992-05-01 | 1993-12-07 | The Pritchard Corporation | Process of preparing an isopropanol and diisopropyl ether oxgenate motor fuel additive |
US5191129A (en) * | 1992-05-01 | 1993-03-02 | The Pritchard Corporation | Method of preparing an isopropanol and diisopropyl ether oxygenate motor fuel additive |
US5488185A (en) * | 1993-09-30 | 1996-01-30 | The Boc Group, Inc. | Process for the production of ethanol and isopropanol |
US6563006B2 (en) | 2001-04-30 | 2003-05-13 | Melvin K. Carter | Catalytic oxidative conversion of hydrocarbons to aldehydes |
US7399891B2 (en) | 2005-06-08 | 2008-07-15 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for alcohol production by selective ether decomposition |
JP5127020B2 (ja) * | 2005-12-01 | 2013-01-23 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | オレフィンの水和方法 |
US8558036B2 (en) | 2010-11-15 | 2013-10-15 | Saudi Arabian Oil Company | Dual phase catalysts system for mixed olefin hydrations |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1210768B (de) * | 1956-09-27 | 1966-02-17 | Exxon Research Engineering Co | Verfahren zur Herstellung von Isopropylalkohol und Diisopropylaether durch Wasseranlagerung an Propylen |
GB809318A (en) * | 1956-09-27 | 1959-02-18 | Exxon Research Engineering Co | Hydration of propylene |
DE1249845B (pl) * | 1965-07-24 | |||
DE2147739A1 (de) * | 1971-09-24 | 1973-04-05 | Texaco Ag | Verfahren zur kontinuierlichen herstellung von niederen alkoholen, insbesondere isopropanol |
JPS49117412A (pl) * | 1973-02-27 | 1974-11-09 | ||
DE2429770C3 (de) * | 1974-06-21 | 1981-04-16 | Deutsche Texaco Ag, 2000 Hamburg | Verfahren zur Herstellung von niederen Alkoholen durch direkte katalytische Hydratisierung niederer Olefine |
-
1980
- 1980-06-27 DE DE3024146A patent/DE3024146C2/de not_active Expired
-
1981
- 1981-06-10 AR AR285660A patent/AR223927A1/es active
- 1981-06-10 ZA ZA00813917A patent/ZA813917B/xx unknown
- 1981-06-15 IN IN647/CAL/81A patent/IN153745B/en unknown
- 1981-06-17 FI FI811907A patent/FI74700C/fi not_active IP Right Cessation
- 1981-06-20 AT AT81104739T patent/ATE2665T1/de not_active IP Right Cessation
- 1981-06-20 EP EP81104739A patent/EP0043049B1/de not_active Expired
- 1981-06-20 DE DE8181104739T patent/DE3160098D1/de not_active Expired
- 1981-06-23 CA CA000380442A patent/CA1174696A/en not_active Expired
- 1981-06-23 NO NO812147A patent/NO154834C/no unknown
- 1981-06-24 AU AU72116/81A patent/AU542608B2/en not_active Ceased
- 1981-06-24 RO RO81104681A patent/RO82547A/ro unknown
- 1981-06-25 DD DD81231143A patent/DD159989A5/de not_active IP Right Cessation
- 1981-06-25 YU YU1593/81A patent/YU41785B/xx unknown
- 1981-06-25 TR TR21164A patent/TR21164A/xx unknown
- 1981-06-25 DK DK281581A patent/DK281581A/da not_active Application Discontinuation
- 1981-06-25 CS CS814846A patent/CS219860B2/cs unknown
- 1981-06-26 SU SU813352656A patent/SU1250167A3/ru active
- 1981-06-26 ES ES503449A patent/ES503449A0/es active Granted
- 1981-06-26 MX MX188026A patent/MX158341A/es unknown
- 1981-06-26 BR BR8104051A patent/BR8104051A/pt unknown
- 1981-06-26 JP JP9847881A patent/JPS5738731A/ja active Granted
- 1981-06-26 PL PL1981231891A patent/PL126065B1/pl unknown
-
1983
- 1983-01-13 US US06/457,827 patent/US4456776A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
TR21164A (tr) | 1983-11-30 |
MX158341A (es) | 1989-01-26 |
AR223927A1 (es) | 1981-09-30 |
FI74700C (fi) | 1988-03-10 |
BR8104051A (pt) | 1982-03-16 |
JPH0251889B2 (pl) | 1990-11-08 |
NO812147L (no) | 1981-12-28 |
DK281581A (da) | 1981-12-28 |
FI74700B (fi) | 1987-11-30 |
JPS5738731A (en) | 1982-03-03 |
EP0043049B1 (de) | 1983-03-02 |
SU1250167A3 (ru) | 1986-08-07 |
FI811907L (fi) | 1981-12-28 |
AU542608B2 (en) | 1985-02-28 |
DE3160098D1 (en) | 1983-04-07 |
CA1174696A (en) | 1984-09-18 |
CS219860B2 (en) | 1983-03-25 |
EP0043049A1 (de) | 1982-01-06 |
DE3024146C2 (de) | 1983-07-21 |
AU7211681A (en) | 1982-01-07 |
YU159381A (en) | 1983-02-28 |
NO154834B (no) | 1986-09-22 |
ATE2665T1 (de) | 1983-03-15 |
ZA813917B (en) | 1982-06-30 |
RO82547B (ro) | 1983-09-30 |
DD159989A5 (de) | 1983-04-20 |
PL231891A1 (pl) | 1982-02-01 |
DE3024146A1 (de) | 1982-01-28 |
US4456776A (en) | 1984-06-26 |
ES8204404A1 (es) | 1982-05-16 |
ES503449A0 (es) | 1982-05-16 |
IN153745B (pl) | 1984-08-18 |
NO154834C (no) | 1987-01-02 |
RO82547A (ro) | 1983-10-15 |
YU41785B (en) | 1987-12-31 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SU1187713A3 (ru) | Способ получени масл ного альдегида | |
PL126065B1 (en) | Continuous process for manufacturing lower alcohols | |
FI82679C (fi) | Foerfarande foer kontinuerlig framstaellning av alkohol. | |
US4334890A (en) | Process for gasoline blending stocks | |
US9242919B2 (en) | Process to prepare olefins from aliphatic alcohols | |
FI71926B (fi) | Foerfarande foer framstaellning av mycket ren isobuten genom dehydratisering av tertiaerbutanol | |
KR20010024756A (ko) | 단열 반응기 시스템에서 글리콜을 제조하는 방법 | |
JPS6261573B2 (pl) | ||
EP3001835B1 (en) | Process for continuously preparing di-c1-3-alkyl succinates | |
GB2024812A (en) | Process for producing tert-butanol from a mixture of isobutylene and n-butene | |
JPS6344732B2 (pl) | ||
JPS60149535A (ja) | アルコ−ルの連続製造法 | |
TW513401B (en) | Process for the manufacture of carboxylic acids | |
US6028239A (en) | Process for the production of tertiary olefin(s) by decomposition of the corresponding ether using a particular catalyst | |
US5714646A (en) | Process for producing isopropyl alcohol | |
KR101275370B1 (ko) | 에틸렌옥사이드로부터 높은 수율로 디에틸렌글리콜을 생성시키는 방법 | |
Tsuneki et al. | Development of 2, 2′-Iminodiethanol Selective Production Process Using Shape-Selective Pentasil-Type Zeolite Catalyst | |
JPS6058893B2 (ja) | 第3級アルコ−ルの製造方法 | |
US6500992B1 (en) | Synthesis of methyl tertiary butyl ether from methanol and isobutene using aluminum-fluoride-modified zeolite catalysts | |
RU2173312C2 (ru) | Способ получения высокооктановых смесей, содержащих этил-трет-бутиловый эфир | |
RU2261855C1 (ru) | Способ получения изопрена | |
RU2158725C1 (ru) | Способ получения изопропилового спирта | |
RU2456263C2 (ru) | Способ получения алкил-трет-алкиловых эфиров | |
RU2029758C1 (ru) | Способ получения метил-трет-бутилового эфира | |
GB678211A (en) | Improvements in and relating to the conducting of chemical processes and apparatus therefor |