PL100430B1 - Sposob wytwarzania mocznika z amoniaku i dwutlenku wegla - Google Patents
Sposob wytwarzania mocznika z amoniaku i dwutlenku wegla Download PDFInfo
- Publication number
- PL100430B1 PL100430B1 PL1974171291A PL17129174A PL100430B1 PL 100430 B1 PL100430 B1 PL 100430B1 PL 1974171291 A PL1974171291 A PL 1974171291A PL 17129174 A PL17129174 A PL 17129174A PL 100430 B1 PL100430 B1 PL 100430B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- zone
- reaction zone
- reaction
- ammonia
- stripping
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
- C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
- C07C273/04—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds from carbon dioxide and ammonia
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Description
Przedmiotem wynalazku jest spos6b wytwarza¬
nia mocznika przez reakcje amoniaku z dwutlen¬
kiem wegla, przy czym karbaminian amonu znaj¬
dujacy sie w roztworze otrzymywanym w wyniku
syntezy rozklada sie nastepnie w kolumnie odpe-
dowej, w której cisnienie jest zasadniczo takie
samo jak w strefie reakcji i która styka sie ze
strefa reakcji za pomoca co najmniej jednej po¬
wierzchni umozliwiajacej wymiane cieplna, zas
produkty rozkladu wypycha sie z kolumny za po¬
moca gazowego dwutlenku wegla, amoniaku lub
obojetnego gazu albo ich mieszaniny.
W znanych procesach tego typu strefa reakcji
znajduje sie na zewnatrz rurowego wymiennika
ciepla, w którym zachodzi odpedzanie i w prak¬
tyce trudno jest uzyskac w strefie reakcji dosta¬
tecznie wysokie stezenie karbaminianu, poniewaz
amoniak jest wprowadzany do dolnej czesci strefy
reakcyjnej i styka sie z gazowym dwutlenkiem
wegla niezbednym do wytworzenia karbaminianu i
mocznika tylko w komorze gazowej powyzej prze¬
wodów rurowych, poniewaz dwutlenek wegla jest
najpierw stosowany jako gaz do odpedzania w ru¬
rach, a nastepnie, po zmieszaniu sie z wypchnie¬
tym dwutlenkiem wegla, amoniakiem i woda, wy¬
plywa z rur u wierzcholka.
Z brytyjskiego opisu patentowego nr 1106 024
/str. 2, wiersze 76—85/ znany jest proces wytwa¬
rzania mocznika z amoniaku i dwutlenku wegla,
prowadzony/ w urzadzeniu umozliwiajacym bezpo-
srednia wymiane ciepla pomiedzy strefa reakcji i
strefa odpedzania. W strefie reakcji utrzymuje sie
temperature 140^200°C, korzystnie 160—180°C i
cisnienie 100—300 atm., korzystnie 100—150 atm.
i oba skladniki wprowadza sie do strefy reakcji
w stosunku stechiometrycznym. W tych warun¬
kach, jezeli nawet uzyska sie dostateczny stopien
przemiany w strefie reakcji, to jednak karbami¬
nian zawarty w roztworze po syntezie nie moze
byc rozlozony w kolumnie odpedowej w dostatecz¬
nym stopniu bez doprowadzenia ciepla z zewnetrz¬
nego zródla. Mianowicie, w procesie tym C02
wprowadza sie najpierw do ukladu pionowych ru¬
rek w reaktorze, w którym ma zachodzic zarów¬
no synteza karbaminianu amonu, jak i jego prze¬
ksztalcanie w mocznik.
Roztwór produktu syntezy ma przeplywac ze
strefy reakcji znajdujacej sie ponizej zestawu ru¬
rek, po zewnetrznej stronie tych rurek i wplywac
od góry do rurek, z których równoczesnie ulatuje
gazowy NHS, C02 i H20, odpedzone z roztworu
produktu syntezy w tych rurkach. Gazy te ulatuja
do komory znajdujacej sie ponad ukladem rurek
i laczacej sie ze strefa reakcji ISzaca ponizej tego
ukladu. Przez te komore C02 ma stykac sie i re¬
agowac z amoniakiem dostarczanym przez belkotke
w dolnej czesci strefy reakcji i wytwarzac karba¬
minian amonu. Jednakze w takim ukladzie nie
ma zadnej sily, zmuszajacej CC2 do splywania w
dól reaktora, do strefy reakcji, totez strefa ta jest
100 430100 430
3 4
wypelniona prawie wylacznie amoniakiem i tylko
w górnej czesci urzadzenia, gdzie C02 moze sty¬
kac sie z >amoniakiem, moze wytwarzac sie kar-
baminian amonu. W wyniku tego, tylko czesc cie¬
pla wytwarzajacego sie podczas egzotermicznej re¬
akcji syntezy karbaminianu moze byc wykorzysty¬
wane do rozkladania karbaminianu, który znajduje
sie jeszcze w mieszaninie splywajacej w dól przez
furki. Jest wiec rzecza oczywista, ze w strefie re¬
akcji nie wytwarza sie, mocznik praktycznie bio¬
rac wcale, a w strefie odpedzania rozklad karba¬
minianu nie jest mozliwy w istotnych rozmiarach,
poniewaz nie ma ciepla, niezbednego do wywoly¬
wania tego rozkladu., Z tych tez wzgledów proces
ten nie nadaje sie do stosowania w praktyce.
Z opisu patentowego nr 68 005 znany jest równiez
sposób prowadzenia syntezy mocznika w tempera¬
turze wyzszej od 200°C, przy stosunku iloscio¬
wym NH8:C02 wynoszacym 2,5:1—8:1, przy jedno¬
czesnym zawracaniu czesci mieszaniny gazowej,
otrzymanej po etapie odpedzania, do strefy reak¬
cji. Jak wynika z czesci opisowej, proces ten pro¬
wadzi sie jednak w temperaturze nizszej od 2O0°C,
mianowicie 170—190°CV cisnienie w strefie synte¬
zy wynosi 200 atm, a w strefie odpedzania 110—
—150 atm. Rozklad karbaminianu amonu w roz¬
tworze produktu syntezy powoduje sie przez
zmniejszenie cisnienia i ogrzewanie, przy czym po¬
miedzy strefa reakcji i strefa odpedzania nie ma
wymiany ciepla i cieplo niezbedne w strefie od¬
pedzania doprowadza sie z zewnatrz, mianowicie
ogrzewa sie za pomoca pary wodnej. Wada tego
procesu jest przede wszystkim koniecznosc stoso¬
wania dodatkowego zródla ciepla oraz niedogod¬
nosci w prowadzeniu samego procesu.
Sposób wedlug wynalazku nie ma opisanych wy¬
zej wad i umozliwia wytwarzanie mocznika przez
reakcje amoniaku z dwutlenkiem wegla w stre¬
fie reakcji polaczonej ze strefa odpedzania pro¬
duktów reakcji, przy czym cisnienie w strefie
odpedzania jest w obu tych strefach zasadniczo
jednakowe i strefa odpedzania styka sie ze strefa
reakcji za pomoca co najmniej jednej powierzchni
umozliwiajacej wymiane ciepla. Wytworzony w roz¬
tworze karbaminian amonu ulega rozkladowi w
strefie odpedzania i produkty rozkladu sa wypy¬
chane za pomoca gazowego dwutlenku wegla, amo¬
niaku lub obojetnego gazu albo mieszaniny co naj¬
mniej tych dwóch skladników, a z roztworu od¬
plywajacego ze strefy odpedzania wyosobnia sie
mocznik.
Cecha sposobu wedlug wynalazku jest to, ze w
strefie reakcji utrzymuje sie temperature 210—
—245°C i cisnienia 250—600 atm, stosunek molowy
brutto NH3:C02 w fazie cieklej w strefie reakcji
wynosi od 2,5:1 do 8:1, a co najmniej czesc gazo¬
wej mieszaniny odprowadzanej ze strefy odpedza¬
nia wprowadza sjft-do dolnej czesci strefy reak¬
cyjnej. Korzystnie jest utrzymywac w strefie re¬
akcyjnej temperature 215—230°C. Zachowanie tych
4 warunków jest niezbedne dla prawidlowego prze¬
biegu procesu.
Wynalazek opiera sie na stwierdzeniu, ze w tem¬
peraturze wyzszej i pod cisnieniem wyzszym od
stosowanych w znanych procesach oraz przy okres¬
lonych NH3:C02 mniejsza czesc skladników reakcji
ulega przeksztalceniu w karbaminian amonu, ale
wieksza czesc karbaminianu jest przeksztalcana w
mocznik i ze w tych wysokich temperaturach
cieplo niezbedne do odparowywania NH3 i CG2
jest mniejsze niz w temperaturach stosowanych w
znanych procesach. Dzieki temu, zapotrzebowanie
ciepla koniecznego do rozlozenia karbaminianu
amonu i odpedzenia amoniaku i dwutlenku wegla
z roztworu po syntezie jest mniejsze. Tylko w sto¬
sowanych zgodnie z wynalazkiem warunkach tem¬
peratury i cisnienia cieplo zawarte w mieszaninie
reakcyjnej moze wystarczyc do rozkladu karbami¬
nianu w strefie odpedzania. Jednakze zasadniczym
warunkiem jest przy tym mozliwie najsprawniej¬
sze przenoszenie tego ciepla przez scianki rurek
w strefie odpedzania i aby to osiagnac, zgodnie
z wynalazkiem utrzymuje sie w strefie reakcji
przeplyw 2 faz, mianowicie, czesc gazowej mie¬
szaniny odplywajacej ze strefy odpedzania wpro¬
wadza sie do dolnej czesci strefy reakcji. Dzieki
temu powoduje sie, ze co najmniej czesc C02
doprowadzonego do strefy odpedzania oraz C02 od¬
pedzony z roztworu produktu syntezy reaguje z
amoniakiem w dolnej czesci. strefy reakcji. Nie
trzeba przy tym doprowadzac ciepla z zewnetrzne¬
go zródla, a dodatkowa zaleta rozwiazania wedlug
wynalazku jest zwarta budowa urzadzenia do sto¬
sowania sposobu wedlug wynalazku oraz to, ze
wymiana ciepla odbywa sie poprzez powierzchnie
po obu stronach której panuje jednakowe cisnie¬
nie.
W celu uzyskania najsprawniejszego przenosze¬
nia ciepla wskazane jest, aby ilosc gazowej mie¬
szaniny zawracanej w jednostce czasu do strefy
reakcji byla wieksza od lacznej ilosci obojetnych
gazów wprowadzanych w jednostce czasu do stre¬
fy reakcji wraz ze skladnikami reakcji i ilosci
gazowej mieszaniny odprowadzanej w jednostce
czasu ze strefy odpedzania. W tym celu, zgodnie z
wynalazkiem, gazowa mieszanine, skladajaca sie z
nie przereagowanego amoniaku i dwutlenku wegla
i obojetnych, odprowadza sie z wierzcholka stre¬
fy reakcyjnej i pewna jej czesc, wynoszaca 10—50%
wagowych gazowej mieszaniny odprowadzanej ze
strefy odpedzania, zawraca do dolnej czesci stre¬
fy reakcyjnej. Nie jest konieczne, aby gazowa mie¬
szanina ze strefy odpedzania i gazowa mieszanina
zawraca ze strefy reakcyjnej byly wprowadzane
oddzielnie do dolnej czesci strefy reakcyjnej. Ko¬
rzystnie obie te mieszaniny wprowadza sie razem,
ewentualnie na kilku poziomach, np. ze wspólnej
komory zbiorczej, umieszczonej powyzej strefy re¬
akcji i strefy odpedzania. W tym celu mozna sto¬
sowac ejektor napedzany amoniakiem, dwutlen¬
kiem wegla lub roztworem zawierajacym karba¬
minian amonu.
Schemat urzadzenia do stosowania procesu pro¬
wadzonego sposobem wedlug wynalazku podano na
rysunku. Urzadzenie to sklada sie z reaktora A
zawierajacego strefe odpedowa i skladajacego sie
z pionowego naczynia cylindrycznego 1 zawieraja¬
cego pionowo rozmieszczone rury 2, których dolne
konce sa osadzone w sitowej scianie 3* Wnetrze
rur 2 stanowi strefe odpedowa. Komora 4 miesz-
40
45
50
655
100 430
6
czaca rury 2 i tworzaca strefe reakcji jest u góry
otwarta i górne wyloty rur 2 nie sa zamkniete
sciana sitowa. W. komorze 4 moga znajdowac sie
poziome przegrody 5. Gazowa mieszanine reakcyj¬
na doprowadza sie przewodem 6, a zawracany roz¬
twór wprowadza sie przewodem 7. Przestrzen znaj¬
dujaca sie ponizej sciany sitowej 3 jest polaczona
przewodem 8 ze sprezarka 9, do której swiezy
dwutlenek wegla doprowadza sie przewodem 10.
Przewód 11 z redukcyjnym zaworem 12 laczy ko¬
more otoczona oslona 4 z urzadzeniem B o niskim
cisnieniu. Urzadzenie B sklada sie z kolumny rek¬
tyfikacyjnej 13, ogrzewacza 14 i separatora 15 do
rozdzielania cieczy i gazu. Ogrzewacz 14 jest po¬
laczony przewodem 16 z kolumna 13 i przewodem
17 z separatorem 15, który jest za pomoca prze¬
wodu 18 polaczony z kolumna 13 i ma przewód
odprowadzajacy 19. Kolumna rektyfikacyjna 13
jest polaczona ze skraplaczem 21 za pomoca prze¬
wodu 20 do odprowadzania gazów, a skraplacz 21
zawiera wezownice chlodzaca 22. Ciecz poddawana
procesowi wprowadza sie do skraplacza 21 prze¬
wodem 23.
Przestrzen w reaktorze A ponad rurami 2 jest
za pomoca przewodu 24 i odgalezienia 25 polaczo¬
na z ejektorem 27, a za pomoca przewodu 24 i od¬
galezienia 26 z pluczka" 30. Do ejektora 27 dopro¬
wadza sie amoniak przewodem 28, ewentualnie
przez podgrzewacz 29. Pluczka 30 jest polaczona
wspomnianym wyzej przewodem 7 z komora utwo¬
rzona przez oslone 4 w reaktorze A, a przewodem
31 z pompa 32 laczy sie ze skraplaczem 21. Plucz¬
ka 30 zawiera urzadzenie chlodzace 33. Przewód
34 z zaworem redukcyjnym 35 sluzy do odprowa¬
dzania gazów z pluczki 30, a za pomoca przewodu
36 mozna do pluczki wprowadzac w razie potrzeby
amoniak.
Proces wedlug wynalazku prowadzi sie w ten
sposób, ze do dolnej czesci komory 4, w reakto¬
rze A, stanowiacej strefe reakcyjna, przewodem 6
wprowadza sie gazowa mieszanine skladajaca sie
glównie z NH3 i C02 oraz pary wodnej i sklad¬
ników obojetnych, a przewodem 7 wprowadza sie
roztwór karbaminianu. W strefie reakcji utrzymuje
sie temperature 210—220°C, a stosunek molowy
brutto NH3:C02 w mieszaninie ciecz — gaz w tej
strefie wynosi np. 3,5:1. W reaktorze A utrzymuje
sie cisnienie np. 300—320 atm. W strefie reakcji
czesc NH3 i C02 przereagowuje, dajac karbami¬
nian amonu, przy czym wydziela sie cieplo. Wy¬
tworzony karbaminian zostaje czesciowo przepro¬
wadzony w mocznik, do czego wykorzystuje sie
czesc ciepla wydzielonego przy wytwarzaniu kar¬
baminianu. Poniewaz temperatura i cisnienie sa
wyzsze niz przy stosowaniu sposobów znanych,
przeto i predkosc procesu jest znacznie wieksza,
a tym samym objetosc strefy reakcyjnej, to jest
komory 4, moze byc odpowiednio mniejsza. Po¬
niewaz wytwarzanie karbaminianu i mocznika od¬
bywa sie w mieszaninie gaz — ciecz, przeto je¬
zeli w reaktorze sa przegrody 5, wówczas miesza¬
nina moze podnosic sie ku górze, przeplywajac
praktycznie biorac poziomo wzdluz rur 2 az do
ich wierzcholków i w przestrzeni ponad górnymi
wylotami tych rur glówna czesc skladników gazo¬
wych oddziela sie od roztworu otrzymanego w
wyniku syntezy. Roztwór ten wplywa do rur 2
przez nie uwidocznione na rysunku elementy roz-
rzadcze i splywa ku dolowi cienka warstwa po
wewnetrznych scianach rur 2. Roztwór ten sply¬
wa w przeciwpradzie do gazowego dwutlenku we¬
gla, doprowadzanego przewodem 8 pod wlasciwym
cisnieniem ze sprezarki 9 i dzialajacego jako gaz
do odpedzania. W czasie tego odpedzania, ta czesc
io karbaminianu, która nie ulegla przemianie w mocz¬
nik, ulega rozlozeniu na NH8 i C02. Cieplo nie¬
zbedne do tego rozkladania jest dostarczane wy¬
lacznie przez mieszanine gaz — ciecz znajdujaca
sie w komorze 4, a mianowicie jest to ta czesc
ciepla powstalego przy wytwarzaniu karbaminianu,
która nie zostala zuzyta przy przemianie karba¬
minianu w mocznik.
Jak wyzej wspomniano, objetosc strefy reakcyj¬
nej moze byc stosunkowo mala, ale w zwiazku z
tym moze byc zainstalowana tylko mala powierz¬
chnia wymiany ciepla, zas z zewnatrz nie dopro¬
wadza sie ciepla poza cieplem dostarczanym wraz
z mieszaninami doprowadzanymi przewodami 6 i"
7 i wykorzystany moze byc tylko nadmiar ciepla
z komory 4. Z tych tez wzgledów nalezy zapew¬
nic mozliwie najlepsze przenoszenie ciepla przez
sciany rur 2, co uzyskuje sie przez wprowadzanie
czesci gazowej mieszaniny oddzielanej w prze¬
strzeni ponad rurami 2 i skladajacej sie z nie
przereagowanego NH8, C02, pary wodnej i sklad¬
ników obojetnych, do dolnej czesci komory 4 prze¬
wodem 24, przez ejektor 27 i przewód 6. Dzieki
temu uzyskuje sie wydajne przenoszenie ciepla z
mieszaniny gaz — ciecz na sciany rur 2. W celu
uzyskania dostatecznej ilosci gazowej mieszaniny
sluzacej do przenoszenia ciepla czas przebywania
mieszaniny reakcyjnej w komorze 4 wybiera sie
tak, aby nie wszystek C02 doprowadzany prze¬
wodem 6 ulegal przeksztalceniu w karbaminian,
40 lecz aby jego czesc, jak równiez czesc NH8, do¬
plywala do przestrzeni powyzej rur 2 w postaci
gazu. Te czesc C02 i NH8 zawraca sie nastepnie
do strefy reakcji 4.
W razie potrzeby ejektor 27 mozna napedzac za
45 pomoca C02 lub roztworu karbaminianu przezna¬
czonego do zawracania. Zamiast ejektora mozna do
zawracania gazowej mieszaniny stosowac sprezar¬
ke czolowa. Ilosc zawracanego gazu ma wplyw na
przenoszenie ciepla, a tym samym na bilans ciepl-
50 ny reaktora A bedacego równoczesnie urzadze¬
niem odpedowym i na stopien przemiany w stre¬
fie reakcji i wydajnosc procesu odpedzania. W
zwiazku z tym korzystnie jest regulowac ilosc
gazowej mieszaniny zawracanej do strefy reakcji
55 przewodem 25 w zaleznosci od temperatury lub
skladu roztworu bedacego produktem syntezy, od¬
prowadzanego przewodem 11. Te czesc gazowej
mieszaniny, która odprowadza sie z górnej czesci
reaktora A i nie zawraca do komory 4, wprowa-
60 dza sie przewodem 26 do pluczki 30 w celu usu¬
niecia z ukladu obojetnych skladników gazowych.
Amoniak i dwutlenek wegla zawarte w gazowej
mieszaninie sa w pluczce 30 pochlaniane w roz¬
cienczonym roztworze karbaminianu, przy czym
65 otrzymuje sie roztwór o wiekszym stezeniu kar-
\9
1«0 48*
n.y rur 2 do roztworu bedacego produktem syn¬
tezy, splywajacego w dól rur 2. Cieplo to wyko- 5
rzystuje sie do rozkladania karbaminianu i odpa¬
rowywania NH3 i C02. Ciepla ze zródla zewnetrz¬
nego nie dostarcza sie. Roztwór bedacy produk¬
tem syntezy odprowadza sie z reaktora A prze¬
wodem 11 i rozpreza w zaworze redukcyjnym 12 • io
do cisnienia 3 kG/cm2.
W opisany wyzej sposób przeprowadza sie pró¬
be, w której ilosci skladników reakcji i produktu
przeplywajace przez poszczególne elementy urza¬
dzenia, jak równiez temperature i cisnienie poda- 15
no w tablicy. Dla uproszczenia urzadzenie niskocis¬
nieniowe B uwaza sie za jeden element i dane
ogranicza do podania warunków panujacych w
przewodzie wlotowym 11 i przewodach odplywo¬
wych 19 i 20. Do pluczki 30 nie doprowadza sie 20
amoniaku, a ilosc ciepla odprowadzanego przez
element chlodniczy 33 wynosi 3,0 X108 Kcal/godzi¬
ne. Ilosci przeplywajacych skladników i otrzyma¬
nego produktu podano w tablicy w kg/godzine.
Claims (8)
1. Sposób wytwarzania mocznika przez reakcje amoniaku z dwutlenkiem wegla w strefie reak¬ cyjnej polaczonej ze strefa odpedzania produk¬ tów reakcji, przy czym cisnienie jest w obu tych strefach zasadniczo jednakowe i strefa odpedza¬ nia styka sie ze strefa reakcji za pomoca co naj¬ mniej jednej powierzchni umozliwiajacej wymiane cieplna, zas produkty rozkladu karbaminianu o- trzymane w strefie odpedzania przez rozklad kar¬ baminianu amonowego zawartego w roztworze sta¬ nowiacym produkt reakcji, sa wypychane za po¬ moca gazowego dwutlenku wegla, amoniaku, obo¬ jetnego gazu lub mieszaniny co najmniej 2 tych skladników, a z roztworu odplywajacego ze stre¬ fy odpedzania wyosobnia sie mocznik, znamienny tym, ze w strefie reakcyjnej utrzymuje sie tem¬ perature 210—245°C i cisnienie 250—600 atm, sto¬ sunek molowy brutto NH3:C02 w cieklej fazie w strefie reakcyjnej 2,5:1 do 8:1 i co najmniej czesc gazowej mieszaniny odprowadzanej ze strefy od¬ pedzania zawraca sie do dolnej czesci strefy reak¬ cyjnej.
2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze w strefie reakcyjnej utrzymuje sie temperature 215—230°C.
3. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze gazowa mieszanine skladajaca sie z nie przereago- wanego amoniaku i dwutlenku wegla oraz gazów obojetnych odprowadza sie z wierzcholka strefy reakcyjnej i 10—50% wagowych tej mieszaniny, zawraca sie do strefy reakcyjnej na nizszym po¬ ziomie.
4. Sposób wedlug zastrz. 3, znamienny tym, ze co najmniej czesc gazowej mieszaniny odprowa¬ dzanej ze strefy reakcyjnej i przeznaczonej do za¬ wracania do tej strefy, miesza sie przed zawró¬ ceniem z gazowa mieszanina odprowadzana ze strefy odpedzania.
5. Sposób wedlug zastrz. 3, znamienny tym, ze gaz zawracany do strefy reakcyjnej wprowadza sie dc tej strefy na róznych poziomach, ponizej po¬ ziomu odprowadzania gazowej mieszaniny ze stre¬ fy odpedzania.
6. Sposób wedlug zastrz. 1 albo 3, znamienny tym, ze gazowa mieszanine zawracana do strefy reakcyjnej wprowadza sie do tej strefy za pomo¬ ca ejektora napedzanego amoniakiem, dwutlenkiem wegla lub roztworem zawierajacym karbaminian amonu.
7. Sposób wedlug zastrz. 1 albo 3, znamienny tym, ze ilosc zawracanego gazu reguluje sie w za¬ leznosci od temperatury lub skladu roztworu pro¬ duktu po procesie odpedzania.
8. Sposób wedlug zastrz. 1 albo 3, znamienny tyni, ze te czesci gazowych mieszanin odprowa¬ dzanych ze strefy reakcyjnej i ze strefy odpedza¬ nia, które nie sa przeznaczone do zawracania, wprowadza sie do pluczki, w której amoniak i dwutlenek wegla absorbuje sie w cieczy, przy czym ilosc ciepla wydzielanego podczas tej ab¬ sorpcji reguluje sie w zaleznosci od temperatury lub skladu roztworu produktu reakcji po procesie odpedzania. • 10 15 20 25 31 35 40100 430 . 1b^Wbi 14 /\ 17 Bltk 1948/78 r. 95 egz. A4 Cena 45 zl
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NL7307036A NL7307036A (pl) | 1973-05-21 | 1973-05-21 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL100430B1 true PL100430B1 (pl) | 1978-10-31 |
Family
ID=19818895
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL1974171291A PL100430B1 (pl) | 1973-05-21 | 1974-05-21 | Sposob wytwarzania mocznika z amoniaku i dwutlenku wegla |
Country Status (30)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3957868A (pl) |
JP (1) | JPS6117821B2 (pl) |
AR (1) | AR198940A1 (pl) |
AT (1) | AT347966B (pl) |
BE (1) | BE815333A (pl) |
BG (1) | BG27895A3 (pl) |
BR (1) | BR7404152D0 (pl) |
CA (1) | CA1020578A (pl) |
CS (1) | CS195684B2 (pl) |
DD (1) | DD113528A5 (pl) |
DE (1) | DE2424618C2 (pl) |
EG (1) | EG11438A (pl) |
ES (1) | ES426480A1 (pl) |
FI (1) | FI61305C (pl) |
FR (1) | FR2230626B1 (pl) |
GB (1) | GB1447914A (pl) |
HU (1) | HU176432B (pl) |
IE (1) | IE39437B1 (pl) |
IL (1) | IL44851A (pl) |
IN (1) | IN141227B (pl) |
IT (1) | IT1013202B (pl) |
NL (1) | NL7307036A (pl) |
NO (1) | NO149812C (pl) |
PL (1) | PL100430B1 (pl) |
RO (1) | RO70082A (pl) |
SE (1) | SE419215B (pl) |
SU (1) | SU602115A3 (pl) |
TR (1) | TR18194A (pl) |
YU (1) | YU39306B (pl) |
ZA (1) | ZA743141B (pl) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4210600A (en) * | 1976-10-28 | 1980-07-01 | Snamprogetti, S.P.A. | Method for the preparation of urea with a high-yield reactor |
JPS5811432B2 (ja) * | 1979-10-08 | 1983-03-02 | 三井東圧化学株式会社 | 尿素合成法 |
JPS57128669A (en) * | 1981-02-03 | 1982-08-10 | Toyo Eng Corp | Improvement of urea preparation process |
NL8101174A (nl) * | 1981-03-11 | 1982-10-01 | Unie Van Kunstmestfab Bv | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
NL8104039A (nl) * | 1981-09-01 | 1983-04-05 | Unie Van Kunstmestfab Bv | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
NL8104040A (nl) * | 1981-09-01 | 1983-04-05 | Unie Van Kunstmestfab Bv | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
NL8204979A (nl) * | 1982-12-24 | 1984-07-16 | Unie Van Kunstmestfab Bv | Werkwijze voor het bepalen en regelen van de samenstelling van waterige oplossingen van nh3 en co2. |
NL8303425A (nl) * | 1983-10-06 | 1985-05-01 | Unie Van Kunstmestfab Bv | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
EP3178535A1 (en) | 2015-12-11 | 2017-06-14 | Casale SA | A urea process with high-temperature stripping |
AU2020288071B2 (en) * | 2019-06-07 | 2021-11-11 | Stamicarbon B.V. | Urea plant with stripper and stripping method |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL108593C (pl) * | 1958-05-07 | |||
GB948786A (en) * | 1959-10-23 | 1964-02-05 | Toyo Koatsu Ind Inc | An improvement in synthesis of urea |
NL101446C (pl) * | 1960-04-08 | |||
US3406201A (en) * | 1965-06-18 | 1968-10-15 | Exxon Research Engineering Co | Urea synthesis |
AT284138B (de) * | 1968-02-06 | 1970-09-10 | Snam Progetti | Verfahren zur Herstellung von Harnstoff |
US3579636A (en) * | 1968-05-16 | 1971-05-18 | Ivo Mavrovic | Urea synthesis process |
US3607937A (en) * | 1968-06-26 | 1971-09-21 | Mitsui Toatsu Chemicals | Two-stage urea synthesis |
NL165712C (nl) * | 1970-05-30 | 1981-05-15 | Stamicarbon | Werkwijze en inrichting voor het bij synthesedruk terug- winnen van ammoniak en kooldioxyde uit het spuigas van een ureumsynthese. |
US3816528A (en) * | 1970-11-16 | 1974-06-11 | Chemical Construction Corp | Urea synthesis process |
US3785458A (en) * | 1972-04-14 | 1974-01-15 | Caterpillar Tractor Co | Lubrication system for a gear drive mechanism |
JPS4910654A (pl) * | 1972-05-23 | 1974-01-30 |
-
1973
- 1973-05-21 NL NL7307036A patent/NL7307036A/xx not_active Application Discontinuation
-
1974
- 1974-05-15 CA CA199,987A patent/CA1020578A/en not_active Expired
- 1974-05-16 FR FR7417005A patent/FR2230626B1/fr not_active Expired
- 1974-05-16 FI FI1521/74A patent/FI61305C/fi active
- 1974-05-16 ZA ZA00743141A patent/ZA743141B/xx unknown
- 1974-05-16 US US05/470,663 patent/US3957868A/en not_active Expired - Lifetime
- 1974-05-17 DD DD178578A patent/DD113528A5/xx unknown
- 1974-05-17 IL IL44851A patent/IL44851A/en unknown
- 1974-05-18 RO RO7478834A patent/RO70082A/ro unknown
- 1974-05-20 BG BG7426745A patent/BG27895A3/xx unknown
- 1974-05-20 CS CS743593A patent/CS195684B2/cs unknown
- 1974-05-20 ES ES426480A patent/ES426480A1/es not_active Expired
- 1974-05-20 NO NO741833A patent/NO149812C/no unknown
- 1974-05-20 YU YU1387/74A patent/YU39306B/xx unknown
- 1974-05-20 HU HU74UI216A patent/HU176432B/hu unknown
- 1974-05-21 BR BR4152/74A patent/BR7404152D0/pt unknown
- 1974-05-21 IT IT51160/74A patent/IT1013202B/it active
- 1974-05-21 DE DE2424618A patent/DE2424618C2/de not_active Expired
- 1974-05-21 BE BE144565A patent/BE815333A/xx not_active IP Right Cessation
- 1974-05-21 AT AT421674A patent/AT347966B/de not_active IP Right Cessation
- 1974-05-21 EG EG187/74A patent/EG11438A/xx active
- 1974-05-21 GB GB2259574A patent/GB1447914A/en not_active Expired
- 1974-05-21 SE SE7406809A patent/SE419215B/xx unknown
- 1974-05-21 SU SU742034993A patent/SU602115A3/ru active
- 1974-05-21 TR TR18194A patent/TR18194A/xx unknown
- 1974-05-21 AR AR253858A patent/AR198940A1/es active
- 1974-05-21 PL PL1974171291A patent/PL100430B1/pl unknown
- 1974-05-21 JP JP49057254A patent/JPS6117821B2/ja not_active Expired
- 1974-05-21 IE IE1086/74A patent/IE39437B1/xx unknown
- 1974-07-15 IN IN1573/CAL/1974A patent/IN141227B/en unknown
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
PL100430B1 (pl) | Sposob wytwarzania mocznika z amoniaku i dwutlenku wegla | |
US6149887A (en) | Method and apparatus for degassing sulfur | |
US4410503A (en) | Process for the removal of urea, ammonia, and carbon dioxide from dilute aqueous solutions | |
JP7094453B2 (ja) | 尿素製造プロセス及び低圧回収部における熱統合を有するプラント | |
CA2422898C (en) | Carbamate condensation unit | |
US20180258033A1 (en) | Urea Manufacturing Method And Urea Manufacturing Apparatus | |
EP0002298A2 (en) | Process and apparatus for the removal of ammonium carbamate from a urea-synthesis solution | |
SE446978B (sv) | Isobariskt dubbelatercirkulationsforfarande for syntetisering av urea under bildning av ammoniumkarbamat som mellanprodukt | |
RU2394812C2 (ru) | Способ и установка для получения мочевины | |
US3502443A (en) | Chlorine dioxide generator | |
PL89777B1 (pl) | ||
GB1580814A (en) | Method and apparatus for producing or recovering an alkanolamine from a mixture containing an oxazolidone | |
US3592586A (en) | Method for treating cyanide wastes | |
PL84195B1 (pl) | ||
KR840001951A (ko) | 요소 합성법 | |
US6334984B1 (en) | Hydrolysis reactor for removal of urea, ammonia and carbon dioxide from a liquid phase comprising urea in aqueous solution | |
CN100590121C (zh) | 环氧丙烷生产过程中闭路循环氯醇化反应装置及方法 | |
US4334096A (en) | Process for synthesizing urea | |
SE430590B (sv) | Forfarande for kontinuerlig bildning ur en blandning innehallande klordioxid, klorid och sulfat | |
CN213077573U (zh) | 利用汽提提高解析效率的三聚氯氰用氯化氰合成系统 | |
JP4925276B2 (ja) | ミキサセトラ型ブンゼン反応器 | |
CN207951057U (zh) | 聚氯乙烯生产深度脱吸设备 | |
BR112021016382A2 (pt) | Processo e aparelho para produção de ureia | |
US1043212A (en) | Process for manufacturing ammonium carbonate and sulfur from crude coal-gas. | |
JPS5462550A (en) | Method of storing and converting heat energy |