NO760490L - - Google Patents
Info
- Publication number
- NO760490L NO760490L NO760490A NO760490A NO760490L NO 760490 L NO760490 L NO 760490L NO 760490 A NO760490 A NO 760490A NO 760490 A NO760490 A NO 760490A NO 760490 L NO760490 L NO 760490L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- melt
- wire
- zinc
- alloy
- hot
- Prior art date
Links
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 22
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 22
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 18
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 13
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 13
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 12
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 8
- 229910052793 cadmium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 claims description 7
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 7
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 7
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 claims description 6
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 claims description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 5
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims description 4
- 229910002065 alloy metal Inorganic materials 0.000 claims description 3
- BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N cadmium atom Chemical compound [Cd] BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000002023 wood Substances 0.000 claims 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 9
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 6
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 6
- 238000010622 cold drawing Methods 0.000 description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 4
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 3
- NLXLAEXVIDQMFP-UHFFFAOYSA-N Ammonia chloride Chemical compound [NH4+].[Cl-] NLXLAEXVIDQMFP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 2
- 238000004210 cathodic protection Methods 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 description 2
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 239000012768 molten material Substances 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 2
- 241000272517 Anseriformes Species 0.000 description 1
- 229910001297 Zn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910007570 Zn-Al Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003929 acidic solution Substances 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000012670 alkaline solution Substances 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 235000019270 ammonium chloride Nutrition 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 238000001479 atomic absorption spectroscopy Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 description 1
- CEKJAYFBQARQNG-UHFFFAOYSA-N cadmium zinc Chemical compound [Zn].[Cd] CEKJAYFBQARQNG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- GZCWPZJOEIAXRU-UHFFFAOYSA-N tin zinc Chemical compound [Zn].[Sn] GZCWPZJOEIAXRU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Description
Ståltråd for fremstilling av tau og fjærer fremstilles vanligvis ved såkalt patentering og kaldtrekking av carbonstål. Tråden beskyttes ofte mot korrosjon med et sinkbelegg. Den beste beskyttelse mot korrosjon erholdes ved varmdypping i en sinksmelte som et siste arbeidstrinn. Kaldtrekking av tråden efter varm-dyppingen nedsetter lagets tykkelse og således dets motstands-dyktighet overfor korrosjon, men er ofte nødvendig for å forbedre
overflaten slik at fremstillingen av tau eller oppvikling av fjærer kan utføres med tilstrekkelig hastighet og nøyaktighet.
Det foreligger et stort behov for en fremgangsmåte for over-flatebehandling som gir carbonståltråd en forbedret motstands-dyktighet overfor korrosjon, selv dersom lagets tykkelse vesentlig nedsettes, som f.eks. ved trekking.
Dét er imidlertid ikke bare lagets tykkelse som er avgjørende for den korrosjonsbeskyttende virkning. Overflatelegeringens elektrodepotensial i den korroderende oppløsning er også av stor viktighet og likeledes legeringens evne til å beholde sin elektro-kjemiske aktivitet slik at den katodiske beskyttelsesvirkning ikke opphører på grunn av dannelse av korrosjonsprodukter som forandrer elektrodepotensialet i positiv retning.
Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte ved fremstilling av carbonståltråd, hvor tråden kaldtrekkes, i forskjellige trinn. Ett trinn av den foreliggende fremgangsmåte utgjøres av en vanlig<y>armdyppingsgalvanisering, og et annet trinn er en påfølgende overflatelegeringsdannelse i en smelte inneholdende sink og andre metaller, valgt, på en slik måte at det fås en sterk forbedring av den korrosjonsbeskyttende virkning'. Dette annet overflate-leger ingsdannelsestrinn kan utgjøre sluttrinnet, men det efter-følges vanligvis av kaldtrekking til den ønskede sluttstørrelse og -hardhet.
Det er tidligere kjent å fremstille beskyttende belegg i
to trinn, hvorav det første utgjøres av varmdyppingsgalvanisering. Ved en fremgangsmåte av denne type kan slike metaller som Cd, Sn, Al og Bi som har en meget lav tilbøyelighet til å danne legeringer med stål, bindes til tråden på grunn av deres utprege tilbøyelig-het til å danne legeringer med sink. En anvendelse av slike frem-gangsmåter for fremstilling av tråder for tau og fjærer etc. har imidlertid vært umulig av flere grunner.
Ved hjelp av den foreliggende fremgangsmåte er de forskjellige hindringer blitt fjernet.
Oppfinnelsen angår således en to-trinns varmneddyppingsprosess for fremstilling av korrosjonsmotstandsdyktig carbonståltråd, og fremgangsmåten er særpreget ved at det første trinn (smelte nr. 1) utgjøres.av en vanlig varmneddyppingsgalvanisering og ved at det annet trinn utgjøres av en behandling i en smeltet legering (smelte nr. 2) bestående av sink og ett eller flere av metallene Sn, Cd, Al, Pb, Cu eller Ni, ved en temperatur på ikke under.30°C og ikke over 75°C over den angjeldende legerings-sammensetnings likvidustemperatur.
Det har vist seg gunstig at smelte nr. 2 inneholder tinn, kadmium eller begge og at den har et sinkinnhold av 2-40, fortrinnsvis 4-40,%.
Når smeiten nr. 2 inneholder aluminium, har et innhold av 1-10% vist seg egnet.
Det har dessuten vist seg gunstig at innholdet av legerings-metaller foruten sink i smelte nr. 2 er begrenset som følger:
Alle de ovennevnte og de efterfølgende prosenter er vekt-prosenter.
En hindring for anvendelsen av to-trinnsprosessen har vært det forhold at smeiten nr. 2 tidligere har bestått av et rent metall, som tinn. En i to trinn behandlet stålgjenstand forekom således i en korroderende oppløsning med et høyt elektrodepotensial som var bestemt av det ytre lag, og ingen katodisk beskyttelse var blitt gitt stålet. Det har nu overraskende vist seg at elektrodepotensialet av f.eks. tinn sterkt kan. senkes ved til-setning av en minimal sinkmengde.
Eksempel 1
Én rekke smelter av tinn og sink med de følgende sammen-setninger ble fremstilt:
Bemerkning: Potensialet for stål undersøkt på samme måte var
- 335 mV.
Elektrodepotensialet for det smeltede materiale efter
5 minutter i en 5% vandig oppløsning av NaCl er angitt i tabellen.
Det smeltede materiale forandrer således tilsynelatende sin karakter brått fra "edelt" til "uedelt" sammenlignet med stål ved et sinkinnhold på 0,5-1,0%.
Eksemplet viser at hvis den annen smelte består av tinn med minst 1% Zn, kan elektrodepotensialet forskyves til en verdi som ligger klart under elektrodepotensialet for stålet, men over elektrodepotensialet for sink,.hvorved en øket korosjonsbe-skyttende virkning kan forventes.
Eksempel 2
For å undersøke virkningen oppdaget ifølge eksempel 1 ble en fjærtråd innholdende 0,85% C patentert og kaldtrukket.
Den ble derefter overflatebehandlet i to trinn, hvorav det første utgjordes av en vanlig varmneddyppingsgalvanisering. I det annet trinn ble smelter ifølge den nedenstående tabell anvendt. Efter undersøkelsene ble de angitte elektrodepotensialer målt i en 5% NaCl-oppløsning.
Bemerkning: Potensialet for selve stålet er ca. -335 mV.
Dette eksempel viser at virkningen beskrevet i eksempel l også forekommer ved en virkelig to-trinns varmneddyppingsprosess, men at minsteinnholdet av sink må økes til noe over 2%.
Tilsetningen av aluminium ved en to-trinnsprosess er ikke blitt utført i praksis på grunn av den høye smeltetemperatur for aluminium og Al-rike legeringer som innvirker ugunstig på tau- eller fjærtrådens mekaniske egenskaper. Dersom det er ønsket å opprettholde en lav smeltetemperatur, må Al-innholdet i smeiten begrenses sterkt. Det har nu overraskende vist seg at hvis tråd efter en varmneddyppingsgalvanisering ledes gjennom en sink- eller en sinklegeringssmelte som inneholder Al i en mengde som er mindre enn sammensetningen for Zn-Al-eutektikumet, dvs. et Al-innhold som er lavere enn 5%, vil aluminium bli anriket på trådens overflate forutsatt at tråden avkjøles og aktiveres på egnet måte. mellom trinnene 1 og 2.
Aktiveringen kan utføres på en slik måte at tråden brå-kjøles efter varmneddyppingsgalvaniseringen og derefter behandles med en sur oppløsning eller behandles elektrokjemisk i en sur, nøytral eller alkalisk oppløsning. Aktiveringen utføres fortrinnsvis i et vannbad inneholdende 1-5 g saltsyre og 30-200 g ammoniumklorid pr. liter oppløsning i 2-6 sekunder ved en tempera-
tur av 30-60°C.
- o Eksempel 3
En tautråd inneholdende 0,65% C ble patentert og kaldtrukket. Den bie derefter overflatebehandlet i to trinn. I det annet trinn ble en Al-holdig sink-tinn-smelte anvendt som besto av 8 9% Zn, 8% Sn og 3% Al. På denne måte ble en tråd erholdt med et elektrodepotensial i en 5%, NaCl-oppløsning på -0,77 volt. Korrosjonsmotstanden i en saltdusj (akselerert forsøk ifølge ASTM B 117) var over 100 timer.
Ved kombinasjonen av et rent sinklag fra trinnet 1 og et lag med tilnærmet den samme tykkelse fra trinnet 2 var det rimelig å forvente at det gjennomsnittlige aluminiuminnhold i det samlede lag ville synke fra ca. 3% til ca. 1,5%.
Ved nøyaktig analyse av laget ved hjelp av atomabsorp-sjonsspektroskopi ble det fastslått et Al-innhold i laget på 9,6-13,0% ved gjentatte undersøkelser av den samme tråd og ved gjen-tatt utførelse av den samlede prosess.
En ytterligere hindring for anvendelsen av to-trinnsprosessen har vært uklarheten ved kontrollen av de to mulige og samtidig forløpende reaksjoner i trinnet 2. På den ene side fås en oppløsning av sink fra tråden som hvis den er foi sterk, fører til ru overflater og en kontinuerlig forandring av sammensetningen av smeiten 2, og på den annen side tas legeringsmetall fra smeiten 2 opp i laget, og hvis dette opptak er for sterkt, vil det føre til tykke lag med en utilfredsstillende trekkbarhet. Det har nu vist seg at temperaturen for smelte nr. 2 må reguleres i forhold til stillingen for likviduslinjen for de angjeldende legeringssammensetninger, slik at badtemperaturen reguleres til ikke under 30°C og ikke over 75°C over denne likvidustemperatur. Behandlingen, i' smeiten nr. 2 utføres i 2-200, f.eks. 5 - 100, og fortrinnsvis 10-60, sekunder.
Eksempel 4
Carbonståltråd (0,80% C) ble patentert med en størrelse på 5,5 mm og redusert ved kaldtrekking til en diameter på 3,0 mm (70% reduksjon). Tråden ble overflatebehandlet i 2 trinn med sink i det første trinn og med sink-kadmium i det annet trinn (17% Zn, 83% Cd). Behandlingen ble derefter avsluttet ved kald trekking til en diameter av 2,0. mm (87% samlet reduksjon). En parallellprøve av den samme tråd ble trukket til 3,0 mm, på vanlig måte varmneddyppings.galvanisert og trukket- til en diameter på
2,0 mm. Begge trådtyper ble undersøkt med et saltdusjforsøk ifølge ASTM B 117 i 96 timer. Deri på vanlig måte galvaniserte tråd ble sterkt korrodert, men tråden som var blitt behandlet i 2 trinn, var ikke blitt angrepet av rød rust.
Eksempel 5
Et 19-tråds tau ble fremstilt fra tråden ifølge eksempel .4 som var blitt behandlet i . 2 trinn, og tauet ble ved sine ender forsynt med rustfrie fittings. Disse og tauet ble undersøkt i 288 timer ved et saltdusjforsøk. Ingen korrosjon ble iakttatt, selv ikke ved kontaktgrenseflåtene mellom de rustfrie fittings og det overflatelegerte tau.
Eksempel 6
Spiralfjærer ble i et automatisk fjæroppviklingsapparat fremstilt fra tråden ifølge eksempel 4. Det viste seg at tråden hadde slike mekaniske egenskaper at den var meget vel egnet for fremstilling av fjærer. En korrosjonsundersøkelse i 150 timer i en saltdusj ga aksepterbare resultater. Oppdelingen av tråden ved fremstillingen efterlot ubelagte ståloverflater ved endene av fjærene. Selv ikke disse ender ble påvirket. Dannelsen av rust ble hindret på grunn av lagets katodiske beskyttende virkning.
Claims (5)
1. To-trinns varmneddyppingsprosess for fremstilling av korrosjonsmotstandsdyktig carbonståltråd, karakterisert ved at det første trinn (smelte nr. 1) utgjøres av en vanlig varmneddyppingsgalvanisering og ved. at det annet trinn utgjøres av en behandling i en smeltet legering (smelte nr. 2) bestående av sink og ett eller flere av metallené Sn, Cd, Al, Pb, Cu eller Ni, ved en temperatur på ikke under 30°C og ikke over 75°C over likvidustemperaturen for den angjeldende legerings sammensetning.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det anvendes en smelte nr. 2 inneholdende tinn eller kadmium eller begge og med et sinkinnhold på 2-40, fortrinnsvis 4-40,%.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ■ ved at det anvendes en smelte nr. 2. inneholdende 1-10% aluminium.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det anvendes en smelte nr. 2 hvori innholdet av legerings-metallene, foruten Zn, Cd, Sn og/eller Al, er begrenset som følger, uttrykt i vekt%:
5. Fremgangsmåte ifølge krav 1 og 3, karakterisert v ed at tråden avkjøles mellom badet 1 og badet 2 for å oppnå en konsentrasjon av Al på trådens overflate.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE7503755A SE389514B (sv) | 1975-04-02 | 1975-04-02 | Forfarande for framstellning av korrosionsbestendig stallinetrad genom smeltmetallisering i tva steg |
SE7503758A SE389516B (sv) | 1975-04-02 | 1975-04-02 | Forfarande for framstellning av korrosionsbestendig fjedertrad genom smeltmetallisering i tva steg |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO760490L true NO760490L (no) | 1976-10-05 |
Family
ID=26656598
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO760490A NO760490L (no) | 1975-04-02 | 1976-02-16 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS51117929A (no) |
BR (1) | BR7601400A (no) |
DE (1) | DE2607547C3 (no) |
FR (1) | FR2306275A1 (no) |
GB (1) | GB1517454A (no) |
NO (1) | NO760490L (no) |
Families Citing this family (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS601108U (ja) * | 1983-06-16 | 1985-01-07 | 板橋光学工業株式会社 | 不正動防止機構を備えた双眼鏡 |
FR2548216B1 (fr) * | 1983-06-28 | 1988-10-21 | Fical Fils Cables Acier Lens | Fil d'acier a revetements superposes resistant a la corrosion |
CH685065A5 (it) * | 1991-07-10 | 1995-03-15 | Alian Int Ag | Dado autobloccante. |
US5314758A (en) * | 1992-03-27 | 1994-05-24 | The Louis Berkman Company | Hot dip terne coated roofing material |
US5491035A (en) * | 1992-03-27 | 1996-02-13 | The Louis Berkman Company | Coated metal strip |
US5401586A (en) * | 1993-04-05 | 1995-03-28 | The Louis Berkman Company | Architectural material coating |
US5491036A (en) * | 1992-03-27 | 1996-02-13 | The Louis Berkman Company | Coated strip |
US5429882A (en) * | 1993-04-05 | 1995-07-04 | The Louis Berkman Company | Building material coating |
US6652990B2 (en) | 1992-03-27 | 2003-11-25 | The Louis Berkman Company | Corrosion-resistant coated metal and method for making the same |
US5489490A (en) * | 1993-04-05 | 1996-02-06 | The Louis Berkman Company | Coated metal strip |
US6080497A (en) | 1992-03-27 | 2000-06-27 | The Louis Berkman Company | Corrosion-resistant coated copper metal and method for making the same |
US6794060B2 (en) | 1992-03-27 | 2004-09-21 | The Louis Berkman Company | Corrosion-resistant coated metal and method for making the same |
US5397652A (en) * | 1992-03-27 | 1995-03-14 | The Louis Berkman Company | Corrosion resistant, colored stainless steel and method of making same |
US5597656A (en) | 1993-04-05 | 1997-01-28 | The Louis Berkman Company | Coated metal strip |
US5455122A (en) * | 1993-04-05 | 1995-10-03 | The Louis Berkman Company | Environmental gasoline tank |
GB2276887B (en) * | 1993-04-05 | 1997-12-10 | Berkman Louis Co | Coated metal |
GB2337057B (en) * | 1993-12-10 | 1999-12-15 | Berkman Louis Co | Coated substrate |
GB2289691B (en) * | 1994-03-14 | 1999-09-29 | Berkman Louis Co | Coated metal |
CN100523268C (zh) * | 2003-03-07 | 2009-08-05 | 贝卡尔特股份有限公司 | 锌镍镀层 |
DE102010015389B4 (de) * | 2010-04-19 | 2020-04-09 | Roeslau Wire Gmbh & Co. Kg | Federdraht, Feder damit und Herstellungsverfahren dafür |
DE102017123817A1 (de) | 2017-10-12 | 2019-04-18 | Geobrugg Ag | Drahtnetzvorrichtung |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1948505A (en) * | 1932-01-18 | 1934-02-27 | John L Bray | Method of coating iron and steel |
US2063721A (en) * | 1934-10-08 | 1936-12-08 | Northwestern Barb Wire Company | Galvanizing apparatus |
US3758333A (en) * | 1969-07-07 | 1973-09-11 | Thompson E | Method for galvanizing |
-
1976
- 1976-01-22 FR FR7601669A patent/FR2306275A1/fr active Pending
- 1976-02-16 NO NO760490A patent/NO760490L/no unknown
- 1976-02-18 GB GB6376/76A patent/GB1517454A/en not_active Expired
- 1976-02-25 DE DE2607547A patent/DE2607547C3/de not_active Expired
- 1976-02-27 JP JP51020238A patent/JPS51117929A/ja active Granted
- 1976-03-09 BR BR7601400A patent/BR7601400A/pt unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS51117929A (en) | 1976-10-16 |
DE2607547A1 (de) | 1976-10-28 |
BR7601400A (pt) | 1976-10-05 |
GB1517454A (en) | 1978-07-12 |
JPS5626713B2 (no) | 1981-06-20 |
FR2306275A1 (fr) | 1976-10-29 |
DE2607547C3 (de) | 1982-04-29 |
DE2607547B2 (de) | 1981-06-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO760490L (no) | ||
US4202921A (en) | Process for the preparation of rope and spring wire of carbon steel with an improved corrosion resistance | |
CN101910444B (zh) | 金属镀覆钢带 | |
KR101368990B1 (ko) | 내식성이 우수한 용융 Zn-Al-Mg-Si-Cr 합금 도금 강재 | |
RU2445401C2 (ru) | СТАЛЬНОЙ МАТЕРИАЛ С ПОКРЫТИЕМ ИЗ СПЛАВА НА ОСНОВЕ Mg | |
JP7315826B2 (ja) | めっき鋼材、およびめっき鋼材の製造方法 | |
JP5556186B2 (ja) | 高耐食性溶融亜鉛めっき鋼板 | |
HUE034193T2 (en) | Process for hot-dip galvanizing of iron or steel goods | |
BR112020006338A2 (pt) | chapa de aço com revestimento à base de zn fundido tendo resistência à corrosão superior após ser revestida | |
JPS60125360A (ja) | 溶融亜鉛合金メッキ鋼材およびその製造方法ならびにフラックス組成物 | |
US2686355A (en) | Process for coating metals with aluminum | |
JPH0573824B2 (no) | ||
HU221990B1 (hu) | Ónt és bizmutot tartalmazó cinkötvözet és eljárás acél galvanizálására | |
CN115867693B (zh) | 镀覆钢材 | |
US3505042A (en) | Method of hot dip coating with a zinc base alloy containing magnesium and the resulting product | |
WO2020213680A1 (ja) | めっき鋼材 | |
NO128284B (no) | ||
JPS6055590B2 (ja) | 耐経時めっき剥離性に優れたゼロスパングル亜鉛めっき鋼板及びその製造方法並びに溶融亜鉛めっき被覆浴 | |
US5776231A (en) | Concentrate for the electroless deposition of copper coatings on iron and iron alloy surfaces | |
KR20200095537A (ko) | 용융 도금 강선 및 그 제조 방법 | |
De Rosa et al. | 19th century wooden ship sheathing. A case of study: the materials of Puerto Pirámides 1, Península Valdés | |
NO328823B1 (no) | Metalltrad pa basis av sink og aluminium og dens anvendelse til termisk sproyting for korrosjonsbeskyttelse | |
JP6772724B2 (ja) | 耐食性に優れためっき鋼材 | |
Razvi et al. | Experimental Study on Characteristics of Hot-Dip Galvanized Coating and Effect of Magnesium Addition on Corrosion | |
RU2780615C1 (ru) | Флюс и способ производства стального продукта с покрытием из сплава zn-al-mg, получаемым путем погружения в расплав с использованием упомянутого флюса |