NO334883B1

NO334883B1 - Høyfast sømløst stålrør med høy seighet, for transportledninger, og fremgangsmåte for fremstilling derav

Info

Publication number: NO334883B1
Application number: NO20014761A
Authority: NO
Inventors: Yukio Miyata; Takaaki Toyooka; Mitsuno Kimura; Noritsugo Itakura
Original assignee: Kawasaki Steel Co
Priority date: 2000-02-02
Filing date: 2001-10-01
Publication date: 2014-06-30
Also published as: NO20014761D0; NO20014761L; US20020170637A1; EP1182268A1; JP4013549B2; WO2001057286A1; EP1182268B1; DE60105929D1; DE60105929T2; EP1182268A4; US6540848B2

Abstract

Høyfast, sømløst stålrør med høy seighet, for anvendelse i en transportledning, inneholder 0,03 til 0,06% C, 0,05 til 0,15% Si, 1,6 til 2,0% Mn, 0,010 til 0,10% Al, 0,3 til 0,7% Ni, 0,10 til 0,40% Mo, 0,01 til 0,06% V, 0,003 til 0,03% Nb, 0,003 til 0,020% Ti og 0,0010 til 0,0100% N, idet ligningene Mo + 5V ≥ 0,4% og 2 Nb - V ≥ O% er tilfredsstilt, og balansen utgjøres av Fe og uunngåelige urenheter. Med oppfinnelsen tilveie- bringes høyfaste sømløse stålrør med høy seighet for anvendelse i en transportrørledning, med fasthet og seighet stabilt sikret i henhold til grad X80, og tilsiktet fasthet kan lett oppnås uavhengig av rørstørrelsen.

Description

Teknisk område

Den foreliggende oppfinnelse vedrører høyfaste sømløse stålrør med høy seighet for anvendelse som transportrørledninger, og nærmere bestemt vedrører oppfinnelsen et høyfast sømløst stålrør med høy seighet brukt som en grad X80 transportledning i henhold til API-5L og en fremgangsmåte for fremstilling derav.

Kjent teknikk

X80 sømløse stålrør er blitt utviklet for rørledninger og stigerør benyttet for transport av råolje og naturgass. For å sikre fasthet i henhold til grad X80 (konvensjonell flytegrense 551 MPa eller høyere, bruddfasthet: 620 til 827 MPa), utføres varmebehandling, enten ved: 1) såkalt "reoppvarming bråkjøling-gløding" (RQ-T) hvorved kjøling utføres etter at sømløse stålrør er produsert, og deretter utføres reoppvarming, bråkjøling og gløding, eller ved 2) såkalt "direkte bråkjøling-gløding" (DQ-T) hvorved bråkjølingen utføres direkte etter fremstilling av de sømløse stålrør, etterfulgt av gløding.

Rørene sammenføyes ved sveising. For å sikre sveisbarheten må innholdet av C være redusert. For å sikre tilstrekkelig herdbarhet for lavkarbonstål, må det tilføres hensiktsmessige mengder av ulike legeringselementer.

Det er kjent at tilsatsen av en mindre mengde B er effektiv til å forbedre herdbarheten for lavkarbonstål. Imidlertid er det en bieffekt med B, nemlig at seigheten i sveisesammenføyningene påvirkes ugunstig. Ettersom virkningen i stor grad influeres av innholdene av presipitatdannende elementer, slik som N og Ti, er det vanskelig å sikre stabil seighet ved tilsats av en liten mengde B. I forbindelse med den foreliggende oppfinnelse er i tillegg tilsiktet seighet vTrs (50 % bruddforekomst ved overgangstemperaturen) på -60 °C eller lavere i grunnmetallet og vTrs på -40 °C eller lavere i HAZ (varmepåvirket sone ved sveiseskjøten).

Ettersom herdbarheten i stor grad avhenger av størrelsen av stålrøret, må det for å sikre stabil fasthet for hver størrelse, foretas justering av glødebetingelsene. Med hensyn til konvensjonelle sømløse stålrør, er det imidlertid vanskelig å sikre stabil fasthet om ikke den kjemiske sammensetning endres for hver størrelse, ettersom bestandigheten mot mykgløding er forholdsvis stor. Følgelig er det et mål med den foreliggende oppfinnelse å tilveiebringe et høyfast sømløst stålrør med stor seighet for anvendelse som en transportledning hvorved stabil fasthet og seighet som for grad X80 kan sikres, og tilsiktet fasthet lett kan oppnås uavhengig av størrelsen.

Oppsummering av oppfinnelsen

I én utførelsesform, som angitt i krav 1, av den foreliggende oppfinnelse som er blitt foretatt for å oppnå målet beskrevet ovenfor, inneholder et høyfast sømløst stålrør med høy seighet benyttet for en transportledning 0,03 til 0,06 % C, 0,05 til 0,15 % Si, 1,6 til 2,0 % Mn, 0,010 til 0,10 % Al, 0,3 til 0,7 % Ni, 0,10 til 0,40 % Mo, 0,01 til 0,06 % V, 0,003 til 0,03 % Nb, 0,003 til 0,020 % Ti og 0,0010 til 0,0100 % N, idet forholdene Mo + 5 V > 0,4 % og 2Nb - V < 0 % er tilfredsstilt, ikke mer enn 0,03 % av P, ikke mer enn 0,01 % av S, ikke mer enn 0,01 % av O, og balansen utgjøres av Fe og urenheter.

I de høyfaste sømløse stålrør med høy seighet for anvendelse i transportledninger i henhold til den foreliggende oppfinnelse, er det foretrukket at når varmvalsing utøves på et materiale for stålrøret og deretter bråkjøles og glødes, er forskjellen i konvensjonell flytegrense eller strekkfasthet mellom etter gløding ved 600 °C og etter gløding ved 650 °C på 40 MPa eller høyere.

For de høyfaste sømløse stålrør med høy seighet for anvendelse som en transportledning, er det foretrukket at flytegrensen, strekkfastheten og 50 % bruddforekomstovergangstemperaturen ved en Charpy slagtest for stålrøret når dette er varmvalset, bråkjølt og glødet, har følgende særpregede verdier:

YS (konvensjonell flytegrense) > 551 MPa

TS (strekkfasthet): 620 til 827 MPa

vTrs (grunnmetall) < -60 °C

vTrs (sveiseskjøt HAZ: 1 mm fra smeltelinje) < -40 °C

I en andre utførelsesformer av den foreliggende oppfinnelse tilveiebringes en fremgangsmåte, som angitt i kravene 3 og 4, for fremstilling av et høyfast sømløst stålrør med høy seighet for anvendelse som et transportrør, hvorved et materiale for stålrøret er stål inneholdende 0,03 til 0,06 % C, 0,05 til 0,15 % Si, 1,6 til 2,0 % Mn, 0,010 til 0,10 % Al, 0,3 til 0,7 % Ni, 0,10 til 0,40 % Mo, 0,01 til 0,06 % V, 0,003 til 0,03 % Nb, 0,003 til 0,020 % Ti og 0,0010 til 0,0100 % N, idet forholdene Mo + 5V

> 0,4 % og

2Nb - V < 0 % er tilfredsstilt, ikke mer enn 0,03 % av P, ikke mer enn 0,01 % av S, ikke mer enn 0,01 % av O, og balansen utgjøres av Fe og urenheter, idet fremgangsmåten inkluderer trinnene: å oppvarme materialet for stålrøret til Al3-punktet eller høyere;

å fremstille et rør ved varmvalsing; og deretter enten

(i) å utføre direktebråkjøling (DQ) av røret for å kjøle røret til Ms-punktet eller lavere umiddelbart etter rørfremstillingstrinnet, etterfulgt av en gløding ved en temperatur lavere enn Ac i-punktet, eller (ii) å kjøle røret i luft til i nærheten av romtemperatur, og deretter å foreta reoppvarmingsbråkjøling (RQ) av røret for å gjenoppvarme røret til Ac3-punktet eller høyere og å avkjøle røret til Ms-punktet eller lavere, etterfulgt av å gløde ved en temperatur lavere enn Ac i-punktet.

Fortrinnsvis blir det ved fremgangsmåten for fremstilling av et høyfast sømløst stålrør med høy seighet for anvendelse for et transportør, ved varmvalsing benyttet materiale for stålrøret med særpregende egenskaper slik at når materialet varmvalses, bråkjøles og glødes, blir forskjellen i konvensjonell flytegrense eller strekkfasthet mellom etter gløding ved 600 °C og etter gløding ved 650 °C på 40 MPa eller høyere, og etter at bråkjølingen utøves, ved å endre glødetemperaturen, har det sømløse stålrør oppnådd tilsiktet konvensjonell flytegrense, strekkfasthet og seighet.

Fortrinnsvis er konvensjonell flytegrense, strekkfasthet og 50 % bruddforekomst-overgangstemperatur ved en Charpy slagtest, for det høyfaste sømløse stålrør med stor seighet oppnådd ved fremgangsmåten for fremstilling derav, for anvendelse av røret som et transportrør, følgende verdier:

YS (konvensjonell flytegrense) > 551 MPa

TS (strekkfasthet): 620 til 827 MPa

vTrs (grunnmetall) < -60 °C

vTrs (sveisesammenføyning HAZ: 1 mm fra sammenføyning) < -40 °C.

Beste modus for utøvelse av oppfinnelsen

Årsakene for å spesifisere grensene vedrørende kjemisk sammensetning av stålet i henhold til den foreliggende oppfinnelse, beskrives nærmere nedenfor.

C: 0,03 til 0,06 %

C er et viktig element som påvirker fastheten i stålet. Innholdet av C må være 0,03 % eller mer for å forbedre herdbarheten slik at fasthet i henhold til grad X80 sikres. Dersom innholdet av C overskrider 0,06 % blir stålet mer ømfintlig for sveiseoppsprekking. Derfor er innholdet av C spesifisert til 0,03 til 0,06 %.

Si: 0,05 til 0,15%

Si er nødvendig som et desoksidasjonsmiddel ved stålfremstilling og til å øke fastheten. Dersom innholdet av Si er mindre enn 0,05 % er virkningene derav utilstrekkelige. Dersom innholdet av Si overskrider 0,15 % blir seigheten i grunnmetallet og HAZ, og sveisbarheten, svekket. Derfor er innholdet av Si spesifisert til 0,05 til 0,15%.

Mn: 1,6 til 2,0%

Mn er nødvendig for å øke herdbarheten for å oppnå høyere fasthet, og Mn gir også forbedret seighet i grunnmetallet og HAZ. Dersom innholdet av Mn er mindre enn 1,6 % er det vanskelig å oppnå slike virkninger, og dersom innholdet av Mn overskrider 2,0 % blir virkningene mettet. Derfor er innholdet Mn spesifisert til 1,6 til 2,0 %.

Al: 0,010 til 0,10%

Al virker som et desoksidasjonsmiddel ved stålfremstilling og gir også kornforfining ved kombinering med N til dannelse av A1N, hvorved seigheten forbedres. For å oppnå slik virkning må innholdet av Al være 0,010 % eller større. Dersom innholdet av Al imidlertid overskrider 0,070 %, vil antallet A^CVbaserte inneslutninger øke, hvorved seigheten svekkes, og det kan forekomme overflate-defekter. Derfor er innholdet av Al spesifisert til 0,010 til 0,10 %. Videre, med hensyn til å sikre stabil overflatekvalitet, er innholdet av Al fortrinnsvis spesifisert til 0,010 til 0,050 %.

Ni: 0,3 til 0,7 %

Ni forbedrer seigheten i grunnmetallet og HAZ. Virkningen derav fremvises ved tilsats av 0,3 % eller mer Ni. Dersom imidlertid innholdet av Ni overskrider 0,7 %, er virkningen til forbedring av seigheten og korrosjonsbestandigheten mettet, hvilket resulterer i økte kostnader, hvilket er ufordelaktig. Derfor er innholdet av Ni spesifisert til 0,3 til 0,7 %.

Mo: 0,10 til 0,40%

Tilsats av Mo er essensiell for å forbedre herdbarheten og herding i fast løsning, og for å oppnå slik virkning må innholdet av Mo være 0,10 % eller høyere. Dersom innholdet av Mo overskrider 0,40 % vil seigheten i sveisesammenføyningen bli svekket. Derfor er innholdet av Mo spesifisert til 0,10 til 0,40 %.

V: 0,01 til 0,06 %

Tilsats av V er essensielt fordi V presipiteres som karbonitrider i grunnmassen, hvorved bestandigheten mot mykglødning optimaliseres. Dersom innholdet av V overskrider 0,06 % blir seigheten svekket, særlig i sveisesammenføyningen. Derfor er innholdet av V begrenset til 0,06 % eller lavere.

Årsaken for å sette den nedre grense ved 0,01 % er at dersom innholdet av V er mindre enn 0,01 % er det ikke mulig å øke fastheten ved presipitering av karbonnitrider.

Nb: 0,003 %, til 0,03 %

Tilsats av Nb er essensielt fordi Nb presipiterer som karbonitrider i grunnmassen, hvorved bestandigheten mot mykgløding optimaliseres. Dersom innholdet Nb overskrider 0,03 % blir bestandigheten mot mykgløding for kraftig. Derfor er innholdet av Nb begrenset til 0,03 % eller lavere.

Årsaken for å sette den nedre grense ved 0,003 % er at dersom innholdet av Nb er mindre enn 0,003 er det ikke mulig å øke fastheten ved presipitering av karbonitrider.

Ti: 0,003 til 0,020 %

Ti forfiner kornene ved dannelse av karbider, hvorved seigheten forbedres, og gir også presipitering i grunnmassen for derved å bidra til økt fasthet, hvorved Ti bidrar til høyere fasthet. Virkningene fremkommer ved tilsats av 0,003 % eller mer Ti. Dersom innholdet av Ti overskrider 0,020 %, er det imidlertid vanskelig å sikre herdbarheten, og seigheten svekkes. Derfor er innholdet av Ti spesifisert til 0,003 til 0,020 %, og mer foretrukket fra 0,010 til 0,018 %.

N: 0,0010 til 0,0100%

Innholdet av N må være 0,0010 % eller mer for å danne A1N og karbonitrider av V og Nb. Dersom innholdet N overskrider 0,0100 % vil imidlertid seigheten i HAZ svekkes. Derfor er innholdet av N spesifisert til 0,0010 til 0,0100 %, og mer foretrukket fra 0,0030 til 0,0080 %.

Mo + 5V > 0,4 %

Selv om innholdene av de enkelte elementer er innenfor de ovennevnte områder, vil det dersom summen av innholdet av Mo og 5 ganger innholdet av V er mindre enn 0,4 %, bli utilstrekkelig herdbarhet og det vil være vanskelig å sikre fasthet i henhold til grad X80. Derfor må innholdet av Mo og innholdet av V være i henhold til sammenhengen Mo + 5V > 0,4 %.

2Nb - V < 0 %

Selv om innholdene av de enkelte elementer er innenfor områdene beskrevet ovenfor, vil det dersom differansen mellom 2 ganger innholdet av Nb og innholdet av V overskrider 0 %, blir for sterk bestandighet mot mykgløding, og det blir vanskelig å justere fastheten ved kun å endre glødebetingelser uten hensyn til størrelsen. Derfor må innholdet av Nb og innholdet av V være i henhold til sammenhengen 2Nb - V

< 0 %.

Videre gjelder at selv om P, S og O forefinnes som uunngåelige urenheter, er det i lys av å sikre seigheten i grunnmetallet, fortrinnsvis å redusere innholdet av nevnte bestanddeler der dette er mulig. I tillegg er innholdene av P, S og O tillatelige opp til innhold på henholdsvis 0,03 %, 0,01 % og 0,01 %.

En foretrukken fremgangsmåte for fremstilling av et stålrør i henhold til den foreliggende oppfinnelse beskrives i det etterfølgende.

Stål med sammensetningen som er beskrevet ovenfor smeltes i en konverter eller en elektrisk ovn, og smeltet stål størknes ved en kontinuerlig utstøpingsmetode eller en blokkstøpemetode for å oppnå en støpt slabb. Under ovennevnte prosess kan det utføres øseraffinering, vakuumavgassing, etc. på det smeltede stål etter behov. Den oppnådde slabb kan i seg selv behandles som et materiale for stålrøret eller blir videre underkastet varmvalsing for dannelse av et materiale for stålrøret. Materialet for stålrøret varmes til Ac3-punktet eller høyere, og et sømløst stålrør fremsettes ved varmvalsing, slik som rørvalsing over en dor eller spindelvalsing, og deretter blir røret eventuelt formet til ønsket størrelse mens det er i varm tilstand ved bruk av kalibreringsvalsing eller kalibreringstrekking.

Etter at rørfremstillingen er ferdig, blir det for å oppnå en ønsket balanse mellom fasthet og seighet utført varmebehandling omfattende bråkjøling og gløding.

(Q-T). Bråkjølingen (Q) kan utføres enten ved direktebråkjøling (DQ) hvorved røret

umiddelbart etter fremstilling mens det ennå er i varm tilstand avkjøles til Ms-punktet eller lavere (ca. 200 °C eller lavere), eller ved reoppvarmingsbråkjøling (RQ), hvorved røret etter fremstillingen luftkjøles til omtrent romtemperatur og deretter gjen-oppvarmes til y (austenitt)-området og avkjøles til Ms-punktet eller lavere. For å oppnå fasthet i henhold til X80 etter Q-T, utføres bråkjølingen fra temperaturen i y-området, fortrinnsvis ved en kjølerate på 20 °C/s eller høyere, og deretter utføres gløding ved temperaturen hensiktsmessig innstilt i området under Ac i-punktet (fortrinnsvis 550 °C eller høyere). Holdetiden for glødetemperaturen kan innstilles hensiktsmessig, og blir vanligvis innstilt til ca. 10 til 120 minutter.

Eksempler

Stål med sammensetning som vist i Tabell 1 ble smeltet i en konverter, vakuumavgassing ble foretatt og smeiten ble størknet ved en kontinuerlig utstøpings-metode for å fremstille en støpt slabb. Den støpte slabb ble deretter underkastet finemnevalsing for fremstilling av et materiale for et stålrør. Materialet for stålrøret ble formet til et sømløst stålrør med en ytre diameter på 219 mm og veggtykkelse på 11,1 mm ved bruk av rørfremstillingsutstyr av typen Mannesman-dorrørvalsing. Stålrøret ble varmebehandlet under betingelsene vist i Tabell 2, og hardheten etter bråkjøling (i veggtykkelsens sentrale del av et C-tverrsnitt), strekkegenskapene etter gløding (i henhold til standarden API 5L, fasthet: YS, TS, forlengelse: El), vTrs (50 % bruddforekomst ved overgangstemperatur) i en Charpy-slagtest (hvorved et teststykke med 10x10x55 mm tatt fra veggtykkelsens sentrale del i L-retning i stålrøret ble utstyrt med kjerv i senteret i lengeretningen med dybde 2 mm), ble undersøkt. Ved bruk av kommersielt tilgjengelig sveisemateriale av grad X80 ble det også fremstilt en sveiseforbindelse av en stålrørkonnektor ved bruk av TIG-sveising (spenning 15 V, strøm 200 A, sveisehastighet 10 cm/min, varmetilførsel 18 kJ/cm), og vTrs ved en Charpy-slagtest i HAZ (1 mm fra sammenføyningen) ble undersøkt. Resultatene er vist i Tabell 2.

I eksemplene i henhold til den foreliggende oppfinnelse er fasthetens avhengighet av glødetemperaturen større enn i sammenligningseksemplene. Når for eksempel glødetemperaturen ble økt fra 600 °C til 650 °C, ble senkningen i YS i stål C og stål H i eksemplene ifølge den foreliggende oppfinnelse henholdsvis 44 MPa og 60 MPa. I kontrast til dette ble senkningen i YS for stålene D, E og I i sammenligningseksemplene MPa, 21 MPa og 17 MPa, hvilket er mindre enn halvparten i forhold til eksemplene ifølge den foreliggende oppfinnelse. Eksemplene ifølge den foreliggende oppfinnelse demonstrerer at bestandigheten mot mykgløding er mer optimalisert sammenlignet med sammenligningseksemplene. Derfor finnes at selv om herdbarheten ble endret i henhold til størrelsen av stålrøret, er det mulig med enkelhet å oppnå tilsiktet fasthet ved å endre glødetemperaturen. I eksemplene ifølge den foreliggende oppfinnelse ble det funnet en forskjell i konvensjonell flytegrense eller strekkfasthet etter gløding ved 600 °C og ettergløding ved 650 °C på 40 MPa eller høyere.

I sammenligningseksemplene hadde noen stål (stålene F og J) fasthet som ikke var tilstrekkelig i henhold til fastheten for grad X80, på grunn av utilstrekkelig herdbarhet. I kontrast til dette var det for eksemplene ifølge den foreliggende oppfinnelse slik at alle stålene hadde fasthet i henhold til grad X80. Videre fremgår av sammenligningseksemplene at noen stål (stålene G og K) hadde vTrs som ikke var i henhold til siktemålet. I kontrast fremgår av eksemplene at alle stålene ifølge den foreliggende oppfinnelse hadde vTrs som overskred siktemålet.

Industriell anvendbarhet

Med den foreliggende oppfinnelse tilveiebringes et høyfast sømløst stålrør med høy seighet for anvendelse i en transportledning, med fasthet i henhold til grad X80 og stabil seighet, idet tilsiktet fasthet lett kan oppnås uavhengig av rørets størrelse. Derved fremkommer teknisk effekt ved at sammensetningen i stålrørene for mange størrelser kan være sammenfallende, hvilket resulterer i en kostnadsreduksjon.

Claims

1. Høyfast sømløst stålrør med høy seighet for anvendelse i en transportledning,karakterisert vedat røret omfatter 0,03 til 0,06 % C, 0,05 til 0,15 % Si, 1,6 til 2,0 % Mn, 0,010 til 0,10 % Al, 0,3 til 0,7 % Ni, 0,10 til 0,40 % Mo, 0,01 til 0,06 % V, 0,003 til 0,03 % Nb, 0,003 til 0,020 % Ti og 0,0010 til 0,0100 % N, idet forholdene Mo + 5V > 0,4 % og 2Nb - V < 0 % er tilfredsstilt, ikke mer enn 0,03 % av P, ikke mer enn 0,01 % av S, ikke mer enn 0,01 % av O, og balansen utgjøres av Fe og urenheter.

2. Stålrør ifølge krav 1, karakterisert vedat den konvensjonelle flytegrense, strekkfastheten og 50 % bruddforekomst - overgangstemperaturen i henhold til en Charpy-slagtest etter at materialet for stålrøret er blitt varmvalset, bråkjølt og glødet, har verdier som følger: YS (konvensjonell flytegrense) > 551 MPa TS (strekkfasthet): 620 til 827 MPa vTrs (grunnmetall) < -60 °C vTrs (sveisesammenføyning HAZ: 1 mm fra sammenføyning) < -40 °C.

3. Fremgangsmåte for fremstilling av et høyfast sømløst stålrør med høy seighet for anvendelse i en transportledning, karakterisert vedat et materiale for stålrøret frembringes i form av stål omfattende 0,03 til 0,06 % C, 0,05 til 0,15 % Si, 1,6 til 2,0 % Mn, 0,010 til 0,10 % Al, 0,3 til 0,7 % Ni, 0,10 til 0,40 % Mo, 0,01 til 0,06 % V, 0,003 til 0,03 % Nb, 0,003 til 0,020 % Ti og 0,0010 til 0,0100 % N, idet forholdene Mo + 5 V > 0,4 % og 2Nb - V < 0 % er tilfredsstilt, ikke mer enn 0,03 % av P, ikke mer enn 0,01 % av S, ikke mer enn 0,01 % av O, og balansen utgjøres av Fe og urenheter, idet fremgangsmåten videre omfatter trinnene: å varme materialet for stålrøret til Ac3-punktet eller høyere temperatur; å forme røret ved varmvalsing; å utføre direktebråkjøling (DQ) av røret for å kjøle røret til Ms-punktet eller lavere umiddelbart etter rørutformingstrinnet; og å gløde røret ved en temperatur lavere enn Ac i-punktet.

4. Fremgangsmåte for fremstilling av et høyfast sømløst stålrør med høy seighet, for anvendelse i et transportrør, karakterisert vedat fremgangsmåten omfatter å tilveiebringe materiale for stålrøret i form av et stål omfattende 0,03 til 0,06 % C, 0,05 til 0,15 % Si, 1,6 til 2,0 % Mn, 0,010 til 0,10 % Al, 0,3 til 0,7 % Ni, 0,10 til 0,40 % Mo, 0,01 til 0,06 % V, 0,003 til 0,03 % Nb, 0,003 til 0,020 % Ti og 0,0010 til 0,0100 % N, idet forholdene Mo + 5V > 0,4 % og 2Nb - V < 0 % er tilfredsstilt, ikke mer enn 0,03 % av P, ikke mer enn 0,01 % av S, ikke mer enn 0,01 % av O, og balansen utgjøres av Fe og urenheter, idet fremgangsmåten videre omfatter trinnene: å oppvarme materialet for stålrøret til Ac3-punktet eller høyere; å utforme et rør ved varmvalsing; å luftavkjøle røret til omtrent romtemperatur; å utføre reoppvarming-bråkjøling (RQ) av røret for å reoppvarme røret til Ac3-punktet eller høyere og å kjøle røret til Ms-punktet eller lavere; og å gløde røret ved et temperaturområde lavere enn Ac i-punktet.

5. Fremgangsmåte ifølge krav 4 eller 5, hvori ved varmvalsing av materialet for stålrøret, som erkarakterisert vedat når varmvalsingen utføres, etterfulgt av bråkjøling og gløding, blir det en forskjell i konvensjonell flytegrense eller strekkfasthet etter gløding ved 600 °C og etter gløding ved 650 °C på 40 MPa eller mer, og etter utøvelse av bråkjølingen kan det, ved å endre glødetemperaturen, tilveiebringes sømløse stålrør med tilsiktet konvensjonell flytegrense, strekkfasthet og seighet.

6. Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av kravene 3 til 5,karakterisert vedat den konvensjonelle flytegrense, strekkfastheten og 50 % bruddforekomst-omslagstemperaturen ved en Charpy-slagtest, for produktet av fremgangsmåten, gir verdier som følger: YS (konvensjonell flytegrense) > 551 MPa TS ( strekkfasthet) : 620 til 827 MPa vTrs (grunnmetall) < -60 °C vTrs (sveiset sammenføyning HAZ: 1 mm fra sammenføyning) < -40 °C.