NO320439B1 - Anordning og fremgangsmate for kontaktlos energioverforing - Google Patents

Anordning og fremgangsmate for kontaktlos energioverforing Download PDF

Info

Publication number
NO320439B1
NO320439B1 NO20041775A NO20041775A NO320439B1 NO 320439 B1 NO320439 B1 NO 320439B1 NO 20041775 A NO20041775 A NO 20041775A NO 20041775 A NO20041775 A NO 20041775A NO 320439 B1 NO320439 B1 NO 320439B1
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
transformer
frequency
primary
core
resonant circuit
Prior art date
Application number
NO20041775A
Other languages
English (en)
Other versions
NO20041775D0 (no
Inventor
Geir Olav Gyland
Original Assignee
Geir Olav Gyland
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Geir Olav Gyland filed Critical Geir Olav Gyland
Priority to NO20041775A priority Critical patent/NO320439B1/no
Publication of NO20041775D0 publication Critical patent/NO20041775D0/no
Priority to PCT/NO2005/000140 priority patent/WO2005106902A1/en
Priority to EP05734788A priority patent/EP1741113B1/en
Priority to AT05734788T priority patent/ATE440371T1/de
Priority to US11/568,496 priority patent/US8125208B2/en
Priority to DE602005016097T priority patent/DE602005016097D1/de
Priority to JP2007510644A priority patent/JP4898663B2/ja
Priority to DK05734788T priority patent/DK1741113T3/da
Publication of NO320439B1 publication Critical patent/NO320439B1/no

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F38/00—Adaptations of transformers or inductances for specific applications or functions
    • H01F38/14—Inductive couplings
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
    • H02M3/01—Resonant DC/DC converters
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
    • H02M3/22—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac
    • H02M3/24—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters
    • H02M3/28—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac
    • H02M3/325—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M3/335—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H02M3/33569—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only having several active switching elements
    • H02M3/33571—Half-bridge at primary side of an isolation transformer
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F38/00—Adaptations of transformers or inductances for specific applications or functions
    • H01F38/08—High-leakage transformers or inductances
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B70/00—Technologies for an efficient end-user side electric power management and consumption
    • Y02B70/10—Technologies improving the efficiency by using switched-mode power supplies [SMPS], i.e. efficient power electronics conversion e.g. power factor correction or reduction of losses in power supplies or efficient standby modes

Description

ANORDNING OG FREMGANGSMÅTE FOR KONTAKTLØS ENERGIOVERFØRING
Denne oppfinnelse vedrører en anordning for kontaktløs ener-gioverføring. Nærmere bestemt dreier det seg om overføring av elektrisk energi uten metallisk forbindelse ved hjelp av magnetisk induksjon og hvor en transformators lekkinduktans inngår i en resonanskrets som et vesentlig element for energi-overføringen, idet kretsens energikilde er frekvensregulert. Oppfinnelsen omfatter også en fremgangsmåte for. å utøve oppfinnelsen.
Kontaktløs transmisjon av elektrisk energi mellom legemer ifølge kjent teknikk baserer seg på andre arter av induktive overføringer og elektromagnetisk stråling.
Hovedulempene med disse kjente anordninger for kontaktløs energioverføring er at de oppviser en relativt lav virkningsgrad, særlig når avstanden mellom legemene som det ønskes å overføre energi imellom er relativt stor. Den relativt lave virkningsgrad som kjennetegner anordninger ifølge kjent teknikk kan gi seg utslag i uønsket varmgang eller uønsket over-føring av energi til omgivelsene.
Det er kjent å anvende en transformator med todelt kjerne for kontaktløs energioverføring. Transformatorens primær- og se-kundærviklinger er i en slik transformator anordnet på hver sin kjernehalvdel. I praktiske utførelsesformer av transfor-matorer av denne art er det sjelden tale om mer enn en milli-meter avstand mellom kjernehalvdelene. Ved større avstand
øker lekkinduktansen betydelig, tapet i transformatoren øker og det vil forekomme en betydelig utstråling av elektromagnetisk forstyrrelse, såkalt EMI (Electromagnetic Interference).
JP patentsøknad 2001119943 beskriver, en transformator som omfatter en primærside og en sekundærside, og hvor transformatorens primærvinding/primærlekkinduktans er seriekoplet med en kondensator slik at den utgjør en resonanskrets.
JP patent 11146645 beskriver en svitsjefrekvensregulerbar krets som endrer frekvensen til svitsjeoperasjonen til en transistor avhengig av størrelsen på lasten.
JP patent 6327257 omhandler en krets hvor en likestrømskilde er koplet til en omformerkrets. Omformerkretsen omformer en likespenning til en vekselspenning, et firkantsignal. Kretsen er koplet til en transformator som har en resonanskrets hvor firkantsignalet blir omformet til et sinusformet signal.
Ideelt sett lagrer ikke en transformator energi, men overfø-rer all energi momentant fra inngang og til utgang. I praktiske utførelsesformer lagres imidlertid noe energi i transformatoren.
Lekkinduktans bevirker at det lagres energi i det ikke-magnetiske området mellom transformatorens vindinger og kjer-nehalvdelens poler. Lekkinduktansen er forårsaket av en dår-lig flukskopling. Lekkinduktansen er normalt uønsket. Gjensidig induktans (Mutual induktans) bevirker at det lagres energi i transformatorkjernen og i gapet mellom de to kjernehalvdeler.
Lekkinduktansen, slik den fremkommer i anordninger ifølge kjent teknikk, medvirker således til redusert virkningsgrad, begrensninger i overføringsavstand og uønsket stråling (EMI).
Oppfinnelsen har til formål å avhjelpe eller redusere i det minste en av ulempene ved kjent teknikk.
Formålet oppnås i henhold til oppfinnelsen ved de trekk som er angitt i nedenstående beskrivelse og i de etterfølgende patentkrav.
Ifølge oppfinnelsen settes det opp en serieresonans mellom hovedsakelig lekkinduktansen og en seriekapasitans på inngangen til en oppdelt transformators primærvinding. Inngangen mates med en frekvens som regulerbart er tilpasset serieresonanskretsen. Lekkinduktansen inngår som en vesentlig kompo-nent i oppfinnelsen og søkes derfor ikke i størst mulig grad redusert, men dens verdi optimaliseres.
Forsøk viser at det selv ved en betydelig avstand mellom transformatorens kjernedeler kan oppnås en overraskende for-bedring i virkningsgrad sammenlignet med energioverføring ifølge kjent teknikk. Det er også overraskende at virkningsgraden innenfor et avgrenset avstandsintervall mellom transformatorens kjernedeler bare i ubetydelig grad påvirkes av avstandsendringen.
Grunnet komponentvariasjoner, endring i avstand mellom transformatorens kjernehalvdeler, endring i inngangsspenning samt lastendring, er det en fordel å justere den til resonanskretsen tilførte frekvens under drift for å sikre en optimal energioverføring. Anordningen er således mest fordelaktig forsynt med en tilbakekoplingssløyfe fra sin utgang.
Frekvensen reguleres fra høy frekvens og ned mot resonansfrekvensen. Det å regulere fra en høyere frekvens og nedover mot resonansfrekvensen er nødvendig for å oppnå høy virkningsgrad og relativt lite EMI. Årsaken er blant annet at energi tilfø-res før resonanskretsens sinuskurve har nådd sitt maksimale spenningsnivå dersom frekvensen er høyere enn resonansfrekvensen. Dersom frekvensen er lavere enn resonansfrekvensen vil energien bli tilført med motsatt polaritet i forhold til spenningsendringen (AU) til sinuskurven, hvorved virkningsgraden reduseres.
Oppfinnelsen forklares nærmere i beskrivelsens spesielle del.
Energioverføringens effektivitet påvirkes av en del faktorer. Dersom en tilnærmet ohmsk last reduseres (lavere resistans) blir lekkinduktansens såkalte Q-faktor høyere, hvorved virkningsgraden økes. Årsaken til dette er at lekkinduktansen L2-M på transformatorens sekundærside kommer i serie med den ohmske last og at disse er i parallell med den gjensidige induktansen M. Dette gjør at dersom resistansen reduseres vil lekkinduktansens Q-verdi øke, noe som igjen fører til økt Q-verdi til hele resonanskretsen.
Q-faktoren til en spole eller en serieresonanskrets defineres som
hvor co er frekvens, L er induktans i transformatoren og R er ohmsk motstand i transformatorens viklingstråd ved frekvensen co.
En tifold endring av en tilnærmet ohmsk last medfører således ikke nevneverdig endring på resonansfrekvensen til den induktive koblingen.
En last som delvis fører til disse egenskaper frembringes dersom lasten kobles til etter at utgangssignalet fra transformatoren er likerettet og filtrert med en høy kapasitans som ikke påvirker resonansfrekvensen.
Primærsiden av transformatoren utvikler mest varme. Tapene omfatter tap i vikletråden, tap grunnet absorpsjon av støy og tap grunnet et større felt i kjernen.
Når resonansleddets Q-faktor økes, vil strømmen i viklingen reduseres på grunn av at spenningen over viklingen vil øke. Dette bevirker at tråddiameteren kan reduseres.
Induktansen på transformatorens primær- og sekundærside bør mest fordelaktig være så høy som mulig. Den øvre grense for induktansen bestemmes av optimal lekkinduktans, antall tørn det er plass til på kjernen og av tapet som følge av ohmsk motstand i vikletråden.
Ved redusert kapasitans øker Q-faktoren i resonanskretsen. Spenningen inn på transformatoren øker, hvorved strømmen min-ker. Det er strømnivået som fører til metning i kjernen. Dersom kapasitansverdien er liten vil serieresonanskretsens impedans |z| ved den aktuelle frekvens være høy. Dette medfører at maksimalt overførbar effekt reduseres. Impedansen til en serieresonanskrets |Z| defineres som hvor co er frekvens, L er induktans i transformatoren, C er kapasitans og R er ohmsk motstand i transformatorens viklingstråd ved frekvensen co.
Formelen gjelder for en serieresonanskrets, mens ifølge denne oppfinnelse vil induktansen L representere ekvivalenten sett fra transformatorens primærside. Lasten vil også inngå i denne ekvivalenten. Formelen viser i hovedtrekk prinsippet for kretsens impedans som funksjon av frekvensen. Når enhetene ikke er sammenkoblet eller ved lav belastning, vil frekvensen være høy. Når belastningen øker (impedansen reduseres) går frekvensen ned mot resonansfrekvensen til kretsen. Hvor nær resonansfrekvensen er avhengig av lasten, men frekvensen vil aldri bli lik eller lavere enn resonansfrekvensen.
Den høye Q-faktor i resonanskretsen fører til betydelig mind-re strøm i primærviklingen sammenlignet med kjent teknikk for overføring av energi. Når sekundærviklingens kjerne, sekundærkjernen, har en avstand (luftgap) til primærkjernen som er relativt stor (20% til 50%) i forhold til avstanden mellom primærkjernens poler, blir feltet som går igjennom sekundærkjernen redusert. Feltet på primærsiden må da økes for å hol-de spenningen på sekundærsiden på ønsket nivå.
Når resonanskretsen påtrykkes en frekvens nær resonans, vil spenningen over primærviklingen stige kraftig og strømmen vil synke. Strømmen i primærkjernen må være så liten som mulig for å oppnå best mulig virkningsgrad. Større strøm fører til større magnetisk flukstetthet (B) som gir større tap i kjernen og i tillegg blir tapet i viklingene større.
Anordningen og fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er velegnet også for overføring av signal.
I det etterfølgende beskrives et ikke-begrensende eksempel på en foretrukket utførelsesform og fremgangsmåte som er anskue-liggjort på medfølgende tegninger, hvor: Fig. 1 viser et koplingsskjema for en transformator ifølge i og for seg kjent teknikk; Fig. 2 viser T-ekvivalenten til transformatoren i fig. 1; Fig. 3 viser en prinsippskisse for energioverføring som ut-nytter transformatorens lekkinduktivitet; Fig. 4 viser i snitt en transformator; Fig. 5 viser et noe forenklet koplingsskjema for energiover-føringen; Fig. 6 viser resonansleddets frekvensrespons; Fig. 7 viser skjematisk spenning over primærviklingen; og
Fig. 8 viser skjematisk strøm over primærviklingen
For bedre å kunne vise oppfinnelsens virkemåte forklares først under henvisning til fig. 1 og 2 betegnelser vedrørende en transformator av i og for seg kjent utførelse. Transformatoren er betegnet med henvisningstallet 1. Transformatoren 1 omfatter en primærside 2 som inkluderer en primærvinding 4 og en primærkjerne 6, og en sekundærside 8 som inkluderer en se-kundærvinding 10 og en sekundærkjerne 12.
I fig. 1 betegner LI induktansen i transformatorens 1 primærside 2 mens L2 betegner induktansen på sekundærsiden 8. M betegner gjensidig induktans for transformatoren 1.
T-ekvivalenten for transformatoren 1 er vist i fig. 2 hvor Ll-M representerer lekkinduktansen på primærsiden 2 og L2-M representerer lekkinduktansen på sekundærsiden 8.
Lekkinduktans representerer som nevnt i beskrivelsens generelle del den energi som blir lagret i det ikke magnetiske området mellom transformatorens 1 primærvindinger 4 samt se-kundærvindinger 10, mens den gjensidig induktans representerer den energi som er lagret i kjernene 6, 12 og i gapet mellom transformatorens 1 primærkjerne 6 og sekundærkjerne 12.
En strømkilde 13, se fig. 3, forsyner transformatorens 1 primærvinding 4 med en frekvensregulert spenning via en seriekondensator 14 og tilførselsledninger 16, se fig 4. En last 18 er koplet til sekundærviklingens 10 tilkoplingsledninger 20. En tilbakemeldingssløyfe 22 er innrettet til å regulere frekvensen ut fra strømkilden 13.
Transformatorens 1 primærside 2 og sekundærside 8 er omslut-tet av hver sin elektrisk isolerende kappe 24 eller tilsva-rende, se fig. 4.
I koplingsskjemaet i fig. 5 er anordningen ifølge oppfinnelsen vist noe mer detaljert.
To transistorer 30 er koplet til en ikke vist likestrømskilde via ledninger 32+ og 32-, se fig. 5. En første filterkonden-sator 34 er koplet mellom ledningene 32+ og 32-. Transistorene 30 er innrettet til å kunne omforme tilført strøm til et firkantsignal ved hjelp av styresignaler fra en spennings-styrt oscillator 36 via ledninger 38.
En ledning 40 forbinder transistorenes 30 felles utgang med
seriekondensatoren 14. Seriekondensatoren 14 er ved hjelp av den ene av tilførselsledningene 16 koplet i serie med transformatorens 1 primaervinding 4, mens den andre av tilførsels-ledningene 16 er koplet til ledningen 32- via en første signaltransformator 42.
Sekundærsidens 8 tilkoplingsledninger 20 er koplet til en li-keretter 44, idet den ene av tilkoplingsledningene 20 forlø-per via en andre signaltransformator 46. Lasten 18 er koplet til likeretteren' 44 ved hjelp av ledninger 48. En andre fil-terkondensator 50 er koplet mellom ledningene 48.
En amplitudemodulator 52 er koplet til ledningene 48 via ledninger 54 og til den andre signaltransformator 46 ved hjelp av ledninger 56.
Den første signaltransformator 42 er koplet til en demodula-tor 58 via ledninger 60. Demodulatoren 58 kommuniserer med oscillatoren 36 via ledninger 62.
Tilbakemeldingssløyfen 22 omfatter i dette utførelseseksempel således amplitudemodulatoren 52, signaltransformatorene 42, 46, transformatoren 1 og demodulatoren 58 samt tilhørende ledninger 54, 56, 20, 16, 60 og 62.
Når energi skal overføres mellom transformatorens 1 primærside 2 og sekundærside 8, se fig. 4 og 5, påtrykkes transistorene en likespenning fra den ikke viste strømkilde via ledningene 32+, 32-. Oscillatoren 36 styrer via ledningene 38 transistorene 30 til å omforme den tilførte energi til et firkantsignal. Firkantsignalet er illustrert i fig. 5 og er tildelt henvisningstallet 70. Den tilførte energi bevirker at det settes opp en serieresonanskrets mellom transformatorens 1 lekkinduktivitet og seriekondensatorens 14 kapasitans. Firkantsignalet 70 omformes derved til et sinussignal 72 med høy amplitude. Det korresponderende signal i sekundærvinding-en er betegnet med 74 på tegningen.
Frekvensen på transformatorens 1 primærvinding 4 må tilpasses serieresonanskretsen. På grunn av komponentvariasjoner, endring i avstand mellom kjernehalvdelene, endring i inngangsspenning og lastendring, sikres optimal overføring av energi ved å justere frekvensen til resonanskretsen ved hjelp av tilbakekoplingssløyfen 22 fra transformatorens 1 sekundærvin-ding 10.
Spenningen ved lasten 18 måles og tilføres amplitudemodulatoren 52 som sender en amplitudemodulert frekvens via den andre signaltransformator 46, transformatoren 1 og den første sig-naltransf ormator 42 til demodulatoren 58. Signalet filtreres og demoduleres til en spenning i demodulatoren 58, hvoretter demodulatoren 58 videresender signalet til den spenningsstyr-te oscillator 36.
Frekvensen reguleres fra høy frekvens og ned mot resonansfrekvensen. Når enhetene ikke er sammenkoblet eller ved lav belastning, vil frekvensen være høy. Når belastningen øker (impedansen reduseres) går frekvensen ned mot resonansfrekvensen til kretsen. Det å regulere fra en høyere frekvens og nedover mot resonansfrekvensen er nødvendig for å oppnå høy virkningsgrad og relativt lite EMI. Som beskrevet i beskrivelsens generelle del har dette sitt grunnlag i at energien tilføres resonanskretsen før dens sinuskurve har nådd maksimal spenningsnivå dersom frekvensen er høyere enn resonansfrekvensen. Dersom frekvensen er lavere enn resonansfrekvensen vil energien bli tilført med motsatt polaritet i forhold til spenningsendringen (AU) til sinuskurven, og virkningsgraden reduseres .
En overføringsfunksjon for resonanskretsen er vist i fig. 6. Den er basert på målinger med en kjerne med diameter 30mm, et luftgap på 2mm mellom primærkjernen 6 og sekundærkjernen 12, og en seriekondensator. Spenningen ved resonans ut fra sekun-dærvindingen 10 er høyere enn signalnivået inn på seriekondensatoren 14. Dette er en ønskelig situasjon fordi det da er mulig å regulere inn en stabil utgangsspenning ved variasjon i inngangsspenningen og variasjon i avstanden mellom primær-og sekundærkjernen.
Spenningen som påtrykkes resonanskretsen er firkantspenning med 50% driftsyklus (duty cycle). Fig 7 og 8 viser målt spenning og strøm i primærviklingen. Til denne målingen er det benyttet samme resonanskrets som for fig. 6. Strømmen er en tilnærmet sinus med lite overharmoniske frekvenskomponenter, noe som bevirker at luftgapet mellom kjernehalvdelene stråler ut lite støy (EMI). Sammenlignet med sagtannformet strømstyr-ke som anvendes i de fleste strømforsyninger ifølge kjent teknikk, vil denne utførelse stråle ut lite EMI.
Lekkinduktans representerer vanligvis et tap, men oppfinnelsen bevirker at denne tapsenergi overføres til sekundærvin-dingen.
Ved høy induktans i transformatoren vil lekkinduktansen ved et relativt stort luftgap mellom kjernehalvdelene bli tilnærmet konstant ved endring i avstanden mellom transformatorens kjernehalvdeler. I et forsøk ble det anvendt en kjerne med diameter på 30mm og med en avstand mellom kjernene på 2mm. En avstandsøkning mellom kjernene på 33% (lmm) reduserte induktansen i spolen med ca. 13% mens lekkinduktansen økte med bare 1,5%. Dette gjør at resonanskretsen i sin helhet ikke påvirkes nevneverdig av en slik økning i avstanden mellom kj ernene.

Claims (6)

1. Anordning ved en transformator (1) omfattende i det minste en primærside (2) og i det minste en fra primærsiden (2) atskilt sekundærside (8) for overføring av elektrisk energi uten elektrisk ledende forbindelse, hvor transformatorens (1) primærvinding (4) er seriekoplet med en kondensator (14) og hvor kondensatoren (14) hovedsaklig sammen med transformatorens (1) lekkinduktans utgjør en resonanskrets, karakterisert ved at resonanskretsen (1, 14) er koplet til en frekvensregulerbar strømkilde (13) .
2. Anordning i henhold til krav 1, karakterisert ved at den frekvensregulerbare strømkilde (13) reguleres ved hjelp av en tilbakekoplingssløyfe (22) fra lasten (18) på transformatorens (1) sekundærside (8).
3. Anordning i henhold til krav 1, karakterisert ved at resonanskretsen (1, 14) påføres en frekvens som er høyere enn resonansfrekvensen.
4. Fremgangsmåte for kontaktløs overføring av elektrisk energi ved hjelp av en transformator (1) omfattende i det minste en primærside (2) og i det minste en sekundærside (8), hvor en resonans settes opp i en krets omfattende transformatorens (1) primærvinding (4) og en med primærvindingen (4) seriekoplet kondensator (14), karakterisert ved at resonanskretsen (1, 14) koples til en strømkilde (13) som frekvensreguleres.
5. Fremgangsmåte i henhold til krav 4, karakterisert ved at resonanskretsen anvendes som et selek-tivt filter for å omforme et firkantsignal til et i hoved-sak sinusformet signal.
6. Fremgangsmåte i henhold til krav 4, karakterisert ved at frekvensen som påføres transformatorens (1) primærvinding (4) reguleres ved hjelp av en tilbake-meldingssløyfe (22) som kommuniserer med transformatorens (1) sekundærside (8).
NO20041775A 2004-04-30 2004-04-30 Anordning og fremgangsmate for kontaktlos energioverforing NO320439B1 (no)

Priority Applications (8)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NO20041775A NO320439B1 (no) 2004-04-30 2004-04-30 Anordning og fremgangsmate for kontaktlos energioverforing
PCT/NO2005/000140 WO2005106902A1 (en) 2004-04-30 2005-04-29 A device and method of non-contact energy transmission
EP05734788A EP1741113B1 (en) 2004-04-30 2005-04-29 A device and method of non-contact energy transmission
AT05734788T ATE440371T1 (de) 2004-04-30 2005-04-29 Einrichtung und verfahren zur nicht-kontakt- energieübertragung
US11/568,496 US8125208B2 (en) 2004-04-30 2005-04-29 Transformer device utilizing an air gap for non-contact energy transmission from the primary side to the secondary side
DE602005016097T DE602005016097D1 (de) 2004-04-30 2005-04-29 Einrichtung und verfahren zur nicht-kontakt-energieübertragung
JP2007510644A JP4898663B2 (ja) 2004-04-30 2005-04-29 非接触のエネルギー伝送装置及び方法
DK05734788T DK1741113T3 (da) 2004-04-30 2005-04-29 Indretning og fremgangsmåde til kontaktlös energitransmission

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NO20041775A NO320439B1 (no) 2004-04-30 2004-04-30 Anordning og fremgangsmate for kontaktlos energioverforing

Publications (2)

Publication Number Publication Date
NO20041775D0 NO20041775D0 (no) 2004-04-30
NO320439B1 true NO320439B1 (no) 2005-12-05

Family

ID=34880493

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO20041775A NO320439B1 (no) 2004-04-30 2004-04-30 Anordning og fremgangsmate for kontaktlos energioverforing

Country Status (8)

Country Link
US (1) US8125208B2 (no)
EP (1) EP1741113B1 (no)
JP (1) JP4898663B2 (no)
AT (1) ATE440371T1 (no)
DE (1) DE602005016097D1 (no)
DK (1) DK1741113T3 (no)
NO (1) NO320439B1 (no)
WO (1) WO2005106902A1 (no)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2011143043A2 (en) 2010-05-10 2011-11-17 Hansen Energy Solutions Llc Downhole electrical coupler for electrically operated wellbore pumps and the like

Families Citing this family (123)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7825543B2 (en) 2005-07-12 2010-11-02 Massachusetts Institute Of Technology Wireless energy transfer
AU2006269374C1 (en) * 2005-07-12 2010-03-25 Massachusetts Institute Of Technology Wireless non-radiative energy transfer
US9421388B2 (en) 2007-06-01 2016-08-23 Witricity Corporation Power generation for implantable devices
US8805530B2 (en) 2007-06-01 2014-08-12 Witricity Corporation Power generation for implantable devices
US8487479B2 (en) * 2008-02-24 2013-07-16 Qualcomm Incorporated Ferrite antennas for wireless power transfer
US8855554B2 (en) * 2008-03-05 2014-10-07 Qualcomm Incorporated Packaging and details of a wireless power device
KR101589836B1 (ko) 2008-04-21 2016-01-28 퀄컴 인코포레이티드 근거리 효율적인 무선 전력 송신
EP2281322B1 (en) 2008-05-14 2016-03-23 Massachusetts Institute of Technology Wireless energy transfer, including interference enhancement
US8278784B2 (en) 2008-07-28 2012-10-02 Qualcomm Incorporated Wireless power transmission for electronic devices
US9184595B2 (en) 2008-09-27 2015-11-10 Witricity Corporation Wireless energy transfer in lossy environments
US8466583B2 (en) 2008-09-27 2013-06-18 Witricity Corporation Tunable wireless energy transfer for outdoor lighting applications
US8922066B2 (en) 2008-09-27 2014-12-30 Witricity Corporation Wireless energy transfer with multi resonator arrays for vehicle applications
US8946938B2 (en) 2008-09-27 2015-02-03 Witricity Corporation Safety systems for wireless energy transfer in vehicle applications
US8686598B2 (en) 2008-09-27 2014-04-01 Witricity Corporation Wireless energy transfer for supplying power and heat to a device
US8482158B2 (en) 2008-09-27 2013-07-09 Witricity Corporation Wireless energy transfer using variable size resonators and system monitoring
US8598743B2 (en) 2008-09-27 2013-12-03 Witricity Corporation Resonator arrays for wireless energy transfer
US9744858B2 (en) 2008-09-27 2017-08-29 Witricity Corporation System for wireless energy distribution in a vehicle
US9318922B2 (en) 2008-09-27 2016-04-19 Witricity Corporation Mechanically removable wireless power vehicle seat assembly
US8928276B2 (en) 2008-09-27 2015-01-06 Witricity Corporation Integrated repeaters for cell phone applications
US9577436B2 (en) 2008-09-27 2017-02-21 Witricity Corporation Wireless energy transfer for implantable devices
US8552592B2 (en) 2008-09-27 2013-10-08 Witricity Corporation Wireless energy transfer with feedback control for lighting applications
JP2012504387A (ja) 2008-09-27 2012-02-16 ウィトリシティ コーポレーション 無線エネルギー伝達システム
US8901779B2 (en) 2008-09-27 2014-12-02 Witricity Corporation Wireless energy transfer with resonator arrays for medical applications
US8723366B2 (en) 2008-09-27 2014-05-13 Witricity Corporation Wireless energy transfer resonator enclosures
US9093853B2 (en) 2008-09-27 2015-07-28 Witricity Corporation Flexible resonator attachment
US9515494B2 (en) 2008-09-27 2016-12-06 Witricity Corporation Wireless power system including impedance matching network
US8587155B2 (en) 2008-09-27 2013-11-19 Witricity Corporation Wireless energy transfer using repeater resonators
US8461722B2 (en) 2008-09-27 2013-06-11 Witricity Corporation Wireless energy transfer using conducting surfaces to shape field and improve K
US8907531B2 (en) 2008-09-27 2014-12-09 Witricity Corporation Wireless energy transfer with variable size resonators for medical applications
US8629578B2 (en) 2008-09-27 2014-01-14 Witricity Corporation Wireless energy transfer systems
US9106203B2 (en) 2008-09-27 2015-08-11 Witricity Corporation Secure wireless energy transfer in medical applications
US9105959B2 (en) 2008-09-27 2015-08-11 Witricity Corporation Resonator enclosure
US8947186B2 (en) 2008-09-27 2015-02-03 Witricity Corporation Wireless energy transfer resonator thermal management
US9396867B2 (en) 2008-09-27 2016-07-19 Witricity Corporation Integrated resonator-shield structures
US8692412B2 (en) 2008-09-27 2014-04-08 Witricity Corporation Temperature compensation in a wireless transfer system
US8933594B2 (en) 2008-09-27 2015-01-13 Witricity Corporation Wireless energy transfer for vehicles
US9601270B2 (en) 2008-09-27 2017-03-21 Witricity Corporation Low AC resistance conductor designs
US8471410B2 (en) 2008-09-27 2013-06-25 Witricity Corporation Wireless energy transfer over distance using field shaping to improve the coupling factor
US8901778B2 (en) 2008-09-27 2014-12-02 Witricity Corporation Wireless energy transfer with variable size resonators for implanted medical devices
US9544683B2 (en) 2008-09-27 2017-01-10 Witricity Corporation Wirelessly powered audio devices
US8487480B1 (en) 2008-09-27 2013-07-16 Witricity Corporation Wireless energy transfer resonator kit
US8963488B2 (en) 2008-09-27 2015-02-24 Witricity Corporation Position insensitive wireless charging
US8669676B2 (en) 2008-09-27 2014-03-11 Witricity Corporation Wireless energy transfer across variable distances using field shaping with magnetic materials to improve the coupling factor
US8304935B2 (en) 2008-09-27 2012-11-06 Witricity Corporation Wireless energy transfer using field shaping to reduce loss
US8324759B2 (en) 2008-09-27 2012-12-04 Witricity Corporation Wireless energy transfer using magnetic materials to shape field and reduce loss
US8692410B2 (en) 2008-09-27 2014-04-08 Witricity Corporation Wireless energy transfer with frequency hopping
US8937408B2 (en) 2008-09-27 2015-01-20 Witricity Corporation Wireless energy transfer for medical applications
US8410636B2 (en) 2008-09-27 2013-04-02 Witricity Corporation Low AC resistance conductor designs
US8441154B2 (en) 2008-09-27 2013-05-14 Witricity Corporation Multi-resonator wireless energy transfer for exterior lighting
US8461721B2 (en) 2008-09-27 2013-06-11 Witricity Corporation Wireless energy transfer using object positioning for low loss
US8772973B2 (en) 2008-09-27 2014-07-08 Witricity Corporation Integrated resonator-shield structures
US9246336B2 (en) 2008-09-27 2016-01-26 Witricity Corporation Resonator optimizations for wireless energy transfer
US9035499B2 (en) 2008-09-27 2015-05-19 Witricity Corporation Wireless energy transfer for photovoltaic panels
US8643326B2 (en) 2008-09-27 2014-02-04 Witricity Corporation Tunable wireless energy transfer systems
US8461720B2 (en) 2008-09-27 2013-06-11 Witricity Corporation Wireless energy transfer using conducting surfaces to shape fields and reduce loss
US9601261B2 (en) 2008-09-27 2017-03-21 Witricity Corporation Wireless energy transfer using repeater resonators
US8587153B2 (en) 2008-09-27 2013-11-19 Witricity Corporation Wireless energy transfer using high Q resonators for lighting applications
US9601266B2 (en) 2008-09-27 2017-03-21 Witricity Corporation Multiple connected resonators with a single electronic circuit
US8400017B2 (en) 2008-09-27 2013-03-19 Witricity Corporation Wireless energy transfer for computer peripheral applications
US9160203B2 (en) 2008-09-27 2015-10-13 Witricity Corporation Wireless powered television
US8476788B2 (en) 2008-09-27 2013-07-02 Witricity Corporation Wireless energy transfer with high-Q resonators using field shaping to improve K
US9065423B2 (en) 2008-09-27 2015-06-23 Witricity Corporation Wireless energy distribution system
US8497601B2 (en) 2008-09-27 2013-07-30 Witricity Corporation Wireless energy transfer converters
US8912687B2 (en) 2008-09-27 2014-12-16 Witricity Corporation Secure wireless energy transfer for vehicle applications
US8957549B2 (en) 2008-09-27 2015-02-17 Witricity Corporation Tunable wireless energy transfer for in-vehicle applications
US8569914B2 (en) 2008-09-27 2013-10-29 Witricity Corporation Wireless energy transfer using object positioning for improved k
EP2345100B1 (en) 2008-10-01 2018-12-05 Massachusetts Institute of Technology Efficient near-field wireless energy transfer using adiabatic system variations
US8497658B2 (en) 2009-01-22 2013-07-30 Qualcomm Incorporated Adaptive power control for wireless charging of devices
US10343535B2 (en) 2010-04-08 2019-07-09 Witricity Corporation Wireless power antenna alignment adjustment system for vehicles
US9602168B2 (en) 2010-08-31 2017-03-21 Witricity Corporation Communication in wireless energy transfer systems
US9948145B2 (en) 2011-07-08 2018-04-17 Witricity Corporation Wireless power transfer for a seat-vest-helmet system
CN108110907B (zh) 2011-08-04 2022-08-02 韦特里西提公司 可调谐无线电源架构
ES2558182T3 (es) 2011-09-09 2016-02-02 Witricity Corporation Detección de objetos extraños en sistemas de transferencia de energía inalámbricos
US20130062966A1 (en) 2011-09-12 2013-03-14 Witricity Corporation Reconfigurable control architectures and algorithms for electric vehicle wireless energy transfer systems
US9318257B2 (en) 2011-10-18 2016-04-19 Witricity Corporation Wireless energy transfer for packaging
KR20140085591A (ko) 2011-11-04 2014-07-07 위트리시티 코포레이션 무선 에너지 전송 모델링 툴
US9467297B2 (en) 2013-08-06 2016-10-11 Bedrock Automation Platforms Inc. Industrial control system redundant communications/control modules authentication
US10834820B2 (en) 2013-08-06 2020-11-10 Bedrock Automation Platforms Inc. Industrial control system cable
US9600434B1 (en) 2011-12-30 2017-03-21 Bedrock Automation Platforms, Inc. Switch fabric having a serial communications interface and a parallel communications interface
US11314854B2 (en) 2011-12-30 2022-04-26 Bedrock Automation Platforms Inc. Image capture devices for a secure industrial control system
US8971072B2 (en) * 2011-12-30 2015-03-03 Bedrock Automation Platforms Inc. Electromagnetic connector for an industrial control system
US8868813B2 (en) 2011-12-30 2014-10-21 Bedrock Automation Platforms Inc. Communications control system with a serial communications interface and a parallel communications interface
US10834094B2 (en) 2013-08-06 2020-11-10 Bedrock Automation Platforms Inc. Operator action authentication in an industrial control system
US11144630B2 (en) 2011-12-30 2021-10-12 Bedrock Automation Platforms Inc. Image capture devices for a secure industrial control system
US9437967B2 (en) 2011-12-30 2016-09-06 Bedrock Automation Platforms, Inc. Electromagnetic connector for an industrial control system
US9727511B2 (en) * 2011-12-30 2017-08-08 Bedrock Automation Platforms Inc. Input/output module with multi-channel switching capability
US9191203B2 (en) 2013-08-06 2015-11-17 Bedrock Automation Platforms Inc. Secure industrial control system
US9306635B2 (en) 2012-01-26 2016-04-05 Witricity Corporation Wireless energy transfer with reduced fields
JP5843066B2 (ja) * 2012-03-06 2016-01-13 株式会社村田製作所 電力伝送システムおよび送電装置
US9343922B2 (en) 2012-06-27 2016-05-17 Witricity Corporation Wireless energy transfer for rechargeable batteries
US9287607B2 (en) 2012-07-31 2016-03-15 Witricity Corporation Resonator fine tuning
US9595378B2 (en) 2012-09-19 2017-03-14 Witricity Corporation Resonator enclosure
CN109969007A (zh) 2012-10-19 2019-07-05 韦特里西提公司 无线能量传输系统中的外来物检测
US9842684B2 (en) 2012-11-16 2017-12-12 Witricity Corporation Systems and methods for wireless power system with improved performance and/or ease of use
WO2014087889A1 (ja) * 2012-12-07 2014-06-12 日産自動車株式会社 非接触給電装置及びその制御方法
CN104854667B (zh) 2012-12-14 2017-03-29 蓝色逻辑有限公司 用于电能的感应传输的设备
US10613567B2 (en) 2013-08-06 2020-04-07 Bedrock Automation Platforms Inc. Secure power supply for an industrial control system
US9857821B2 (en) 2013-08-14 2018-01-02 Witricity Corporation Wireless power transfer frequency adjustment
US9780573B2 (en) 2014-02-03 2017-10-03 Witricity Corporation Wirelessly charged battery system
US9952266B2 (en) 2014-02-14 2018-04-24 Witricity Corporation Object detection for wireless energy transfer systems
US9842687B2 (en) 2014-04-17 2017-12-12 Witricity Corporation Wireless power transfer systems with shaped magnetic components
WO2015161035A1 (en) 2014-04-17 2015-10-22 Witricity Corporation Wireless power transfer systems with shield openings
US9814108B2 (en) 2014-04-25 2017-11-07 Philips Lighting Holding B.V. Switched mode power supply driver integrated with a power transmission antenna
US9837860B2 (en) 2014-05-05 2017-12-05 Witricity Corporation Wireless power transmission systems for elevators
EP3140680B1 (en) 2014-05-07 2021-04-21 WiTricity Corporation Foreign object detection in wireless energy transfer systems
WO2015196123A2 (en) 2014-06-20 2015-12-23 Witricity Corporation Wireless power transfer systems for surfaces
US10574091B2 (en) 2014-07-08 2020-02-25 Witricity Corporation Enclosures for high power wireless power transfer systems
US9842688B2 (en) 2014-07-08 2017-12-12 Witricity Corporation Resonator balancing in wireless power transfer systems
NO20141449A1 (no) 2014-12-02 2016-06-03 Robotic Drilling Systems As Griper med dreiemidler
US9843217B2 (en) 2015-01-05 2017-12-12 Witricity Corporation Wireless energy transfer for wearables
US10248899B2 (en) 2015-10-06 2019-04-02 Witricity Corporation RFID tag and transponder detection in wireless energy transfer systems
US9929721B2 (en) 2015-10-14 2018-03-27 Witricity Corporation Phase and amplitude detection in wireless energy transfer systems
US10063110B2 (en) 2015-10-19 2018-08-28 Witricity Corporation Foreign object detection in wireless energy transfer systems
EP3365958B1 (en) 2015-10-22 2020-05-27 WiTricity Corporation Dynamic tuning in wireless energy transfer systems
US10075019B2 (en) 2015-11-20 2018-09-11 Witricity Corporation Voltage source isolation in wireless power transfer systems
US10263473B2 (en) 2016-02-02 2019-04-16 Witricity Corporation Controlling wireless power transfer systems
WO2017139406A1 (en) 2016-02-08 2017-08-17 Witricity Corporation Pwm capacitor control
EP3631946A4 (en) 2017-05-30 2020-12-09 Wireless Advanced Vehicle Electrification Inc. SINGLE-POWERED MULTI-DOCKING RANGE WIRELESS CHARGING
WO2019006376A1 (en) 2017-06-29 2019-01-03 Witricity Corporation PROTECTION AND CONTROL OF WIRELESS POWER SYSTEMS
US11462943B2 (en) 2018-01-30 2022-10-04 Wireless Advanced Vehicle Electrification, Llc DC link charging of capacitor in a wireless power transfer pad
US20220208447A1 (en) * 2020-12-30 2022-06-30 Power Integrations, Inc. Magnetic core with distributed gap and flux density offset
US20220208446A1 (en) * 2020-12-30 2022-06-30 Power Integrations, Inc. Energy transfer element magnetized after assembly
US20220208424A1 (en) * 2020-12-30 2022-06-30 Power Integrations, Inc. Energy transfer elements including unmagnetized magnetizable particles

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6327257A (ja) * 1986-06-05 1988-02-04 スベシア　スクリーン　プリンティング　システムズ　アクティエ　ボラーグ シルクスクリ−ンプリンタ
JPH11146A (ja) * 1997-06-13 1999-01-06 Sato Shokuhin Kogyo Kk 茶類エキス粉末の製造方法
JP2001119943A (ja) * 1999-10-14 2001-04-27 Sony Corp スイッチング電源回路

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4996638A (en) * 1990-02-15 1991-02-26 Northern Telecom Limited Method of feedback regulating a flyback power converter
US5341083A (en) * 1991-09-27 1994-08-23 Electric Power Research Institute, Inc. Contactless battery charging system
DE4236286A1 (de) * 1992-10-28 1994-05-05 Daimler Benz Ag Verfahren und Anordnung zum automatischen berührungslosen Laden
JPH06327257A (ja) 1993-05-07 1994-11-25 Matsushita Electric Works Ltd 電源装置
US5608771A (en) * 1995-10-23 1997-03-04 General Electric Company Contactless power transfer system for a rotational load
JPH11146645A (ja) 1997-11-07 1999-05-28 Toshiba Tec Corp 電源装置
US6674836B2 (en) * 2000-01-17 2004-01-06 Kabushiki Kaisha Toshiba X-ray computer tomography apparatus
US6301128B1 (en) * 2000-02-09 2001-10-09 Delta Electronics, Inc. Contactless electrical energy transmission system
JP2001359279A (ja) * 2000-06-12 2001-12-26 Sony Corp ブリッジ型ｄｃ−ｄｃコンバータ
FI20002493A (fi) * 2000-11-14 2002-05-15 Salcomp Oy Teholähdejärjestely ja induktiivisesti kytketty akkulaturi, jossa on langattomasti kytketty ohjaus, ja menetelmä teholähdejärjestelyn ja induktiivisesti kytketyn akkulaturin ohjaamiseksi langattomasti
JP2002262568A (ja) 2001-03-05 2002-09-13 Sony Corp スイッチング電源回路
DE10158794B4 (de) * 2001-11-30 2008-05-29 Friwo Gerätebau Gmbh Induktiver kontaktloser Leistungsübertrager
US6731521B2 (en) * 2001-12-11 2004-05-04 Sony Corporation Switching power supply circuit
KR100961763B1 (ko) * 2002-02-15 2010-06-07 소니 주식회사 스위칭 전원회로
US6844702B2 (en) 2002-05-16 2005-01-18 Koninklijke Philips Electronics N.V. System, method and apparatus for contact-less battery charging with dynamic control

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6327257A (ja) * 1986-06-05 1988-02-04 スベシア　スクリーン　プリンティング　システムズ　アクティエ　ボラーグ シルクスクリ−ンプリンタ
JPH11146A (ja) * 1997-06-13 1999-01-06 Sato Shokuhin Kogyo Kk 茶類エキス粉末の製造方法
JP2001119943A (ja) * 1999-10-14 2001-04-27 Sony Corp スイッチング電源回路

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2011143043A2 (en) 2010-05-10 2011-11-17 Hansen Energy Solutions Llc Downhole electrical coupler for electrically operated wellbore pumps and the like

Also Published As

Publication number Publication date
US8125208B2 (en) 2012-02-28
DK1741113T3 (da) 2009-12-21
DE602005016097D1 (de) 2009-10-01
NO20041775D0 (no) 2004-04-30
JP4898663B2 (ja) 2012-03-21
JP2007535859A (ja) 2007-12-06
EP1741113B1 (en) 2009-08-19
WO2005106902A1 (en) 2005-11-10
US20070267918A1 (en) 2007-11-22
ATE440371T1 (de) 2009-09-15
EP1741113A1 (en) 2007-01-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO320439B1 (no) Anordning og fremgangsmate for kontaktlos energioverforing
KR102209812B1 (ko) 무선 전력 전송 장치
JP6006238B2 (ja) 高効率可変電力送信装置及び方法
US3396342A (en) Power supply circuit for continuous wave magnetron operated by pulsed direct current
US11183888B2 (en) System and method for providing inductive power at multiple power levels
US20160118809A1 (en) Wireless power transmitting apparatus and wireless power transmission system
TWI628892B (zh) 操作無線電源發射器的反相器的方法、裝置及無線電源發射器
CN105164889A (zh) 功率传输系统
JP7408952B2 (ja) 非接触給電装置
TWI417910B (zh) 在多載並列磁路中使用共享通量的電磁裝置及其操作方法
JP6249287B2 (ja) 非接触給電装置及び非接触給電装置の漏れ磁界測定方法
US20180269796A1 (en) Electric power conversion device
US20160261195A1 (en) Electric power conversion device
JP5016075B2 (ja) インバータ回路
JP2014023328A (ja) 非接触給電装置
CN112448482A (zh) 非接触供电装置及送电装置
TW201728045A (zh) 電力傳送裝置、高頻率電源及高頻率整流電路
JP5116160B2 (ja) スナバ回路
US20170346339A1 (en) Inductive power transfer system
JP2016081750A (ja) 電力伝送装置、非接触給電装置及び誘導加熱装置
TWI651912B (zh) 功率傳遞系統
KR101163944B1 (ko) 공진 코일 및 이를 이용한 무선 전력 전송 장치
JP2023088141A (ja) 非接触給電装置
JP2015109725A (ja) 受電機器及び非接触電力伝送装置
JP2014099309A (ja) 点灯装置及び照明器具

Legal Events

Date Code Title Description
CHAD Change of the owner's name or address (par. 44 patent law, par. patentforskriften)

Owner name: ANTEC INVEST AS, VIGE HAVNEVEI 78, 4633 KRISTIANSA

CHAD Change of the owner's name or address (par. 44 patent law, par. patentforskriften)

Owner name: GEIR OLAV GYLAND, NO

CREP Change of representative

Representative=s name: HAMSOE PATENTBYRA AS, POSTBOKS 171, 4301