NO316782B1 - Fremgangsmate ved fremstilling av plane eller buede glassplater - Google Patents
Fremgangsmate ved fremstilling av plane eller buede glassplater Download PDFInfo
- Publication number
- NO316782B1 NO316782B1 NO19960928A NO960928A NO316782B1 NO 316782 B1 NO316782 B1 NO 316782B1 NO 19960928 A NO19960928 A NO 19960928A NO 960928 A NO960928 A NO 960928A NO 316782 B1 NO316782 B1 NO 316782B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- glass
- heat treatment
- temperature
- plates
- prestressing
- Prior art date
Links
- 239000011521 glass Substances 0.000 title claims abstract description 130
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 70
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 45
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 13
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 7
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 7
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000005336 safety glass Substances 0.000 claims description 6
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 3
- 238000005498 polishing Methods 0.000 claims description 2
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 abstract description 21
- 230000002269 spontaneous effect Effects 0.000 abstract description 11
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 25
- 230000008859 change Effects 0.000 description 9
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 9
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 7
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 6
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 6
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 4
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 3
- 239000005361 soda-lime glass Substances 0.000 description 3
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 3
- WWNBZGLDODTKEM-UHFFFAOYSA-N sulfanylidenenickel Chemical compound [Ni]=S WWNBZGLDODTKEM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000005388 borosilicate glass Substances 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 2
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000005340 laminated glass Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 2
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005354 aluminosilicate glass Substances 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 238000004040 coloring Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 239000005357 flat glass Substances 0.000 description 1
- 238000005338 heat storage Methods 0.000 description 1
- 230000008642 heat stress Effects 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 description 1
- 230000003763 resistance to breakage Effects 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000003566 sealing material Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B27/00—Tempering or quenching glass products
- C03B27/012—Tempering or quenching glass products by heat treatment, e.g. for crystallisation; Heat treatment of glass products before tempering by cooling
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
- Y02P40/57—Improving the yield, e-g- reduction of reject rates
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Re-Forming, After-Treatment, Cutting And Transporting Of Glass Products (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Joining Of Glass To Other Materials (AREA)
- Chemical And Physical Treatments For Wood And The Like (AREA)
Description
Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte ved fremstilling av plane eller buede glassplater med høy bøye-strekkfasthet, hvorved glassplatene først forspennes termisk eller kjemisk, og deretter utføres en varmebehandling på et temperaturnivå som ligger under glassets transformasjonstempe-ratur, samt anvendelsen av fremgangsmåten for fremstilling av sikkerhets- og brannvernsikkerhetsglass.
Glassplater av denne art finner anvendelse som fasade-bekledninger, som forspente glass-skiver i vinduer eller dører, og også som deler av lysgjennomskinnelige bygge-elementer, som danner avgrensninger, f.eks. vegger i rom. Glassplatene anvendes da på kjent måte som enkeltskive eller sammen med flere skiver som laminat- eller isoler-ingsforglassing. I alle brukstilfeller, hvor det forlanges en høyere mekanisk eller termisk stabilitet i glasset, er det nødvendig å forspenne glassplatene. Slike forspennings-metoder er kjent, og termisk forspenning er beskrevet i f.eks. DE 36 11 844 C2. Forspenningen medfører hos sikkerhetsglass en høyere motstand mot brudd, og ved tilfeldig brudd reduseres risikoen for skader. Vedrørende brannvernsglass bevirker den høyere fasthet som oppnås ved forspenningen, en høyning i temperaturvekslingsfastheten og dermed en høyere sikkerhet i tilfelle brann når glassplaten oppvarmes parallelt. Det er kjent å anvende for sådanne glassinnsetninger alumosilikatglass, borsilikatglass eller natronkalkglass. Da det ved hjelp av forspenning ikke oppnås tilstrekkelig mekanisk fasthet for forskjellige anvendelsestilfeller, må det treffes ytterligere forholdsregler, idet enkelvise glassplater bygges sammen til lami-nert glass, hvilket er kjent fra f.eks. fra EP-0 219 801-Bl, eller det anvendes forskjellige rammeprofiler og tet-ningsmaterialer, hvilket er beskrevet i f.eks. CH-658 099-A5 eller ved en forbindelse av de nevnte teknologier,
f.eks. i EP-0 528 781-Al. Disse ytterligere forholdsregler er spesielt nødvendige når det gjelder brannvern-glassinn-
setninger for å erholde en lavest mulig temperaturforskjell ved likedan temperaturvekslingsfasthet i glassplaten. Temperaturvekslingsfastheten er som kjent målet for den maksimalt tillatte temperaturforskjell i en glassplate.
Imidlertid er det i praksis kjent at også ved anvendelse av all denne kjente teknologi opptrer det i glassinnsetninger med forspente glassplater allerede ved fremstillingen, eller i løpet av kortere eller lengre tid, spontanbrudd. Dette er beskrevet i publikasjonen Schweitzer Aluminium Rundschau 12/1972 side 383 ff. Fra denne publikasjon og fra det praktiske liv er det kjent at antallet spontanbrudd kan reduseres når de forspente glassplatene etter forspennings-prosessen utsettes for en varmebehandling, en såkalt varme-lagringstest, vanligvis kalt en "Heat-Soak-Test". Eksempel-vis oppvarmes glassinnsetningene i fremstillingsprosessen, avhengig av glass-sammensetningen, til en temperatur mellom 500 og 700°C, og deretter avkjøles begge ytterflater av en skive hurtig f.eks. med kald luft. Den således forspente glassplate underkastes deretter "Heat-Soak"-testen ved at den oppvarmes i ca tre timer ved 240°C. Ved denne varmebehandling ødelegges ifølge ovennevnte beskrivelse de plater som inneholder nikkelsulfidinnbefatninger. For varmebehandlingen, hhv. "Heat-Soak11-testen anvendes temperaturer på normalt ca 250°C, da forspenningen av glasset forringes merkbart ved høyere temperaturer. Anvendelse av temperaturer inntil maksimalt 290°C er blitt foreslått, men ble bare i liten grad anvendt i praksis på grunn av reduksjonen i forspenningen og dermed reduksjonen i temperaturvekslingsfastheten. Allerede ved varmebehandlingstempera-turer under 250°C opptrer en reduksjon i forspenningen som er oppnådd i glassplaten i det forutgående prosesstrinn. Denne reduksjon oppveies dog med hensyn til reduksjonen av antall senere spontanbrudd. Det å unngå spontanbrudd er av stor betydning ved fasadebygg.
Istedenfor den termiske fremgangsmåte kan glassplatene også forspennes ved anvendelse av kjemiske fremgangsmåter. Herved skjer et ioneutbytte i glassoverflaten, hvorved glassoverflaten settes under trykk. Vedrørende flatglass anvendes metoden med kjemisk forspenning lite, da den er dyr, og det forspente overflateskikt er relativt tynt.
Spesielt store fordringer settes til brannvernsglass, for hvilke det for anvendelse i bygninger fins testforskrifter og normer som må oppfylles. Dette er f.eks. de kjente statsnormer eller europanormer pren/EN 648, 571 og 573. For å oppfylle de krevede brannmotstandstider på f.eks. 30, 45, 60 eller 90 minutter i de tilsvarende sikkerhetsklasser, kombineres de ovenfor beskrevne kjente forholdsregler såsom forspenning av glassplatene, oppbygning av laminatglass og holdeinnretninger i spesielt utformede rammer. På grunn av den relativt lave bøyestrekkfasthet hos de forspente glassplater er kostbare kombinasjoner og spesielt kostbare rammeinnretninger nødvendig for å oppnå de krevede motstandstider. Til tross for forspenningen og den påfølgende "Heat-Soak-Test"-varmebehandling opptrer etter utførelse av testene hhv.<1> varmebehandlingen likevel spontanbrudd i glassinnsetninger ved anvendelse av slike glassplater i praksis. Det tilstrebes ved brannprøver og branntilfeller i tilsvarende glassinnsetninger en bruddkvote på ca 5% i alle innsatte glass under de første ti minutter, hvilket ikke er mulig med de løsninger som hittil er kjent.
Som tidligere kjent teknikk er det i US patent 3.287.200 er beskrevet en fremgangsmåte hvorved i tverrsnitt av en glassplate en spesiell oppbygning av trekk- eller trykkspenninger blir oppnådd for å forbedre strekkfastheten av denne. Ved dette blir først glassplaten forspent termisk og til slutt underkastet en ytterligere kjemisk forspenning. Ved denne forspenningsmetode blir forskjellige spenningstilstander oppbygget. En slik glassplate kan bli forvarmet mellom den termiske forspenningen og den kjemiske forspenningen, men det er her kun tale om en forvarming av glassplaten for å forhindre at saltbadet hvori den kjemiske behandling blir utført, blir for sterkt avkjølt, slik at den reelle fremgangsåte her omfatter kun termisk forspenning etterfulgt av kjemisk forspenning.
Oppgaven for foreliggende oppfinnelse er derfor å tilveie-bringe en fremgangsmåte for fremstilling av glassplater som oppviser en høyere bøyestrekkfasthet, hvorved det også oppnås en høyere temperaturvekslingsfasthet. Samtidig skal fremgangsmåten sikre at sannsynligheten for spontanbrudd reduseres. Ved anvendelse av samme glasstype, og/eller samme plateoppbygning, og/eller samme holdeinnretninger i rammen, skal det oppnås høyere motstandstider i tilfelle brann og generelt en høyere sikkerhet mot brudd. Fremgangsmåten skal være anvendelig for borsilikatglass og for natriumkalkglass.
Denne oppgave løses ved de trekk som er definert i patentkrav 1'b karakteriserende del. Fordelaktige utførelses-former av oppfinnelsen fremgår av trekkene i de avhengige patentkrav.
I den oppfinnelsesmessige fremgangsmåte forspennes en glassplate på kjent måte først termisk eller kjemisk og underkastes deretter en varmebehandling, og glassplatene som ubeskadiget består varmebehandlingen, forspennes enda engang kjemisk eller termisk i et ytterligere prosesstrinn. Hver glassplate forspennes i på hverandre følgende frem-gangsmåtetrinn minst to ganger, hvorved det mellom hver forspenninsprosess anvendes en varmebehandling. Som ut-gangsmateriale for glassplatene er alle glass egnet som oppviser en lineær varmeutvidelseskoeffisient a i området 3,0-9,5-lO^K"<1> og en elastisitetsmodul E i området 6,0-9, 0-104N/mm2. Herved retter anvendelsen av prosessen seg på glass som etter fremstillingsprosessen oppviser innleirin-ger f.eks. i form av nikkelsulfid eller andre inhomogeniteter, såsom fine fremmedkrystaller, rift, blærer eller render. En vesentlig fordel med fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen ligger i at varmebehandlingen kan utføres ved høyere temperaturer, og den ved høyere temperaturer opp-ståtte reduksjon av bøyestrekkfastheten utjevner seg ved det ytterligere prosess-skritt med den påfølgende andre forspenning. Varmebehandlingen ved høyere temperaturer muliggjør en utskilling av et stort antall glassplater med innléiringer eller inhomogeniteter og dermed en betydelig reduksjon i faren for spontanbrudd. På overraskende måte viser det seg også at ved anvendelsen av en andre forspenningsprosess etter varmebehandlingen kan det oppnås en høyere bøyestrekkfasthet, og dermed er også temperaturvekslingsfastheten i glass som er behandlet ifølge den oppfinnelsesmessige fremgangsmåte, tilsvarende høyere. Dersom natronkalkglass som er vanlig i handelen, forspennes ifølge tidligere kjent teknikk f.eks. termisk og deretter underkastes en varmebehandling innenfor rammen av en "Heat-Soak-Test", så kan man måle en bøyestrekkfasthet på 120-150 N/mm<2> i glassplatene som ikke er blitt ødelagt under testen. Den termiske forspenning skjer da ved oppvarming til en temperatur mellom 600-850°C og påfølgende avkjøling. Ved anvendelse av den oppfinnelsesmessige fremgangsmåte med f.eks. forspenning to ganger og mellomliggende og påfølgen-de varmebehandling, oppviser de ikke ødelagte glassplater en bøyestrekkfasthet på minst ca 180 N/mm<2> og i gjennomsnitt ca 207 N/mm<2>. I tillegg reduseres restsannsynligheten av at glassplatene ødelegges ved senere spontanbrudd betydelig ved anvendelse av en høyere temperatur under varme-behandlings f asen, og det oppnås en sviktsannsynlighet på
mindre enn 5% under de første ti minutter av en brann.
Varmebehandlingen mellom de to forspenningsprosesser skjer ved temperaturer som er høyere enn 300°C. Glassplatene utsettes f.eks. ved en temperatur på 310±10°C for denne temperatur i det minste i to timer, i gjennomsnitt i 9 timer. Høyden for varmebehandlingstemperaturen og behand-lingens varighet bestemmes av glassets sammensetning og delvis av den ønskede sikkerhetsstandard. Ved anvendelse av det oppfinnelsesmessige varmebehandlingstrinn berøres ikke bare de glassplater som oppviser nikkelsulfidinnleiringer, men også sådanne med andre inhomogeniteter, da disse glassplater ødelegges under varmebehandlingen og fjernes fra fabrikasjonsprosessen. Den oppfinnelsesmessige fremgangsmåte har videre den fordel at den termiske forspenning kan skje i kjent temperaturområde, dvs. ved oppvarming ved en temperatur i området mellom transformasjonstemperaturen og smeltetemperaturen for den tilsvarende glasstype og påføl-gende avkjøling. Ifølge den alminnelige teknikkens stand forventes det at høyere herdninger hhv. fastheter i glasset kan oppnås når det bringes til et høyere temperaturnivå og avkjøles tilsvarende sterkere. Med den oppfinnelsesmessige fremgangsmåte er dette dog ikke nødvendig, men for forspen-ningsprosessene kan de samme temperaturer benyttes som for de hittil kjente fremgangsmåter, og det oppnås likevel verdier for bøyestrekkfastheten som ligger minst 25% eller mer over de verdier som oppnås med kjente fremgangsmåter.
En ytterligere fordel ved anvendelse av den oppfinnelsesmessige fremgangsmåte fremkommer når det for glassplatene anvendes glass med et jernoksydinnhold Fe203 på maksimalt 0,02 vektprosent. Innholdet av andre farvende oksyder begrenses med fordel til maksimalt 0,01 vektprosent. Glass av denne art oppvarmes pga av varmestråling mindre raskt og oppviser i og for seg en bedre temperaturvekslingsfasthet, hhv. en høyere varmespenningsfaktor enn glass med høyere jernoksydinnhold eller innhold av andre oksyder, spesielt metalloksyder. Dermed kan glassets høyere bøyestrekkfasthet som tilstrebes ved den oppfinnelsesmessige fremgangsmåte og også oppnås, optimeres. Ved at glassplatene farves i det minste i overflateområdet eller helt igjennom med farve-oksyder, eller utrustes med en belegning i det minste på én side, fremkommer fordeler idet glassplatenes lys- og/eller varmegjennomtrengelighet påvirkes. Dermed kan glassplatene som er behandlet ifølge oppfinnelsen, tilpasses bestemte anvendelsesformål, f.eks. når en redusert transmisjon for solstråler eller en forhøyet refleksjon av varmestråling er ønskelig. Fordelaktig er det, for forhøyelse av refleksjo-nen, å påføre på minst én side av glassplaten en belegning med en emissivitet på minst 4%. Med emissivitet eller emisjonsevne menes den utstrålte energiandel, ifølge defi-nisjonen i den européiske Norm pren 673.
Når det gjelder glassplater som oppviser en overflatebeleg-ning, er det fordelaktig å fjerne denne belegning stripe-formet langs kantene. Stripenes bredde er minst 5 mm, målt fra kanten ca rettvinklet mot midten av platen. Fjerningen av belegningen bevirker en forbedring av varmeovergangen i området for glassinnsetningers kantinnfatning. I tilfelle brann reduseres dermed temperaturforskjellen mellom kantområdene og midtpartiet i glassplaten og derved også brudd-faren. Med fordel fjernes belegningen i samme bredde som glassinnsetningen avdekkes av rammeprofilen. Denne bredde tilsvarer da i det minste glassfasingen (GE) i glassinn-setningens rammeprofil.
Da det ved utskjæringen av glassplatene oppstår uregelmes-sigheter og hårriss i kantene og kantområdet, etterbearbei-des glassplater som anvendes for sikkerhets- og/ellér brannvernsglassinnsetninger, i kantområdet. Denne bearbeidelse skjer ved sliping eller polering og har som mål å fjerne uregelmessighetene og hårrissene. Ved den oppfinnelsesmessige fremgangsmåte skjer denne bearbeidelse før det første forspenningstrinn, nemlig før den første forspenningsprosess, hvorved bearbeidelsen av kantområdene hhv. kantene skjer ifølge oppfinnelsen med slipeinnretninger som på glassplatens overflate oppnår et minimumspresstrykk på 2,5 bar. Samtidig føres glassplaten ved bearbeidelsen forbi bearbeidelsesverktøyene med en minimal fremtrekkshastighet på 1,7 m/min, og som slipevæske anvendes vann uten slipetilsetninger. Da slipevæsken består av vann uten slipetilsetninger, kan denne opparbeides på enkel måte, og det oppstår ikke avfall som det er vanskelig å kvitte seg med, og omkostningene for ytterligere slipetilsetninger bortfal-ler. Ved den gitte kombinasjon av anvendelse av vann som slipevæske og de minimale fremtrekkshastigheter og press-trykk fremkommer en bedre kvalitet i kantområdene i forhold til tidligere anvendte bearbeidelsesprosesser, hvilket fører til en ytterligere reduksjon i bruddsannsynligheten hos glassplater som behandles ifølge den
oppfinnelsesmessige fremgangsmåte.
Spesielle fordeler fremkommer ved den oppfinnelsesmessige fremgangsmåte hhv. ved oppfinnelsesmessige fremstilte glassplater for fremstilling av brannvern-sikkerhets-glassinnsetninger. Sådanne glassinnsetninger består av minst én glassplate. For oppnåelse av høyere sikkerhets- og motstandsverdier sammenfattes flere glassplater til et laminat, hvorved de står i direkte kontakt med hverandre på kjent måte, eller de er anordnet i en avstand fra hverandre og ved behov også kombinert med ytterligere beskyttelses-sjikt av andre materialer. Disse glassinnsetninger oppviser kantområder, som holdes i en holderamme eller virker sammen med holdeinnretninger. Anvendelse av de oppfinnelsesmessige glassplater gir også ved fremstilling av sådanne glassinnsetninger en betraktelig reduksjon i faren for spontanbrudd, en forhøyning av bruddsikkerheten og en betraktelig forbedring av temperaturvekslingsfastheten. I branntilfeller oppviser de oppfinnelsesmessige glassinnsetninger høyere motstandstider og kan innordnes i høyere sikkerhetsklasser.
I det følgende illustreres oppfinnelsen nærmere ved hjelp av utførelseseksempler og under henvisning til av den vedlagte tegning: Fig. 1 viser et temperatur/tid-diagram med varmebe-handlingens forløp. Figur 1 viser i et temperatur/tid-diagram forløpet for varmebehandlingen av glassplater i den kjente "Heat-Soak-Test" og i den oppfinnelsernessige fremgangsmåte. På abscis-seaksen 5 er temperaturen i °C og på ordinataksen 6 er tiden i timer inntegnet. De fremstilte kurver 1 og 2 viser det område som gjennomløpes ved en "Heat-Soak-Test" ifølge teknikkens stand. Dette er det område som innesluttes mellom kurvene 1 og 2. Området som innesluttes av kurvene 3 og 4 i diagrammet, beskriver forløpet for en varmebehand-lingsfremgangsmåte ifølge oppfinnelsen. En oppvarmingsfase følge en holdefase, og en avkjølingsfase slutter seg til den. I den tradisjonelle "Heat-Soak"-test anvendes i holdefasen vanligvis maksimalt temperaturer på 250°C. I motsetning til dette beveger seg varmebehandlingen for den oppfinnelsesmessige fremgangsmåte i det fremstilte eksempel under holdefasen i et område på f.eks. 300-320°C og anvendes under nesten 9 timers holdetid.
Fordelene med den oppfinnelsesmessige fremgangsmåte kan illustreres sammenlignet med teknikkens stand ved hjelp av de påfølgende eksempler. Det fremstilles glassplater ifølge fire forskjellige fremgangsmåter, deretter måles bøye-strekkfastheten, og bruddforekomsten i de forskjellig fremstilte glassplater undersøkes i et brannforsøk. For dette anvendes i alle fire eksempler 6 mm tykke natronkalkglass-plater (Float-Glas).
Eksempel 1
På i og for kjent måte skjæres av et glasspanel på 3,20 m x 6,00 m med en tykkelse på 6 mm 15 plater med målene 360 mm x 1100 mm, kantene slipes og poleres, samt vaskes og forspennes termisk under følgende betingelser: Ovnstemperatur = 680°C, oppholdstid = 100 sekunder, avkjølingstid = 100 sekunder. Bøyestrekkfastheten (oBz) som måles ved ti utvalgte forspente plater, beløper seg på 135 N/mm<2>. Forspenningen skjer herved på i og for seg kjent måte i en herde-ovn av vanlig oppbygning.
Eksempel 2
Det skjæres igjen ut fra et glasspanel på 3,20 m x 6,00 m med tykkelsen 6 mm 15 plater med målene 360 mm x 1100 mm, kantene slipes og poleres, samt vaskes og forspennes termisk under følgende betingelser: Ovnstemperatur = 690°C, oppholdstid = 111 sekunder, avkjølingstid = 111 sekunder. Deretter underkastes de 15 forspente plater på kjent måte "Heat-Soak"-testen (HST) fremstilt på figur 1 ifølge temperatur/tid- feltet som ligger mellom linjene 1 og 2, hvorved en plate ble ødelagt i løpet av "Heat-Soak"-testen. Den midlere bøyestrekkfasthet (oBz) som måles på ti utvalgte plater, beløper seg på 148 N/mm<3>.
Eksempel 3
Også her skjæres det ut fra et glasspanel på 3,20 m x 6,00 m med tykkelsen 6 mm 15 plater med målene 360 mm x 1100 mm, kantene slipes og poleres, samt vaskes og forspennes termisk under følgende betingelser: Ovnstemperatur = 690°C,
oppholdstid = 111 sekunder, avkjølingstid = 111 sekunder. Deretter underkastes de 15 forspente plater en varmebehandling på høyere temperaturnivå tilsvarende det på figur 1 mellom linjene 3 og 4 fremstilte temperatur/tid-felt,
hvorved tre plater ble ødelagt i løpet av varmebehandlingen. Den midlere bøyestrekkfasthet (oBz) som måles på ti utvalgte plater, beløper seg til 140 N/mm<2>.
Eksempel 4
Dette eksempel vedrører glassplater som fremstilles ifølge den oppfinnelsesmessige fremgangsmåte. Herved skjæres det ut fra et glasspanel på 3,20 m x 6,00 m med tykkelsen 6 mm 15 plater med målene 360 mm x 1100 mm, kantene slipes og poleres, samt vaskes og forspennes termisk under følgende betingelser: Ovnstemperatur = 690°C, oppholdstid = 111 sekunder, avkjølingstid = 111 sekunder. Deretter underkastes de 15 forspente plater en varmebehandling på høyere temperaturnivå tilsvarende det på figur 1 mellom linjene 3 og 4 fremstilte temperatur/tid-felt. Under denne varmebehandling ble fire plater ødelagt. De ikke ødelagte elleve forspennes nå en andre gang og da under følgende betingelser: Temperatur = 690°C, oppholdstid = ill sekunder, av-kjølingstid = 111 sekunder. Den midlere bøyestrekkfasthet (oBz) som måles på ti utvalgte plater, beløper seg til 207 N/mm<2>.
For de påfølgende brannprøver ble det fremstilt fra hver av de fire fremstillingsprosesser fra eksemplene 1-4 fem glassplater med målene 1200 mm x 2000 mm med en tykkelse på 6 mm. Disse plater ble alle innsatt i en holderamme med
identiske stålprofiler og en konstant glassfasing (GE) på 12 ± 1 mm, og deretter ble brannforsøkene utført på i og
for seg kjent måte. Resultatet av disse brannforsøk ser ut som følger: Av fem plater sprakk under forsøkene i de første fem minutter fire av dem som var fremstilt ifølge
eksempel 1, tre av dem som var fremstilt ifølge eksempel 2, likeledes tre av dem som var fremstilt ifølge eksempel 3,
men ikke en eneste av platene som var fremstilt ifølge eksempel 4.
De lave verdier for den gjennomsnittlige bøyestrekkfasthet som er målt for eksempel 1, kan føres tilbake til at i den utvalgte mengde av glassplater inneholdt alle plater også defekter. Disse sprekker ved betydelig lavere belastninger, og derfor ligger gjennomsnittsverdien likeledes lavere enn i plater ifølge eksempel 2.
Av forløpet for de midlere bøyestrekkfastheter (obz) fra eksemplene 2 og 3 fremgår det klart at bøyestrekkfastheten reduseres ved varmebehandlingen, hhv. "Heat-Soak"-testen, og således mer jo høyere temperaturen er. Ved utførelsen av en "Heat-Soak"-test ved høyere temperaturnivå sprekker under testen flere plater enn i eksempel 2, og bøyestrekk-fastheten for de gjenværende hele glass er samtidig betydelig redusert. Av denne grunn ble det hittil ikke anvendt temperaturer over 250°C. Sammenligning av eksemplene 1 til 3 viser i motsetning til dette tydelig at de ifølge foreliggende fremgangsmåte fremstilte glassplater hhv. skiver ifølge eksempel 4 oppviser de høyeste bøyestrekkfasthets-verdier (oBz) under den størst mulige eliminering av in-homogenitetene i det indre av glasset. Enda tydeligere kommer den vesentlige forbedring og overlegenhet hos den oppfinnelsesmessige fremgangsmåte til syne ved sammenligning av brannprøvene på glassplatene som er fremstilt ifølge fremgangsmåtene 1-4. De oppfinnelsesmessig fremstilte glassplater har til følge en betydelig høyere bøye-strekkfasthet og også en betydelig høyere temperaturvekslingsfasthet. Dette alene utgjør en betraktelig forbedring av bruddsikkerheten og temperaturbestandigheten. Ved den ytterligere eliminering av glassplater med inhomogen!-teter reduseres sviktsannsynligheten enda mer. Derfor kan glassplater og glassinnsetninger som er fremstilt ifølge den oppfinnelsesmessige fremgangsmåte, også holde stand mot betydelig høyere belastninger.
Ytterligere fordeler med den oppfinnelsesmessige fremgangsmåte for fremstilling av termisk høyforspennbart og mekanisk høyfastighetsglass med høye bøyestrekkfastheter (oBZ) ligger i den enkle utførelse, anordning og utførelse av produksjons- hhv. prosesstrinnene og den i forhold til konvensjonelle fremgangsmåter høye reproduserbarhet med hensyn til bøyestrekkfastheten {oBZ) og temperaturvekslingsfastheten (TWF). Dette medfører at de ifølge foreliggende oppfinnelse fremstilte glassplater kan innsettes konvensjonelt og derfor økonomisk, og sviktsannsynligheten for glasskivene, dvs. det fryktede brudd i de første ti minutter ved norm-brannprøver og ved brann, ligger i området 5% brudd.
Claims (18)
1. Fremgangsåte ved fremstilling av plane eller buede glassplater med høy strekkfasthet, hvorved glassplatene først forspennes termisk eller kjemisk, og deretter utføres en varmebehandling på et temperaturnivå under glasssets transformasj onstemperatur,
karakterisert ved at glassplaten i etter hverandre følgende fremgangsåtetrinn i det minste to ganger blir forspent termisk eller kjemisk, og mellom hver av to forspenninger blir utsatt for en varmebehandling, hvorved denne varmebehandling omfatter en oppvarmingsfase, en holdefase for temperaturen og en avkjølingsfase og hvor holdefasen for temperaturen under varmebehandlingen har en varighet på minst to timer og blir utført ved over 250°C.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at etter den første forspenning av glassplatene gjentas fremgangsåtetrinnene varmebehandling og påfølgende fornyet termisk eller kjemisk forspenning flere ganger.
3. Fremgangsåte ifølge ethvert av kravene 1 eller 2, karakterisert ved at den termiske forspenning ved de etter hverandre påfølgende forspennings-fremgangsmåtetrinn utføres ved forskjellige høyestetempera-turer .
4. Fremgangsåte ifølge ethvert av kravene 1-3, karakterisert ved at varmebehandlingen utføres ved en holdetemperatur på minst 300°C.
5. Fremgangsmåte ifølge ethvert av kravene 1-3, karakterisert ved at etter den første forspenningsprosess utføres en første varmebehandling ved holdetemperaturer under 280°C, og mellom to påfølgende forspenningsprosesser utføres en andre varmebehandling ved holdetemperaturer over 300°C.
6. Fremgangsmåte ifølge ethvert av kravene 1-5, karakterisert ved at hver holdefase av temperaturen under varmebehandlingen av glassplaten utføres i minst to timer og maksimalt ti timer.
7. Fremgangsmåte ifølge ethvert av kravene 1-6, karakterisert ved at ved den termiske forspenning oppvarmes glassplatene til en temperatur i området mellom 600°C og 850°C, hvorpå de avkjøles.
8. Fremgangsmåte ifølge ethvert av kravene 1-7, karakterisert ved at det for glassplatene anvendes glass med en lineær varmekoeffisient a på 3,0-9,5*10"<6>K"<1> og en elastisitetsmodul E på 6,0-9,0 x IO<4> N/mm<2 >i et temperaturområde på 20 til 300°C.
9. Fremgangsåte ifølge ethvert av kravene 1-8, karakterisert ved at det for glassplatene anvendes glass med et j ernoksydinnhold Fe203 på maksimalt 0,02 vektprosent og/eller med et innhold av andre fargeoksyder på maksimalt 0,01 vektprosent.
10. Fremgangsåte ifølge ethvert av kravene 1-8, karakterisert ved at det for glassplatene anvendes glass som i det minste i overflateområdet er farget med fargeoksyder.
11. Fremgangsmåte ifølge ethvert av kravene 1-10, karakterisert ved at det på minst én side av glassplaten påføres et sjikt med en emissivitet på minst 4%.
12. Fremgangsåte Ifølge krav 10, karakterisert ved at sjiktet langs kantene av glassplaten i retning av midten av platen fjernes i et område i minst 5 mm bredde.
13. Fremgangsåte ifølge ethvert av kravene 1-12, karakterisert ved at kantene av glassplaten bearbeides før forspenningen og varmebehandlingen ved sliping og/eller polering.
14. Fremgangsmåte ifølge krav 13, karakterisert ved at for bearbeidelse av kantene anvendes vann uten slipetilsetninger som slipevæske.
15. Fremgangsmåte ifølge krav 13 eller 14, karakterisert ved at glassplaten ved bearbeidelsen av kantene transporteres med en fremtrekkshastighet på minst 1,7 m/min forbi bearbeidelsesverktøyet.
16. Fremgangsmåte ifølge ethvert av kravene 13 - 15, karakterisert ved at presstrykket av bearbeidelsesverktøyet på overflaten av glassplaten fast-settes til minst 2,5 bar.
17. Anvendelse av fremgangsmåte ifølge ethvert av kravene 1-16 ved fremstilling av brannvernsikkerhetsglass.
18. Anvendelse av fremgangsmåten ifølge ethvert av kravene 1-16 ved fremstilling av enkeltskivesikerhetsglass eller laminat-sikkerhetsglass.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CH218494A CH686304A5 (de) | 1994-07-08 | 1994-07-08 | Verfahren zum Herstellen von ebenen oder gewoelbten Glasplatten. |
PCT/CH1995/000140 WO1996001792A1 (de) | 1994-07-08 | 1995-06-23 | Verfahren zum herstellen von ebenen oder gewölbten glasplatten |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO960928L NO960928L (no) | 1996-03-07 |
NO960928D0 NO960928D0 (no) | 1996-03-07 |
NO316782B1 true NO316782B1 (no) | 2004-05-10 |
Family
ID=4227856
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO19960928A NO316782B1 (no) | 1994-07-08 | 1996-03-07 | Fremgangsmate ved fremstilling av plane eller buede glassplater |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5676722A (no) |
EP (1) | EP0719241B1 (no) |
JP (1) | JP3094166B2 (no) |
CN (1) | CN1100731C (no) |
AT (1) | ATE220052T1 (no) |
AU (1) | AU2667295A (no) |
CA (1) | CA2171323C (no) |
CH (1) | CH686304A5 (no) |
DE (1) | DE59510257D1 (no) |
DK (1) | DK0719241T3 (no) |
ES (1) | ES2088857T3 (no) |
FI (1) | FI961067A (no) |
GR (1) | GR960300057T1 (no) |
NO (1) | NO316782B1 (no) |
PT (1) | PT719241E (no) |
RU (1) | RU2148036C1 (no) |
WO (1) | WO1996001792A1 (no) |
Families Citing this family (29)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5882371A (en) * | 1996-07-12 | 1999-03-16 | Asahi Glass Company Ltd. | Method for heat-treating a glass substrate |
DE19643870C2 (de) * | 1996-10-30 | 1999-09-23 | Schott Glas | Verwendung eines Glaskörpers zur Erzeugung eines chemisch vorgespannten Glaskörpers |
FR2762838B1 (fr) * | 1997-04-30 | 1999-11-05 | Saint Gobain Vitrage | Compositions de verre silico-sodo-calcique et leurs applications |
ATE221031T1 (de) * | 1997-03-13 | 2002-08-15 | Saint Gobain | Kalknatron-silikatglaszusammensetzungen und deren anwendungen |
DE19710289C1 (de) * | 1997-03-13 | 1998-05-14 | Vetrotech Saint Gobain Int Ag | Feuerwiderstandsfähige Verglasung |
FI101621B (fi) * | 1997-04-21 | 1998-07-31 | Tamglass Ltd Oy | Menetelmä karkaistujen lasilevyjen heat-soak käsittelyä varten |
GB2329382A (en) * | 1997-09-23 | 1999-03-24 | Glaverbel | Chemical treatment of vitreous material |
CN1159240C (zh) * | 1998-07-07 | 2004-07-28 | 日本板硝子株式会社 | 风冷强化玻璃板的制造方法 |
JP2000272927A (ja) * | 1999-03-26 | 2000-10-03 | Nippon Sheet Glass Co Ltd | 強化ガラス製品およびその製造方法 |
US6609394B1 (en) | 1998-07-07 | 2003-08-26 | Nippon Sheet Glass Co., Ltd. | Method for producing air-quench-toughened glass plate |
ATE297365T1 (de) * | 2001-08-09 | 2005-06-15 | Isg Interver Special Glass Ltd | Verfahren und vorrichtung zur herstellung einer vorgespannten glasplatte |
KR100524842B1 (ko) * | 2002-09-25 | 2005-10-28 | 삼성코닝정밀유리 주식회사 | 낮은 잔류응력을 갖는 평판 유리의 제조방법 |
AT501080B1 (de) * | 2005-01-12 | 2006-06-15 | Schuller Thomas | Verfahren zur prüfung auf nickelsulfideinschlüsse in einscheibensicherheitsglas und vorrichtung hierfür |
US7818980B2 (en) * | 2006-11-30 | 2010-10-26 | Corning Incorporated | Forming glass sheets with improved shape stability |
DE102008062362A1 (de) * | 2008-09-08 | 2010-07-01 | Technische Universität Bergakademie Freiberg | Verfahren zur Herstellung von thermisch gehärteten Gläsern |
CN101913759A (zh) * | 2010-08-26 | 2010-12-15 | 湖州东科电子石英有限公司 | 石英玻璃的应力消除工艺 |
US8960014B2 (en) | 2012-09-21 | 2015-02-24 | Corning Incorporated | Methods of validating edge strength of a glass sheet |
WO2015000090A2 (de) * | 2013-07-04 | 2015-01-08 | Saint-Gobain Glass France | Brandschutzglasscheibe und brandschutzverglasung |
US9296638B2 (en) | 2014-07-31 | 2016-03-29 | Corning Incorporated | Thermally tempered glass and methods and apparatuses for thermal tempering of glass |
US10611664B2 (en) | 2014-07-31 | 2020-04-07 | Corning Incorporated | Thermally strengthened architectural glass and related systems and methods |
US11097974B2 (en) | 2014-07-31 | 2021-08-24 | Corning Incorporated | Thermally strengthened consumer electronic glass and related systems and methods |
CA2994284A1 (en) * | 2015-07-30 | 2017-02-02 | Corning Incorporated | Thermally strengthened glass and related systems and methods |
JP6923555B2 (ja) | 2016-01-12 | 2021-08-18 | コーニング インコーポレイテッド | 薄厚熱強化及び化学強化ガラス系物品 |
US11795102B2 (en) | 2016-01-26 | 2023-10-24 | Corning Incorporated | Non-contact coated glass and related coating system and method |
EP3269546A1 (de) | 2016-07-13 | 2018-01-17 | Saint-Gobain Glass France | Beheiztes glas |
CN111065609A (zh) | 2017-08-24 | 2020-04-24 | 康宁股份有限公司 | 具有改进的回火能力的玻璃 |
TWI785156B (zh) | 2017-11-30 | 2022-12-01 | 美商康寧公司 | 具有高熱膨脹係數及對於熱回火之優先破裂行為的非離子交換玻璃 |
KR20210154825A (ko) | 2019-04-23 | 2021-12-21 | 코닝 인코포레이티드 | 확정 응력 프로파일을 갖는 유리 라미네이트 및 그 제조방법 |
KR20220044538A (ko) | 2019-08-06 | 2022-04-08 | 코닝 인코포레이티드 | 균열을 저지하기 위한 매장된 응력 스파이크를 갖는 유리 적층물 및 이를 제조하는 방법 |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE602431C (de) * | 1933-04-05 | 1934-09-08 | Fritz Eckert Dr | Verfahren zum gleichmaessigen Haerten von Glastafeln |
DE1142220B (de) * | 1959-09-29 | 1963-01-10 | Saint Gobain | Verfahren zur Verbesserung des mechanischen Widerstandes von vorgespannten Glaesern |
NL298724A (no) * | 1962-10-04 | |||
US3356477A (en) * | 1963-12-04 | 1967-12-05 | Pittsburgh Plate Glass Co | Method of increasing stain resistance of a glass body subjected to an ion exchange strengthening set-up |
US3460927A (en) * | 1966-05-25 | 1969-08-12 | Owens Illinois Inc | Process for glass strengthening |
GB1208153A (en) * | 1967-04-27 | 1970-10-07 | Glaverbel | Glass tempering processes and apparatus |
US4172921A (en) * | 1974-05-17 | 1979-10-30 | Jenaer Glaswerk Schott & Gen. | Fireproof glass |
US4004901A (en) * | 1975-10-28 | 1977-01-25 | Ppg Industries, Inc. | Tempering glass sheets |
US4416930A (en) * | 1980-11-24 | 1983-11-22 | Ppg Industries, Inc. | Treating glass sheets to heal vents that result in breakage during thermal treatment |
US4566893A (en) * | 1984-10-03 | 1986-01-28 | Rca Corporation | Method for fabricating a glass CRT panel |
DE3611844A1 (de) * | 1986-02-28 | 1987-09-03 | Flachglas Ag | Verfahren zum herstellen einer vorgespannten und/oder gebogenen glasscheibe mit platinbeschichtung oder dergleichen |
JPH0818850B2 (ja) * | 1986-09-05 | 1996-02-28 | セントラル硝子株式会社 | 化学強化ガラス |
US4913720A (en) * | 1988-09-29 | 1990-04-03 | Glasstech, Inc. | Glass sheet modulated quenching |
FI91247C (fi) * | 1992-06-15 | 1994-06-10 | Aulis Bertin | Pinnoitettujen lasien esikäsittelymenetelmä lämpökäsittelyä varten |
-
1994
- 1994-07-08 CH CH218494A patent/CH686304A5/de not_active IP Right Cessation
-
1995
- 1995-06-23 DK DK95921674T patent/DK0719241T3/da active
- 1995-06-23 AT AT95921674T patent/ATE220052T1/de active
- 1995-06-23 RU RU96107124A patent/RU2148036C1/ru not_active IP Right Cessation
- 1995-06-23 AU AU26672/95A patent/AU2667295A/en not_active Abandoned
- 1995-06-23 CN CN95190619A patent/CN1100731C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1995-06-23 JP JP08504030A patent/JP3094166B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1995-06-23 ES ES95921674T patent/ES2088857T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1995-06-23 DE DE59510257T patent/DE59510257D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-06-23 WO PCT/CH1995/000140 patent/WO1996001792A1/de active IP Right Grant
- 1995-06-23 PT PT95921674T patent/PT719241E/pt unknown
- 1995-06-23 CA CA002171323A patent/CA2171323C/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-06-23 EP EP95921674A patent/EP0719241B1/de not_active Expired - Lifetime
-
1996
- 1996-02-23 US US08/601,016 patent/US5676722A/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-03-07 NO NO19960928A patent/NO316782B1/no unknown
- 1996-03-07 FI FI961067A patent/FI961067A/fi unknown
- 1996-10-31 GR GR960300057T patent/GR960300057T1/el unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH09500355A (ja) | 1997-01-14 |
NO960928L (no) | 1996-03-07 |
NO960928D0 (no) | 1996-03-07 |
DK0719241T3 (da) | 2002-07-22 |
EP0719241B1 (de) | 2002-07-03 |
GR960300057T1 (en) | 1996-10-31 |
DE59510257D1 (de) | 2002-08-08 |
CA2171323C (en) | 2006-02-07 |
CA2171323A1 (en) | 1996-01-25 |
RU2148036C1 (ru) | 2000-04-27 |
CN1130374A (zh) | 1996-09-04 |
FI961067A0 (fi) | 1996-03-07 |
ATE220052T1 (de) | 2002-07-15 |
CN1100731C (zh) | 2003-02-05 |
PT719241E (pt) | 2002-11-29 |
FI961067A (fi) | 1996-03-07 |
WO1996001792A1 (de) | 1996-01-25 |
ES2088857T3 (es) | 2002-12-16 |
EP0719241A1 (de) | 1996-07-03 |
US5676722A (en) | 1997-10-14 |
JP3094166B2 (ja) | 2000-10-03 |
ES2088857T1 (es) | 1996-10-01 |
CH686304A5 (de) | 1996-02-29 |
AU2667295A (en) | 1996-02-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO316782B1 (no) | Fremgangsmate ved fremstilling av plane eller buede glassplater | |
JP7163336B2 (ja) | ガラス基板へのエレクトロクロミックデバイスの積層 | |
EP3500716B1 (en) | Switchable glazing unit | |
EP1305162A1 (en) | Glazing | |
US20230295037A1 (en) | Fire Rated Glass Unit | |
EP1241144B1 (de) | Verbund-Sicherheitsglas und Verfahren zu dessen Herstellung | |
FI91247B (fi) | Pinnoitettujen lasien esikäsittelymenetelmä lämpökäsittelyä varten | |
JP2003040635A (ja) | 防火ガラスの製造方法 | |
KR20110074863A (ko) | 열 경화된 유리를 생산하기 위한 방법 | |
Rantala | Heat transfer phenomena in float glass heat treatment processes | |
CN110409965B (zh) | 具有高耐火性的叠层玻璃 | |
CN108675651B (zh) | 一种用于制备防火玻璃的防火组合物及其制备方法 | |
JPS6335581B2 (no) | ||
JPS5852929B2 (ja) | 防火窓ガラス板 | |
JP7337849B2 (ja) | 高性能の真空絶縁グレージングユニット | |
Dix | Glass and their Photoelastic Behaviour | |
Dodd | Manufacture and processing | |
Persson | Flat Glass Products | |
CN115871317A (zh) | 一种热反射双钢夹层玻璃的制造方法 |