CN110409965B

CN110409965B - 具有高耐火性的叠层玻璃

Info

Publication number: CN110409965B
Application number: CN201910342239.XA
Authority: CN
Inventors: G·潘兹纳; H·库格曼; M·弗兰克
Original assignee: Schott AG
Current assignee: Schott AG
Priority date: 2018-04-26
Filing date: 2019-04-26
Publication date: 2023-03-10
Anticipated expiration: 2039-04-26
Also published as: DE102018110148B4; EP3560701A1; DE102018110148A1; AU2019202923B2; AU2019202923A1; EP3560701B1; CN110409965A

Abstract

本发明涉及一种具有防火效果的叠层玻璃、一种具有该叠层玻璃的防火系统、其用途和制造。该叠层玻璃的特征在于相对于其厚度具有非常好的防火效果。此外，该叠层玻璃是可切割的，因此其可以在制造之后切割成所期望的尺寸。

Description

具有高耐火性的叠层玻璃

技术领域

本发明涉及一种具有高耐火性的叠层玻璃、一种用于叠层玻璃的制造方法和其在建筑业中以及在车辆和飞机制造业中的用途。本发明还涉及一种具有叠层玻璃和框架的防火系统。

背景技术

从现有技术中已知具有高耐火性的叠层玻璃。这些叠层玻璃在两个玻璃或玻璃陶瓷板之间通常具有呈凝胶层形式的膨胀层，该膨胀层在暴露于火时发泡并且以这种方式实现对热辐射的隔离。在这种情况下，原则上可以区分叠层玻璃的两种制造变型。在第一种变型中，将在制造期间仍为液态的膨胀材料浇注到其中的一个板上，在那里使其干燥。由此获得的叠层玻璃通常具有非常薄的凝胶层(<2mm)并且通常具有多个这样的层。根据其设计，叠层玻璃可以具有非常高的耐火性。但是此时叠层玻璃相对较厚。如此制造的具有EW 120的耐火性的叠层玻璃具有显著超过15mm的厚度并且相应地较重。在第二种变型中，将两个板彼此平行地放置，使得在板之间形成间隙，该间隙周围用密封件密封。通过边缘密封件中的开口，将仍为液态的膨胀材料浇注到间隙中，在那里膨胀材料通常被化学地固化。此方法被称为现场浇注方法。目前，在市场上不能购买到按照第二种变型制造的叠层玻璃，该叠层玻璃具有耐火性EW 120，可切割并且厚度较薄。

GB 2 096 944 A涉及具有耐火性的叠层玻璃。在该文献中，建议使用特别厚的玻璃，因为它们实现比薄玻璃更高的稳定性和更大的耐火性。尤其是，可以使用钢化玻璃，因为它们具有更高的断裂强度。断裂强度在确定耐火性方面起重要作用，因为叠层玻璃板的破裂导致耐火性的损失。在该文献中参考图4描述的示例具有17.6mm的厚度并且仅经受50分钟的耐火试验。因此，其远未达到EW 120的耐火性。所引用的文献的所有其他的测试仅通过甚至更大的叠层厚度来实现更高的耐火性。因此，在该文献中描述的示例4的叠层玻璃在相当大的30mm的层厚下实现了90分钟的阻燃时间。

EP 0 524 418 A1也涉及具有耐火性的叠层玻璃，其具有单侧被粗糙化的玻璃陶瓷。在这里，也特别注意在火灾情况下的断裂强度。在示例1中，测试具有12mm厚度的叠层玻璃。没有讨论可切割性并且将钠钙玻璃用于两个外玻璃板，其具有显著大于4*10^-6/K的热膨胀。在该文献中的其他叠层玻璃具有非常大的厚度。在有火的情况下，两个钠钙玻璃的外玻璃板由于其高的热膨胀而破裂并且膨胀层的有机部分(例如多元醇)可以由于接触空气而点燃。

US 6,379,825 B1也描述了具有防火效果的叠层玻璃。然而，这些该叠层玻璃即使一些情况下显著大于15mm的叠层厚度时也不能达到所要求的EW 120的耐火性。

EP 2 995 450 A1也公开了具有耐火性的叠层玻璃。然而，在其中描述的叠层玻璃具有热钢化板，其具有至少200MPa的压应力。这种热钢化板是不可切割的，而是在对其进行切割的测试中爆裂成碎片。

发明内容

叠层玻璃

期望具有一种在非常小的厚度下仍然是可切割的、具有高耐火性、特别是至少EW120的耐火性的叠层玻璃。可切割的叠层玻璃的优点是其不必在订购后才由制造商进行制造，而是可以以大的规格进行预先制造。然后可以根据客户订单对该大规格的叠层玻璃进行切割和交付，或者客户自己根据需要切割叠层玻璃。以这种方式，可以实现更经济的、尺寸总是相同的大规格的制造。在这种情况下，相对较薄的叠层玻璃当然是特别有利的，因为小的厚度也导致小的重量，这在车辆制造业中并且更多地在飞机制造业中是特别重要的。

权利要求的主题显示了所期望的性能。

本发明涉及一种具有耐火性的叠层玻璃，所述叠层玻璃具有背离火的侧面和面向火的侧面，并且包括至少两个由浮法玻璃或浮法玻璃陶瓷制成的板，其中，叠层玻璃包含至少一个热膨胀(Temperatureinwirkung)的膨胀层，该膨胀层优选布置在两个外板之间，其中，叠层玻璃在背离火的侧面上和在面向火的侧面上各具有由浮法玻璃或浮法玻璃陶瓷制成的外板作为最终的板，其中，面向火和/或背离火的外板具有至多4.5*10^-6/K或至多4*10^-6/K的热膨胀系数α，并且其中，面向火的外板具有至少1*10^-6/K的热膨胀系数α。

根据本发明使用浮法玻璃或浮法玻璃陶瓷，因为这种板具有特别均匀、光滑的表面。浮法板尤其是具有粗糙度特别低的火焰抛光表面。

根据本发明的叠层玻璃的结构已经证明是特别有利的。在现有技术中，通常建议尽可能低地保持所使用的板的热膨胀。但是，这并非在任何情况下都是有利的。根据本发明，面向火的外板应具有至少1*10^-6/K、优选至少2*10^-6/K的热膨胀系数α。通过用于面向火的外板的热膨胀的最小值，确保该外板在火灾情况下在相对较短的时间之后破裂。面向火的外板的破裂释放了叠层玻璃的压力，该压力在叠层玻璃中通过膨胀层的高含水量产生。如果面向火的外板在热的作用下不破裂，则存在风险，即背离火的外板在叠层玻璃中的压力的影响下首先破裂，由此将不再具有耐火性。

在一个根据本发明的优选的实施例中，用于面向火和/或背离火的外板的热膨胀系数小于4*10^-6/K或小于3.5*10^-6/K。在一个实施例中，用于面向火和/或背离火的外板的热膨胀系数为1*10^-6/K至4.5*10^-6/K、特别是1.5*10^-6/K至4*10^-6/K或2*10^-6/K至3.5*10^-6/K。在一个实施例中，对于背离火的外板，使用热膨胀系数小于1*10^-6/K、特别是小于0.5*10^-6/K的玻璃陶瓷板。在玻璃陶瓷情况下热膨胀系数也可以是负的。

在根据本发明的叠层玻璃的一个对称的实施例中，面向火的外板和背离火的外板都使用热膨胀系数在1*10^-6/K至4.5*10^-6/K、特别是2*10^-6/K至3.5*10^-6/K的范围内的浮法玻璃。在这种情况下，该浮法玻璃可以是硼硅酸盐玻璃。以这种方式，确保面向火的外板在火灾情况下按时破裂并且在温度负荷下的断裂强度足够大，以便长时间地承受住热的作用。

在根据本发明的叠层玻璃的一个非对称的实施例中，面向火的外板使用热膨胀系数为至少1*10^-6/K、特别是至少3*10^-6/K、至少6*10^-6/K、或甚至至少7*10^-6/K的浮法玻璃，并且背离火的外板使用热膨胀系数小于1*10^-6/K、特别是小于0.5*10^-6/K的浮法玻璃陶瓷板，或使用热膨胀系数小于4*10^-6/K的硼硅酸盐玻璃。在这种情况下，用于面向火的外板的浮法玻璃可以是具有相应大的热膨胀的钠钙玻璃或硼硅酸盐玻璃。

根据本发明，“叠层玻璃”被理解为是指多个基本上彼此平行地布置的玻璃和/或玻璃陶瓷板的叠层件，这些玻璃和/或玻璃陶瓷板各具有至少一个布置在板之间的中间层。板和中间层被加工成使得他们粘附到彼此。为此，如果必要，则使用本领域技术人员已知的为此目的的粘合促进剂和/或粘合剂。根据本发明的叠层玻璃优选是整体的，即特别是板之间没有间隙。

术语“外板”是指这样的叠层玻璃板，该板在叠层玻璃中被布置在外侧并且因此使得他们的主侧面之一具有与周围空气接触的界面。根据本发明，这并不排除外板具有一个或多个涂层。板的“主侧面”是板的在面积上最大的两个侧面。在一个优选的实施例中，背离火和/或面向火的外板未被涂布。

“背离火”是在使用叠层玻璃时叠层玻璃与预期的火相背离的外板。“面向火”相应地是与预期的火面对的侧面。因此根据本发明，在火作用到面向火的侧面上的情况下，也可以使用本文描述的叠层玻璃来实现防火屏障。

术语“热膨胀系数”和“热膨胀”在本申请中同义地使用。这是指在20至300℃的温度范围内的线性热膨胀系数α。线性热膨胀系数可以例如根据DIN ISO7991:1998-02来确定。

在一个实施例中，本发明的叠层玻璃恰好具有两个浮法玻璃或浮法玻璃陶瓷板。换句话说，这种叠层玻璃仅仅具有两个外板而没有另外的玻璃或玻璃陶瓷板。以这种方式，可以获得特别薄的叠层玻璃。令人惊讶的是，尽管层数和厚度较小，但是通过根据本发明的叠层玻璃可以实现这种高的耐火性。

在一个实施例中，面向火和/或背离火的外板具有大于100K、特别是大于200K的温差强度(TUF)。在一个实施例中，选择所述温差强度用于面向火的外板和选择玻璃陶瓷板用于背离火的外板。温差强度的测量将在下面参照图3进行说明。

在一个实施例中，面向火和/或背离火的外板具有<0.5MPa/K、特别地<0.3MPa/K的比热应力。在一个实施例中，选择所述比热应力用于面向火的外板并且选择玻璃陶瓷板用于背离火的外板。比热应力

被定义为：

其中，板具有以下材料数据：弹性模量E，热膨胀系数α，横向收缩数μ(也称为泊松数)。

在一个实施例中，面向火和/或背离火的外板的厚度在1mm至10mm、特别是2mm至8mm或3mm至5mm的范围内。根据经验，优选的是，在叠层玻璃中使用的板的厚度尽可能小，以便获得总体上尽可能薄的叠层件，特别地，在一个实施例中，所用的板的厚度都不≥6mm。然而，所用的板越薄，则叠层玻璃的可切割性就变得越差。此外，一定的最小厚度是有利的，以便实现足够的机械稳定性和足够的耐火性。优选的叠层玻璃仅具有厚度小于10mm、特别是小于7mm的玻璃或玻璃陶瓷板。否则，不能实现所期望的小的总厚度。已经证明，有利的是，为面向火的外板和背离火的外板选择相似的厚度。优选地，这两个板对于较薄的板相对于较厚的板的厚度之差为至多33％、特别是至多25％或至多20％。在一个实施例中，两个板的厚度大致相同，即，较薄的板比较厚的板薄至多10％、尤其是至多5％或至多2.5％。

本发明的叠层玻璃具有膨胀中间层，该膨胀中间层优选为聚硅酸盐中间层。膨胀中间层中多元醇的含量不应超按重量计10％。如果含有过高比例的多元醇，则固化和UV稳定性可能受到损害或者可能导致混浊或变色。优选的聚硅酸盐是碱聚硅酸盐、特别是聚硅酸钾。具有聚硅酸钾的膨胀层可以在现场浇注方法中用非常小的层厚来实施，使得这些聚硅酸盐的选择有利于制造特别薄的叠层玻璃。膨胀层的层厚优选为1mm至10mm、特别是至多8mm、或至多5mm，但优选仅至多3mm。令人惊讶地发现，即使采用如此小的层厚，也可以实现非常高的耐火性。

在一个实施例中，面向火和/背离火的外板是化学钢化的。化学钢化方法是本领域技术人员已知的。他们通过用较大的离子替换较小的离子来引发压应力。以这种方式，提高板的断裂强度。已经发现，可以在不损害可切割性的情况下进行化学钢化，特别是当化学钢化的板的表面上的压应力不大于1000MPa、不大于800MPa、不大于600MPa、特别地不大于400Mpa和特别优选地小于200Mpa时。根据本发明，术语“热钢化”应理解为是指这样的板，该板由于热钢化而在其表面上具有大于200MPa的压应力。本发明的叠层玻璃优选不具有热钢化的板，因为热钢化的板是不可切割的。

在本发明的一个实施例中，面向火和/或背离火的外板是玻璃陶瓷板，其中，根据本发明优选的是，在该实施例中，两个外板中的仅一个板、特别是仅背离火的外板是玻璃陶瓷板。原因在于，在具有特别低的热膨胀的玻璃陶瓷板的情况下，不能保证他们会在热作用下被破坏并且因此可以实现压力释放。如果在面向火的侧面上和在背离火的侧面上都使用具有非常低的热膨胀的玻璃陶瓷板，则在最不利的情况下可能发生背离火的外板在火灾情况下首先破裂，从而无法再实现足够的耐火性。

本发明的叠层玻璃应旨在是可切割的。根据本发明，“可切割”是指，叠层玻璃可以借助于水射流切割和/或锯切被分割成较小的部分，而不会使外板破裂。优选的是水射流切割，因为可以以此实现更好的切割边缘。在一个优选的实施例中，水射流切割在1000至5000巴、特别是2000至4000巴的压力下进行。优选地，水射流切割可以进行石榴石砂的添加，特别是以3至40kg/h的量进行添加。优选地，切割速度应尽可能地在50至1000mm/min的范围内。水射流切割特别适用于切割被化学钢化的玻璃。对于锯切而言，特别地应使用金刚石锯。优选以300至500mm/min的进给速率进行锯切。

根据本发明还提供一种叠层玻璃，在该叠层玻璃中，面向火的外板和/或背离火的外板的弯曲拉伸强度≥100N/mm²或≥140N/mm²。弯曲拉伸强度可以根据DIN EN 1288-3:2000-09来确定。所使用的外板的高弯曲拉伸强度具有的优点是叠层玻璃获得高的机械稳定性或可以使用相对薄的板。因此，特别地，可以实现本发明的优选实施例，其中，叠层玻璃的厚度小于20mm、特别是小于15mm或甚至小于13mm。具有与根据本发明的耐火性相似的耐火性的现有技术的可切割叠层玻璃通常要厚得多，特别是厚于20mm。在市场上不能获得可切割的薄玻璃，这可能是因为缺乏在防火测试中的可靠性。具有EW 120的在市场上可购得的可切割玻璃的厚度超过50mm。当然，本发明的叠层玻璃必须具有一定的最小厚度，以达到所需要的耐火性能。因此，本发明的叠层玻璃的厚度优选为至少7mm、至少8mm或至少10mm。

优选地，叠层玻璃包括边缘密封件，以防止膨胀层的性质随时间而变化。在一个实施例中，在至少一个、特别是在至少两个侧面上，膨胀层和叠层玻璃的边缘之间的距离最大为5mm。换句话说，需要较小宽度的密封件来保护膨胀层免受环境影响，但是一定的最小宽度、例如至少1mm或至少3mm是有利的。密封件的宽度是其平行于外板的主侧面并且垂直于用密封件密封的边缘的纵向路线的延伸范围。被切割的玻璃边缘可以用相对窄的密封件密封，例如用多硫化物密封件。由此，可以实现更小的密封区域，这具有的优点是可以在叠层玻璃中使用更少的可燃密封材料。在制造期间已经引入的密封件除了要抵抗环境影响以外还必须承受在填充膨胀材料期间的流体静压力并因此更宽、特别是约10mm。

使用浮法玻璃作为用于面向火的外板和/或背离火的外板的玻璃板。优选的浮法玻璃是硼硅酸盐玻璃或钠钙玻璃。钠钙玻璃尤其可以用作面向火的外板，同时玻璃陶瓷用作背离火的外板。特别优选的是硼硅酸盐玻璃，因为其可以获得在本文描述的所期望的特性、特别是热膨胀系数。

已经发现使用含量为至少78mol％的SiO2的硼硅酸盐玻璃板是特别有利的。具有较低比例的该组分的硼硅酸盐玻璃通常显示出明显更高的热膨胀系数。出于同样的原因，在优选的硼硅酸盐玻璃中的碱金属氧化物的含量更特别地为至多9mol％、优选至多8mol％或至多7mol％。碱金属氧化物的含量对热膨胀系数具有特别大的影响。优选的硼硅酸盐玻璃包含比K₂O更大的比例的Na₂O，因为由此可以实现更好的化学钢化性。特别优选的硼硅酸盐玻璃包括在下表中列出的、在其中以摩尔百分比给出的范围内的组分。

	最小	最大
			SiO<sub>2</sub>	78	86
B<sub>2</sub>O<sub>3</sub>	8	17
			Al<sub>2</sub>O<sub>3</sub>	>0	4
Na<sub>2</sub>O	1	6
			K<sub>2</sub>O	>0	3
CaO	0	2
			总计	100	100

利用根据本发明的叠层玻璃可以在使用本领域技术人员已知的合适的框架结构下实现特别好的耐火性，特别是根据DIN EN 13501-2:2016的耐火性EW 120。优选地，该耐火性实现叠层玻璃的尺寸达至2m²、特别地达至3m²或达至4m²。为此，有利的是，面向火和/或背离火的外板的材料具有至少800℃的软化点。“软化点”是材料具有至少107.6dPas的粘度所在的温度。软化点可以根据DIN ISO 7884-6玻璃-粘度和测定粘度的固定点-第6部分：软化温度的确定(ISO 7884-6:1987)来确定。

防火系统

根据本发明，还涉及一种防火系统，其具有如上所述的叠层玻璃和在其中封闭该叠层玻璃的框架。这种防火系统适合用作例如建筑业、车辆和飞机制造业中的窗户、门或固定玻璃(Festverglasung)。

本发明的防火系统优选基本上由叠层玻璃、框架、密封件和装配件组成。

对于不同的防火等级并且必要时为了实现额外的性能(热传递、隔音、防盗等等)，可以使用不同结构和厚度的叠层玻璃。相应地，也可以选择由不同材料(木材、铝、钢+组合)和设计型式(管、拉制型材、热分离等等)制成的框架。

对于本发明来说，钢框架系统是优选的，因为他们特别适合于长的使用寿命。钢框架系统由环绕形(umlaufenden)型材组成，最简单的情况是钢管。该型材可以设计为止挡型材。型材可以热分离地形成。在环绕形型材中，叠层玻璃被固定在止挡件和玻璃压条之间或仅在玻璃压条之间。

对于具有绝缘性能(EI)的应用，可以使用热分离的框架或配有冷却填充物的框架。

根据本发明的防火系统达到特别是至少EW 120的耐火性。在一个实施例中，框架包括用于E/EW 120的钢框架系统。试验和测量根据标准DIN EN 1363/EN 1364进行。测试结果因此实现了根据DIN EN 13501-2：2016的分级EW 120。

用途

本发明还涉及在本文描述的叠层玻璃和防火系统的用途，其作为建筑玻璃或车辆玻璃，特别是用于陆地、空中或水上交通工具中。

制造方法

本发明还涉及一种用于制造上述叠层玻璃的方法，具有以下步骤(以任何顺序，只要在技术上是合理的)：

-基本上平行地布置两个外板；

-在叠层玻璃的两个基本上平行的板之间形成间隙并且用至少一个边缘密封件密封该间隙，

-用膨胀材料填充该间隙并且固化该膨胀材料。

因此，制造方法是现场浇注方法。在两个基本上平行的板之间的间隙不一定必须由两个外板形成，而是也可以例如由叠层玻璃的两个内板形成，这两个内板不是外板。另选地，形成间隙的两个基本上平行的板中的一个板可以是外板而另一个板是叠层玻璃的内板。然而，在一个优选的实施例中，间隙形成在两个外板之间。

可选地，该方法具有进一步的步骤：

-将叠层玻璃切割成预定的规格。

本发明的叠层玻璃的一个特别的优点是，他们可以在制造之后被切割成预定的规格。叠层玻璃的切割在此优选通过水射流切割或锯切进行。对于本领域技术人员来说这两种方法用于切割玻璃基本上是已知的，并且令人惊讶地，该通常的方法可以在无需特别的预防措施下使用。在一个优选的实施例中，在1000至5000巴、特别地2000至4000巴的压力下实施水射流切割。优选地，水射流切割可以进行石榴石砂的添加，特别是以3至40kg/h的量添加。切割速度应优选递在50至1000mm/min的范围内。水射流切割特别适用于切割化学钢化的玻璃。对于锯切而言，尤其应使用金刚石锯。优选以300至500mm/min的进给速率锯切。

在一个实施例中，加入进一步的步骤：

-在叠层玻璃的切割侧面上施加密封件。

在现场浇注制造之后未被切割的叠层玻璃具有在制造过程期间施加的边缘密封件并且因此不必进一步密封。然而，根据本发明的叠层玻璃可以进行切割并且因此应该随后被再次密封，以保护切割边缘并且特别是保护膨胀层免受环境影响。

附图说明

图1示出了根据本发明的防火系统，其具有在框架中的根据本发明的叠层玻璃。

图2示出了根据本发明的具有特殊边缘密封件的叠层玻璃的细节视图。

图3示出了温差强度的测量。

具体实施方式

图1示出了根据本发明的具有叠层玻璃1和框架5的防火系统，叠层玻璃1被封闭在框架中。叠层玻璃1包括两个外板2，其中，其中一个外板面向火4，而另一个外板背离火4。叠层玻璃1具有边缘密封件6，该边缘密封件防止膨胀层3的膨胀材料在制造期间泄漏。叠层玻璃1在面积最小的侧面上具有边缘7。由于边缘密封件6布置在板之间，因此膨胀层3在该实施例中与边缘7间隔开。

背离火和面向火的外板2可以由相同类型的材料制成并且因此形成对称的叠层件(Verbund)；或者它们可以由不同类型的材料制成并且形成非对称的叠层件。根据本发明，要求面向火4的外板2具有至少1*10^-6/K的热膨胀系数，以确保该板在火灾情况下破裂。为了说明面向火4的外板2的所期望的破裂，在图中示出了裂缝8。然而，背离火4的外板2没有显示出这种裂缝。背离火4的外板2应具有最大4.5*10^-6/K的非常低的热膨胀系数，以便该外板尽可能长时间地承受住火4的热量。在耐火试验开始时或在火燃烧开始时，热膨胀起着决定性的作用。由于单位温度-时间曲线的快速上升和可能出现的热点，板经受高的温差。在耐火试验结束时，高软化点保证长使用寿命。

在一个优选的非对称的实施例中，背离火4的外板2是具有低热膨胀的浮法玻璃陶瓷板或浮法硼硅酸盐玻璃板，并且面向火4的外板2是浮法玻璃板，例如由钠钙玻璃或硼硅酸盐玻璃制成的浮法玻璃板。在一个优选的对称的实施例中，不仅背离火4的外板2而且面向火4的外板2都是浮法硼硅酸盐玻璃板。被设置用于外板2的浮法玻璃和玻璃陶瓷板优选不是热钢化的，因为热钢化板很难或根本不能被切割。在一个实施例中，外板2中的一个或两个可以是化学钢化的。已经发现，化学钢化的硼硅酸盐玻璃板令人惊讶地是可切割的。

图2示出了根据本发明的叠层玻璃的一个替代实施例，其具有两个外板2，在两个外板2之间布置有膨胀层3。在这种情况下，边缘密封件6由薄层形成，该薄层可以形成为塑料或金属箔，特别是铝箔。边缘密封件6优选地包围叠层玻璃1的整个边缘7并且为了更好地密封可以一直延伸到外板2的外侧面上。

图3示出了温差强度的确定。

温差强度表示玻璃板对在热、中间和冷的外边缘之间的温差的抵抗力。方形的测试样品(Prüfformat)为250mmx250mm。

就在测试之前，板被预先损坏，以便模拟表面的后期使用状态。为此，根据DIN69176第2部分，用220粒度的金刚砂处理表面。在金刚砂处理期间的表面压力为2.0±0.2N/cm²。金刚砂方向垂直于板外边缘。

该测试在根据图3的布置中在测试板的水平位置上进行。

板9的测试通过单侧加热测试板9的圆形中间区域11来进行。被加热的圆形区域11的直径为175mm。圆的中心是离心的并且根据图3选择为使得被加热的圆形区域的边缘12与外边缘10之间存在不同的距离，其中，到外边缘的最小距离13为25mm，然而，到相对的外边缘的距离14为50mm。到其他两个边缘的距离15a和15b一致地为37.5mm。

测试板的边缘区域例如通过金属支撑框架保持在25±5℃的低温。

在温度控制下进行加热，直到板破裂，这通常发生在最大温度梯度的位置上，即，在具有到被加热的中间区域的最小距离的外边缘的区域中。温度控制确保了在5±1分钟的加热时间内破裂。

用于温差强度的特性参数是在测试板破裂时达到的、在板的与加热相对的侧面上的最大温度。

示例

示例1-对称的实施例。

*温差强度

叠层玻璃按照现场浇注方法制造，具有10mm宽的密封。尺寸为1m×2m。采用在钢框架和朝向火侧附接的玻璃压条中的叠层玻璃进行耐火试验。面向火的外板在测试的第一分钟破裂。在120分钟中热传递为12kW/m²并且由此保持低于15kW/m²的极限值。因此实现了EW120的耐火性。

示例2-对称的实施例

*温差强度

叠层玻璃按照现场浇注方法制造并且然后被切割成1m×2m的尺寸。采用在钢框架和在两侧的玻璃压条中的叠层玻璃进行耐火试验。面向火的外板在测试的第一分钟破裂。在120分钟中热传递为11kW/m²并且由此保持低于15kW/m²的极限值。因此实现了EW 120的耐火性。

示例3-非对称的实施例

*温差强度

叠层玻璃按照现场浇注方法制造，具有10mm宽的密封。尺寸为1m×2.3m。采用在钢框架和在两侧的玻璃压条中的叠层玻璃进行耐火试验。面向火的外板在测试的第一分钟破裂。在120分钟中热传递为<15kW/m²并且因此保持低于15kW/m²的极限值。因此实现了EW 120的耐火性。

示例4-非对称的实施例

*温差强度

叠层玻璃按照现场浇注方法制造并且然后切割成0.5m×0.5m的尺寸。切割边缘用铝带密封。采用在隔热的钢框架和从空气侧附接的玻璃压条中的叠层玻璃进行耐火试验。面向火的外板在测试的第二分钟中破裂。在120分钟中热传递为<3kW/m²并且因此保持得显著地低于15kW/m²的极限值。因此实现了EW 120的耐火性。

示例5-非对称的实施例

*温差强度

叠层玻璃按照现场浇注方法制造并且然后切割成0.5m×0.5m的尺寸。切割边缘用聚硫化物密封件密封。采用在钢框架和从空气侧附接的玻璃压条中的叠层玻璃进行耐火试验。面向火的外板在测试的第二分钟破裂。在120分钟中热传递为<3kW/m²并且因此保持显著地低于15kW/m²的极限值。因此实现了EW120的耐火性。

附图标记列表

1 叠层玻璃

2 外板

3 膨胀层

4 火

5 框架

6 边缘密封件

7 叠层玻璃的边缘

8 裂缝

9 测试板

10 外边缘

11 中间区域

12 被加热的圆形区域的边缘

13 最小距离

14 到相对的外边缘的距离

15a,15b 到其他边缘的距离

Claims

1.一种具有耐火性的叠层玻璃（1），所述叠层玻璃具有背离火的侧面和面向火的侧面，并且恰好包括两个由浮法玻璃或浮法玻璃陶瓷制成的板，

其中，所述叠层玻璃（1）包含至少一个热膨胀的膨胀层（3），

其中，所述叠层玻璃（1）在背离火的侧面上和在面向火的侧面上各具有由浮法玻璃或浮法玻璃陶瓷制成的外板（2）作为最终的板，

其特征在于，面向火和/或背离火的所述外板（2）具有至多4.5*10^-6/K的热膨胀系数α，

其中，面向火的所述外板（2）具有至少1*10^-6/K的热膨胀系数α，

其中，所述叠层玻璃（1）不具有在表面处的压应力大于1000MPa的化学钢化板并且不具有在表面处的压应力大于200MPa的热钢化板，

其中，热膨胀系数α根据DIN ISO 7991:1998-02来确定。

2.根据权利要求1所述的叠层玻璃，其中，所述膨胀层（3）是聚硅酸盐中间层。

3.根据权利要求2所述的叠层玻璃，其中，所述聚硅酸盐中间层是聚硅酸钾中间层。

4.根据权利要求2所述的叠层玻璃，其中，所述聚硅酸盐中间层是聚硅酸钾中间层，其中所述聚硅酸钾中间层中多元醇的含量不多于10wt％。

5.根据权利要求1至4中任意一项所述的叠层玻璃，其中，所述外板（2）中的至少一个的热膨胀系数α小于4*10^-6/K。

6.根据权利要求1至4中任意一项所述的叠层玻璃，其中，所述外板（2）中的至少一个的热膨胀系数α小于3.3*10^-6/K。

7.根据权利要求1至4中任意一项所述的叠层玻璃，其中，所述叠层玻璃（1）的厚度小于20mm。

8.根据权利要求1至4中任意一项所述的叠层玻璃，其中，所述叠层玻璃（1）的厚度小于15mm。

9.根据权利要求1至4中任意一项所述的叠层玻璃，其中，所述叠层玻璃（1）的厚度小于13mm。

10.根据权利要求1至4中任意一项所述的叠层玻璃，其中，所述叠层玻璃（1）是可切割的。

11.根据权利要求1至4中任意一项所述的叠层玻璃，其中，所述叠层玻璃（1）能够借助于水射流或锯进行切割。

12.根据权利要求1至4中任意一项所述的叠层玻璃，其中，浮法玻璃是浮法硼硅酸盐玻璃。

13.一种防火系统，所述防火系统具有根据权利要求1至12中任一项所述的叠层玻璃（1）和框架（5），所述叠层玻璃（1）被封闭在所述框架中。

14.根据权利要求13所述的防火系统，所述防火系统具有至少EW 120的耐火性。

15.一种根据权利要求1至12中任意一项所述的叠层玻璃或根据权利要求13或14所述的防火系统的用途，其用作建筑玻璃或车辆玻璃。

16.一种根据权利要求1至12中任意一项所述的叠层玻璃或根据权利要求13或14所述的防火系统的用途，其用于陆地、空中或水上交通工具中。

17.一种用于制造根据权利要求1至12中任意一项所述的叠层玻璃的方法，包括下述步骤：

- 基本上平行地布置两个外板（2），

- 在所述叠层玻璃（1）的两个基本上平行的板之间形成间隙并且用至少一个边缘密封件（6）密封该间隙，

- 用膨胀材料填充该间隙并且固化该膨胀材料。

18.根据权利要求17所述的方法，包括下述步骤：

- 将所述叠层玻璃（1）切割成预定的规格。