JP2022170718A - 遮音板 - Google Patents

Abstract

【課題】耐飛び石性と防火性とを満たすことができる遮音板を提供する。【解決手段】遮音板は、通路の側に配置される第１の化学強化ガラスと前記通路と反対の側に配置される第２の化学強化ガラスとが、中間膜を介して積層される合わせガラスを含む遮音板を有し、第１の化学強化ガラスにおける、表面圧縮応力ＣＳ１（ＭＰａ）と、中央引張応力ＣＴ１（ＭＰａ）と、第２の化学強化ガラスにおける、圧縮応力層の厚みＤＯＬ２（μｍ）、中央引張応力ＣＴ２（ＭＰａ）が、ＣＴ１≦２．７５（ＭＰａ）、ＣＳ１≧３００（ＭＰａ）、ＤＯＬ２≧２０（μｍ）、ＣＴ２＞２．７５（ＭＰａ）の関係式を満たす。【選択図】図１

Description

本発明は、合わせガラスにより構成される遮音板に関する。

車両の通路（例えば高速道路、一般道路、線路など）の側縁に沿って配置される遮音板として、透明板を有するものが検討されている。車両の乗員が透明板を介して周辺景色を視認できる。この透明板として、樹脂板よりも紫外線劣化の少ないガラス板を用いることが種々検討されている。

例えば、特許文献１は、耐熱性及び耐風圧性に優れ、破損時におけるガラス片を縮小するため、２枚の化学強化ガラスを、中間層を介して積層した合わせガラスを遮音板に適用することを開示する。特許文献１の遮音板に適用される合わせガラスは、通路側および民地側に配置される化学強化ガラスの表面圧縮応力が３５０ＭＰａ以上であり、民地側の化学強化ガラスの厚みが１．５～４ｍｍであり、通路側の化学強化ガラスの厚みが１．５～８ｍｍであり、中間膜の厚みが１．５～３．１ｍｍであることを特徴としている。

特許５９２１１０３号公報

ところで、遮音板に求められる性能として、耐飛び石性と防火性とがある。特許文献１に示される通路側と民地側とが化学強化ガラスで構成される合わせガラスで、防火試験を実施した場合、通路側および民地側の化学強化ガラス板の強度が高いと、試験終盤まで両方の化学強化ガラスが割れない状態が維持されてしまう。そのため、加熱された中間膜の発泡により化学強化ガラスの間の内圧が上昇し、化学強化ガラスが外側に向けて大きく膨らんでしまう。この変形による曲げ応力と熱応力によって、民地側の化学強化ガラスが単独で、または通路側と民地側の化学強化ガラスが同時に割れた場合、遮音板が防火性能を満たせない場合がある。

本発明は、このような事情に鑑みてなされたもので、耐飛び石性と防火性とを満たすことができる、合わせガラスにより構成される遮音板を提供することを目的とする。

本発明の一態様によれば、通路の側に配置される第１の化学強化ガラスと通路と反対の側に配置される第２の化学強化ガラスとが、中間膜を介して積層される合わせガラスを含む遮音板であって、第１の化学強化ガラスにおける、表面圧縮応力ＣＳ_１（ＭＰａ）と、中央引張応力ＣＴ_１（ＭＰａ）と、第２の化学強化ガラスにおける、圧縮応力層の厚みＤＯＬ_２（ｍｍ）と中央引張応力ＣＴ_２（ＭＰａ）とが、ＣＴ_１≦２．７５（ＭＰａ）、ＣＳ_１≧３００（ＭＰａ）、ＤＯＬ_２≧２０（μｍ）、ＣＴ_２＞２．７５（ＭＰａ）の関係式を満たす。

遮音板は、さらに第１の化学強化ガラスがエッジの０．１％破壊確率強度が２６０ＭＰａ未満であってもよい。

上記いずれかの遮音板は、さらに第２の化学強化ガラスのエッジの０．１％破壊確率強度が２６０ＭＰａ以上であっても良い。

上記いずれかの遮音板は、さらに第２の化学強化ガラスにおける、表面圧縮応力ＣＳ_２（ＭＰａ）が、ＣＳ_２≧３００（ＭＰａ）の関係式を満たしても良い。

上記いずれかの遮音板は、さらに第１の化学強化ガラスにおける、板厚ｔ_１が、３（ｍｍ）≦ｔ_１≦１０（ｍｍ）の関係式を満たしても良い。

上記いずれかの遮音板は、さらに第２の化学強化ガラスにおける、板厚ｔ_２（ｍｍ）が、１．３（ｍｍ）≦ｔ_２≦５（ｍｍ）の関係式を満たしても良い。

上記いずれかの遮音板は、さらに第１の化学強化ガラスの板厚ｔ_１と第２の化学強化ガラスの板厚ｔ_２とが、ｔ_１≧ｔ_２の関係式を満たしても良い。

上記いずれかの遮音板は、さらに中間膜における、厚みｔ_３が、０．７５ｍｍ≦ｔ_３≦３．１ｍｍの関係式を満たしても良い。

上記いずれかの遮音板は、さらに中間膜が、ビニル系ポリマー、アイオノマー樹脂、エチレン－ビニル系モノマー共重合体、エチレン－酢酸ビニル共重合樹脂、スチレン系共重合体、ポリウレタン樹脂、フッ素樹脂、アクリル樹脂、又はシリコーン樹脂の少なくとも一種から構成されても良い。

本発明の合わせガラスにより構成される遮音板によれば、耐飛び石性と防火性とを満たす。

図１は合わせガラスにより構成される遮音板を含む遮音パネルを示す断面図である。 図２はエッジの強度評価をするための試験治具の一例を示す概略図である。 図３は化学強化後のガラスから４枚のガラス板を切断する方法を説明するための図である。 図４は中央引張応力と飛び石試験合格率との関係を示すグラフである。 図５は圧縮応力層の厚みと防火試験合格率との関係を示すグラフである。 図６は中央引張応力と防火試験合格率との関係を示すグラフである。

以下、添付図面にしたがって本発明の好ましい実施の形態について説明する。本発明は以下の好ましい実施の形態により説明される。本発明の範囲を逸脱すること無く、多くの手法により変更を行うことができ、本実施の形態以外の他の実施の形態を利用することができる。したがって、本発明の範囲内における全ての変更が特許請求の範囲に含まれる。

ここで、図中、同一の記号で示される部分は、同様の機能を有する同様の要素である。また、本明細書中で、数値範囲を“ ～ ”を用いて表す場合は、“ ～ ”で示される上限、下限の数値も数値範囲に含むものとする。

図１は、実施形態の遮音板を含む遮音パネルを示す断面図である。遮音パネル１０は、車両の通路（例えば道路、線路など）の側縁に沿って配置される。例えば、遮音パネル１０は、立体交差や高架上の通路に設置される。

遮音パネル１０は、遮音板２０と、遮音板２０の外周部を支持する支持枠４０とを有する。遮音板２０は透明であり、車両の乗員は、遮音板２０を介して周辺の景色を視認できる。なお、支持枠４０は、透明でも不透明でもよい。

支持枠４０は、遮音板２０の外周部を支持することにより、遮音板２０の変形を抑制することができる。支持枠４０は、遮音板２０の外周部を収容する溝４１を有する。溝４１の溝幅は遮音板２０の板厚よりも大きくてよく、支持枠４０は緩衝材４４を介して遮音板２０を支持してよい。支持枠４０は、アルミニウム若しくは鉄などの金属（合金を含む）、または樹脂で形成されることが好ましい。また、緩衝材４４としてゴム、または発泡樹脂を用いることが好ましい。

実施形態の遮音板２０は、通路側に配置される第１の化学強化ガラス２１、および民地側に配置される第２の化学強化ガラス２２が、中間膜２３を介して積層される合わせガラスで構成される。

遮音板２０の第１の化学強化ガラス２１は通路側に曝され、第２の化学強化ガラス２２は民地側に曝されている。

遮音板２０には、車両の通路に使用されることから、耐飛び石性と防火性とが求められている。耐飛び石性を満たすためには、化学強化ガラスを用いる必要がある。一方で、通路側と民地側とに化学強化ガラスが配置された合わせガラスで、防火試験を実施した場合、通路側および民地側の化学強化ガラス板の強度が高いと、試験終盤まで両方の化学強化ガラスが割れない状態が維持され、加熱された中間膜の発泡により化学強化ガラスの間の内圧が上昇し、化学強化ガラスが外側に向けて大きく膨らんでしまう。この変形による曲げ応力と熱応力によって、民地側の化学強化ガラスが単独で、または通路側と民地側の化学強化ガラスが同時に割れた場合は、非加熱側の民地側に火焔が噴出するなどして、遮音板２０が防火性能を満たせない場合がある。

そこで、発明者らは、遮音板２０の耐飛び石性と防火性とを鋭意検討した。その結果、防火試験において、中間膜の発泡により化学強化ガラスの間の内圧が上昇した際に、通路側の第１の化学強化ガラス２１が割れ、防火試験中に民地側の第２の化学強化ガラス２２が割れないようにすることで、防火試験の合格基準を満たすことに着目し、第１の化学強化ガラス２１および第２の化学強化ガラス２２に必要な特性を見出し、本発明に至った。

実施形態の遮音板２０は、合わせガラスを含み、合わせガラスは第１の化学強化ガラス２１および第２の化学強化ガラス２２を備えている。化学強化ガラスは、板厚の薄いガラス板であっても表面層及び裏面層に生じる表面圧縮応力ＣＳ（Compressive Stress）の値を大きくすることにより、未強化ガラスと比較して強度が高められ、容易に割れないものとできる。

遮音板２０では、通路側に第１の化学強化ガラス２１を配置することにより、通路から飛び石等の加撃物により生じる衝撃に対する耐飛び石性を向上させている。第１の化学強化ガラス２１は、加撃面に生じるヘルツコーンクラックが中間膜２３まで達成することを抑制することができる。ヘルツコーンクラックとは、加撃面に発生するヘルツコーンと呼ばれる円錐状の破面を起点として生じる破壊をいう。

また、民地側に第２の化学強化ガラス２２を配置することにより、加撃物に対する耐衝撃性を向上させることができる。

耐飛び石性の観点から、第１の化学強化ガラス２１の表面圧縮応力ＣＳ_１は、好ましくは３００ＭＰａ以上であり、より好ましくは４００ＭＰａ以上であり、更に好ましくは５００ＭＰａである。第１の化学強化ガラス２１の表面圧縮応力ＣＳ_１は、１０００ＭＰａ以下であってもよい。耐飛び石性の観点から、第１の化学強化ガラスの圧縮応力層の厚みＤＯＬ_１は、例えば１０μ以上であってもよく、２０μｍ以上であってもよい。第１の化学強化ガラスの圧縮応力層の厚みＤＯＬ_１は５０μｍ以下であってもよい。また、加撃物に対する耐衝撃性の観点から、第２の化学強化ガラス２２の表面圧縮応力ＣＳ_２は、好ましくは３００ＭＰａ以上であり、より好ましくは４００ＭＰａ以上であり、更に好ましくは５００ＭＰａである。第２の化学強化ガラス２２の表面圧縮応力ＣＳ_２は、１０００ＭＰａ以下であってもよい。

化学強化ガラスにおいて、表面に表面圧縮応力ＣＳが生じ、中央領域には中央引張応力ＣＴが生じる。中央引張応力ＣＴ（ＭＰａ）は表面圧縮応力ＣＳ（ＭＰａ）と圧縮応力層の厚みＤＯＬ（μｍ）とガラスの板厚ｔ（ｍｍ）から次の式で求められることが知られている。

ＣＴ＝ＣＳ×ＤＯＬ／（１０００ｔ－２ＤＯＬ）
防火試験に合格するために、中間膜の発泡により化学強化ガラスの間の内圧が上昇した際に、通路側の第１の化学強化ガラス２１が割れ、防火試験中に民地側の第２の化学強化ガラス２２が割れないようにすることが好ましい。ＣＴが大きいと、ＣＳ×ＤＯＬが大きく、防火試験中に発生するエッジ部の熱応力への耐性が強くなるため、防火性能が向上する。

したがって、合わせガラスとしたときに、第２の化学強化ガラスの中央引張応力ＣＴ_２が第１の化学強化ガラスの中央引張応力ＣＴ_１より大きいと、第１の化学強化ガラス２１が第２の化学強化ガラス２２よりも早く割れるため、好ましい。

第１の化学強化ガラス２１および第２の化学強化ガラス２２の特性に関し、後述する実施例で説明するように、発明者らは、第１の化学強化ガラス２１における、表面圧縮応力ＣＳ_１（ＭＰａ）と、中央引張応力ＣＴ_１（Center tension）（ＭＰａ）と、第２の化学強化ガラス２２における、圧縮応力層の厚みＤＯＬ_２（μｍ）と中央引張応力ＣＴ_２（ＭＰａ）とが、ＣＴ_１≦２．７５（ＭＰａ）、ＣＳ_１≧３００（ＭＰａ）、ＤＯＬ_２≧２０（μｍ）、ＣＴ_２＞２．７５（ＭＰａ）の関係式を満たすことで、遮音板２０は耐飛び石性と防火性とを満たすことができることを見出した。

ＣＴ_１とＣＴ_２との差は、０．０５ＭＰａ以上が好ましく、０．１ＭＰａ以上がより好ましく、０．１５ＭＰａ以上がさらに好ましい。飛び石耐性の観点も踏まえると、第１の化学強化ガラスの中央引張応力ＣＴ_１は、２．７５ＭＰａ以下が好ましく、２．６５ＭＰａ以下がより好ましく、２．５５ＭＰａ以下がさらに好ましく、２．０ＭＰａ以上であってもよい。一方、第２の化学強化ガラスの中央引張応力ＣＴ_２は、２．７５ＭＰａ超が好ましく、２．８０ＭＰａ以上がより好ましく、３．０ＭＰａ以上がさらに好ましく、５．０ＭＰａ以下であってもよい。圧縮応力層の厚みＤＯＬが厚い方が、防火耐性が向上するため、第２の化学強化ガラスの圧縮応力層の厚みＤＯＬ_２は２０μｍ以上が好ましく、２５μｍ以上がより好ましく、３０μｍ以上がさらに好ましく、５０μｍ以下であってもよい。

さらに、遮音板２０において、第１の化学強化ガラス２１のエッジの０．１％破壊確率強度を２６０ＭＰａ未満とし、第２の化学強化ガラス２２のエッジの０．１％破壊確率強度を２６０ＭＰａ以上にすることで、防火試験において、より通路側の第１の化学強化ガラスを割れやすくすし、民地側の第２の化学強化ガラスを割れにくくできることを、発明者らは見出した。

第１の化学強化ガラスのエッジの０．１％破壊確率強度は２６０ＭＰａ未満が好ましく、２４０ＭＰａ未満がよりに好ましく、２２０ＭＰａ未満がさらに好ましい。

第２の化学強化ガラスのエッジの０．１％破壊確率強度は２６０ＭＰａ以上が好ましく、２８０ＭＰａ以上がよりに好ましく、３００ＭＰａ以上がさらに好ましい。

第１の化学強化ガラスと第２の化学強化ガラスのエッジの０．１％破壊確率強度の差は５０ＭＰａ以上が好ましく、７０ＭＰａ以上がより好ましく、９０ＭＰａ以上がさらに好ましい。なお、エッジ強度は、中央引張応力ＣＴの増加により高くすることができ、中央引張応力ＣＴの減少により低くすることができる傾向にある。

エッジの０．１％破壊確率強度の求め方を説明する。ここで０．１％破壊確率強度は、ガラス板に該応力が印加された際に、１０００枚中１枚破損する可能性があることを意味する。なお、エッジの０．１％破壊確率強度は、ＪＩＳ Ｒ３２２３（２０１７）に規定されるエッジ強度の試験方法によって測定される。エッジの０．１％破壊確率強度を求めるため、図２に示す試験治具を使用した。図２に示すように、試験治具では、板厚ｔ（ｍｍ）、１００（ｍｍ）の高さＨ、１０００（ｍｍ）の幅Ｗ、の試験片を、９００（ｍｍ）の支持スパンｌ_１で支持し、３００（ｍｍ）の荷重スパンｌ_２、１ｍｍ／分の荷重点速度として、エッジ強度を測定した。これらの条件の曲げ変形試験によってエッジの強度評価を行った。破壊荷重Ｆを式（１）に代入して破壊強度σ_feを計算し、対数正規分布による統計処理からエッジの０．１%破壊確率強度を求めた。このエッジ強度評価試験において、曲げ変形でガラスが破壊した時の最大荷重を破壊荷重Ｆとした。なお、破壊起点が荷重スパン内にあり、かつ破壊起点がガラス板の端面にあるデータのみを統計処理した。

破壊応力の測定に供される試験片は、板厚ｔ×２０００ｍｍ×９００ｍｍのガラスを面取した後、化学強化処理し、化学強化後のガラスから４枚のガラス板を切断することで得られる。図３は、化学強化後の化学強化ガラスから４枚のガラス板を切断する場合の図である。図３に示すように１枚のガラス板Ｇ（２０００ｍｍ×９００ｍｍ）から、ガラス板の周縁を含むように４枚のガラス板Ｇ１，Ｇ２，Ｇ３およびＧ４（板厚ｔ×１０００ｍｍ（幅Ｗ）×１００ｍｍ（高さＨ））が切断される。

破壊応力の大きさは、試験片の大きさによる影響を受ける。２個の試験片の破壊強度をσ_fe１およびσ_fe２とし、エッジの有効表面積をＳ_ｅ１およびＳ_ｅ２とし、形状母数をｍとした場合、以下の式（２）の関係式を満たすことが知られている。形状母数ｍは、ＪＩＳ Ｒ１６２５（２０１０）に準拠したワイブルプロットから求めることができる。

実施形態のガラス板の場合、ガラス板の板厚が一定であれば、有効表面積は有効長さの比になる。大板サイズのガラス板と小板サイズのガラス板とが同じ板厚の場合、次のように算出できる。

大板サイズのガラス板の破壊強度がσ_fe２（ＭＰａ）、大きさが１０００ｍｍ（Ｗ）×１００ｍｍ（Ｈ）、有効評価長さ（荷重スパン）が３００ｍｍ（ｌ_２）で、小板サイズのガラス板の大きさが７０ｍｍ（Ｗ）×２０ｍｍ（Ｈ）、有効評価長さ（荷重スパン）が２０ｍｍ（ｌ_１）である場合、小板サイズのガラス板の破壊強度のσ_fe１（ＭＰａ）を推測する場合、式（２）に基づいて、式（３）により算出できる。

次に、第１の化学強化ガラス２１および第２の化学強化ガラス２２に適用される化学強化ガラスについて説明する。化学強化ガラスは、化学処理により、ガラス表面に圧縮応力層およびガラス内部に引張り応力層を生じさせたガラスである。化学処理は、例えば、イオン交換法などがある。イオン交換法は、ガラス板の表面や裏面をイオン交換し、ガラスに含まれる小さなイオン半径のイオン（例えば、リチウムイオン、ナトリウムイオン）を大きなイオン半径のイオン（例えば、カリウムイオン）に置換する。これにより、ガラス板の表面層及び裏面層に表面圧縮応力ＣＳを生じさせる。表面圧縮応力ＣＳはガラスの表面全体に生じ、ガラスの表面全体に均一な厚みの圧縮応力層が形成される。イオン交換法では、ガラス板を高温の処理液（例えば、硝酸カリウム溶融塩）に浸漬してイオン交換を行う。

ガラス表面の表面圧縮応力ＣＳの大きさ、ガラス表面に形成される圧縮応力層の厚み（ＤＯＬ：Depth of Layer）は、それぞれ、化学処理時間、および化学処理温度により調整できる。例えば、化学処理温度が同じ場合、化学処理時間が長いほど、圧縮応力層の厚みＤＯＬが厚くなる。また、化学処理温度が同じ場合、化学処理時間が長いほど、最初は表面圧縮応力ＣＳの大きさが大きくなる。なお、途中から表面圧縮応力ＣＳの大きさが小さくなる。化学処理時間と化学処理温度が異なるとき、圧縮応力層の厚みＤＯＬと、表面圧縮応力ＣＳの大きさとは、一対一で対応しない場合がある。

第１の化学強化ガラス２１および第２の化学強化ガラス２２として、例えば、建築用のソーダライムガラスを適用できる。

ソーダライムガラスは、例えば、酸化物基準のモル百分率表示でＳｉＯ_２を６５～７６％、Ａｌ_２Ｏ_３を０．２～３％、Ｎａ_２Ｏを１０～１６％、Ｋ_２Ｏを０～２％、ＭｇＯを２～１２％、ＣａＯを５～１５％含有することが好ましい。以降、百分率表示は、特に断らない限り、酸化物基準のモル百分率表示含有量を示す。

ＳｉＯ_２は、ガラス微細構造の中で網目構造を形成する成分として知られており、ガラスを構成する主要成分である。ＳｉＯ_２の含有量は、６５％以上であり、好ましくは６７％以上、より好ましくは６９％以上である。また、ＳｉＯ_２の含有量は、７６％以下であり、好ましくは７４％以下、より好ましくは７２％以下である。ＳｉＯ_２の含有量が６５％以上であるとガラスとしての安定性や耐候性の点で優位である。一方、ＳｉＯ_２の含有量が７６％以下であると熔解性及び成形性の点で優位である。

Ａｌ_２Ｏ_３はガラスの耐候性を向上させる成分であり、化学強化におけるイオン交換性能を向上させる作用がある。Ａｌ_２Ｏ_３の含有量は、０．２％以上であり、好ましくは０．４％以上、より好ましくは０．６％以上である。また、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量は、３％以下であり、好ましくは２％以下、より好ましくは１．５％以下である。Ａｌ_２Ｏ_３の含有量が０．２％以上であると、ガラスを屋外に面して使用しても十分な耐候性が得られる。一方、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量が３％以下であると、ガラスの熔解時の粘性を低く保つことができ、かつ成型時に失透が発生することがなく、ソーダライムガラス生産ラインでの熔解、成形の点で優位である。

Ｎａ_２Ｏはガラスの高温粘性と失透温度を下げ、ガラスの熔解性、成形性を向上させる成分である。また、イオン交換により圧縮応力を形成させる成分であり、圧縮応力層の深さＤＯＬを大きくする作用がある。Ｎａ_２Ｏの含有量は、１０％以上であり、好ましくは１１％以上、より好ましくは１２％以上である。また、Ｎａ_２Ｏの含有量は、１６％以下であり、好ましくは１５％以下、より好ましくは１４％以下である。Ｎａ_２Ｏの含有量が１０％以上であると、イオン交換により所望の圧縮応力を形成することができる。一方、Ｎａ_２Ｏの含有量が１６％以下であると、充分な耐候性が得られる。

Ｋ_２Ｏは必須ではないが、ガラスの熔解性を向上するため、化学耐久性を向上するため、イオン交換速度を増大するため含有してもよい。一方、Ｋ_２Ｏが多くなりすぎるとガラスの熱膨張係数が大きくなり、熱割れし易く、防火性が低下する。Ｋ_２Ｏを含有する場合は２％以下が好ましく、好ましくは１％以下、より好ましくは０．５％以下である。Ｋ_２Ｏの含有量が２％以下であると、熱割れしにくく、防火ガラスに適している。

ＭｇＯは、ガラスを安定化させる成分である。ＭｇＯの含有量は、２％以上、好ましくは３％以上、より好ましくは４％以上である。また、ＭｇＯの含有量は、１２％以下であり、好ましくは１０％以下、より好ましくは９％以下である。ＭｇＯの含有量が２％以上であると、ガラスの耐候性が良好になる。高温での熔解性が良好になる。一方、ＭｇＯの含有量が１２％以下であると、ガラス製造時に失透が起こりにくい。

ＣａＯは、ガラスを安定化させる成分である。耐水性、耐薬品性を向上させるために、ＣａＯの含有量は、５％以上、好ましくは６％以上、より好ましくは７％以上である。また、ＣａＯの含有量は、１５％以下であり、好ましくは１３％以下、より好ましくは１１％以下である。ＣａＯの含有量が５％以上であるとガラスの耐水性、耐薬品性が良好になる。一方、ＣａＯの含有量が１５％以下であると、ガラス製造時に失透が起こりにくく、イオン交換で所望の圧縮応力が得られる。

以上述べた成分以外に、硫酸塩などの清澄剤、Ｆｅ_２Ｏ_３、ＴｉＯ_２、ＺｒＯ_２、ＳｎＯ_２などの微量成分を、合計で１％以下含有してもよい。

次に、第１の化学強化ガラス２１および第２の化学強化ガラス２２の好ましい板厚について説明する。実施形態において、第１の化学強化ガラス２１の板厚ｔ_１（ｍｍ）は、３（ｍｍ）≦ｔ_１≦１０（ｍｍ）の関係式を満たすことが好ましい。また、第２の化学強化ガラス２２の板厚ｔ_２（ｍｍ）は、１．３（ｍｍ）≦ｔ_２≦５（ｍｍ）の関係式を満たすことが好ましい。第１の化学強化ガラス２１の板厚ｔ_１が１０（ｍｍ）以下、第２の化学強化ガラス２２の板厚ｔ_２が５（ｍｍ）以下であれば、遮音板２０の破損時におけるガラス片の最大重量を１ｇ以下とすることができる。ガラス片の最大重量を１ｇ以下とすることにより、安全性を確保することができる。

破損時のガラス片に起因する損害を小さくするには、ガラス片の最大重量が小さい方が好ましい。ガラス片の最大重量は化学強化ガラスの厚みと略比例関係にある。特に、民地の側に飛散するガラス片を小さくすることにより、周囲への損害を抑えることができる。したがって、第２の化学強化ガラス２２の板厚ｔ_２を５ｍｍ以下にすることにより、ガラス片の最大重量を小さくすることができる。

第１の化学強化ガラス２１の板厚ｔ_１を３ｍｍ以上にすることにより、要求される遮音性を確保することができる。同様に、第２の化学強化ガラス２２の板厚ｔ_２を１．３ｍｍ以上にすることにより、要求される遮音性を確保することができる。第１の化学強化ガラス２１の板厚ｔ_１と第２の化学強化ガラス２２の板厚ｔ_２とが、ｔ_１≧ｔ_２の関係式を満たすことが好ましく、ｔ_１＞ｔ_２の関係式を満たすことがより好ましい。特に、第１の化学強化ガラス２１と第２の化学強化ガラス２２とを異厚の構成とすると、コインシデンス効果の発生を効果的に抑制することができる。コインシデンス効果とは、特定の周波数で、透過損失の低下が生じる現象を意味する。

次に、第１の化学強化ガラス２１および第２の化学強化ガラス２２を接着する中間膜２３の好ましい態様について説明する。

中間膜２３は、例えば、熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂、紫外線硬化性樹脂等で構成され、ビニル系ポリマー、アイオノマー樹脂、エチレン－ビニル系モノマー共重合体、エチレン－酢酸ビニル共重合樹脂、スチレン系共重合体、ポリウレタン樹脂、フッ素樹脂、アクリル樹脂、又はシリコーン樹脂の少なくとも一種から構成される、ことが好ましい。

また、好ましい樹脂材料として、エチレン－ 酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ：Ethylene-Vinyl Acetate）、ポリビニルブチラール（ＰＶＢ：Poly Vinyl Butyral）、ポリウレタン、アイオノマー樹脂などを挙げることができる。

中間膜２３の厚みｔ_３は、０．７５ｍｍ（約３０ｍｉｌ）以上であることが好ましい。厚みｔ_３は、０．７５ｍｍ以上であれば、耐衝撃性を向上できる。厚みｔ_３は、３．１ｍｍ（約１２０ｍｉｌ）以下であることが好ましい。遮音板２０を通して見た景色が歪むことを抑止できる。特に、厚みｔ_３を１．５ｍｍ（約６０ｍｉｌ）以下にすることで、燃え草（可燃物）を減らすことができ、第１の化学強化ガラス２１および第２の化学強化ガラス２２との間の内圧上昇を抑制できる。

例えば、遮音板の面積は１ｍ^２以上である。面積が１ｍ^２以上であれば、車両の通路の側縁に沿って、好適に配置できる。面積は２ｍ^２以上であってもよく、６ｍ^２以上であってもよい。一方、遮音板の面積は８ｍ^２以下が好ましい。面積が８ｍ^２以下であれば、遮音板の取り扱いが容易になり、遮音板設置時の周辺部材との接触による破損を抑制できる。遮音板は車両の通路の側縁に沿って配置される以外に、建築窓、外壁、車両窓等の各種用途にも用いることができる。

実施形態における遮音板２０は、例えば次のように製造される。

実施形態における遮音板２０を製造する場合、ガラス板製造工程、化学強化処理工程、合わせガラス製造工程を経る。

ガラス板製造工程では、例えば種々の原料を適量調合し、約１３００～１８００℃に加熱し溶融した後、脱泡、攪拌などにより均質化し、周知のフロート法、ダウンドロー法、ロールアウト法、プレス法などによって板状に成形し、徐冷後所望のサイズに切断してガラス板が製造される。

化学強化処理工程では、得られたガラス板に所望の表面圧縮応力ＣＳを有する圧縮応力層を形成する。化学強化ガラス板を製造する場合の強化処理工程は、予熱工程、化学強化工程、徐冷工程を経る。

予熱工程では、化学強化処理を行う前に、ガラス板を予熱する。予熱は、例えば常温の電気炉にガラス板を入れ、電気炉を予熱温度まで昇温し、一定時間保持することにより行われる。化学強化工程でのサーマルショックによる割れを防ぐ為、昇温終了後にガラス板を予熱温度にて一定時間保持するとよい。この保持時間は、１０分以上が好ましく、２０分以上がより好ましい。

化学強化工程では、予熱されたガラス板を、例えば加熱された硝酸カリウム溶融塩に浸漬し、ガラス表層のＮａと溶融塩中のＫとをイオン交換する。ＮａとＫとをイオン交換できればいずれの方法でもよい。なお、本発明において硝酸カリウム溶融塩または硝酸カリウム塩は、ＫＮＯ_３の他、ＫＮＯ_３と１０質量％以下のＮａＮＯ_３を含有するものなどを含む。

ガラス板に所望の表面圧縮応力ＣＳを有する圧縮応力層を形成するための化学強化処理条件は、ガラス板の板厚などによっても異なるが、３５０～５５０℃の硝酸カリウム溶融塩に２～５０時間、ガラス板を浸漬させることが典型的である。

徐冷工程では、溶融塩から取り出されたガラス板を徐冷する。溶融塩から取り出されたガラス板は、直ちに徐冷するのではなく、ガラス板の主面に温度分布が生じにくくするために、一定時間、均一な温度で保持されることが好ましい。保持温度は、溶融塩の温度との差が１００℃以下であることが好ましく、５０℃以下がより好ましい。また、保持時間は、１０分以上が好ましく、２０分以上がより好ましい。

溶融塩から取り出されたガラス板は、ガラス板が１００℃となるまでの徐冷速度が３００℃／時以下となるように徐冷することが好ましい。

合わせガラス製造工程では、第１の化学強化ガラス２１と、第２の化学強化ガラス２２とを、中間膜２３を介して重ね合わせ、ゴムバッグのような真空バッグ中に入れ、圧力が約１～１００ｋＰａ（より好ましくは１～３６ｋＰａ）となるように脱気しつつ約７０～１２０℃（より好ましくは７０～１１０℃）に加熱することにより予備圧着し、さらにオートクレーブにて例えば温度１２０～１６０℃、圧力約０．３～１．５ＭＰａの加熱加圧を行うことにより遮音板２０が得られる。

＜実施例＞
以下、実施例を挙げて本発明をさらに具体的に説明する。但し、本発明は、これらの実施例に何ら限定されるものではない。

［試験１］
試験１では複数の遮音板（試験体）を準備し、中央引張応力ＣＴ_１と耐飛び石性との関係を確認するため飛び石試験を実施した。

＜試験体＞
試験体１から試験体４の遮音板を準備した。試験体１から試験体４は、通路側に配置される第１の化学強化ガラスと、民地側に配置される第２の化学強化ガラスと、第１の化学強化ガラスと第２の化学強化ガラスとを接着する中間膜とにより構成される合わせガラスを備えている。

試験体１から試験体４において、５［ｍｍ］の板厚ｔ_１の第１の化学強化ガラスと、３［ｍｍ］の板厚ｔ_２の第２の化学強化ガラスと、０．８９［ｍｍ］（３５［ｍｉｌ］）の厚みｔ_３のアイオノマー樹脂（ＳＧ：SentryGlasデュポン社製、登録商標）の中間膜とを用いた。

試験体１では、第１の化学強化ガラスは、５５０［ＭＰａ］の表面圧縮応力ＣＳ_１、２０［μｍ］の圧縮応力層の厚みＤＯＬ_１、２．２２［ＭＰａ］の中央引張応力ＣＴ_１であった。また、第２の化学強化ガラスは、３７０［ＭＰａ］の表面圧縮応力ＣＳ_２、３７［μｍ］の圧縮応力層の厚みＤＯＬ_２であった。

試験体２では、第１の化学強化ガラスは、５００［ＭＰａ］の表面圧縮応力ＣＳ_１、２４［μｍ］の圧縮応力層の厚みＤＯＬ_１、２．４２［ＭＰａ］の中央引張応力ＣＴ_１であった。また、第２の化学強化ガラスは、３７０［ＭＰａ］の表面圧縮応力ＣＳ_２、３７［μｍ］の圧縮応力層の厚みＤＯＬ_２であった。

試験体３では、第１の化学強化ガラスは、４３０［ＭＰａ］の表面圧縮応力ＣＳ_１、３３［μｍ］の圧縮応力層の厚みＤＯＬ_１、２．８８［ＭＰａ］の中央引張応力ＣＴ_１であった。また、第２の化学強化ガラスは、３７０［ＭＰａ］の表面圧縮応力ＣＳ_２、３７［μｍ］の圧縮応力層の厚みＤＯＬ_２であった。

試験体４では、第１の化学強化ガラスは、３７１［ＭＰａ］の表面圧縮応力ＣＳ_１、３７［μｍ］の圧縮応力層の厚みＤＯＬ_１、２．８０［ＭＰａ］の中央引張応力ＣＴ_１であった。また、第２の化学強化ガラスは、４３０［ＭＰａ］の表面圧縮応力ＣＳ_２、３３［μｍ］の圧縮応力層の厚みＤＯＬ_２であった。

＜飛び石試験＞
試験体１から試験体４について、飛び石試験を実施し、合格率を求めた。試験体１から試験体４の大きさは３００ｍｍ×３００ｍｍであった。

加撃体として、材質：ＳＵＳ４４０Ｃ、質量：４．５［ｇ］±５％、加撃速度：２１．０±１．０［ｍ／ｓ］、径：１３／３２（＝０．４２）［ｉｎｃｈ］を満たすものを用いた。

試験方法：試験体の計３か所（中央、中央から上下５０ｍｍ）に加撃体を所定の速度（７５．６±３．６ｋｍ／ｈ）でそれぞれ１回加撃し、割れ、クラック等の発生有無を評価（Ｎ＝１０×３回加撃）した。第１の化学強化ガラスを加撃面とした。ここで、「Ｎ＝１０×３回加撃」は、ガラス１枚につき３か所を加撃し、１０枚に行ったとことを意味する。

加撃側の第１の化学強化ガラスに貫通したヘルツ破壊、またはヘルツ破壊とクラックとが認められない場合に合格とした。

＜評価結果＞
表１は、試験体１から試験体４に適用される合わせガラスの構成と、飛び石試験の合格率を示している。図４は、中央引張応力ＣＴ_１と飛び石試験合格率との関係を示すグラフであり、縦軸は飛び石試験合格率［％］を示し、横軸は中央引張応力［ＭＰａ］を示している。グラフには、プロットされたデータから単回帰分析により求めた回帰直線ｙ＝－０．３１３１ｘ＋１．６８８６が示されている。このとき、決定係数は０．９８８であり、精度が高いこと示している。

表１および図４のグラフによれば、中央引張応力ＣＴ_１が２．８０［ＭＰａ］で、合格率が８０％である。中央引張応力ＣＴ_１≦２．７５［ＭＰａ］とすることより、第１の化学強化ガラスの飛び石試験における合格率を８０％より大きくでき、耐飛び石性を備えることが理解できる。

［試験２］
試験２では複数の試験体（化学強化ガラス）を準備し、圧縮応力層の厚みＤＯＬと防火性との関係、および中央引張応力ＣＴと防火性との関係を確認するため防火試験を実施した。

＜試験体＞
試験体５から試験体１０の化学強化ガラスを準備した。試験体５から試験体１０の化学強化ガラスは第２の化学強化ガラスに相当し、３［ｍｍ］の板厚ｔ_２を有し、２０００［ｍｍ］×９００［ｍｍ］の大きさであった。試験体５から試験体１０の表面圧縮応力ＣＳは３８０ＭＰａ以上４３０ＭＰａ以下であった。

試験体５において、圧縮応力層の厚みＤＯＬ_２は２８．３［μｍ］であり、中央引張応力ＣＴ_２は３．９５（ＭＰａ）であり、Ｎ数は９体であった。試験体６において、圧縮応力層の厚みＤＯＬ_２は２８．０［μｍ］であり、中央引張応力ＣＴ_２は４．１１（ＭＰａ）であり、Ｎ数は１０体であった。試験体７において、圧縮応力層の厚みＤＯＬ_２は３３．４［μｍ］であり、中央引張応力ＣＴ_２は４．８９[ＭＰａ]であり、Ｎ数は７体であった。試験体８において、圧縮応力層の厚みＤＯＬ_２は３３．８［μｍ］であり、中央引張応力ＣＴ_２は４．８８[ＭＰａ]であり、Ｎ数は１０体であった。試験体９において、圧縮応力層の厚みＤＯＬ_２は２０．０［μｍ］であり、中央引張応力ＣＴ_２は２．７３（ＭＰａ）であり、Ｎ数は１０体であった。試験体１０において、圧縮応力層の厚みＤＯＬ_２は２９．０［μｍ］であり、中央引張応力ＣＴ_２は３．７５［ＭＰａ］であり、Ｎ数は６体であった。

＜防火試験＞
試験体５から試験体１０について、「防耐火性能試験・評価業務方法書（一般財団法人建材試験センター発行、平成１２年６月１日制定、２０２０年７月１３日最終変更）」の遮炎・準遮炎性能試験評価方法に準拠した試験方法で、以下に示す合格基準を満足するかで判定を行った。

試験条件：炉内熱電対によって測定した温度経過が、以下の式で表される数値になるように加熱した。

Ｔ＝３４５ｌｏｇ_１０（８ｔ＋１）＋２０
上式において、Ｔは平均炉内温度（℃）、ｔは試験の経過時間（分）である。試験時間は２０分間であった。

加熱炉は、上記温度の時間的変化を試験面の全面にほぼ一様に与えることができ、試験体５から試験体１０の片面を加熱できる構造である。防火試験において、試験枠開口は１９２５ｍｍ×９７０ｍｍで、ガラスのフレームへの掛代は１５ｍｍであった。

合格基準：以下に示す（１）から（３）の合格基準を満足する場合を〇とし、満足しない場合を×とした。
（１）非加熱側への１０秒を超える継続する火炎噴出がないこと。
（２）非加熱側への１０秒を超える継続する発炎がないこと。
（３）火炎が通る亀裂などの損傷および隙間を生じないこと。

＜評価結果＞
表２は、試験体５から試験体１０の化学強化ガラスの圧縮応力層の厚みＤＯＬ_２と、Ｎ数と、中央引張応力ＣＴ_２と、合格率を示している。

図５は、圧縮応力層の厚みＤＯＬ_２と防火試験合格率との関係を示すグラフであり、縦軸は防火試験合格率［％］を示し、横軸は圧縮応力層の厚みＤＯＬ_２［μｍ］を示している。グラフには、プロットされたデータから単回帰分析により求めた回帰直線ｙ＝０．０２９８ｘ－０．０２１１が示されている。このとき、決定係数は０．９６７２であり精度が高いこと示している。

図６は、中央引張応力ＣＴ_２と防火試験合格率との関係を示すグラフであり、縦軸は防火試験合格率［％］を示し、横軸は中央引張応力ＣＴ_２［ＭＰａ］を示している。グラフには、プロットされたデータから単回帰分析により求めた回帰直線ｙ＝０．１８１９ｘ＋０．０９８２が示されている。このとき、決定係数は０．９４００であり精度が高いこと示している。

表２および図５のグラフによれば、圧縮応力層の厚みＤＯＬ_２が２０［μｍ］で、合格率が６０％であり、圧縮応力層の厚みＤＯＬ_２≧２０［μｍ］とすることより、第２の化学強化ガラスの防火試験合格率を６０％より大きくできる。したがって、民地側に配置される第２の化学強化ガラスにおいて、圧縮応力層の厚みＤＯＬ_２≧２０［μｍ］とすることで、防火性を備えることが理解できる。

表２および図６のグラフによれば、中央引張応力ＣＴ_２が２．７３［ＭＰａ］で、合格率が６０％であり、中央引張応力ＣＴ_２＞２．７５［ＭＰａ］とすることより、第２の化学強化ガラスの防火試験合格率を６０％より大きくできる。したがって、民地側に配置される第２の化学強化ガラスにおいて、中央引張応力ＣＴ_２＞２．７５［ＭＰａ］とすることで、防火性を備えることが理解できる。

［試験３］
試験３では複数の遮音板（試験体）を準備し、防火試験を実施した。

＜試験体＞
試験体１１から試験体１６の遮音板を準備した。試験体１１から試験体１６は、通路側に配置される第１の化学強化ガラスと、民地側に配置される第２の化学強化ガラスと、第１の化学強化ガラスと第２の化学強化ガラスとを接着する中間膜とにより構成される合わせガラスを備えている。

試験体１１から試験体１６において、５［ｍｍ］の板厚ｔ_１を有する第１の化学強化ガラスと、３［ｍｍ］の板厚ｔ_２を有する第２の化学強化ガラスとを用いた。第１の化学強化ガラスと第２の化学強化ガラスの大きさは、１８９５［ｍｍ］×９４０［ｍｍ］であった。

試験体１１では、第１の化学強化ガラスにおいて、表面圧縮応力ＣＳ_１は５７０［ＭＰａ］であり、圧縮応力層の厚みＤＯＬ_１は１５［μｍ］であり、中央引張応力ＣＴ_１は１．７２［ＭＰａ］であった。また、第２の化学強化ガラスにおいて、表面圧縮応力ＣＳ_２は５７０［ＭＰａ］であり、圧縮応力層の厚みＤＯＬ_２は１５［μｍ］であり、中央引張応力ＣＴ_２は１．７２［ＭＰａ］であった。中間膜は、０．８９［ｍｍ］（３５［ｍｉｌ］）の厚みｔ_３を有するアイオノマー樹脂（ＳＧ）であった。

試験体１２から１４では、第１の化学強化ガラスにおいて、表面圧縮応力ＣＳ_１は３２０［ＭＰａ］であり、圧縮応力層の厚みＤＯＬ_１は３８［μｍ］であり、中央引張応力ＣＴ_１は２．４５［ＭＰａ］であった。また、第２の化学強化ガラスにおいて、表面圧縮応力ＣＳ_２は３７０．６［ＭＰａ］であり、圧縮応力層の厚みＤＯＬ_２は３７［μｍ］であり、中央引張応力ＣＴ_２は２．８０［ＭＰａ］であった。中間膜は、１．５２［ｍｍ］（６０［ｍｉｌ］）の厚みｔ_３を有するポリビニルブチラール樹脂（ＰＶＢ）であった。

試験体１５、１６では、第１の化学強化ガラスにおいて、表面圧縮応力ＣＳ_１は３７１［ＭＰａ］であり、圧縮応力層の厚みＤＯＬ_１は３７［μｍ］であり、中央引張応力ＣＴ_１は２．８０［ＭＰａ］のであった。また、第２の化学強化ガラスにおいて、表面圧縮応力ＣＳ_２は３７０．６［ＭＰａ］であり、圧縮応力層の厚みＤＯＬ_２は３７［μｍ］であり、中央引張応力ＣＴ_２は２．８０［ＭＰａ］であった。中間膜は、０．８９［ｍｍ］（３５［ｍｉｌ］）の厚みｔ_３を有するアイオノマー樹脂（ＳＧ）であった。

なお、第１の化学強化ガラスの表面圧縮応力ＣＳ_１および圧縮応力層の厚みＤＯＬ_１と、第２の化学強化ガラスの表面圧縮応力ＣＳ_２および圧縮応力層の厚みＤＯＬ_２とは、表面応力計ＦＳＭ－６０００（折原製作所製）により測定した。

＜防火試験＞
試験体１１から試験体１６について、「防耐火性能試験・評価業務方法書（一般財団法人建材試験センター発行、平成１２年６月１日制定、２０２０年７月１３日最終変更）」の遮炎・準遮炎性能試験評価方法に準拠した試験方法で、以下に示す合格基準を満足するかで判定を行った。

試験条件：炉内熱電対によって測定した温度経過が、以下の式で表される数値になるように加熱した。

Ｔ＝３４５ｌｏｇ_１０（８ｔ＋１）＋２０
上式において、Ｔは平均炉内温度（℃）、ｔは試験の経過時間（分）である。試験時間は１２分間であった。

加熱炉は、上記温度の時間的変化を試験面の全面にほぼ一様に与えることができ、試験体１１から試験体１６の片面を加熱できる構造である。防火試験においては、第１の化学強化ガラスが加熱面となる。試験枠開口は１９２５ｍｍ×９７０ｍｍで、ガラスのフレームへの掛代は１５ｍｍであった。

合格基準：以下に示す（１）から（３）の合格基準を満足する場合を〇とし、満足しない場合を×とした。
（１）非加熱側への１０秒を超える継続する火炎噴出がないこと。
（２）非加熱側への１０秒を超える継続する発炎がないこと。
（３）火炎が通る亀裂などの損傷および隙間を生じないこと。

＜エッジの強度評価＞
試験体１１から試験体１６の第１の化学強化ガラスおよび第２の化学強化ガラスのそれぞれについて、図３に示す１０００ｍｍ×１００ｍｍの試験片を準備し、図２に示す試験治具を用いて、エッジの０．１％破壊確率強度を求めた。

＜評価結果＞
表３は、試験体１１から試験体１６に適用される合わせガラスの構成と、０．１％破壊確率強度（エッジの０．１％破壊確率強度）と、合格基準を満たすか否かの合否結果とを示している。

表３に示すように、試験体１１は、合格基準を満たさず、合否結果が×であった。試験体１１では、第２の化学強化ガラスの圧縮応力層の厚みＤＯＬ_２が１５［μｍ］であり、第２の化学強化ガラスの圧縮応力層の厚みＤＯＬ_２≧２０［μｍ］の条件を満たしていないため、第２の化学強化ガラスが割れてしまった。その結果、合格基準を満たすことができなかった。

表３に示すように、試験体１２から１４は、合格基準を満たし、合否結果が〇であった。試験体１２から１４では、第１の化学強化ガラスが中央引張応力ＣＴ_１≦２．７５［ＭＰａ］、表面圧縮応力ＣＳ_１≧３００［ＭＰａ］の条件を満たし、第２の化学強化ガラスが圧縮応力層の厚みＤＯＬ_２≧２０［μｍ］、中央引張応力ＣＴ_２＞２．７５［ＭＰａ］を満たすので、試験開始３～６分程度で中間膜の発泡により化学強化ガラスの間の内圧が上昇した際に、第１の化学強化ガラスが割れ、脱落したが、第２の化学強化ガラスが残ることで合格基準を満たすことができた。試験体１２から１４は防火性を備えることが理解できる。

表３に示すように、試験体１５，１６は、合格基準を満たさず、合否結果が×であった。試験体１５，１６では、第１の化学強化ガラスおよび第２の化学強化ガラスの中央引張応力ＣＴ_１およびＣＴ_２が２．８０［ＭＰａ］であり、ともに中央引張応力ＣＴ≦２．７５［ＭＰａ］の条件を満たしていない。そのため、第１の化学強化ガラスおよび第２の化学強化ガラスともに単板としての防火性能が高く、ガラス板が割れて脱落する前に中間膜が発泡し、結果的に第１の化学強化ガラスと第２の化学強化ガラスが同時に割れた。試験体１５では６分弱で第１の化学強化ガラスと第２の化学強化ガラスが同時に割れ、試験体１６では１１分３０分で第１の化学強化ガラスと第２の化学強化ガラスが同時に割れた。その結果、合格基準を満たすことができなかった。

表３に示すように、試験体１２から１４は、試験体１１、１５、１６と比較すると、中間膜の厚み（ｔ_３）が大きいため、燃え草（可燃物）が多くなり、防火試験では不利（内圧が上がる傾向）に働く。中間膜の厚み（ｔ_３）が大きい場合でも、試験体１２から１４は、中間膜の発泡により化学強化ガラスの間の内圧が上昇した際に、第１の化学強化ガラスが割れ、脱落し、第２の化学強化ガラスが残るので防火試験の合格基準を満たすことができた。

また、表３に示すように、第１の化学強化ガラスのエッジの０．１％破壊確率強度が２６０ＭＰａ未満であり、第２の化学強化ガラスのエッジの０．１％破壊確率強度が２６０ＭＰａ以上である試験体１２から１４では、防火試験で、より通路側に配置される第１の化学強化ガラスを割れやすくすし、民地側に配置される第２の化学強化ガラスを割れにくくできることが理解できる。第１の化学強化ガラスと第２の化学強化ガラスのエッジの０．１％破壊確率強度の差は５０ＭＰａ以上が好ましいことが理解できる。

１０…遮音パネル、２０…遮音板、２１…第１の化学強化ガラス、２２…第２の化学強化ガラス、２３…中間膜、４０…支持枠、４１…溝、４４…緩衝材

Claims (8)

1. 通路の側に配置される第１の化学強化ガラスと前記通路と反対の側に配置される第２の化学強化ガラスとが、中間膜を介して積層される合わせガラスを含む遮音板であって、
   前記第１の化学強化ガラスにおける、表面圧縮応力ＣＳ_１（ＭＰａ）と、中央引張応力ＣＴ_１（ＭＰａ）と、
   前記第２の化学強化ガラスにおける、圧縮応力層の厚みＤＯＬ_２（μｍ）と中央引張応力ＣＴ_２（ＭＰａ）が、
   ＣＴ_１≦２．７５（ＭＰａ）
   ＣＳ_１≧３００（ＭＰａ）
   ＤＯＬ_２≧２０（μｍ）
   ＣＴ_２＞２．７５（ＭＰａ）
   の関係式を満たす、遮音板。
2. 前記第１の化学強化ガラスのエッジの０．１％破壊確率強度が２６０ＭＰａ未満であり、第２の化学強化ガラスのエッジの０．１％破壊確率強度が２６０ＭＰａ以上である、請求項１に記載の遮音板。
3. 前記第２の化学強化ガラスにおける、表面圧縮応力ＣＳ_２（ＭＰａ）が、
   ＣＳ_２≧３００（ＭＰａ）
   の関係式を満たす、請求項１又は２に記載の遮音板。
4. 前記第１の化学強化ガラスにおける、板厚ｔ_１が、
   ３（ｍｍ）≦ｔ_１≦１０（ｍｍ）
   の関係式を満たす、請求項１又は２に記載の遮音板。
5. 前記第２の化学強化ガラスにおける、板厚ｔ_２（ｍｍ）が、
   １．３（ｍｍ）≦ｔ_２≦５（ｍｍ）
   の関係式を満たす、請求項１又は２に記載の遮音板。
6. 前記第１の化学強化ガラスの板厚ｔ_１と前記第２の化学強化ガラスの板厚ｔ_２とが、
   ｔ_１≧ｔ_２
   の関係式を満たす、請求項１又は２に記載の遮音板。
7. 前記中間膜における、厚みｔ_３が、
   ０．７５ｍｍ≦ｔ_３≦３．１ｍｍ
   の関係式を満たす、請求項１又は２に記載の遮音板。
8. 前記中間膜が、ビニル系ポリマー、アイオノマー樹脂、エチレン－ビニル系モノマー共重合体、エチレン－酢酸ビニル共重合樹脂、スチレン系共重合体、ポリウレタン樹脂、フッ素樹脂、アクリル樹脂、又はシリコーン樹脂の少なくとも一種から構成される、請求項１又は２に記載の遮音板。

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