NO313188B1 - Integrert urea/ammoniakk-prosess - Google Patents
Integrert urea/ammoniakk-prosess Download PDFInfo
- Publication number
- NO313188B1 NO313188B1 NO19962288A NO962288A NO313188B1 NO 313188 B1 NO313188 B1 NO 313188B1 NO 19962288 A NO19962288 A NO 19962288A NO 962288 A NO962288 A NO 962288A NO 313188 B1 NO313188 B1 NO 313188B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- stream
- ammonia
- urea
- pressure
- nitrogen
- Prior art date
Links
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 227
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 title claims description 112
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 81
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 title claims description 69
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 50
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 108
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 71
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 claims description 64
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 54
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 51
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 44
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 28
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 28
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 26
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 21
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 11
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 7
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 7
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 6
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 6
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 6
- 230000010354 integration Effects 0.000 claims description 5
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 5
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 3
- 238000005406 washing Methods 0.000 claims description 3
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 claims description 2
- MEUAVGJWGDPTLF-UHFFFAOYSA-N 4-(5-benzenesulfonylamino-1-methyl-1h-benzoimidazol-2-ylmethyl)-benzamidine Chemical compound N=1C2=CC(NS(=O)(=O)C=3C=CC=CC=3)=CC=C2N(C)C=1CC1=CC=C(C(N)=N)C=C1 MEUAVGJWGDPTLF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 4
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims 1
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 46
- KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-M Carbamate Chemical compound NC([O-])=O KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 22
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 16
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 10
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 7
- 239000000047 product Substances 0.000 description 7
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000002407 reforming Methods 0.000 description 5
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 4
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 4
- 238000002161 passivation Methods 0.000 description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 3
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 2
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 2
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 2
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 2
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 2
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 2
- 239000007991 ACES buffer Substances 0.000 description 1
- VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N Ammonium hydroxide Chemical compound [NH4+].[OH-] VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- BVCZEBOGSOYJJT-UHFFFAOYSA-N ammonium carbamate Chemical compound [NH4+].NC([O-])=O BVCZEBOGSOYJJT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000011114 ammonium hydroxide Nutrition 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-N carbonic acid monoamide Natural products NC(O)=O KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 1
- 238000007084 catalytic combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000005094 computer simulation Methods 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005536 corrosion prevention Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012035 limiting reagent Substances 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 1
- 229910000069 nitrogen hydride Inorganic materials 0.000 description 1
- 231100000989 no adverse effect Toxicity 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 238000006057 reforming reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000008400 supply water Substances 0.000 description 1
- 238000001308 synthesis method Methods 0.000 description 1
- 230000001960 triggered effect Effects 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01C—AMMONIA; CYANOGEN; COMPOUNDS THEREOF
- C01C1/00—Ammonia; Compounds thereof
- C01C1/02—Preparation, purification or separation of ammonia
- C01C1/12—Separation of ammonia from gases and vapours
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
- C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
- C07C273/04—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds from carbon dioxide and ammonia
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/025—Preparation or purification of gas mixtures for ammonia synthesis
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01C—AMMONIA; CYANOGEN; COMPOUNDS THEREOF
- C01C1/00—Ammonia; Compounds thereof
- C01C1/02—Preparation, purification or separation of ammonia
- C01C1/04—Preparation of ammonia by synthesis in the gas phase
- C01C1/0405—Preparation of ammonia by synthesis in the gas phase from N2 and H2 in presence of a catalyst
- C01C1/0488—Processes integrated with preparations of other compounds, e.g. methanol, urea or with processes for power generation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
- C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
- C07C273/10—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds combined with the synthesis of ammonia
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Luminescent Compositions (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelse angår en integrert ammoniakk og ureaanlegg, og en integrert ammoniakk/urea-fremgangsmåte hvor en utblåsningsstrøm fra ureaprosessen tilføres som tilførselsmateriale til ammoniakkprosessen.
Det er velkjent på området å anvende luft for korrosjonsforhindring ved en ureaprosess hvor oksygen som finnes i prosessen, passiverer metalloverflatene i utstyret. Det er også velkjent at CCVtilførselsstrømmen som tilføres til en ureaprosess, i de fleste tilfeller inneholder hydrogen og nitrogen. Luft tilsettes typisk til CCVtilførselsstrømmen som tilføres til urea-reaktoren. Ved en del ureaprosesser omsettes hydrogenet som finnes i CCVtilførselsstrømmen, med oksygen i luften som innsprøytes i prosessen. Ved andre prosesser forblir hydrogenet i prosessen og er en inertgass som må utblåses fra prosessen sammen med nitrogen fra luften og andre inerte gasser. Ved en integrert prosess avledes en del av høy-trykksluften som er komprimert for syntesegass-fremstilling ved ammoniakk-fremstilling, for metallpassivering ved ureafremstilling. Det vil kunne sees at en stor mengde inerte gasser i reaksjons-tilførselsstrømmen deretter må utblåses fra reaksjonsutløpsstrømmen.
En høytrykksdamputblåsningsstrøm som uttas fra ureasyntese-reaktoren, inneholder også ikke-omsatt karbondioksyd og ammoniakk. Slike rester absor-beres hovedsakelig som karbamat i en gassvaskeinnretning under anvendelse av en vandig karbamat-vasking og ved drift ved syntesesyklus-trykket. Utblåsnings-damp som uttas fra høytrykksgassvaskeinnretningen, og som hovedsakelig omfatter nitrogen og rest-ammoniakk, blir vanligvis ledet til en absorpsjonsinnretning med middels trykk, under utløsing av trykket. I absorpsjonsinnretningen med middels trykk anvendes det en anleggskondensat-vasking til redusering av rest-ammoniakk-konsentrasjonen i utblåsningsdampen til et nivå som er egnet for utslipping til atmosfæren.
Det vil være fordelaktig med hensyn til energi- og kapitalbesparelser å unn-gå trykkfall i høytrykks-ureasynteseutblåsningsgass-strømmen og behovet for utstyr som er nødvendig for fjerning av rest-ammoniakk for utslipping til atmosfæren.
Høytrykksutblåsningsgass som uttas fra en ureasyntese-syklus, resirkuleres til en lufttilførselsrørledning oppstrøms for en autotermisk eller sekundær reformeringsinnretning i et ammoniakkanlegg. På denne måte kan en del av luften som tilføres til ammoniakksyntese-syklusen, suppleres med urea-utblåsningsgass, hvorved det spares komprimeringsenergi i luftkompressoren, og ammoniakkfjerningsutstyr for rengjøring av ureautblåsningsstrømmen for utsendelse til atmosfæren, unngås.
Ved en første utførelsesform tilveiebringer den foreliggende oppfinnelse et integrert ammoniakk/urea-anlegg som omfatter en ammoniakksyntesegass-enhet 26 som innbefatter primær 34 og autotermisk 36 reformere, en skiftkonverter 56 og en C02-fjemingsenhet 60, for omsetting av et hydrokarbon-utgangsmateriale 38 med vanndamp 40 og luft 28, 32 under dannelse av en CCVstrøm 92 og en syntesegass-påfyllings-strøm 62 som omfatter hydrogen og nitrogen;
en ammoniakkomdannelsesenhet 78, 84 som innbefatter en syntesesløyfe for blanding av en resirkuleringsstrøm 76 med syntesegass-påfyllings-strømmen 62 under dannelse av en ammoniakk-konverter-tilførselsstrøm, tilføring av ammoniakk-konverter-tilførselsstrømmen til en ammoniakksyntesereaktor 78, gjenvinning av en ammoniakkstrøm 82 fra utløpsstrøm fra syntesereaktoren 78, gjenvinning av en utblåsningsstrøm 70 fra utløps-strømmen 82 og dannelse av resirkuleringsstrømmen 76;
en urea-enhet 124, 136 for omsetting av C02-strømmen 122 med ammoniakk-strømmen 126 under dannelse av urea ved forholdsvis høyt trykk på over ca. 14 MPa, i nærvær av en passiverende mengde av oksygen og en mindre mengde av nitrogen, idet urea-enheten 124, 136 innbefatter en høytrykksgassvaskeinnretning 144 for separering av oksygen og nitrogen fra en ureaholdig strøm 142 under dannelse av en høytrykksnitrogenstrøm 48 ved over 14 MPa, som inneholder minst 70 mol% nitrogen, 1-15 mol%
oksygen, 1-15 mol% ammoniakk, 1-10 mol% C02; og
en rørledning 50 for innføring av høytrykksnitrogenstrømmen 48 med komprimert luft 28, 32 til den autotermiske reformer 36.
Høytrykksnitrogenrørledningen har direkte utløp i en rørledning med komprimert luft nedstrøms for en luftkompressor, og trykket i høytrykksnitrogen-rørledningen er større enn trykket i rørledningen med komprimert luft. Urea-enheten er fortrinnsvis fri for ammoniakkfjerningsutstyr for behandling av høy-trykksnitrogenstrømmen, og fri for utslippsanordninger for nitrogen fra høytrykks-gassvaskeinnretningen til atmosfæren.
Som en annen utførelsesform tilveiebringer den foreliggende oppfinnelse en fremgangsmåte for integrering av driften av ammoniakk- og ureaanlegg som omfatter en ammoniakksyntesegass-enhet 26 innbefattende primær 34 og autotermisk 36 reformere, en skift-konverter 56 og en CCVfjerningsenhet 60, for omsetting av et hydrokarbon-tilførselsmateriale 38 med vanndamp 40 og luft 28, 32 under dannelse av en CC>2-strøm 92 og en syntesegass-påfyllingsstrøm 62 som omfatter hydrogen og nitrogen; en ammoniakkomdannelses-enhet 78, 84 innbefattende en syntesesløyfe for blanding av en resirkuleringsstrøm 76 med syntesegass-påfyllingsstrømmen 62 under dannelse av en ammoniakk-konverter-tilførselsstrøm, tilføring av ammoniakk-konverter-tilførselsstrømmen til en ammoniakksyntesereaktor 78, gjenvinning av en ammoniakkstrøm 82 fra utløps-strøm fra syntesereaktoren 78, gjenvinning av en utblåsningsstrøm 70 fra utløps-strømmen 82 og dannelse av resirkuleringsstrømmen 76; en urea-enhet 124,136 for omsetting av C02-strømmen 122 med ammoniakkstrømmen 126 under dannelse av urea ved forholdsvis høyt trykk i nærvær av en passiverende mengde av oksygen og en mindre mengde av nitrogen, idet urea-enheten 124,136 innbefatter en høytrykksgassvaskeinnretning 144 ved et trykk på over 14 MPa for separering av oksygen og nitrogen fra en ureaholdig strøm 142 under dannelse av en høytrykksnitrogenstrøm 48 ved et trykk på over 14 MPa inneholdende mindre mengder oksygen, CO2 og ammoniakk, kjennetegnet ved at den omfatter det trinn at høytrykksnitrogenstrømmen 48 innføres med komprimert luft 28, 32 til den autotermiske reformer 36.
Høytrykksnitrogenstrømmen ved ammoniakk/urea-integreringsmetoden tilfører fortrinnsvis minst 1% av nitrogenet som tilføres til den autotermiske reformer. Urea-enheten er fortrinnsvis fri for utslippsinnretninger for prosess-nitrogenstrømmer til atmosfæren. Høytrykksgassvaskeinnretningen drives fortrinnsvis ved høyere trykk enn den autotermiske reformer, og høytrykksnitrogen-strømmen ledes direkte til en rørledning for komprimert luft nedstrøms for et utløp fra en luftkompressor og oppstrøms for den autotermiske reformer. Høytrykks-nitrogenstrømmen inneholder fortrinnsvis minst 70 mol% nitrogen, 1-15 mol% oksygen, 1-15 mol% ammoniakk, 1-10 mol% CO2, opp til 3 mol% vann og mindre enn 100 ppmv (volumdeler pr. million) hydrogen.
Det vises nå til tegningene.
Fig. 1 er en skjematisk fremstilling av den integrerte ammoniakk/ureaprosess ifølge den foreliggende oppfinnelse, som viser en høytrykksutblåsnings-strøm fra ureasynteseenheten, som resirkuleres til en luftinntaksstrøm for en autotermisk reformer i en ammoniakksyntesegass-enhet. Fig. 2 (teknikkens stand) er en skjematisk fremstilling av en ureaprosess ifølge teknikkens stand, som viser en absorpsjonsinnretning med middels trykk, og tilknyttet utstyr, som anvendes for redusering av ammoniakk-konsentrasjonen i en utblåsningsstrøm fra en ureasyntese-enhet, for utslipping til atmosfæren.
Resirkulering av en nitrogenrik ureasyntese-høytrykksutblåsningsstrøm, som ellers utslippes til atmosfæren, som tilførselsmateriale til et ammoniakkanlegg, sparer prosesskompresjonsenergi som er nødvendig for ammoniakksyntese og omgår behovet for å rengjøre ureautblåsningsstrømmen.
Under henvisning til fig. 1-2, hvor like tall angir like strømmer og utstyr, anvendes det ved en integrert ammoniakk/urea-prosess 10 ifølge den foreliggende oppfinnelse en utløpsstrøm fra en ureasynteseprosess 12 som supple-ment-tilførselsstrøm til en ammoniakksynteseprosess 14.
Som velkjent på området, lages urea ved en kontinuerlig prosess ved omsetting av ammoniakk og karbondioksyd ved forhøyet temperatur og trykk. Ammoniakk og karbondioksyd blandes direkte i et flytende ammoniakkmedium under dannelse av ammoniumkarbamat, fulgt av kontinuerlig dehydratisering av karbamatet til urea og vann.
Forholdet mellom ammoniakk og karbondioksyd vil avhenge av den prosess som anvendes. Når det gjelder den velkjente Stamicarbonprosess basert på C02-avdrivning, er et molart forhold mellom reaktantene ammoniakk.karbondioksyd på ca. 2,8:1 egnet. Ved ACES-prosessen ifølge Toyo Engineering, basert på CC>2-avdrivning, er et molart forhold mellom ammoniakk og karbondioksyd på ca. 4,0:1 egnet. Ved Snamprogetti-prosessen basert på NH3-avdrivning er det normale forhold mellom ammoniakk og karbondioksyd i tilførselsstrømmen ca. 3,6:1. Ved et trykk i området 14-15 MPa og en temperatur på 180-195°C fås det en omdannelse på ca. 50-70% av C02 (begrensende reaktant) pr. gjennomgang.
Ammoniakk lages, som meget vel kjent, typisk ved katalytisk kombinering av et hydrogen- og nitrogen-tilførselsmateriale ved forhøyet temperatur og trykk: En ammoniakk-syntesegass som omfatter et ønsket støkiometrisk forhold mellom hydrogen og nitrogen, fremstilles ved reformering av en naturgass-tilførselsstrøm i nærvær av luft og vanndamp i en reformeringsovn. Karbondioksyd fremstilles som biprodukt ved reformeringsprosessen. Det vil således kunne sees at ammoniakk-fremstilling lager utgangsmaterialene som er nødvendige for ureafremstilling.
Idet det mer spesifikt henvises til ammoniakkprosessen 14 ifølge den foreliggende oppfinnelse, komprimeres atmosfærisk luft som innføres i en luftkompressor 16 via rørledning 18, i to trinn. Ved slike luftkompressorer anvendes det typisk vanndamp-drivkraft, gassturbin-drivkraft eller elektrisk motor-drivkraft (ikke vist). En del av utstrømningsmaterialet fra et første trinn 20 uttas via rør-ledning 22 for tilføring som passiveringsluft ved ureaprosessen 12. Resten av utstrømningsmaterialet fra det første trinn komprimeres ved et andre kompresjonstrinn 24 og tilføres til en syntesegassfremstillingsenhet 26 via rørledning 28. Oksydantstrømmen i rørledning 28 for-oppvarmes vanligvis i begynnelsen i varme-spiraler 30 som typisk er anbrakt i en ovnspipe (ikke vist). For-oppvarmede oksy-danter uttas via rørledning 32.
Syntesegass-enheten 26 utgjøres typisk av den primære reformeringsovn 34 og en sekundær autotermisk reformer 36. En komprimert hydrokarbon-tilførselsstrøm 38 som typisk omfatter naturgass, blandes med vanndamp som innføres via rørledning 40, og ledes via rørledning 42 til reaksjonsspiraler (ikke vist) som befinner seg i et strålekammer (ikke vist) i ovnen 34. I ovnen 34 for-oppvarmes hydrokarbon-(metan)-tilførselsstrømmen og reformeres i nærvær av vanndampen under fremstilling av hydrogen, karbonmonoksyd og karbondioksyd.
En utløpsstrøm fra ovnen 34 ledes via rørledning 44 til den autotermiske eller sekundære reformer 36 for ytterligere reformeringsreaksjon. Før autotermisk eller sekundær reformering av utløpsstrømmen 44 fra primær-reformeren, tilsettes det imidlertid en ønsket støkiometrisk mengde nitrogen som komponent i oksydant- (f.eks. luft-) strømmen 32.
Skjønt den foreliggende oppfinnelse er beskrevet i det foreliggende under henvisning til syntesegassprosessen illustrert på fig. 1 som eksempel, må det være klart at oppfinnelsen er like anvendbar for andre syntesegassfremstillings-systemer, så som for eksempel prosesser hvor primær-ovnen oppvarmes ved hjelp av utløpsstrømmen fra den autotermiske reformer, som i US-patenter 5 011 625 og 4 479 925, som herved er medtatt i det foreliggende som referanse.
Ved utøvelsen av den foreliggende oppfinnelse blandes en ureasyntese-høytrykksutblåsningsstrøm som er uttatt fra ureasyntesesyklus 46 via rørledning 48, med den for-oppvarmede oksydantstrøm 32 for tilførsel via rørledning 50 til autotermisk reformer 36. Ureasyntese-utblåsningsstrømmen 48 omfatter primært nitrogen med mindre mengder oksygen, ammoniakk og CO2. Oksygenet, nitrogenet og CO2 fra strøm 48 er ordinære reaktanter og/eller inertgasser i reformerne 36; den lille mengde tilstedeværende ammoniakk antas å omdannes til nitrogen og hydrogen, uten at det på en ugunstig måte påvirker reformerings- eller skift-omformingsreaksjonene.
En utløpsstrøm som uttas fra den autotermiske eller sekundære reformer 36 via rørledning 52, ledes gjennom til varmegjenvinningsenhet 54, en skiftreaktor 56 for omdannelse av CO til hydrogen, en C02-gjenvinningsenhet 58 og til en metaneringsenhet 60 for fjerning av rest-CO, C02, vann og andre uønskede komponenter.
En syntesegass-strøm som således er ferdig, innføres via rørledning 62
som påfyllings-syntesegass til en ammoniakksyntesesyklus 64. Ved en eksempel-ammoniakksynteseprosess som illustrert på fig. 1, komprimeres påfyllingssyntese-gass-strømmen 62 ved hjelp av en totrinns-ammoniakksyntesekompressor 66. Før komprimering blandes imidlertid påfyllingssyntesegass-strømmen 62 med en
hydrogenstrøm 68 som er separert fra en ammoniakksyntesesyklus-utblåsnings-strøm 70, ved hjelp av en gjenvinningsenhet 72 for hydrogen fra ammoniakk-utblåsningsgass.
Utløpsgass fra et første kompresjonstrinn 74 blandes med ammoniakk-resirkuleringsgass innført via rørledning 76. En kombinert ammoniakksyntesegass-strøm komprimeres så til driftstrykket for ammoniakk-konverteren 78 ved det andre kompresjonstrinn 80. Utløpsgass fra ammoniakk-konverteren 78 innføres via rørledning 82 til en kryogen ammoniakkgjenvinningsenhet 84. Syntesegass separert fra ammoniakkprodukt resirkuleres via rørledning 86, med unntak av ut-blåsningsstrømmen som uttas via rørledning 70 for tilførsel til utblåsnings-hydrogen-gjenvinningsenheten 72. En hydrogenfattig utblåsningsstrøm 88 uttas fra hydrogengjenvinningsenheten 72 for anvendelse som brenselsgass. En ammoniakk-tilførselsstrøm ledes til ureaanlegget 12 via rørledning 90.
Det er underforstått at den foreliggende oppfinnelse ikke er begrenset ved ammoniakksyntesemåten for hvilken et vanlig prosess-skjema er beskrevet ovenfor. Andre prosessinnretninger kan anvendes. Eksempler på andre ammoniakksynteseprosesser er beskrevet i US-patenter 4 568 530, 4 568 531 og 4 568 532, som herved er medtatt i det foreliggende som referanse. Ytterligere beskrivelse i forbindelse med utformning av ammoniakk-konverter og katalysator-materiale er beskrevet i US-patenter 4 163 775, 4 122 040 og 4 055 628, som herved er medtatt i det foreliggende som referanse.
Under henvisning til ureaprosessen 12, uttas korrosjonspassiverings-luftstrømmen 22 fortrinnsvis fra det første trinn 20 i ammoniakkprosess-luftkompressoren 16 som nevnt ovenfor, og blandes med en karbondioksyd-på-fyllingsstrøm som innføres via rørledning 92 for tilførsel til ureasyntese-syklusen 46, Karbondioksyd-påfyllingsstrømmen 92 tilføres fortrinnsvis som produktstrøm fra C02-gjenvinningsenheten 58. Karbondioksyd-påfyllingsstrøm 92 til urea-syntesesyklusen 46 har således vanligvis en maksimum-hydrogenkonsentrasjon på ca. 1,3 volum% (40°C, 1,667 KPa.a).
En blandet strøm av passiveringsluft og påfyllings-C02 ledes via rørledning 94 til en C02-kompressor 96. C02-kompressoren 96, som typisk er en flertrinns-sentrifugeenhet, komprimerer den kombinerte strøm 94 til et trykk i størrelsesorde-nen 15 MPa(a). En komprimert C02-holdig strøm uttas så via rørledning 98 og ledes til en hydrogenfjerningsenhet 100. Hydrogenet som finnes i påfyllings-C02l fjernes ved katalytisk forbrenning i hydrogenkonverteren 100 til en konsentrasjon på under ca. 10 ppmv, hvor en del av luften tilveiebringer oksygen for om-dannelsesprosessen. En hovedsakelig hydrogenfri C02-påfyllingsstrøm som inneholder luft, uttas via rørledning 102.
Den komprimerte og dehydrogenerte C02/luft-strøm 102 ledes fortrinnsvis til en avdrivnings-varmeveksler 104 som drives ved ureasyntesesyklus-trykk. Avdrivnings-varmeveksleren 104 fjerner ikke-omsatt ammoniakk og karbamat fra en væskeformig ureasyntese-utløpsstrøm som tilføres via rørledning 106. Avdrivningsinnretningen 104 omfatter typisk en vertikal varmeveksler med fallende væskefilmtykkelse hvor damp-væske-kontakt skjer på overflaten av rørene 108. Avdrivningsinnretningen 104 fordampes ("is reboiled") ved hjelp av prosess-vanndamp som tilføres langs hylsen via rørledning 112, og kondensat uttas via rørled-ning 114. En vandig ureaproduktstrøm med lavt innhold av ammoniakk og karbondioksyd uttas fra avdrivningsinnretningen 104 via rørledning 116. Trykket i urea-produktstrømmen 116 utløses deretter ved hjelp av utløserventil 118 for tilførsels-strøm via rørledning 120 til en ureautblåsningsenhet (ikke vist). Kondensat-strømmen 114 resirkuleres typisk til en koker.
Påfyllings-karbondioksyd inneholdende mindre mengder luft og ammoniakk uttas fra den øvre del av avdrivningsinnretningen 104 og ledes via rørledning 122 til en karbamat-rørviklingskondensator 124 som generelt drives ved ureasyntesesyklus-trykk. I karbamat-kondensatoren 124 blir en væskeformig høytrykks-påfyllingsammoniakkstrøm som innføres via rørledning 126, og karbondioksyd-strømmen 122, brakt i kontakt med hverandre langs røret under kjølebetingelser, for fremstilling av et kondensert karbamat-reaksjonsprodukt. Karbamatdannelsesvarmen spres samtidig i tilførselsvann til kokeren, som pumpes langs hylsen via rørledning 130 til kondensatoren 124. Vanndampen som dannes i kondensatoren 124, uttas via rørledning 134 for nytte-anvendelse i hele anlegget. En kondensert karbamat-utløpsstrøm uttas som restprodukter fra kondensatoren 124 for tilførsel til en urea-reaktor 136 via rørledning 138.
Ureareaktoren 136 drives ved egnede ureasyntese-betingelserog omfatter typisk en stor vertikal beholder med en oppholdstid som er nødvendig for at dehydratisering av flytende karbamat til urea og vann, som er en mer langsom reak-sjon enn karbamat-dannelse, skal gå lettere. Reaktoren 136 kjøres ved hovedsakelig tilstoppet-strømnings-betingelser ("plug flow conditions") med begrenset indre blanding. En produktutløpsstrøm som omfatter vandig urea og ikke-omsatt karbamat, uttas fra en øvre del av reaktoren 136 via en sifongrørledning 140, og ledes gjennom rørledning 106 til avdriverinnretningen 104 som nevnt ovenfor.
En damputblåsningsstrøm som hovedsakelig omfatter luft som innføres til reaktoren 136 i påfyllings-C02, uttas fra den øvre del av reaktoren 136 via rør-ledning 142. Utblåsningsstrømmen 142 vaskes i en høytrykksgassvaskeinnretning 144 som drives ved omkring trykket i ureasyntese-syklusen under hovedsakelig fjerning av rest-karbondioksyd og ammoniakk fra denne. Høytrykksgassvaske-innretningen 144 omfatter en øvre pakket del 146 og en nedre varmevekslerdel 148. Strømmen 142 ledes i begynnelsen rundt den øvre pakkede del 146 via en eksplosjonskuppel i indirekte varmeveksling, og deretter inn i den nedre varme-vekslingsdel 148 hvor ammoniakk og CO2 kondenseres under dannelse av karbamat. Karbamatdannelsesvarmen spres til temperert kjølevann som sirku-leres til en hylseside av vekslerdelen 148 via ledninger 154, 156. Kondensat og ikke-kondenserte damper går oppover fra den nedre varmevekslerdel 148 til den nedre ende av den øvre pakkede del 146. Dampene bringes i motstrøms kontakt etter hvert som de stiger gjennom den pakkede del 146, med karbamatløsning innført nær toppen av den pakkede del 146 via rørledning 147 under hovedsakelig fjerning av rest-ammoniakk og CO2. Strømmen 147 fås for eksempel som re-sirkuleringskarbamat kondensert fra gjenvinningen av ureaprodukt fra strøm 120, men kan være hvilken som helst egnet vandig strøm. Utblåsningsstrømmen 142 som således er hovedsakelig renset for rest-ammoniakk og C02, uttas via rør-ledning 48, som nevnt ovenfor for tilførsel til den autotermiske reformer 36. Karbamatløsning uttas fra bunnen av den pakkede del 146 via rørledning 152 for tilbakeføring til urea-reaktoren 136 via karbamat-kondensatoren 124.
Karbamat-returstrømmen 152 suges fortrinnsvis fra høytrykksgassvaske-innretningen 144 til høytrykkskondensatoren 124 under anvendelse av en utstøt-ningsinnretning 158 som anvender den flytende høytrykksammoniakkpåfyllings-strøm 90 som drivfluid. En utløpsstrøm fra utstøtningsinnretningen, som omfatter ammoniakk-påfyllingsstrømmen 90 og retur-karbamatstrømmen 152, ledes til karbamat-kondensatoren 124 via rørledning 126.
Ved en alternativ utførelsesform av den foreliggende oppfinnelse kan ammoniakk-påfyllingsstrømmen 90 innføres til høytrykksavdrivningsinnretningen 104 via rørledning 160 under avdriving av C02 og karbamat fra ureasyntese-utløpsstrømmen 106, i hvilket tilfelle påfyllingsstrømmen av C02 og luft, 102, ledes fra hydrogenforbrenningsinnretningen 100 til reaktoren 136 via rørledning 162, som ved Snamprogetti-prosessen.
For sammenlikning med utøvelsen av en prosess 200 ifølge teknikkens stand, som vist på fig. 2, vaskes utblåsningsstrømmen 48 ytterligere ved lavere trykk ved hjelp av en gassvasker-enhet 202 med middels trykk, for kondisjonering av utblåsningsstrømmen 48 omfattende luft og lave konsentrasjoner av ammoniakk og C02 for utsendelse til atmosfæren. I utblåsningsenheten 202 anvendes det anleggs-kondensat for ytterligere redusering av det gjenværende innhold av ammoniakk i utblåsningsgassen 48. Trykket i utblåsningsstrømmen 48 utløses til ca. 0,4 MPa(a) ved hjelp av en utløsningsventil 203, og innføres i en absorpsjonsinnretning 204 med middels trykk, via rørledning 206. Absorpsjonsinnretningen 204 med middels trykk omfatter en vertikal hylse med to pakkede deler 208, 210. I pakket del 210 bringes lavtrykksutblåsningsgassen 206 i motstrøms kontakt med en stråle av anleggs-kondensat som innføres via rørledning 212.1 pakket del 208 bringes utløpsgassen som stiger opp fra den pakkede del 210, i motstrøms kontakt med en vannstrøm fra en kondensatkjøler (ikke vist) innført via rørledning 214. En ammoniakk-fattig strøm av nitrogen og oksygen oppnås via rørledning 216 for utsendelse til atmosfæren.
Kondensat-utløpsstrøm uttas fra bunnen av absorpsjonsinnretningen 204 via rørledning 218 for sirkulering til en holdetank for behandling av rest-ammoniakken så som ved nøytralisering med en mineralsyre. Det således behandlede kondensat resirkuleres ved hjelp av pumpe 220 til absorpsjonsinnretningen 204 med middels trykk etter kjøling mot kjølevann i en varmeveksler 222. Det er ønskelig at hele utblåsningsenheten 202 elimineres ved den foreliggende oppfinnelse.
Fordelene med den foreliggende prosess er illustrert under henvisning til følgende eksempel:
EKSEMPEL
Innvirkningen av integrering av utblåsningsstrømmen 48 fra høytrykks-gassvaskeinnretningen 144 i urea-anlegget med den sekundære ammoniakkanlegg-reformeringsdel 36 for et ureaanlegg med kapasitet 1500 metriske tonn pr. dag (MTPD) og et ammoniakkanlegg på 1000 MTPD analyseres ved computer-simulering. I tillegg utføres standard-omkostningsberegningsprogrammer for be-regning av potensielle omkostningsbesparelser når det gjelder driftshjelpemidler og kapitalutstyr.
Det kan ikke sees noen uheldig innvirkning ved driften av den sekundære reformer 36. Utblåsningsresirkuleringsstrømmen 48 inneholder ca. 78,8 mol% nitrogen, 9,8 mol% oksygen, 8,0 mol% ammoniakk, 3,1 mol% C02, 0,3 mol% vann og mindre enn 10 ppmv hydrogen (hydrogenet er fra C02-strømmen 62 etter forbrenning i hydrogenforbrenningsenheten 100). Når det antas at så mye som 100 ppmv hydrogen er tilbake i utblåsningsresirkuleringsstrømmen 48, vil imidlertid forbrenning av hydrogen øke temperaturen i prosessluften (til den autotermiske reformer 36) med bare ca. 0,3°C maksimalt. Besparelser ved ammoniakk-anlegget innbefatter en reduksjon på ca. 3,2% når det gjelder luftkompressorens 16 energiforbruk og redusert kjølevannssirkulasjon ved vanndampdrivkraften for luftkompressoren (ikke vist) på grunn av lavere vanndamp-behov.
Det er ingen uheldig innvirkning på urea-anlegget. Kapitalutstyrsbesparel-ser innbefatter eliminering av absorpsjonsinnretningen 204 med middels trykk og hjelpeutstyr så som kondensatpumper og kjølere, reguleringsvenner og rustfritt vanndamp-rørledningssystem. Eliminering av absorpsjonsinnretningen 204 med middels trykk fordrer imidlertid tilføyelse av en sentrifugalpumpe (ikke vist), med beregnet kapasitet 20 m<3> pr. time for tilføring av ammoniakkvann-løsning fra en tank til en atmosfære-absorpsjonsinnretning (ikke vist) for behandling av andre ammoniakkholdige utslippsstrømmer.
Omkostningsbesparelser for hjelpeutstyr ved det foreliggende integrerte anlegg på ett år er vist i tabell 1. Omkostningsbesparelser for en treårsperiode er ca. $ 252 000. En kapitalomkostningsbesparelse er oppført i tabell 2. Total kapital-besparelse er beregnet til $ 616 000.
Den foreliggende integrerte ammoniakk/urea-prosess er illustrert ved hjelp av den ovenstående beskrivelse og eksempler. Den ovenstående beskrivelse er påtenkt som en ikke-begrensende illustrasjon, siden mange variasjoner vil bli åpenbare for fagfolk på området på bakgrunn av denne. Det er påtenkt at alle slike variasjoner innenfor rammen og prinsippet for de tilknyttede krav derved er innesluttet.
Claims (8)
1. Integrert ammoniakk- og ureaanlegg,
karakterisert ved at det omfatter
en ammoniakksyntesegassenhet (26) som innbefatter primær (34) og autotermisk (36) reformere, en skiftkonverter (56) og en CCVfjerningsenhet (60), for omsetting av et hydrokarbonutgangsmateriale (38) med vanndamp (40) og luft (28, 32) under dannelse av en C02-strøm (92) og en syntesegass-påfyllingsstrøm (62) som omfatter hydrogen og nitrogen;
en ammoniakkomdannelsesenhet (78, 84) som innbefatter en syntesesløyfe for
blanding av en resirkuleringsstrøm (76) med syntesegass-påfyllings-strømmen (62) under dannelse av en ammoniakk-konverter-tilførselsstrøm, tilføring av ammoniakk-konverter-tilførselsstrømmen til en ammoniakksyntesereaktor (78), gjenvinning av en ammoniakkstrøm (82) fra utløps-strøm fra syntesereaktoren (78), gjenvinning av en utblåsningsstrøm (70) fra utløpsstrømmen (82) og dannelse av resirkuleringsstrømmen (76);
en urea-enhet (124, 136) for omsetting av C02-strømmen (122) med ammoniakk-
strømmen (126) under dannelse av urea ved forholdsvis høyt trykk på over ca. 14 MPa, i nærvær av en passiverende mengde av oksygen og en mindre mengde av nitrogen, idet urea-enheten (124, 136) innbefatter en høytrykksgassvaskeinnretning (144) for separering av oksygen og nitrogen fra en ureaholdig strøm (142) under dannelse av en høytrykksnitrogenstrøm (48) ved over 14 MPa, som inneholder minst 70 mol% nitrogen, 1-15 mol% oksygen, 1-15 mol% ammoniakk, 1-10 mol% C02; og en rørledning (50) for innføring av høytrykksnitrogenstrømmen (48) med kompri
mert luft (28, 32) til den autotermiske reformer (36).
2. Integrert anlegg ifølge krav 1,
karakterisert ved at høytrykksnitrogenrørledningen (48) har tilførsel direkte i en rørledning for komprimert luft (28, 32) nedstrøms for en luftkompressor (16), hvor trykket i høytrykksnitrogenrørledningen (48) er større enn trykket i rør-ledningen for den komprimerte luft (28, 32).
3. Anlegg ifølge krav 2,
karakterisert ved at urea-enheten (124,136) er fri for ammoniakk-fjemingsutstyrfor behandling av høytrykksnitrogenstrømmen (48), og fri for utslippsanordninger for nitrogen fra høytrykksgassvaskeinnretningen (144) til atmosfæren.
4. Fremgangsmåte for integrering av driften av ammoniakk- og ureaanlegg som omfatter en ammoniakksyntesegass-enhet (26) innbefattende primær (34) og autotermisk (36) reformere, en skift-konverter (56) og en C02-fjerningsenhet (60), for omsetting av et hydrokarbon-tilførselsmateriale (38) med vanndamp (40) og luft (28, 32) under dannelse av en C02-strøm (92) og en syntesegass-påfyllings-strøm (62) som omfatter hydrogen og nitrogen; en ammoniakkomdannelses-enhet (78, 84) innbefattende en syntesesløyfe for blanding av en resirkuleringsstrøm (76) med syntesegass-påfyllingsstrømmen (62) under dannelse av en ammoniakk-konverter-tilførselsstrøm, tilføring av ammoniakk-konverter-tilførsels-strømmen til en ammoniakksyntesereaktor (78), gjenvinning av en ammoniakk-strøm (82) fra utløpsstrøm fra syntesereaktoren (78), gjenvinning av en utblås-ningsstrøm (70) fra utløpsstrømmen (82) og dannelse av resirkuleringsstrømmen (76); en urea-enhet (124,136) for omsetting av C02-strømmen (122) med ammo-niakkstrømmen (126) under dannelse av urea ved forholdsvis høyt trykk i nærvær av en passiverende mengde av oksygen og en mindre mengde av nitrogen, idet urea-enheten (124, 136) innbefatter en høytrykksgassvaskeinnretning (144) ved et trykk på over 14 MPa for separering av oksygen og nitrogen fra en ureaholdig strøm 142 under dannelse av en høytrykksnitrogenstrøm (48) ved et trykk på over 14 MPa inneholdende mindre mengder oksygen, C02 og ammoniakk, karakterisert ved at den omfatter det trinn at høytrykksnitrogen-strømmen (48) innføres med komprimert luft (28, 32) til den autotermiske reformer (36).
5. Ammoniakk/urea-integrerings-fremgangsmåten ifølge krav 4, karakterisert ved at høytrykksnitrogenstrømmen (48) tilfører minst 1 % av nitrogenet som tilføres til den autotermiske reformer (36).
6. Ammoniakk/urea-integrerings-fremgangsmåten ifølge krav 5, karakterisert ved at urea-enheten (124, 136) er fri for utslipps-anordningerfor prosess-nitrogenstrømmer til atmosfæren.
7. Ammoniakk/urea-integrerings-fremgangsmåten ifølge krav 4, karakterisert ved at høytrykksgassvaskeinnretningen (144) drives ved høyere trykk enn den autotermiske reformer (36) og at høytrykks-nitrogen-strømmen (48) ledes direkte inn i en rørledning for komprimert luft (28, 32) nedstrøms for et utløp fra en luftkompressor (16) og oppstrøms for den autotermiske reformer (36).
8. Ammoniakk/urea-integrerings-fremgangsmåten ifølge krav 7, karakterisert ved at høytrykksnitrogenstrømmen (48) inneholder minst 70 mol% nitrogen, 1-15 mol% oksygen, 1-15 mol% ammoniakk, 1-10 mol% CO2, opp til 3 mol% vann og mindre enn 100 ppmv hydrogen.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/490,929 US5523483A (en) | 1995-06-16 | 1995-06-16 | Integrated urea/ammonia process |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO962288D0 NO962288D0 (no) | 1996-06-03 |
| NO962288L NO962288L (no) | 1996-12-17 |
| NO313188B1 true NO313188B1 (no) | 2002-08-26 |
Family
ID=23950094
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO19962288A NO313188B1 (no) | 1995-06-16 | 1996-06-03 | Integrert urea/ammoniakk-prosess |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5523483A (no) |
| EP (1) | EP0748794B1 (no) |
| JP (1) | JP3811523B2 (no) |
| KR (1) | KR100419761B1 (no) |
| BR (1) | BR9602595A (no) |
| CA (1) | CA2177093C (no) |
| DE (1) | DE69613769T2 (no) |
| ES (1) | ES2158191T3 (no) |
| GR (1) | GR3036399T3 (no) |
| NO (1) | NO313188B1 (no) |
Families Citing this family (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0905127B1 (en) * | 1997-09-20 | 2001-11-28 | Urea Casale S.A. | Process for combined production of ammonia and urea |
| JP4112056B2 (ja) * | 1997-12-18 | 2008-07-02 | 東洋エンジニアリング株式会社 | 改良された尿素の合成方法および装置 |
| DE69908545T2 (de) * | 1999-03-16 | 2004-04-29 | Urea Casale S.A. | Verfahren zur Modernisierung einer Harnstoffanlage |
| EP1188710A3 (en) * | 2000-09-15 | 2003-10-29 | Haldor Topsoe A/S | Process for the integrated preparation of ammonia and urea |
| US6783879B2 (en) * | 2002-01-11 | 2004-08-31 | General Motors Corporation | Dynamic fuel processor mechanization and control |
| US8273139B2 (en) * | 2003-03-16 | 2012-09-25 | Kellogg Brown & Root Llc | Catalytic partial oxidation reforming |
| CA2546181C (en) * | 2003-11-17 | 2011-01-11 | Haldor Topsoe A/S | Process for the preparation of urea |
| US20080016768A1 (en) | 2006-07-18 | 2008-01-24 | Togna Keith A | Chemically-modified mixed fuels, methods of production and used thereof |
| US7687041B2 (en) * | 2008-02-27 | 2010-03-30 | Kellogg Brown & Root Llc | Apparatus and methods for urea production |
| US7867465B2 (en) * | 2008-05-29 | 2011-01-11 | Kellogg Brown & Root Llc | Cold wall horizontal ammonia converter |
| US7642377B1 (en) * | 2008-07-21 | 2010-01-05 | Kellogg Brown & Root Llc | Systems and methods for integrated ammonia-urea process |
| CN101643220A (zh) * | 2009-07-29 | 2010-02-10 | 董宏光 | 一种天然气型合成氨节能减排工艺技术 |
| US9083020B2 (en) * | 2009-09-04 | 2015-07-14 | Lg Fuel Cell Systems Inc. | Reducing gas generators and methods for generating reducing gas |
| CN102020590A (zh) * | 2009-09-11 | 2011-04-20 | 江苏恒盛化肥有限公司 | 二氧化碳气提法尿素装置低压系统的改良装置 |
| EP2402308A1 (en) * | 2010-06-24 | 2012-01-04 | DSM IP Assets B.V. | Urea plant |
| EP2502881A1 (en) * | 2011-03-24 | 2012-09-26 | Urea Casale S.A. | Process and plant for ammonia-urea production |
| JP2014015341A (ja) * | 2012-07-06 | 2014-01-30 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | アンモニア及びメタノールの製造システム |
| EP2690089A1 (en) * | 2012-07-25 | 2014-01-29 | Urea Casale SA | Use of urea synthesis purge gas in an integrated ammonia-urea process and related plant. |
| US9428449B2 (en) * | 2013-01-16 | 2016-08-30 | Alstom Technology Ltd | Method of forming urea by integration of an ammonia production process in a urea production process and a system therefor |
| EP2805914B1 (en) * | 2013-05-23 | 2017-09-13 | Haldor Topsøe A/S | A process for co-production of ammonia, urea and methanol |
| DE102013113980A1 (de) * | 2013-12-12 | 2015-06-18 | Thyssenkrupp Ag | Verfahren zur Herstellung von Ammoniakgas und CO2 für eine Harnstoffsynthese |
| PL240266B1 (pl) | 2015-12-21 | 2022-03-07 | Bak Tadeusz | Sposób wytwarzania amoniaku i mocznika z odpadów organicznych oraz układ do wytwarzania amoniaku i mocznika z odpadów organicznych |
| IT201700090748A1 (it) * | 2017-08-04 | 2019-02-04 | Saipem Spa | Processo e impianto di produzione di urea facenti uso di co2 prodotta tramite ossi-combustione |
| EP3656759A1 (en) * | 2018-11-22 | 2020-05-27 | Casale Sa | A process for the synthesis of urea |
| EP3896031A1 (en) * | 2020-04-17 | 2021-10-20 | Casale Sa | Revamping of ammonia-urea plants |
| EP4067308A1 (en) * | 2021-03-29 | 2022-10-05 | Yara International ASA | Use of the purge gas of a first ammonia converter for reducing the catalyst of a second ammonia converter and method and system thereof |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1160980A (en) * | 1966-11-11 | 1969-08-13 | Humphreys & Glasgow Ltd | Urea Process |
| IT1014987B (it) * | 1974-06-12 | 1977-04-30 | Snam Progetti | Procedimento integrato urea am moniaca |
| US4122040A (en) * | 1974-09-02 | 1978-10-24 | The British Petroleum Company Limited | Platinum group metal catalyst |
| US4055628A (en) * | 1974-09-02 | 1977-10-25 | The British Petroleum Company Limited | Method for preparing graphite containing carbon |
| GB1565074A (en) * | 1976-11-03 | 1980-04-16 | British Petroleum Co | Process for the production of ammonia |
| US4291006A (en) * | 1977-03-03 | 1981-09-22 | Snamprogetti S.P.A | Combined process for the production of urea and ammonia |
| US4235816A (en) * | 1979-03-08 | 1980-11-25 | Snamprogetti S.P.A. | Integrated ammonia-urea process |
| DE3401779A1 (de) * | 1984-01-19 | 1985-08-01 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren zur kombinierten herstellung von ammoniak und harnstoff |
| US4568532A (en) * | 1984-10-16 | 1986-02-04 | The M. W. Kellogg Company | Supplemental ammonia synthesis |
| US4568531A (en) * | 1984-10-16 | 1986-02-04 | The M. W. Kellogg Company | Ammonia purge gas conversion |
| US4568530A (en) * | 1984-10-16 | 1986-02-04 | The M. W. Kellogg Company | Ammonia synthesis |
| CH679485A5 (no) * | 1989-12-29 | 1992-02-28 | Ammonia Casale Sa | |
| US5223238A (en) * | 1992-01-16 | 1993-06-29 | The M. W. Kellogg Company | Method for treating ammonia and urea condensates |
-
1995
- 1995-06-16 US US08/490,929 patent/US5523483A/en not_active Expired - Lifetime
-
1996
- 1996-05-22 CA CA002177093A patent/CA2177093C/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-05-29 DE DE69613769T patent/DE69613769T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-05-29 ES ES96108505T patent/ES2158191T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1996-05-29 EP EP96108505A patent/EP0748794B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-06-03 KR KR1019960019650A patent/KR100419761B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1996-06-03 BR BR9602595A patent/BR9602595A/pt not_active IP Right Cessation
- 1996-06-03 NO NO19962288A patent/NO313188B1/no not_active IP Right Cessation
- 1996-06-04 JP JP14149096A patent/JP3811523B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
2001
- 2001-08-16 GR GR20010401255T patent/GR3036399T3/el not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69613769T2 (de) | 2001-10-31 |
| GR3036399T3 (en) | 2001-11-30 |
| BR9602595A (pt) | 1998-04-22 |
| NO962288L (no) | 1996-12-17 |
| JP3811523B2 (ja) | 2006-08-23 |
| EP0748794B1 (en) | 2001-07-11 |
| US5523483A (en) | 1996-06-04 |
| NO962288D0 (no) | 1996-06-03 |
| AU5242896A (en) | 1997-01-02 |
| KR100419761B1 (ko) | 2004-06-04 |
| EP0748794A1 (en) | 1996-12-18 |
| KR970001220A (ko) | 1997-01-21 |
| DE69613769D1 (de) | 2001-08-16 |
| AU696632B2 (en) | 1998-09-17 |
| ES2158191T3 (es) | 2001-09-01 |
| CA2177093A1 (en) | 1996-12-17 |
| JPH093032A (ja) | 1997-01-07 |
| CA2177093C (en) | 2007-01-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO313188B1 (no) | Integrert urea/ammoniakk-prosess | |
| NO158616B (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av ammoniakk. | |
| EP3436430A1 (en) | Urea production with bi-pressurized synthesis | |
| RU2739768C2 (ru) | Способ совмещенного производства мочевины и мочевино-аммониевого нитрата | |
| JP2022508407A (ja) | 尿素製造プロセス及び低圧回収部における熱統合を有するプラント | |
| US4690812A (en) | Integrated production of ammonia and urea | |
| EP2688840B1 (en) | Process and plant for ammonia-urea production | |
| US4869887A (en) | Integrated ammonia-urea process | |
| CN115315409A (zh) | 氨-尿素装置的改造 | |
| US8829240B2 (en) | Process for the production of urea from ammonia and carbon dioxide | |
| JP2002020360A (ja) | 尿素合成方法および装置 | |
| CZ280489B6 (cs) | Způsob přípravy metanolu | |
| CN115916745B (zh) | 热汽提尿素装置和方法 | |
| US20070161716A1 (en) | Joint process for preparing alcohol/ether mixtures alcohol/hydrocarbon mixtures, and synthesisng ammonia | |
| AU2021450886A1 (en) | Ammonia cracking for green hydrogen | |
| EP1289942B1 (en) | Process and plant for the production of urea | |
| CN105008327B (zh) | 尿素设备改造方法 | |
| US10843927B2 (en) | Energy-efficient method for providing a purified phosgene vapor | |
| JP2007246486A (ja) | メタノールの製造装置および製造方法 | |
| CN117460715A (zh) | 利用三重mp流的尿素生产 | |
| US4061675A (en) | Process for the synthesis of urea from carbon dioxide and ammonia | |
| CA3222074A1 (en) | System for recovering inert gases from an ammonia synthesis loop and method thereof | |
| EA004192B1 (ru) | Способ получения мочевины | |
| AU2009249691B2 (en) | Process for the production of urea from ammonia and carbon dioxide |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |