NO170988B - Delvis amorf magnesiumbasert legering - Google Patents
Delvis amorf magnesiumbasert legering Download PDFInfo
- Publication number
- NO170988B NO170988B NO893533A NO893533A NO170988B NO 170988 B NO170988 B NO 170988B NO 893533 A NO893533 A NO 893533A NO 893533 A NO893533 A NO 893533A NO 170988 B NO170988 B NO 170988B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- magnesium
- group
- elements selected
- based alloy
- amorphous
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 63
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims description 63
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 36
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 35
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 34
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 14
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910001122 Mischmetal Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052779 Neodymium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052772 Samarium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 26
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 10
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 description 10
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 9
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 8
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 8
- 238000002074 melt spinning Methods 0.000 description 8
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 6
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 6
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 6
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 6
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 4
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 4
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 4
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 description 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 229910018137 Al-Zn Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018573 Al—Zn Inorganic materials 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910003023 Mg-Al Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 1
- 238000009689 gas atomisation Methods 0.000 description 1
- 125000001475 halogen functional group Chemical group 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000011090 industrial biotechnology method and process Methods 0.000 description 1
- 239000003562 lightweight material Substances 0.000 description 1
- 238000005551 mechanical alloying Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000007712 rapid solidification Methods 0.000 description 1
- 238000009987 spinning Methods 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C45/00—Amorphous alloys
- C22C45/005—Amorphous alloys with Mg as the major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Forging (AREA)
- Contacts (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelse vedrører magnesiumbaserte legeringer som har høye verdier for hardhet og styrke sammen med overlegen korrosjonsmotstand.
Som konvensjonelle magnesiumbaserte legeringer, har det vært kjent Mg-Al, Mg-Al-Zn, Mg-Th-Zr, Mg-Th-Zn-Zr, Mg-Zn-Zr, Mg-Zn-Zr-RE (sjeldne jordartselementer) etc., og disse kjente legeringene har vært utstrakt anvendt for en rekke forskjellige formål, f.eks. som lettvektsmaterialer i konstruksjons-elementer for fly og biler eller lignende, cellematerialer og materialer i offeranoder, i samsvar med deres egenskaper.
De konvensjonelle magnesiumbaserte legeringene som er nevnt ovenfor, har imidlertid lave verdier for hardhet og styrke og har også dårlig korrosjonsmotstand.
I betraktning av det foregående, er det et formål med den foreliggende oppfinnelse å tilveiebringe nye magnesiumbaserte legeringer ved relativt lave kostnader som har en fordelaktig kombinasjon av egenskapene høy hardhet, høy styrke og høy korrosjonsmotstand, og som kan underkastes ekstrudering, pressing, en stor grad av bøying eller andre lignende opera-sjoner. Ifølge den foreliggende oppfinnelse tilveiebringes følgende magnesiumbaserte legeringer med høy styrke:
(1) Høyfasthetsmagnesiumbaserte legeringer, hvorav minst
50 volum-% er amorfe, og de magnesiumbaserte legeringene har en sammensetning representert ved den generelle formelen (I):
hvori: X er minst to elementer valgt fra gruppen bestående
av Cu, Ni, Sn og Zn; og a og b er atomprosenter som faller innenfor følgende områder: 40 < a < 90 og 10 < b < 60.
(2) Høyfasthetsmagnesiumbaserte legeringer, hvorav minst
50 volum-% er amorfe, og de magnesiumbaserte legeringene har en sammensetnincr reoresentert ved den aenerelle formelen ( II) :
hvori: X er et eller flere elementer valgt fra gruppen bestående av Cu, Ni, Sn og Zn; M er et eller flere
elementer valgt fra gruppen bestående av Al, Si og
Ca; og a, c og d er atomprosenter som faller innenfor følgende områder: 40 < a < 90, 4 < c < 35 og 2 < d < 25.
(3) Høyfasthetsmagnesiumbaserte legeringer, hvorav minst
50 volum-% er amorfe, og de magnesiumbaserte legeringene har en sammensetning representert v|ed den generell formelen (III) :
hvori: X er et eller flere elementer valgt fra gruppen
bestående av Cu, Ni, Sn og Zn; Ln er et eller flere elementer valgt fra gruppen bestående av Y, La, Ce, Nd og Sm eller et misjch-metall (Mm) av sjeldne jordartselementer; og a, c og e er atomprosenter som faller innenfor følgende områder: 40 < a < 90, 4 < c < !35 og 4 < e < 25.
(4) Høyfasthetsmagnesiumbaserte legeringer hvorav minst
50 volum-% er amorfe, og de magnesiumbaserte legeringene har en sammensetning representert ved den generelle formelen (IV):
hvori: X er et eller flere elementer valgt fra gruppen
bestående av Cu, Ni, Sn og Zn; M er et eller flere elementer valgt fra gruppen bestående av Al, Si og Ca ; Ln er et eller flere elementer valgt fra gruppen bestående av Y, La, Ce, Nd og Sm eller et misch-metall
(Mm) av sjeldne jordartselementer; og a, c, d og e er atomprosenter som faller innenfor følgende områder: 40 < a < 90, 4 < c < 35, 2 < d < 25 og 4 < e < 25
De magnesiumbaserte legeringene ifølge den foreliggende oppfinnelse kan anvendes som materialer med høy hardhet, høy styrke og høy korrosjonsmotstand. Dessuten er de magnesium-baserte legeringene nyttige som høyfasthets- og korrosjons-faste materialer for forskjellige anvendelser som kan bearbeides med hell ved ekstrudering, pressing eller lignende og kan underkastes en stor grad av bøying.
Den eneste figuren er en skjematisk illustrasjon av et enkeltvalset smelteapparat som anvendes til å fremstille tynne bånd fra legeringene ifølge den foreliggende oppfinnelse ved en rask størkneprosess.
De magnesiumbaserte legeringene ifølge den foreliggende oppfinnelse kan oppnås ved raskt å la en smelte av en legering, som har en sammensetning som spesifisert ovenfor, størkne ved hjelp av væske-bråkjølingsteknikker. Væske-bråkjølingsteknikkene innebærer rask avkjøling av en smeltet legering, og spesielt nevnes enkeltvalsesmeltespinnings-teknikk, dobbeltvalse-smeltespinningsteknikk og smeltespinningsteknikk i roterende vann som spesielt effektive eksempler på slike teknikker. I disse teknikkene kan oppnås en avkjølingshastighet på omlag 10A til 10<6>° K/sek. For å frembringe tynne båndmaterialer ved enkeltvalsesmelte-spinningsteknikken, dobbeltvalse-smeltespinningsteknikken eller lignende, sprøytes den smeltede legeringen ut fra åpningen i en dyse mot en valse av f.eks. kobber eller stål, med en diameter på omlag 30 - 3000 mm, som roterer ved en konstant hastighet på omlag 300 - 10.000 opm. I disse teknikkene kan lett oppnås forskjellige tynne båndmaterialer med en bredde på omlag 1-300 mm og en tykkelse på omlag 5 - 500 /xm. Alternativt, for å frembringe trådmaterialer ved i-roterende-vann-smeltespinningsteknikken, rettes en stråle av den smeltede legeringen under anvendelse av tilbaketrykket fra argongass gjennom en dyse inn i et sjikt av flytende kjøle-middel med en dybde på omlag 1 til 10 cm som holdes av sentrifugalkraften i en trommel som roterer ved en hastighet på omlag 50 til 500 rpm. På denne måten kan det lett oppnås fine trådmaterialer. I denne teknikken er vinkelen mellom den smeltede legeringen som sprøytes ut fra dysen og overflaten av det flytende kjølemiddelet fortrinnsvis i området mellom omlag 60° og 90°, og den relative hastigheten av den utstrømmende smeltede legeringen i forhold til den flytende kjølemiddel-overflaten er fortrinnsvis i området mellom 0,7 og 0,9.
Ved siden av teknikkene ovenfor kan legeringen ifølge den foreliggende oppfinnelse også oppnås i form av en tynn film ved en spruteprosess. Dessuten kan raskt størknet pulver av legeringssammensetningen ifølge den foreliggende oppfinnelse oppnås ved forskjellige atomiséringsprosesser, f.eks. høyttrykksgassatomiseringsprosess eller sprøyteprosess.
Hvorvidt de raskt størknede magnesiumbaserte legeringene oppnådd på denne måten er amorfe eller ikke, kan fastslås ved en vanlig røntgenstrålediffraksjonsmetode, fordi en amorf struktur gir karakteristiske halomønstre. Den amorfe strukturen kan oppnås ved den ovenfor nevnte enkeltvalse-smeltespinningen, dobbeltvalse^smeltespinningsprosessen, i-roterende-vann-smeltespinningsprosessen, spruteprosessen, forskjellige atomiséringsprosesser, sprøyteprosesser, mekaniske legeringsprosesser etc. Den amorfe strukturen omdannes til en krystallinsk struktur ved oppvarming til en bestemt temperatur, og en slik overgangstemperatur kalles "krystallisasj onstemperatur Tx".
I de magnesiumbaserte legeringene ifølge den foreliggende oppfinnelsen representert ved den generelle formelen (I) ovenfor, er a begrenset til området mellom 40 og 90 atom-%, og b er begrenset til området mellom 10 og 60 atom-%. Grunnen til slike begrensninger er at nar a og b avviker fra de respektive områdene, blir dannelsen av den amorfe strukturen vanskelig eller de resulterende legeringene blir sprø. De tilsiktede legeringene med egenskaper som tilstrebes ved den foreliggende oppfinnelse, kan derfor ikke oppnås ved industrielle teknikker for rask avkjøling ved å anvende den ovenfor nevnte væskebråkjølingen, etc.
I de magnesiumbaserte legeringene ifølge den foreliggende oppfinnelse representert ved dén generelle formelen (II) ovenfor, er a, c og d begrenset til områdende respektive 4 0 til 90 atom-%, 4 til 35 atom-% og 2 til 25 atom-%. Grunnen til slike begrensninger er at når a, c og d avviker fra de respektive områdene, blir dannelsen av den amorfe strukturen vanskelig, eller de resulterende legeringene blir sprø. De tilsiktede legeringene med de egenskapene som tilstrebes ved den foreliggende oppfinnelse, kan derfor ikke oppnås ved industrielle teknikker for rask avkjøling ved bruk av den ovenfor nevnte væskebråkjølingen, etc.
I de magnesiumbaserte legeringene ifølge den foreliggende oppfinnelse representert ved den generelle formelen (III) ovenfor, er a begrenset til området 4 0 til 90 atom-%, c er begrenset til området 4 til 35 atom-% og e er begrenset til området 4 til 25 atom-%. Grunnen til slike begrensninger er at når a, c og e avviker fra de respektive områdene, blir dannelsen av den amorfe strukturen vanskelig, eller de resulterende legeringene blir sprø. De påtenkte legeringene som har de tilsiktede egenskaper i den foreliggende oppfinnelse, kan derfor ikke oppnås ved industrielle teknikker for rask avkjøling ved bruk av den ovennevnte væskebråkjølingen, etc.
Dessuten, i de magnesiumbaserte legeringene ifølge den foreliggende oppfinnelse representert ved den generelle formelen (IV) ovenfor, bør a, c, d og e begrenses innenfor områdene henholdsvis 40 til 90 atom-%, 4 til 35 atom-%, 2 til 25 atom-% og 4 til 25 atom-%. Grunnen til slike begrensninger er at når a, c, d og e avviker fra de spesifiserte områdene, blir dannelsen av den amorfe strukturen vanskelig, eller de resulterende legerigene blir sprø. De påtenkte legeringene som har de tilsiktede egenskaper i den foreliggende oppfinnelse, kan derfor ikke oppnås ved industrielle teknikker for rask avkjøling ved bruk av den ovennevnte væskebråkjølingen, etc.
Element X. er et eller flere elementer valgt fra gruppen bestående av Cu, Ni, Sn og Zn, og disse elementene gir ikke bare en overlegen evne til å frembringe en amorf struktur, men også en betydelig forbedret styrke samtidig som duktiliteten beholdes.
Elementet M som er et eller flere elementer valgt fra gruppen bestående av Al, Si og Ca har en fasthetsforbedrende effekt uten å påvirke duktiliteten alvorlig. Dessuten, blant elementene X har elementene Al og Ca den effekten at de forbedrer korrosjonsmotstanden> og elementet Si forbedrer krystallisasjonstemperaturen Tx, og øker derved stabiliteten av den amorfe strukturen ved rélativt høye temperaturer, og forbedrer flytbarheten for den smeltede legeringen.
Elementet Ln er et eller flere elementer valgt fra gruppen bestående av Y, La, Ce, Nd og Sm eller et misch-metall (Mm) bestående av sjeldne jordartselementer, og disse elementene forbedrer effektivt evnen til å frembringe en amorf struktur. Spesielt, når elementene Ln finnes sammen med de foregående elementene X, blir evnen til å danne amorf struktur ytterligere forbedret.
Det foregående misch-metallet (Mm) er en kompositt bestående av 40 til 50% Ce og 210 til 25% La, med resten bestående av andre sjeldne jordartselementer (atomnummer: 59 til 71) og tolererbart nivå av forurensninger såsom Mg, Al, Si, Fe, etc. Misch-metallet (Mm) kan anvendes istedenfor de andre elementene representert ved Ln i nesten det samme forholdet (i atom-%) med den hensikt å forbedre evnen til å utvikle en amorf struktur. Anvendelsen av misch-metallet som et kildemateriale for legeringselementet Ln, vil bety en økonomisk fordel p.g.a. dets lave kostnad.
Dessuten, siden de magnesiumbaserte legeringene ifølge den foreliggende oppfinnelse er superplastiske i området omkring sine krystallisasjonstemperaturer (krystallisasjonstemperatur Tx + 100°C), kan de lett underkastes ekstrudering, pressing, varmesmiing, etc. Derfor kan de magnesiumbaserte legeringene ifølge den foreliggende oppfinnelse oppnådd i form av tynne bånd, tråder, folier eller pulver bearbeides med hell til bulkmaterialer ved hjelp av >ekstrudering, pressing,
i
varmesmiing, etc., ved en temperatur innenfor temperatur-området for Tx + 100°C. Dessuten, siden de magnesiumbaserte legeringene ifølge den foreliggende oppfinnelse har en høy grad av seighet, kan noen av dem underkastes bøying på 180° uten brudd.
De fordelaktige egenskapene til de magnesiumbaserte legeringene ifølge den foreliggende oppfinnelse skal nå
beskrives med referanse til følgende eksempeler.
Eksempel.
Smeltet legering 3 med en forutbestemt sammensetning ble fremstilt ved bruk av en høyfrekvenssmelteovn, og ble fylt i et kvartsrør 1 med en liten åpning 5 (diameter: 0,5 mm) i spissen av dette, som vist i tegningen. Etter oppvarming for å smelte legeringen 3, ble kvartsrøret 1 plassert rett over en kobbervalse 2. Deretter ble den smeltede legeringen 3 som befant seg i kvartsrøret 1 sprøytet ut gjennom den lille åpningen 5 i kvartsrøret 1 under anvendelse av et argongass-trykk på 0,7 kg/cm<2>, og bragt i kontakt med overflaten av valsen 2 som roterte raskt ved en hastighet på 5000 opm. Den smeltede legeringen 3 størknet raskt, og et tynt legeringsbånd 4 ble oppnådd.
Ifølge bearbeidingsbetingelsene som beskrevet ovenfor ble det oppnådd 71 typer av tynne legeringsbånd (bredde: 1 mm, tykkelse: 20 /im) med sammensetninger (i atom-%) som vist i Tabellen. De tynne båndene oppnådd på denne måten ble alle underkastet røntgénstrålediffraksjonsanalyse. Det er blitt bekreftet at en amorf fase er dannet i de resulterende tynne båndene.
Krystallisasjonstemperatur (Tx) og hardhet (Hv) ble målt for hvert prøvestykke av de tynne båndene, og resultatene er vist i en kolonne til høyre i tabellen. Hardheten (Hv) er vist ved verdier (DPN) som er målt ved bruk av en Vickers mikrohardhetstester under en last på 25 g. Krystallisasjonstemperaturen (Tx) er starttemperaturen (K) for den første eksoterme toppen på differensialscanning-kalorimeterkurven som ble oppnådd ved en oppvarmingshastighet på 40° K/min. I Tabellen representerer "Amo" en amorf struktur og "Amo+Cry" representerer en komposittstruktur av en amorf fase og en krystallinsk fase. "Bri" og "Duc" betyr henholdsvis "sprø" og "duktil".
Som vist i Tabellen er det blitt bekreftet at prøve-stykkene ifølge den foreliggende oppfinnelse alle sammen har en høy krystallisasjonstemperatur av størrelsesorden minst 420° K, og med hensyn til hardheten Hv (DPN), er alle prøvestykkene av en høy størrelsesorden på minst 160 som er omlag 2 til 3 ganger hardheten Hv (DPN), dvs. 60 til 90, for de konven-sjonelle magnesiumbaserte legeringene. Dessuten har man funnet at tilsetning av Si til legeringer med ternære systemer av Mg-Ni-Ln og Mg-Cu-Ln resulterer i en signifikant økning i krystallisasjonstemperaturen Tx, og stabiliteten av den amorfe strukturen blir forbedret.
I eksemplet ovenfor har alle prøvene, unntatt prøve nr. 34, en amorf struktur. Det er imidlertid også delvis amorfe legeringer som har en sammensetning med minst 50 volum-% av en amorf struktur, og slike legeringer kan oppnås f.eks. i sammensetningene med Mg70Ni10Ce20, Mg90Ni5Ce5, Mg65Ni30Ce5, Mg75Ni5Ce20, Mg60Cu20Ce20, Mg?0Ni5La5, Mg50Cu20Si8Ce22, etc.
Prøve nr. 4 ovenfor ble underkastet korrosjonsprøve. Prøvestykket ble neddykket i en vandig løsning av HC1 (0,01N) og en vandig løsning av NaOH (0,25N), begge ved romtemperatur, og korrosjonshastigheter ble målt ved vekttapet p.g.a. opp-løsning. Som resultat av korrosjonstesten ble det oppnådd 89,2 mm/år og 0,45 mm/år for de respektive løsningene, og man har funnet at prøvestykket ikke hadde noen motstand mot den vandige løsningen av HCl, men hadde en høy motstand mot den vandige løsningen av NaOH. En slik høy korrosjonsmotstand ble oppnådd for de andre prøvene.
Claims (4)
1. Høyfasthetsmagnesiumbasert legering, hvorav minst 50 volum-% er amorf,
karakterisert ved at
nevnte magnesiumbaserte legering har en sammensetning representert ved den generelle formelen (I):
i
hvori: X er minst to elementer valgt fra gruppen bestående
av Cu, Ni, Sn og Zn; bg a og b er atomprosenter som faller innenfor følgende områder: 40 < a < 90 og 10 < b < 60.
2. Høyfasthetsmagnesiumbasert legering, hvorav minst 50 volum-% er amorf,
karakterisert ved at
nevnte magnesiumbaserte legering har en sammensetning representert ved den generelle formelen (II): MgaXcMd (II)
hvori: X er et eller flere elementer valgt fra gruppen
bestående av Cu, Ni, Sn og Zn; M er et eller flere elementer valgt fra gruppen bestående av Al, Si og Ca ;
og a, c og d er atomprosenter som faller innenfor følgende områder: 40 < a < 90, 4 < c < 35 og 2 < d < 25.
3. Høyfasthetsmagnesiumbasert' legering, hvorav minst 50 volum-% er amorf,
karakterisert ved at
nevnte magnesiumbaserte legering har en sammensetning representert ved den generelle formelen (III): MgaXcLne (III)
hvori: X er et eller flere elementer valgt fra gruppen
bestående av Cu, Ni, Sn og Zn; Ln er et eller flere elementer valgt fra gruppen bestående av Y, La, Ce, Nd og Sm eller et misch-metall (Mm) av sjeldne jordartselementer; og a, c og e er atomprosenter som faller innenfor følgende områder: 40 < a < 90, 4 < c < 35 og 4 < e < 25.
4. Høyfasthetsmagnesiumbasert legering, hvorav mi volum-% er amorf,
karakterisert ved at nevnte magnesiumbaserte legering har en sammensetni representert ved den generelle formelen (IV):
nst 50 ng
hvori: X er et eller flere elementer valgt fra gruppen
bestående av Cu, Ni, Sn og Zn; M er et eller flere elementer valgt fra gruppen bestående av Al, Si og Ca ;
Ln er et eller flere elementer valgt fra gruppen bestående av Y, La, Ce, Nd og Sm eller et misch-metall (Mm) av sjeldne jordartselementer;
og a, c, d og e er atomprosenter som faller innenfor følgende områder: 40 < a < 90, 4 < c < 35, 2 < d < 25 og 4 < e < 25.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22042788 | 1988-09-05 | ||
| JP5388589 | 1989-03-08 | ||
| JP1177974A JPH07116546B2 (ja) | 1988-09-05 | 1989-07-12 | 高力マグネシウム基合金 |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO893533D0 NO893533D0 (no) | 1989-09-04 |
| NO893533L NO893533L (no) | 1990-03-06 |
| NO170988B true NO170988B (no) | 1992-09-28 |
| NO170988C NO170988C (no) | 1993-01-06 |
Family
ID=27295096
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO893533A NO170988C (no) | 1988-09-05 | 1989-09-04 | Delvis amorf magnesiumbasert legering |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4990198A (no) |
| EP (1) | EP0361136B1 (no) |
| BR (1) | BR8904537A (no) |
| CA (1) | CA1334896C (no) |
| DE (2) | DE68907837T2 (no) |
| NO (1) | NO170988C (no) |
| NZ (1) | NZ230311A (no) |
Families Citing this family (52)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2511526B2 (ja) * | 1989-07-13 | 1996-06-26 | ワイケイケイ株式会社 | 高力マグネシウム基合金 |
| JP2724762B2 (ja) * | 1989-12-29 | 1998-03-09 | 本田技研工業株式会社 | 高強度アルミニウム基非晶質合金 |
| FR2662707B1 (fr) * | 1990-06-01 | 1992-07-31 | Pechiney Electrometallurgie | Alliage de magnesium a haute resistance mecanique contenant du strontrium et procede d'obtention par solidification rapide. |
| JP2705996B2 (ja) * | 1990-06-13 | 1998-01-28 | 健 増本 | 高力マグネシウム基合金 |
| US5221376A (en) * | 1990-06-13 | 1993-06-22 | Tsuyoshi Masumoto | High strength magnesium-based alloys |
| US5071474A (en) * | 1990-06-15 | 1991-12-10 | Allied-Signal Inc. | Method for forging rapidly solidified magnesium base metal alloy billet |
| JPH0499244A (ja) * | 1990-08-09 | 1992-03-31 | Yoshida Kogyo Kk <Ykk> | 高力マグネシウム基合金 |
| US5078807A (en) * | 1990-09-21 | 1992-01-07 | Allied-Signal, Inc. | Rapidly solidified magnesium base alloy sheet |
| JP2937518B2 (ja) * | 1991-03-07 | 1999-08-23 | 健 増本 | 耐食性に優れた防食用犠牲電極用材料 |
| DE69222455T2 (de) * | 1991-03-14 | 1998-04-16 | Ykk Corp | Amorphe Legierung auf Magnesiumbasis und Verfahren zur Herstellung dieser Legierung |
| JP2992602B2 (ja) * | 1991-05-15 | 1999-12-20 | 健 増本 | 高強度合金線の製造法 |
| JP3031743B2 (ja) * | 1991-05-31 | 2000-04-10 | 健 増本 | 非晶質合金材の成形加工方法 |
| JP2911267B2 (ja) * | 1991-09-06 | 1999-06-23 | 健 増本 | 高強度非晶質マグネシウム合金及びその製造方法 |
| JP3302031B2 (ja) * | 1991-09-06 | 2002-07-15 | 健 増本 | 高靭性高強度非晶質合金材料の製造方法 |
| JP3308284B2 (ja) * | 1991-09-13 | 2002-07-29 | 健 増本 | 非晶質合金材料の製造方法 |
| FR2688233B1 (fr) * | 1992-03-05 | 1994-04-15 | Pechiney Electrometallurgie | Alliages de magnesium elabores par solidification rapide possedant une haute resistance mecanique a chaud. |
| US5368659A (en) * | 1993-04-07 | 1994-11-29 | California Institute Of Technology | Method of forming berryllium bearing metallic glass |
| US5288344A (en) * | 1993-04-07 | 1994-02-22 | California Institute Of Technology | Berylllium bearing amorphous metallic alloys formed by low cooling rates |
| US5506069A (en) * | 1993-10-14 | 1996-04-09 | Ovonic Battery Company, Inc. | Electrochemical hydrogen storage alloys and batteries fabricated from Mg containing base alloys |
| KR100269515B1 (ko) * | 1998-04-28 | 2000-10-16 | 윤덕용 | 고용량 마그네슘계 합금의 전극수명 개량방법 |
| JP3592310B2 (ja) * | 2001-06-05 | 2004-11-24 | 住友電工スチールワイヤー株式会社 | マグネシウム基合金ワイヤおよびその製造方法 |
| US7017645B2 (en) * | 2002-02-01 | 2006-03-28 | Liquidmetal Technologies | Thermoplastic casting of amorphous alloys |
| DE60319700T2 (de) * | 2002-05-20 | 2009-03-05 | Liquidmetal Technologies, Inc., Lake Forest | Geschäumte strukturen von glasbildenden amorphen legierungen |
| AU2003254319A1 (en) * | 2002-08-05 | 2004-02-23 | Liquidmetal Technologies | Metallic dental prostheses made of bulk-solidifying amorphous alloys and method of making such articles |
| AU2003258298A1 (en) | 2002-08-19 | 2004-03-03 | Liquidmetal Technologies | Medical implants |
| WO2004030848A1 (en) * | 2002-09-30 | 2004-04-15 | Liquidmetal Technologies | Investment casting of bulk-solidifying amorphous alloys |
| US7500987B2 (en) * | 2002-11-18 | 2009-03-10 | Liquidmetal Technologies, Inc. | Amorphous alloy stents |
| US7412848B2 (en) * | 2002-11-22 | 2008-08-19 | Johnson William L | Jewelry made of precious a morphous metal and method of making such articles |
| US7621314B2 (en) | 2003-01-17 | 2009-11-24 | California Institute Of Technology | Method of manufacturing amorphous metallic foam |
| WO2005005675A2 (en) * | 2003-02-11 | 2005-01-20 | Liquidmetal Technologies, Inc. | Method of making in-situ composites comprising amorphous alloys |
| US20070003782A1 (en) * | 2003-02-21 | 2007-01-04 | Collier Kenneth S | Composite emp shielding of bulk-solidifying amorphous alloys and method of making same |
| EP1597500B1 (de) * | 2003-02-26 | 2009-06-17 | Bosch Rexroth AG | Direktgesteuertes druckbegrenzungsventil |
| JP5043427B2 (ja) | 2003-03-18 | 2012-10-10 | リキッドメタル テクノロジーズ，インコーポレイティド | バルク凝固アモルファス合金製の電流集電板 |
| WO2004092428A2 (en) * | 2003-04-14 | 2004-10-28 | Liquidmetal Technologies, Inc. | Continuous casting of bulk solidifying amorphous alloys |
| USRE44426E1 (en) * | 2003-04-14 | 2013-08-13 | Crucible Intellectual Property, Llc | Continuous casting of foamed bulk amorphous alloys |
| JP4137095B2 (ja) * | 2004-06-14 | 2008-08-20 | インダストリー−アカデミック・コウアパレイション・ファウンデイション、ヨンセイ・ユニバーシティ | 非晶質形成能と延性の優れたマグネシウム系非晶質合金 |
| WO2006045106A1 (en) | 2004-10-15 | 2006-04-27 | Liquidmetal Technologies, Inc | Au-base bulk solidifying amorphous alloys |
| US20090114317A1 (en) * | 2004-10-19 | 2009-05-07 | Steve Collier | Metallic mirrors formed from amorphous alloys |
| US8063843B2 (en) * | 2005-02-17 | 2011-11-22 | Crucible Intellectual Property, Llc | Antenna structures made of bulk-solidifying amorphous alloys |
| JP2008536005A (ja) * | 2005-03-08 | 2008-09-04 | ペ，ドン−ヒョン | ミッシュメタルが添加されたマグネシウム合金、ミッシュメタルが添加されたマグネシウム合金加工材の製造方法及びこれによって製造されるマグネシウム合金加工材 |
| JP4862983B2 (ja) * | 2005-03-22 | 2012-01-25 | 住友電気工業株式会社 | マグネシウム溶接線の製造方法 |
| WO2008156889A2 (en) * | 2007-04-06 | 2008-12-24 | California Institute Of Technology | Semi-solid processing of bulk metallic glass matrix composites |
| AU2008346713A1 (en) * | 2008-01-09 | 2009-07-16 | Cast Crc Limited | Magnesium based alloy |
| JP5948124B2 (ja) | 2012-04-18 | 2016-07-06 | 日本発條株式会社 | マグネシウム合金部材及びその製造方法 |
| CN104178707A (zh) * | 2014-09-05 | 2014-12-03 | 北京理工大学 | 一种Al-Ni-Er-Co-La铝基非晶合金材料及其制备方法 |
| CN109022981A (zh) * | 2018-09-27 | 2018-12-18 | 中北大学 | 一种高强度铸造镁锌合金锭的制备方法 |
| US11371108B2 (en) | 2019-02-14 | 2022-06-28 | Glassimetal Technology, Inc. | Tough iron-based glasses with high glass forming ability and high thermal stability |
| CN110257732B (zh) * | 2019-06-28 | 2021-07-13 | 北京大学深圳研究院 | 全吸收Mg-Zn-Ag系非晶态医用植入基材、其制备方法及应用 |
| CN110257731B (zh) * | 2019-06-28 | 2021-08-13 | 北京大学深圳研究院 | 全吸收Mg-Zn-Ag系非晶态合金及其制备方法 |
| CN111748752B (zh) * | 2020-06-10 | 2021-12-03 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种压裂球用镁基非晶合金及压裂球的制备方法 |
| CN112210729A (zh) * | 2020-09-29 | 2021-01-12 | 上海理工大学 | 一种三元Mg-Zn-Ce非晶合金及其制备方法 |
| CN113265599B (zh) * | 2021-05-17 | 2022-08-26 | 扬州大学 | 一种Mg-Zn非晶/纳米晶复合结构医用材料及其制备方法 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57148653A (en) * | 1981-03-10 | 1982-09-14 | Komori Printing Mach Co Ltd | Ink pot of printing machine |
| US4767678A (en) * | 1984-01-26 | 1988-08-30 | The Dow Chemical Company | Corrosion resistant magnesium and aluminum oxalloys |
| US4675157A (en) * | 1984-06-07 | 1987-06-23 | Allied Corporation | High strength rapidly solidified magnesium base metal alloys |
| US4765954A (en) * | 1985-09-30 | 1988-08-23 | Allied Corporation | Rapidly solidified high strength, corrosion resistant magnesium base metal alloys |
| US4770850A (en) * | 1987-10-01 | 1988-09-13 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Magnesium-calcium-nickel/copper alloys and articles |
-
1989
- 1989-08-15 NZ NZ230311A patent/NZ230311A/xx unknown
- 1989-08-23 CA CA000609157A patent/CA1334896C/en not_active Expired - Fee Related
- 1989-08-28 US US07/398,993 patent/US4990198A/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-09-04 DE DE89116318T patent/DE68907837T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1989-09-04 NO NO893533A patent/NO170988C/no not_active IP Right Cessation
- 1989-09-04 EP EP89116318A patent/EP0361136B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-09-04 DE DE198989116318T patent/DE361136T1/de active Pending
- 1989-09-05 BR BR898904537A patent/BR8904537A/pt not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA1334896C (en) | 1995-03-28 |
| DE68907837D1 (de) | 1993-09-02 |
| AU608171B2 (en) | 1991-03-21 |
| NZ230311A (en) | 1990-09-26 |
| NO170988C (no) | 1993-01-06 |
| EP0361136B1 (en) | 1993-07-28 |
| EP0361136A1 (en) | 1990-04-04 |
| NO893533L (no) | 1990-03-06 |
| DE68907837T2 (de) | 1993-11-11 |
| US4990198A (en) | 1991-02-05 |
| DE361136T1 (de) | 1990-09-27 |
| BR8904537A (pt) | 1990-04-24 |
| NO893533D0 (no) | 1989-09-04 |
| AU4004689A (en) | 1990-03-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO170988B (no) | Delvis amorf magnesiumbasert legering | |
| US5304260A (en) | High strength magnesium-based alloys | |
| US5053085A (en) | High strength, heat-resistant aluminum-based alloys | |
| KR930000846B1 (ko) | 고 강도 마그네슘-기재 합금 | |
| US4909867A (en) | High strength, heat resistant aluminum alloys | |
| KR930006296B1 (ko) | 높은 강도, 내열성 알루미늄-기재 합금 | |
| EP0470599A1 (en) | High strength magnesium-based alloys | |
| US5118368A (en) | High strength magnesium-based alloys | |
| EP0475101A1 (en) | High strength aluminum-based alloys | |
| US5221376A (en) | High strength magnesium-based alloys | |
| US5240517A (en) | High strength, heat resistant aluminum-based alloys | |
| NO174817B (no) | Korrosjonbestandige aluminiumsbaserte legeringer | |
| US4402745A (en) | New iron-aluminum-copper alloys which contain boron and have been processed by rapid solidification process and method | |
| JP2583718B2 (ja) | 高強度耐食性アルミニウム基合金 | |
| JP2941571B2 (ja) | 高強度耐食性アルミニウム基合金およびその製造方法 | |
| EP0483646B1 (en) | Corrosion-resistant nickel-based alloy | |
| JPH06256877A (ja) | 高強度高耐食性アルミニウム基合金 | |
| JPH06256878A (ja) | 高力耐熱性アルミニウム基合金 | |
| NO173453B (no) | Varmeresistent aluminiumlegering med hoey styrke, samt anvendelse av legeringen for fremstilling av smidde gjenstander |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |
Free format text: LAPSED IN MARCH 2002 |