NO174817B - Korrosjonbestandige aluminiumsbaserte legeringer - Google Patents
Korrosjonbestandige aluminiumsbaserte legeringer Download PDFInfo
- Publication number
- NO174817B NO174817B NO891147A NO891147A NO174817B NO 174817 B NO174817 B NO 174817B NO 891147 A NO891147 A NO 891147A NO 891147 A NO891147 A NO 891147A NO 174817 B NO174817 B NO 174817B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- aluminum
- based alloys
- alloy
- corrosion resistance
- materials
- Prior art date
Links
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims description 55
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 53
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 title claims description 33
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 33
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 title claims description 21
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 title claims description 21
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 8
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052779 Neodymium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052772 Samarium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 20
- 239000000463 material Substances 0.000 description 11
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 10
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 10
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 6
- 238000002074 melt spinning Methods 0.000 description 6
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 4
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 4
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 4
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 4
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 4
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 4
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000004035 construction material Substances 0.000 description 3
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 3
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018138 Al-Y Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 2
- 238000007743 anodising Methods 0.000 description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 125000001475 halogen functional group Chemical group 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 2
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910018134 Al-Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018125 Al-Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018182 Al—Cu Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018467 Al—Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018520 Al—Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018571 Al—Zn—Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910017758 Cu-Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017818 Cu—Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017931 Cu—Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001122 Mischmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 229910002056 binary alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000009689 gas atomisation Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000010422 painting Methods 0.000 description 1
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 description 1
- 238000007712 rapid solidification Methods 0.000 description 1
- 239000013074 reference sample Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C45/00—Amorphous alloys
- C22C45/08—Amorphous alloys with aluminium as the major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelsen vedrører aluminiumbaserte legeringer som har en sammensetning representert ved den generelle formelen
med en ønsket kombinasjon av egenskaper av høy korrosjonsmotstand, høy hardhet, høy slitasjebestandighet og høy varmebestandighet.
Som konvensjonelle aluminiumbaserte legeringer, har det vært kjent forskjellige typer av aluminiumbaserte legeringer, såsom Al-Cu, Al-Si, Al-Mg, Al-Cu-Si, Al-Cu-Mg, Al-Zn-Mg legeringer etc. Disse aluminiumbaserte legeringene har vært utstrakt anvendt i mange forskjellige anvendelser, såsom konstruksjonsmaterialer for fly, biler, skip og lignende; andre bygningsmaterialer, vindusrammer, tak, etc; konstruksjonsmaterialer for marine anlegg og kjernekraft-reaktorer, etc, i samsvar med deres egenskaper.
For å oppnå høy korrosjonsmotstand er de konvensjonelle aluminiumbaserte legeringene vanligvis blitt utsatt for spesiell behandling, f.eks. anodiserende behandling eller belegging med organiske eller uorganiske stoffer ved maling eller elektrolytisk belegging. Slik kjent behandling kan imidlertid komplisere fremstillingsmåten for konstruksjons-materialene nevnt ovenfor, og resultere i økte produksjons-kostnader. Dessuten kan det, avhengig av f.eks. formene, idet det referes til at konstruksjons- eller bygningsmaterialer eller rørmaterialer har kompliserte former, være umulig eller vanskelig å forme korrosjonsbestandige beskyttende belegg. Derfor har ^an hittil ikke oppnådd tilfredsstillende korrosj onsmotstand.
Dessuten har de konvensjonelle aluminiumbaserte legeringene vanligvis en lav hardhet og dårlig varmebestandighet. Nylig har man gjort forsøk på å gi aluminiumbaserte legeringer en finstruktur ved å størkne legeringene hurtig og derved forbedre de mekaniske egenskapene, såsom fasthet, og kjemiske egenskaper, såsom korrosjonsmotstand. De hurtig størknede aluminiumbaserte legeringene som hittil er kjent, er imidlertid fremdeles utilfredsstillende i fasthet, korrosjonsmotstand etc.
I betraktning av det foregående er det et formål med den foreliggende oppfinnelsen å tilveiebringe nye aluminiumbaserte legeringer som har en fordelaktig kombinasjon av egenskaper som høy korrosjonsbestandighet, høy fasthet og overlegen varmebestandighet ved relativt lave kostnader.
Et annet formål med den foreliggende oppfinnelsen er å tilveiebringe aluminiumbaserte legeringsmaterialer som har høy korrosjonsbestandighets-karakteristikk uten å kreve noen spesiell behandling, såsom anodiserende behandling eller belegging med organiske eller uorganiske stoffer, for å bibringe korrosjonsmotstand.
Ytterligere et formål ved den foreliggende oppfinnelsen er å tilveiebringe aluminiumbaserte legeringsmaterialer som har høy hardhet og slitebestandighets-egenskaper, og som kan underkastes ekstrudering, pressing, en stor grad av bøying, etc.
Den foreliggende oppfinnelsen tilveiebringer aluminiumbaserte legeringer som har høy korrosjonsbestandighet, høy fasthet og varmebestandighet, idet de aluminiumbaserte legeringene har en sammensetning representert ved den generelle formelen som innledningsvis nevnt,
særpreget ved at
M er et metallisk element valgt fra gruppen bestående av Y, La, Ce, Nd og Sm; og x og y er atomprosenter som faller innenfor følgende områder: 75 = x <<>=98 °9 2 = v = 25'
idet de aluminiumbaserte legeringene inneholder minst 50 volum-% amorf fase.
De aluminiumbaserte legeringene ifølge den foreliggende oppfinnelsen kan anvendes som materialer med høy korrosjonsbestandighet, høy hardhet og høy fasthet. Dessuten kan de, da de aluminiumbaserte legeringene utviser superplastisitet i nærheten av krystalliseringstemperaturen, med hell bearbeides ved ekstrudering, pressing eller lignende. De bearbeidede artiklene kan anvendes som korrosjonsbestandige, høyfasthets-, og høy- varmebestandighets-materialer i mange praktiske anvendelser på grunn av sine gode korrosjonsbestandighets-, høye hardhets- og høye strekkfasthets-egenskaper. De aluminiumbaserte legeringene kan anvendes som korrosjonsbestandige beleggmaterialer for forskjellige slag konstruksjonskompo-nenter ved påsprøytingsprosesser. Fig. 1 er en skjematisk illustrasjon av et enkelt valse-smelteapparat anvendt til å fremstille tynne bånd av legeringene ifølge den foreliggende oppfinnelsen ved en hurtig størkne-fremgangsmåte; og Figurene 2 til 6 er diagram som viser forandringene i krystalliseringstemperaturen Tx (K) og hardheten Hv (DPN) avhengig av sammensetningen av de tynne båndene av legeringen ifølge den foreliggende oppfinnelsen.
De aluminiumbaserte legeringene ifølge den foreliggende oppfinnelsen kan oppnås ved raskt å størkne en smelte av legeringen som har en sammensetning som spesifisert ovenfor ved hjelp av bråkjølingsteknikk med væske. Væskebråkjølings-teknikken medfører en rask avkjøling av den smeltede legeringen, og spesielt nevnes enkeltvalse-smeltespinneteknikken, dobbeltvalse-smeltespinneteknikken og smelte-spinneteknikken i roterende vann som spesielt effektive eksempler på slike teknikker. I disse teknikkene kan man oppnå en avkjølingshastighet på omlag IO<*> til IO<6> K/sekund. For å frembringe materialer i tynne bånd ved enkeltvalse-smelte-spinneteknikken eller dobbeltvalse-smeltespinneteknikken, blir den smeltede legeringen sprøytet ut fra åpningen av en dyse mot en valse av f.eks. kobber eller stål, med en diameter på omlag 30-3 00 mm, som roterer med konstant hastighet på omlag 300-10000 rpm. I diss teknikkene kan man lett oppnå forskjellige materialer i tynne bånd med en bredde på omlag 1-3 00 mm og en tykkelse på omlag 5-500 /im. Alternativt, for å frembringe trådmaterialer ved smelte-spinneteknikken i roterende vann, rettes en stråle av smeltet legering, under anvendelse av baktrykk av argongass, gjennom en dyse inn i et sjikt av flytende kjølemiddel med en dypde på omlag 1-10 cm som dannes ved sentrifugalkraften i en trommel som roterer ved en hastighet på omlag 50 til 500 rpm. På denne måten kan man lett oppnå fine trådmaterialer. I denne teknikken er vinkelen mellom den smeltede legeringen som sprøytes ut gjennom dysen og den flytende kjølemiddeloverflaten fortrinnsvis i området mellom omlag 60° og 90°, og forholdet mellom den relative hastigheten av den utstrømmende smeltede legeringen og den relative hastigheten av den flytende kjølemiddeloverflaten er fortrinnsvis i området mellom omlag 0,7 og 0,9.
I tillegg til teknikkene ovenfor kan legeringen ifølge den foreliggende oppfinnelsen også oppnås i form av en tynn film ved en påsprøytingsprosess. Dessuten kan oppnås raskt størknende pulver av legeringssammensetningen ifølge den foreliggende oppfinnelsen ved forskjellige atomiserings-fremgangsmåter, f.eks. høyttrykksgass-atomiseringsprosess eller sprøyteprosess. Hvorvidt de raskt størknende aluminiumbaserte legeringene oppnådd på denne måten er amorfe eller ikke, kan man få vite ved å undersøke nærvær av halo-mønstre som er karakteristiske for en amorf struktur ved anvendelse av en ordinær røntgenstrålediffraksjonsmetode. Den amorfe strukturen omdannes til en krystallinsk struktur ved oppvarming til en bestemt temperatur (kalt "krystalliseringstemperaturen") eller høyere temperaturer.
I aluminiumlegeringene ifølge den foreliggende oppfinnelsen representert ved den generelle formelen ovenfor, begrenses x til området mellom 75 og 98 atom-% og y begrenses til området mellom 2 og 25 atom-%. Årsaken til denne begrensningen er at når x og y beveger seg utenfor disse områdene, er det vanskelig å oppnå en amorf struktur i de resulterende legeringene, og de tilsiktede legeringene med minst 50 volum-% amorf fase kan ikke oppnås ved industrielle raske avkjølingsteknikker som anvender den ovenfor nevnte
flytende bråkjølingen, etc.
Elementet M som velges fra gruppen bestående av Y, La,
Ce, Nd og Sm har den virkningen at de forbedrer evnen til å frembringe en amorf struktur, og forbedrer korrosjonsmot-standen betydelig. Dessuten gir elementet M ikke bare forbedringer i hardhet og styrke, men øker også krystallisasjonstemperaturen, og forbedrer derved varmemotstanden. Et misch-metall kan anvendes istendenfor det forannevnte elementet M, dvs. Y, La, Ce, Nd og Sm, og de samme virkningene kan oppnås.
Siden de aluminiumbaserte legeringene ifølge den foreliggende oppfinnelsen utviser superplastisitet i nærheten av sin kry st al1isasj onstemperatur (krystal1isasj onstemperatur + 100°C), kan de dessuten lett underkastes ekstrudering, pressing, varmesmiing, etc. Derfor kan de aluminiumbaserte legeringene ifølge den foreliggende oppfinnelsen, fremstilt i form av tynne bånd, tråd, folie eller pulver, med hell bearbeides til bulkmaterialer ved hjelp av ekstrudering, pressing, varmesmiing, etc, ved en temperatur innenfor området for krystallisasjonstemperaturen + 100°C. Dessuten kan noen av dem bøyes 180° uten brudd, da de aluminiumbaserte legeringene ifølge den foreliggende oppfinnelsen har en høy grad av seighet.
De fordelaktige trekkene ved de aluminiumbaserte legeringene ifølge den foreliggende oppfinnelsen vil nå bli beskrevet med referanse til følgende eksempler.
Eksempel 1
Smeltet legering 3 med en forutbestemt sammensetning ble fremstilt i en høyfrekvens-smelteovn og fylt i et kvartsrør 1 med en liten åpning 5 med en diameter på 0,5 mm i enden av røret, som vist i Fig. 1. Etter oppvarming og smelting av legeringen 3, ble kvartsrøret 1 plassert rett over en kobber-valse 2. Deretter ble den smeltede legeringen 3 i kvartsrøret 1 sprøytet ut gjennom den lille åpningen 5 i kvartsrøret 1 under anvendelse av et argongasstrykk på 0,7 kg/cm<2>, og bragt i kontakt med overflaten av valsen 2 som roterte raskt ved en hastighet på 5000 rpm. Den smeltede legeringen 3 størknet raskt, og det ble oppnådd et tynt bånd 4 av legeringen.
Ifølge bearbeidingsbetingelsene som beskrevet ovenfor,
ble det fremstilt tynne bånd av den aluminiumbaserte binære legeringen av Al-Y, Al-La, Al-Ce, Al-Nd og Al-Sm ifølge den foreliggende oppfinnelsen av de sammensetningene som er vist i
Figurene 2 til 6, nemlig Fig. 2 for legeringen i Al-Y-systemet, Fig. 3 for legeringen i Al-La-systemet, Fig. 4 for legeringen i Al-Ce-systemet, Fig. 5 for legeringen i Al-Nd-systemet og Fig. 6 for legeringen i Al-Sm-systemt. Prøve-stykkene fra de respektive tynne båndene ble underkastet røntgenstråledriffraksjonsanalyse, og som resultat ble det bekreftet halo-mønstere karakteristiske for amorf struktur i alle prøvestykkene. Dessuten er vist den sammensetnings-messige avhengigheten av krystallisasjonstemperaturen Tx (K)
og hardheten Hv (DPN) for prøvestykkene i Figurene 2 til 6. Krystallisasjonstemperaturen Tx (K) er utgangstemperaturen (K) for den første eksoterme toppen på differensial-skanning-kalorimeterkurven som ble oppnådd ved en oppvarmingshastighet på 40 K/minutt, og hardheten (Hv) er vist ved verdier (DPN)
som er målt ved anvendelse av en mikro Vickers-hardhetstester under en last på 25 g.
Som vist på tegningene har alle de aluminiumbaserte legeringene ifølge den foreliggende oppfinnelsen en svært høy krystallisasjonstemperatur Tx på 420 til 510 K, og har en høy hardhet av størrelsesorden omlag 120 til 220 DPN. Man har funnet at aluminiumlegeringene er materialer med høy korrosjonsmotstand og høy hardhet.
Eksempel 2
Tynne bånd av aluminiumbaserte legeringer i Al-La-systemet og Al-Ce-systemet ble fremstilt på samme måten som beskrevet i Eksempel 1, og prøvestykker med en forutbestemt lengde ble kappet av de tynne legeringsbåndene. Prøvestykkene ble neddykket saltsyreløsning med en bestemt konsentrasjon ved 50°C, og undersøkt på korrosjonsmotstand mot saltsyre. Prøve-resultatene er vist i Tabell 1. Evalueringen av korrosjons-motstanden ble representert ved den tiden som var nødvendig for å løse opp prøvestykkene, og en kommersielt tilgjengelig aluminiumfolie ble anvendt som referanseprøve for denne evalueringen. Som vist i Tabell 1, krevde de fleste av de tynne båndene en oppløsningstid på 20 til 30 ganger tiden for den kommersielt tilgjengelige aluminiumfolien, og det bemerkes at de aluminiumbaserte legeringene ifølge den foreliggende oppfinnelsen har en utmerket korrosjonsmotstand mot saltsyre-løsning sammenlignet med aluminiumbaserte legeringer ifølge tidligere teknologi.
Claims (1)
- Aluminiumbasert legering med høy korrosjonsbestandighet, som har en sammensetning representert ved den generelle formelen:karakterisert ved at: M er et metallisk element valgt fra gruppen bestående av Y, La, Ce, Nd og Sm; og x og y er atomprosenter som faller innenfor følgende områder: 75 < x < 98 og 2 < y < 25, idet nevnte aluminiumbaserte legering inneholder minst 50 volum-% amorf fase.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63061877A JPH0637695B2 (ja) | 1988-03-17 | 1988-03-17 | 耐食性アルミニウム基合金 |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO891147D0 NO891147D0 (no) | 1989-03-16 |
NO891147L NO891147L (no) | 1989-09-18 |
NO174817B true NO174817B (no) | 1994-04-05 |
NO174817C NO174817C (no) | 1994-07-13 |
Family
ID=13183802
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO891147A NO174817B (no) | 1988-03-17 | 1989-03-16 | Korrosjonbestandige aluminiumsbaserte legeringer |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4911767A (no) |
EP (1) | EP0333217B1 (no) |
JP (1) | JPH0637695B2 (no) |
KR (1) | KR910009971B1 (no) |
CA (1) | CA1336652C (no) |
DE (2) | DE333217T1 (no) |
NO (1) | NO174817B (no) |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07122119B2 (ja) * | 1989-07-04 | 1995-12-25 | 健 増本 | 機械的強度、耐食性、加工性に優れた非晶質合金 |
JP2639455B2 (ja) * | 1990-03-09 | 1997-08-13 | 健 増本 | 高強度非晶質合金 |
JPH0610086A (ja) * | 1991-03-14 | 1994-01-18 | Takeshi Masumoto | 耐摩耗性アルミニウム合金及びその加工方法 |
DE69220164T2 (de) * | 1991-09-26 | 1998-01-08 | Tsuyoshi Masumoto | Superplastisches Material aus Legierung auf Aluminiumbasis und Verfahren zur Herstellung |
EP0570910A1 (en) * | 1992-05-19 | 1993-11-24 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | High strength and high toughness aluminum alloy structural member, and process for producing the same |
AU8379398A (en) | 1997-06-30 | 1999-01-19 | Wisconsin Alumni Research Foundation | Nanocrystal dispersed amorphous alloys and method of preparation thereof |
WO2008101222A1 (en) * | 2007-02-16 | 2008-08-21 | Scoperta Inc. | Low cost coating of substrates |
JP2008231519A (ja) * | 2007-03-22 | 2008-10-02 | Honda Motor Co Ltd | 準結晶粒子分散アルミニウム合金およびその製造方法 |
JP2008248343A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Honda Motor Co Ltd | アルミニウム基合金 |
JP2011021275A (ja) * | 2009-06-15 | 2011-02-03 | Kobe Steel Ltd | Al合金反射膜、反射膜積層体、及び、自動車用灯具、照明具、ならびに、Al合金スパッタリングターゲット |
CN102632232B (zh) * | 2012-03-30 | 2014-04-16 | 济南大学 | 一种铝基非晶复合粉末及其制备方法和应用 |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4379719A (en) * | 1981-11-20 | 1983-04-12 | Aluminum Company Of America | Aluminum powder alloy product for high temperature application |
FR2529909B1 (fr) * | 1982-07-06 | 1986-12-12 | Centre Nat Rech Scient | Alliages amorphes ou microcristallins a base d'aluminium |
-
1988
- 1988-03-17 JP JP63061877A patent/JPH0637695B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1989
- 1989-03-15 CA CA000593752A patent/CA1336652C/en not_active Expired - Fee Related
- 1989-03-16 KR KR1019890003292A patent/KR910009971B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1989-03-16 US US07/324,467 patent/US4911767A/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-03-16 NO NO891147A patent/NO174817B/no not_active IP Right Cessation
- 1989-03-17 DE DE198989104818T patent/DE333217T1/de active Pending
- 1989-03-17 EP EP89104818A patent/EP0333217B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-03-17 DE DE89104818T patent/DE68908443T2/de not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE68908443T2 (de) | 1994-03-03 |
NO891147L (no) | 1989-09-18 |
JPH0637695B2 (ja) | 1994-05-18 |
EP0333217B1 (en) | 1993-08-18 |
DE68908443D1 (de) | 1993-09-23 |
CA1336652C (en) | 1995-08-15 |
KR910009971B1 (ko) | 1991-12-07 |
NO891147D0 (no) | 1989-03-16 |
JPH01240632A (ja) | 1989-09-26 |
DE333217T1 (de) | 1990-03-01 |
KR890014769A (ko) | 1989-10-25 |
NO174817C (no) | 1994-07-13 |
EP0333217A1 (en) | 1989-09-20 |
US4911767A (en) | 1990-03-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5053085A (en) | High strength, heat-resistant aluminum-based alloys | |
NO170988B (no) | Delvis amorf magnesiumbasert legering | |
CA2020484C (en) | High strength magnesium-based alloys | |
CA1304607C (en) | High strength, heat resistant aluminum alloys and method of preparingwrought article therefrom | |
CA1301485C (en) | High strength, heat resistant aluminum alloys | |
NO174720B (no) | Meget sterke, varmebestandige aluminium-baserte legeringer | |
NO179335B (no) | Varmebestandige aluminiumbaserte legeringer med höy styrke | |
KR930000846B1 (ko) | 고 강도 마그네슘-기재 합금 | |
NO174817B (no) | Korrosjonbestandige aluminiumsbaserte legeringer | |
US5118368A (en) | High strength magnesium-based alloys | |
US5240517A (en) | High strength, heat resistant aluminum-based alloys | |
US5221376A (en) | High strength magnesium-based alloys | |
NO173453B (no) | Varmeresistent aluminiumlegering med hoey styrke, samt anvendelse av legeringen for fremstilling av smidde gjenstander | |
EP0483646A1 (en) | Corrosion-resistant nickel-based alloy |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |
Free format text: LAPSED IN SEPTEMBER 2003 |