NO155914B - Fortykket haarblekepreparat. - Google Patents
Fortykket haarblekepreparat. Download PDFInfo
- Publication number
- NO155914B NO155914B NO793241A NO793241A NO155914B NO 155914 B NO155914 B NO 155914B NO 793241 A NO793241 A NO 793241A NO 793241 A NO793241 A NO 793241A NO 155914 B NO155914 B NO 155914B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- ore
- nickel
- furnace
- layer
- zone
- Prior art date
Links
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 106
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 53
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 41
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 35
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 18
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 15
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 14
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 10
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 9
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 9
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 9
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 9
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 7
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 claims description 6
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 4
- UGKDIUIOSMUOAW-UHFFFAOYSA-N iron nickel Chemical compound [Fe].[Ni] UGKDIUIOSMUOAW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 3
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 claims description 3
- 238000004061 bleaching Methods 0.000 abstract 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 61
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 39
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 30
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 16
- 239000000047 product Substances 0.000 description 15
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 11
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 description 10
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 10
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 229910001710 laterite Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000011504 laterite Substances 0.000 description 9
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 8
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 6
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 5
- 229910000863 Ferronickel Inorganic materials 0.000 description 4
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 4
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 description 4
- 229910000480 nickel oxide Inorganic materials 0.000 description 4
- GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N oxonickel Chemical compound [Ni]=O GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 4
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 3
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 3
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 3
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 3
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 3
- -1 40% nickel Chemical compound 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 206010011416 Croup infectious Diseases 0.000 description 1
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001030 Iron–nickel alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 229910052925 anhydrite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 239000011362 coarse particle Substances 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 1
- 230000006735 deficit Effects 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 description 1
- 239000010763 heavy fuel oil Substances 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000011065 in-situ storage Methods 0.000 description 1
- 239000011872 intimate mixture Substances 0.000 description 1
- IGHXQFUXKMLEAW-UHFFFAOYSA-N iron(2+) oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Fe+2].[Fe+2].[O-2] IGHXQFUXKMLEAW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000010450 olivine Substances 0.000 description 1
- 229910052609 olivine Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 238000010405 reoxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 1
- 150000003463 sulfur Chemical class 0.000 description 1
Classifications
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61K—PREPARATIONS FOR MEDICAL, DENTAL OR TOILETRY PURPOSES
- A61K8/00—Cosmetics or similar toiletry preparations
- A61K8/18—Cosmetics or similar toiletry preparations characterised by the composition
- A61K8/19—Cosmetics or similar toiletry preparations characterised by the composition containing inorganic ingredients
- A61K8/22—Peroxides; Oxygen; Ozone
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61K—PREPARATIONS FOR MEDICAL, DENTAL OR TOILETRY PURPOSES
- A61K8/00—Cosmetics or similar toiletry preparations
- A61K8/18—Cosmetics or similar toiletry preparations characterised by the composition
- A61K8/30—Cosmetics or similar toiletry preparations characterised by the composition containing organic compounds
- A61K8/33—Cosmetics or similar toiletry preparations characterised by the composition containing organic compounds containing oxygen
- A61K8/36—Carboxylic acids; Salts or anhydrides thereof
- A61K8/361—Carboxylic acids having more than seven carbon atoms in an unbroken chain; Salts or anhydrides thereof
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61K—PREPARATIONS FOR MEDICAL, DENTAL OR TOILETRY PURPOSES
- A61K8/00—Cosmetics or similar toiletry preparations
- A61K8/18—Cosmetics or similar toiletry preparations characterised by the composition
- A61K8/30—Cosmetics or similar toiletry preparations characterised by the composition containing organic compounds
- A61K8/33—Cosmetics or similar toiletry preparations characterised by the composition containing organic compounds containing oxygen
- A61K8/39—Derivatives containing from 2 to 10 oxyalkylene groups
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61Q—SPECIFIC USE OF COSMETICS OR SIMILAR TOILETRY PREPARATIONS
- A61Q5/00—Preparations for care of the hair
- A61Q5/08—Preparations for bleaching the hair
Landscapes
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Animal Behavior & Ethology (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Public Health (AREA)
- Veterinary Medicine (AREA)
- Emergency Medicine (AREA)
- Birds (AREA)
- Epidemiology (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Cosmetics (AREA)
Abstract
FORTYKKET HÅRBLEKEPREPARAT.
Description
Fremgangsmåte for utvinning av nikkel fra lateritiske malmer.
Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for utvinning av nikkel fra lateritiske jernmalmer i roterende ovn ved bpp-
hetning i en reduserende sone for å oppnå en partiell reduksjon av malmen, etterfulgt av smelting av den delvis reduserte malm for å be-
virke faseutskillelse.Fremgangsmåten gjør behandlingen av laterittmal-
mer betydelig mer lønnsom ved å tillate en fullstendig utnyttelse av flytende hydrokarboner alene ved en regulert malmreduksjon før metal-
let utvinnes.
* Fremgangsmåten egner seg særlig for behandling av oksydis-
ke malmer som finnes på mange steder i verden hvor fast brensel er mangelvare. Beregnet på tørt materiale inneholder disse malmer nor-
malt mindre enn 5% nikkel og ikke mer enn ca. 50 vektprosent:jern.
Således kan disse malmer inneholde 10 til 40 vektprosent jern og de
vil inneholde ca. 5 til ca. 30 ganger så meget jern som nikkel. Fremgangsmåten egner seg særlig for behandling av laterittmalmer som inneholder jern og nikkel i et forhold på mindre enn ca. 30 til 1.
Hittil ble nikkelholdige laterittmalmer behandlet i praksis ved hjelp av pyrometallurgiske metoder enten i en sjaktovn, ved hjelp av Krupp-Renn-metoden eller av elektriske smelteprosesser for å utvinne nikkel. I disse prosesser brukes fast brensel. Prosesser som bruker kull eller koks, krever overdrevne brenselmengder for å tilveie-bringe de nødvendige reduksjonsbetingelser. Dette resulterer i at produktet har et høyt jerninnhold og et uønsket lavt nikkelinnhold. I motsetning dertil er den selektivt reduserte malm ifølge foreliggende oppfinnelse i en tilstand, i hvilken malmen kan smeltes, således at malmens nikkelinnhold kan utvinnes med et meget høyere forhold av nikkel til jern i produktet enn det forhold som eksisterer i utgangsmaterialet.
Det er nå funnet at oksydiske malmer kan selektivt reduseres ved å bruke billige flytende hydrokarboner, hvorved de gir et materiale som kan smeltes for å utvinne metallinnholdet med høy metallgjenvin-ning og med høy metallkonsentrasjon i produktet.
I henhold til det foran anførte går fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen ut på utvinning av nikkel fra lateritiske jern-nikkeImaImer i roterende ovn ved opphetning i en reduserende sone for oppnåelse av en partiell reduksjon av malmen, etterfulgt av smelting av den delvis reduserte malm for å bevirke faseutskillelse, og det karakteristiske ved fremgangsmåten er at malmen føres fra en forvarmningssone til en reduksjonssone hvor den forvarmede malm som holdes under omkastning, blandes med et flytende hydrokarbon og temperaturen i sjiktet holdes i reduksjonssonen ved fra 815°C til under temperaturen for begynnende smelting, og betingelsene i reduksjonssonen reguleres slik at det dannes en sterkt reduserende atmosfære inne i laget, ved at det i laget i reduksjonssonen opprettholdes en atmosfære som i reduksjonsevne svarer til et forhold mellom karbonmonoksyd og karbondioksyd på minst 3 til 2.
Særlig fordelaktig arbeider man på den måte at det i nevnte forvarmningssone opprettholdes en atmosfære som er reduserende for nikkel i det minste fra det punkt hvor lagets temperatur når 540°C. Nevnte soner anordnes særlig hensiktsmessig i en motstrømsopphetet roterende ovn, idet en mindre del av den olje som brennes, innføres i ovnen gjennom en brenner anbragt ved malmutløpsenden av ovnen, og den største del av den i ovnen innførte olje innsprøytes direkte på malmen
i ovnens reduksjonssone.
Det skal bemerkes at fra US-patent 3 030 201 er det kjent smeltning av selektivt redusert malm for å fraskille redusert metall fra uredusert malm. Ved fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse anvendes smeltning ikke bare som et middel til fraskillelse av redusert malm fra uredusert malm, men for ytterligere å konsentrere nik-kelverdiene i den reduserte del av malmen. US-patentskriftet åpenbarer bruken av temperaturer høyere enn ca. 1500°C i reduksjonssonen. Teknikkens nivå åpenbarer imidlertid ikke betydningen av forvarmningen av malmen til en temperatur av minst ca. 815°C til under temperaturen for begynnende smeltning og at betingelsene i reduksjonssonen reguleres slik at det dannes en reduserende atmosfære inne i selve malmskiktet, ved at det i laget i reduksjonssonen opprettholdes en atmosfære som i reduksjonsevne svarer til et forhold mellom karbonmonoksyd og karbondioksyd på minst 3 til 2.
En betydelig fordel ved den nye fremgangsmåte beror på den lave konsentrasjon av forurensninger som krom, silisium, fosfor og karbon i ferronikkelproduktet.
Av kinetiske grunner og for å redusere slaggtap reduseres vanligvis minst en del av jernet i malmen for hver del av nikkelet som finnes i malmen. Den reduserte malm kan smeltes for å adskille fasene og for å utvinne et produkt som inneholder mer enn ca. 25% nikkel, f.eks. 40% nikkel, med en høy utvinningsgrad av den opprinnelig i malmen tilstedeværende nikkel, f.eks. for å utvinne i det minste 90% nikkel. Det metalliske jern i den reduserte malm frigjør kjemisk den kombinerte nikkel under smelteprosessen og bevirker således i at prosessen er forbundet med en høy utvinningsgrad av den i malmen inneholdte nikkel.
Ved fremgangsmåten erholdes en regulert reduksjon av nikkel-og jernholdige lateritt-malmer, og det fåes et produkt som egner seg godt for smelting med minimalt energiforbruk og med høy konsentrasjon av nikkel i produktet.
Fremgangsmåten tilveiebringer også en metode forregulert reduksjon av nikkel- og jernholdige laterittmalmer som bruker flytende hydrokarbonholdige lavverdige brensler som eneste energikilde.
Innføringen av den største del av den samlede oljemengde som trengs for reduksjon av malmen direkte inn i malmen, og blandingen av oljen og malmen i ovnens reduksjonssone, mens bare en liten del av oljen innføres gjennom en brenner, gir mange fordeler hva angår regulering av den reduserende atmosfære, regulering av varmetilførselen,
brenselforbruket og evnen til å gjennomføre reduksjonsprosessen ved å bruke flytende hydrokarboner som eneste brenselkilde. Hvis man driver
I
en roterende ovn eller et annet apparat for regulert utreduksjon av jernet og forsøker å oppnå de høye utløpstemperaturer i samsvar med oppfinnelsen ved hjelp av reduserende komponenter som resulterer fra direkte forbrenning av olje i brennere, er det funnet at brennerne må drives med etslikt underskudd av oksygen at en betydelig del av oljen omdannes til karbon og gjenfinnes som sot i avgassene eller i den behandlede malm. Under den praktiske gjennomføring av oppfinnelsen kan mengden av oljen som er blandet med malmsjiktet og den mengde av oljen som innføres i brenneren, varieres for å oppnå tilfredsstillende drifts betingelser. Det er da en lett sak å oppnå den nødvendige regulering av driftsbetingelser, innbefattet varmeforbruket,°ved hjelp av regule-ringen av den oljemengde som brennes direkte i brenneren, mens det opprettholdes en meget sterkt reduserende atmosfære i malmsjiktet. Det vil forståes at oppfinnelsen skaffer således et middel for å gjennomfø-re reduksjonsprosessen med et forholdsvis enkelt apparat ved å bruke flytende hydrokarboner som eneste brenselkilde for reduksjonsprosessen.
Det må særlig fremheves at reduksjonen til metall av en regulert mengde jern i malmen er meget viktig for regulering av reduksjonsprosessen ifølge oppfinnelsen. Hvis denne regulering opprettholdes, er det funnet at en vesentlig del av nikkelen i malmen blir redusert til metallet, og at det metalliske jern som dannes ved fremgangsmåten hvor reduksjonsprosessen finner sted ved å bruke flytende hydrokarboner blandet med selve malmsjiktet, utgjør for seg selv et reduk-sjonsmiddel for ikke redusert nikkeloksyd under den senere smelteprosess. Produktet av den senere smelteprosess inneholder minst ca. 90%
av nikkelen som finnes i malmen og nikkelkonsentrasjonen i produktet er meget høy. Således oppnås lett produkter som har et nikkel-jern-forhold på 1:1.
Som nevnt ovenfor, når man arbeider i samsvar med oppfinnelsen for å oppnå en reduksjon av nikkel i materialer som inneholder nikkel og jern, såsom laterittmalmer, er det av økonomiske grunner fordelaktig å utredusere mindre enn 50% av jernet i utgangsmaterialet. Nes-ten alt jern i utgangsmaterialet kan imidlertid reduseres til metallisk form under spesielle omstendigheter ved å la det behandlede materiale forbli lengre tid i reduksjonssonen.
Det vil også forståes at fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen bestående i å blande het malm med flytende hydrokarboner virker som en in situ olje-gassgenerator eller reaktor. Reaksjonen frembringer en så sterk reduserende atmosfære at det oppnåes en hurtig opphetning, en høy gjennomløpshastighet av materialet og høy utløpstemperatur av malmen. De bedre /kinetiske faktorer som resulterer fra den sterkt reduserende atmosfære letter også behandlingen av et utgangsmateriale med grove partikler. Det vil forståes at når man behandler malmer av sili-kattypen, vil de høye reduksjonstemperaturer fremme dannelsen av oli-vin som kan inneholde nikkel som nikkeloksyd. De regulerte mengder av metallisk jern i den reduserte malm reduserer imidlertid dette nikkeloksyd under den senere smelteprosess, så at en høy utvinningsgrad av den opprinnelig i malmen inneholdte nikkel oppnåes selv i de tilfeller hvor mindre enn halvparten av nikkel bli redusert til metall under reduks jonsprosessen. Ennvidere har produktet av smelteprosessen et høyt nikkelinnhold, hvilket er meget ønsket.
Det må også fremheves at i mange områder av verden hvor laterittmalmer av den art som behandles i samsvar med oppfinnelsen forekommer, er faste brensler såsom kull kostbare. Olje koster i slike områder mindre når man tar i betraktning dens varmeverdi. Oppfinnelsen er således forbundet med den ytterligere fordel at oljen kan utelukken-de brukes under reduksjonsprosessen; da dessuten den reduserte malm har en høy temperatur, dvs. minst ca. 815°C og mer fordelaktig 870°C eller mer, når den kommer ut av ovnen og da den umiddelbart kan innfø-res i smelteovnen uten varmetap av betydning, er den til smelting nød-vendige varmemengde forholdsvis liten. Det vil -forståes at andre oksydiske jernholdige materialer, f.eks. røstede nikkelholdige eller kob-berholdige konsentrater eller matter, silisiumdioksydholdige kobber eller jernmalmer osv. fordelaktig kan behandles i henhold til oppfinnelsen og gi en høy konsentrasjon og høy utvinningsgrad av nikkel som finnes i disse malmer. Fremgangsmåten kan derfor også brukes når den selektive reduksjon ikke er nødvendig, f.eks. for en enkel reduksjon av en jernoksydmalm som ikke inneholder andre metaller. Ferronikkel eller jernnikkelmatte erholdt fra en påfølgende smelteprosess kari sene-
re konsentreres ved blåsing med oksygen fra toppen, som beskrevet f. eks. i US-patent 3 030 201 og US-patent 3 004 846.
Som omtalt senere må materialer som skal behandles i henhold til oppfinnelsen, bare males så at partiklene vil passere gjennom en 2,5 cm-sikt. Det er ikke nødvendig å male utgangsmaterialene finere. Dette fordelaktige trekk ved oppfinnelsen tillater ikke bare å spare maleomkostningene, men minsker også betraktelig støvproblemet som all-tid forekommer i avgasser fra roterende ovner som behandler findelte materialer.
Den nikkelholdige laterittmalm males fortrinnsvis til en par-tikkelstørrelse mindre enn ca. 2,5 cm, og tørkes. Malmen forvarmes deretter til en temperatur på ca. 815°C ved berøring med hete gasser, idet betingelsene under forvarmningsprosessen reguleres så at når malmen na• r eller overskrider ca.. 540 oC er de gasser som er i berøring med malmen reduserende overfor nikkeloksyd. Den forvarmede malm som har en temperatur på ca. 815°C, bringes til å danne et omrørt sjikt og blandes med olje for å danne en intim blanding mellom den forvarmede malm og olje. En særlig foretrukket olje for fremgangsmåten er en tung råolje, f.eks. Buncker C brenselolje. De lettere bestanddeler av oljen bli flyktige og drives av. De tyngre bestanddeler føres og blandes sammen med malmsjiktet og de tilveiebringer derved sterkt reduserende betingelser innenfor sjiktet, dvs. at forholdet mellom de reduserende bestanddeler (CO, I^) og de oksyderende bestanddeler (C^, I^O) svarer til et forhold mellom karbonmonoksyd og karbondioksyd i sjiktet på minst ca. 3:2, og fortrinnsvis på minst ca. 2:1. De lettere bestanddeler reagerer med de oksygenholdige gasser, såsom luft, over sjiktet og skaffer varme for prosessen. Dette usedvanlige høye forhold av karbonmonoksyd og karbondioksyd og den høye utløpstemperatur tilveiebringer den nødvendige utreduksjon av jern i malmsjiktet, og skaffer også kinetiske betingelser som er nødvendige for å oppnå en jernreduksjon med usedvanlig høy gjennomløpshastighet. Ytterligere varme for prosessen kan leveres ved forbrenning av oljen i en brenner. På den måte, ved forbrenning av en flytende brensel alene, opphetes det omrørte brennende sjikt til en temperatur under temperaturen for den begynnende smelting av malmsjiktet. Denne temperatur ligger fortrinnsvis like under temperaturen for den begynnende smelting av malmsjiktet,, så at det ikke skjer noen malmagglomerering av betydning, og temperaturen kan f.eks. utgjøre ca. 1095°C. Innføringen av olje og luft i regulerte mengder fortsettes i en tilstrekkelig tid for å redusere en vesentlig del av nikkel og en regulert mengde av jern i malmsjiktet. Reaksjonen i malmsjiktet skrider frem med en slik ubetydelig dannelse av koks, at den reduserte malm ikke inneholder mer enn ca. 2%-karbon når reduks jonsprosessen er avsluttet. Det dannede karbon viirkei fordelaktig ved påfølgende overførkngs- og smelteprosesser. Hvis -det ønskes for å danne en nikkelhoIdig matte som produktet av den påfølgen-de smelting, kan man innføre svovel i malmsjiktet uten noen andre vesentlige forandringer av arbeidsbetingelser. Matten bør inneholde minst 1 mol svovel for hver 2 mol nikkel, f.eks. 2 eller flere mol svovel for hver 3 mol nikkel. Det samlede svovelbehov for å svovle nikkelen kan skaffes ved å bruke en brenselolje med høyt svovelinn-hold, f.eks. en olje som inneholder opptil 10% svovel, i reduksjonsprosessen. Det kan også brukes pyritter, svoveldioksyd, elementær svovel, gips, anhydritt osv.
Den reduserte malm smeltes deretter for å gi et nikkelholdig produkt med et nikkelinnhold på mer enn ca. 25%, beregnet på metallinnholdet. Det nikkelholdige sluttprodukt kan enten være ferronikkel . eller en matte. For å spare varme, hindre en reoksydasjon av den reduserte malm, osv. ledes fortrinnsvis den behandlede malm direkte fra den selektive reduksjonsprosess til smelteovnen. Det kan fordelaktig brukes en elektrisk ovn med stor varmebesparelse som smelteovn, fordi den i den elektriske ovn innførte charge allerede har en høy temperatur. En særlig fordelaktig utførelsesform for oppfinnelsen vil nå detaljert beskrives under henvisning til de vedlagte tegninger.
Fig. 1 er.vist i overdrevet målestokk hva angår forholdet mellom lengden og diameteren av ovnen, for bedre å illustrere oppfinnelsen. Med 11 er betegnet en roterende ovn med liten helling, f.eks. ca. 2 % til 4 % fra horisontalen. Ovnen er forsynt med chargeringsmidler for malmen 12 ved enden av ovnen, med chargeringsmidler 13 for oljen (som om ønsket kan være forsynt med en vannkappe), og en tempe-raturreguleringsbrenner 14 som også gir en flamme for det omrørte brennende rna Imsjikt, ved den andre ende av ovnen. Luftinnføringsmidler 15 er anordnet med mellomrom langs ovnslengden, det er anordnet drivorga-ner 16 for å rotere ovnen, et avtrekk 17 er anordnet ved gassutløps-enden (malmchargeringsende) av ovnen, og et hus 18 er anordnet ved ol— jechargeringsenden (utløpsende for den reduserte malm) av ovnen. En demning 19 kan være anordnet ved utløpsenden for malmen, for å tilveie-bringe en regulert strømning av malmen gjennom ovnen. Det vil forstås at andre demninger kan anordnes ved passende utvalgtepunkter langs ovnen for å regulere raaImstrømningen. Under driften av ovnen i henhold til oppfinnelsen, innføres malm som tidligere er blitt forvarmet gjennom materen 12 i ovnen. Den roterende bevegelse av ovnen og ovnens lette helling til horisontalen forårsaker at malmen danner et omrørt sjikt 21 som beveger seg langsomt fra chargeringsenden for malmen til den lavere utløpsende for malmen. Som vist på fig. 2, stiger sjiktet kontinuerlig opp langs ovnsveggen under innvirkning av ovnens dreie-
i
bevegelse og blir omrørt. Det opprettholdes i ovnen slike betingelser at en sone A vist på fig. 1 opprettholdes som en forvarmningssone, i hvilken det omrørte malmsjikt gradvis forvarmes til en temperatur på ca. 815°C. Det er fordelaktig å bruke løfteorganer i det minste i en del av forvarmningssonen (sone A) for å lette berøringen mellom sjiktet og de hete gasser over sjiktet. Sone B vist på fig. 1 utgjør en reduserende sone i hvilken det omrørte malmsjikt utsettes for reduserende betingelser ved hjelp av oljen som innføres direkte i sjiktet,
og i hvilken det omrørte malmsjikt opphetes videre, så at det når en temperatur på opp til ca. 1095°C ved utløpsenden av ovnen. Løfteorga-ner brukes vanligvis ikke i reduksjonssonen (sone B) så at en ønsket rolig tilstand hersker i sjiktet med den følge at det skjer bare mini-male forstyrrelser av de kraftig reduserende betingelser i sjiktet.
Det må fremheves at bevegelsen av malmen og av gasser gjennom ovnen skjer i motstrøm til hverandre. I en særlig foretrukket utførelses-form som er vist på tegningen, innsprøytes oljen ved ét punkt som ligger ved utløpsenden av ovnen, ved hjelp av en oljeinjektor eller lan-
se i hvilken oljen innføres under trykk fra en stempelpumpe 20. På denne måten bringes en strøm eller en stråle av olje i berøring med det omrørte malmsjikt over en betydelig utstrekning av sjiktet i reduks jonssonen, da oljestrålen gis en pulserende bevegelse når trykket i strålen øker og synker under innvirkning av stempelpumpen 20. Luft i omhyggelig regulerte mengder som er nødvendige for å opprettholde de sterkt reduserende betingelser innenfor reduksjonssonen, innføres i utvalgte mellomrom langs bvnslengden ved hjelp av matere 15. Ytterligere forvarmet luft kan leveres gjennom brenneren 14 ved å innføre et luftoverskudd gjennom brenneren, så at det fåes en brennérflammetempe-ratur på omtrent 1095 til 1650°C. Det vil forståes at når ytterligere luft -innføres i den gass-strøm som beveger seg langs ovnen i retning av avtrekket ved hjelp av matere 15,! blir gass-strømmen gradvis mindre reduserende og kan selv bli oksyderende når gass-strømmen hår det punkt hvor temperaturen av malmsjiktet er ca. 540°C eller mindre. På denne måte oppnåes en i det vesentlige fullstendig forbrenning av oljen i ovnen, hvilket gjør at prosessen kan utføres med stor brenselbespa-relsé. Det vil forståes at andre midler kan brukes for innsprøyting av oljen i sjiktet i reduks jonssonen. Det vil også forståes at brenneren som kan brukes for å regulere temperaturen leverer normalt bare en mindre del av det samlede brenselbehov som er nødvendig for å opp-hete malmen i ovnen. Således utgjorde i et anlegg mengdén av den gjennom brenneren leverte olje ca. 25 % av den i ovnen innførte olje. I praksis er mengden av den til brenneren leverte olje i det minste ca.
!
10 %, men normalt utgjør den mindre enn 50 % av den i ovnen innførte olje. På denne måten skaffes en sterkt reduserende atmosfære i reduksjonssonen i malmsjiktet, men allikevel dannes det bare lite karbon.
En liten del av brenselbehovet kan leveres ved hjelp av fast brensel, f.eks. kull, koks osv. blandet med chargen.
Fig. 3 viser hvordan jern-jernoksyd-likevekten påvirkes av den reduserende atmosfære og temperaturen. Av særlig interesse for fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er linje A-B, som generelt angir grenselinjen mellom Fe og FeO, og viser hvordan denne grenselinje påvirkes av temperaturen og reduksjonsgassen. Fig. 3 viser at når temperaturen stiger, trenges en mere reduserende atmosfære for å redusere jernet. For å oppnå en utreduksjon av det i malmen tilstedeværende jern må det opprettholdes slike betingelser i reduksjonssonen at forholdet mellom de oksyderende bestanddeler (C02, H20) og de reduserende bestanddeler {CO, H2) i malmsjiktet svarer til C02:CO-forholdet innenfor det på fig. 3 viste BCED-felt. Det bør fremheves at de på fig. 3 viste betingelser.er bare illustrerende, da de faktiske betingelser som stilles til den reduserende atmosfære under behandlingen av nikkelholdige materialer ikke er så strenge på grunn av forandrin-gen av aktiviteten av jernet som skyldes den delvise faste oppløsning av nikkel i jernfasene. De nødvendige, sterkt reduserende betingelser, dvs. et CO:C02-forhold på mer enn ca. 3:2, oppnåes på en særlig effektiv måte ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen.
Den reduserte hete malm som fås ved den beskrevne reduksjonsprosess, kan så lett utsettes for direkte smelting for å gjenvinne og konsentrere malmens nikkelinnhold som et nikke1-jern-materiale.
For at oppfinnelsen bedre kan forståes, gis følgende eksempler.
EKSEMPEL 1
En laterittmalm med 35% vann ble tørket til et fuktighets-innhold på 3 %. Den tørkede malm inneholdt 1,8 % nikkel, 17,4 % jern og resten bergart-bestanddeler. Malmen ble så malt til minus 1,2 cm størrelse, og ble selektivt redusert i en roterende ovn som beskrevet ovenfor og vist på tegningen. Den tørkede malm ble chargert kontinuerlig i en ovn med en diameter på ca. 1,5 m og en lengde på ca. 13 m som roterte med 1,5 omdr. pr. min. med en produksjon av ca. 12 tonn pr. dag, for å danne et omrørt malmsjikt som beveget seg langsomt mot ut-løpsenden (fyrt ende) av ovnen. Den eneste brensel som ble brukt for å fyre ovnen, var en tung brenselolje, en del av hvilken ble brent i en brenner anbragt ved ovnens utløpsende, mens den resterende del av oljen ble innført som en vekslende pulserende stråle direkte på den hete malm som næret seg utløpsenden av ovnen. En tredjedel av det samlede oljebehov ble innført direkte og blandet med malmen. Olje-forbruket var ca. 9,1 vektprosent av den i ovnen innførte malm. For-brenningsbetingelsene ble regulert ved innføring av luft i ovnen ved utvalgte punkter langs ovnslengder, så at avgassene inneholdt et ca. 0,5 % overskudd av oksygen. Det omrørte malmsjikt ble forvarmet ved motstrømsberøring med de hete forbrenningsgasser dannet i ovnen, og den pulserende oljestråle berørte den del av sj"iktet som omfattet reduks jonssonen i ovnen hvor det ikke fantes noe løfteorganer og hvor sjiktet hadde en temperatur på over 815°C, hvorved man oppnådde en ytterligere opphetning av sjiktet ved delvis forbrenning umiddelbart over sjiktet av de fra oljen avdrevne destillasjonsprodukter og en reduksjon av en betydelig del av nikkelinnholdet og av en regulert del av jerninnholdet i malmen ved hjelp av den sterkt reduserende atmosfære som ble dannet i sjiktet på grunn av at malmsjiktet ble blandet med oljen. Den reduserte malm ble ført ut fra ovnens utløpsende ved en temperatur på 1030°C og det ble funnet at ca. 19,6 % av jerninnholdet i den reduserte malm ble redusert til metall. Den hete malm inneholdt ca. 0,8 % karbon. Avgassene hadde en temperatur på ca. 230°C. Den reduserte hete malm ble direkte innført og smeltet i en elektrisk ovn på kontinuerlig måte, og gav ferronikkel med ca. 95 % av den i malmen inneholdte nikkel. Dette representerte helt tilfredsstillende driftsbetingelser. Det ble funnet at ovnen kunne drives kontinuerlig i lang tid med tilfredsstillende resultater.
EKSEMPEL II
Det ble gjort et ytterligere forsøk med samme charge, samme utstyr og de samme driftsebtingelser som beskrevet i eksempel I, unn-tatt at ca. 2>h kg svovel pr. time ble innført i sjiktet. Ca. 1,2 kg av denne svovel pr. time ble innført i den i ovnen innførte brenselolje, mens resten ble innført som svoveldioksydgass. Det ble funnet, at det i smelteovnen, erholdte smeltede produkt var en matte som inneholdt ca. 41,3 % nikkel, 15 % svovel og resten i det vesentlige jern, med en samlet gjenvinningsgrad på ca. 92 % av den opprinnelig i malmen tilstedeværende nikkel.
Claims (3)
1. Fremgangsmåte for utvinning av nikkel fra lateritiske jern-nikkelmalmer i roterende ovn ved opphetning i en reduserende sone for å oppnå en partiell reduksjon av malmen, etterfulgt av smelting av den delvis reduserte malm for å bevirke faseutskillelse, karakterisert ved at malmen føres fra en forvarmningsone til en reduksjonssone hvor den forvarmede malm som holdes under omkastning blandes med et flytende hydrokarbon og temperaturen i sjiktet holdes i reduksjonssonen ved fra 815°C til under temperaturen for begynnende smelting, og betingelsene i reduksjonssonen reguleres slik at det dannes en sterkt reduserende atmosfære inne i laget, ved at det i laget i reduksjonssonen opprettholdes en atmosfære som i reduksjonsevne svarer til et forhold mellom karbonmonoksyd og karbondioksyd på minst 3 til 2.
2. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, karakterisert ved at det i nevnte forvarmningssone opprettholdes en atmosfære som er reduserende for nikkel i det minste fra det punkt hvor lagets temperatur når 540°C.
3. Fremgangsmåte som angitt i et av de foregående krav, k a rakterisert ved at sonene er anordnet i en motstrømsopp~ hetet roterende ovn, idet en mindre del av den olje som brennes, inn-føres i ovnen gjennom en brenner anbragt ved malmutløpsenden av ovnen, og den største del av den i ovnen innførte olje innsprøytes direkte på malmen i ovnens reduksjonssone.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US95092278A | 1978-10-12 | 1978-10-12 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO793241L NO793241L (no) | 1980-04-15 |
NO155914B true NO155914B (no) | 1987-03-16 |
NO155914C NO155914C (no) | 1987-06-24 |
Family
ID=25491031
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO793241A NO155914C (no) | 1978-10-12 | 1979-10-09 | Fortykket haarblekepreparat. |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
BE (1) | BE879364A (no) |
CA (1) | CA1111349A (no) |
CH (1) | CH642534A5 (no) |
DE (1) | DE2941511A1 (no) |
DK (1) | DK425479A (no) |
FI (1) | FI76491C (no) |
FR (1) | FR2438477A1 (no) |
GB (1) | GB2033939B (no) |
GR (1) | GR74489B (no) |
IE (1) | IE48961B1 (no) |
IT (1) | IT1206994B (no) |
LU (1) | LU81777A1 (no) |
MX (1) | MX153887A (no) |
NL (1) | NL7907552A (no) |
NO (1) | NO155914C (no) |
SE (1) | SE7908473L (no) |
ZA (1) | ZA795463B (no) |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4847089A (en) * | 1986-07-16 | 1989-07-11 | David N. Kramer | Cleansing and distinfecting compositions, including bleaching agents, and sponges and other applicators incorporating the same |
DE3844956C2 (de) * | 1988-04-28 | 1996-03-21 | Schwarzkopf Gmbh Hans | Zweikomponenten-Zubereitung bzw. auftragefähige, breiartige Zubereitung zum Bleichen von Humanhaaren |
DE3814685A1 (de) * | 1988-04-30 | 1988-09-01 | Schwarzkopf Gmbh Hans | Zweikomponenten-zubereitung zur anfertigung einer breiartigen, auftragefaehigen zubereitung zur behandlung von humanhaar |
FR2715065B1 (fr) * | 1994-01-14 | 1996-04-26 | Oreal | Compositions cosmétiques pour la décoloration des cheveux, procédé de synthèse et utilisation. |
DE19824685A1 (de) * | 1998-06-03 | 1999-12-09 | Henkel Kgaa | Blondiermittel |
ES2223619T3 (es) * | 1999-12-17 | 2005-03-01 | Unilever Plc | Composiciones para decolorar y teñir el cabello con un ph superior a 10 y que contienen colesterol. |
US20050100560A1 (en) | 2000-09-21 | 2005-05-12 | Kao Corporation | Hair cosmetic compositions |
MX251641B (es) | 2001-03-30 | 2007-11-20 | Procter & Gamble | Producto decolorante para el cabello. |
US7458993B2 (en) | 2002-06-26 | 2008-12-02 | L'oreal | Composition useful for the oxidation dyeing of human keratinous fibres |
FR2844711B1 (fr) * | 2002-06-26 | 2004-10-01 | Oreal | Composition pour la teinture d'oxydation des fibres keratiniques humaines |
BRPI0518792A2 (pt) | 2004-12-02 | 2008-12-09 | Procter & Gamble | composiÇÕes espessadas para tintura e descoloraÇço dos cabelos |
EP1669105A1 (en) * | 2004-12-02 | 2006-06-14 | The Procter and Gamble Company | Thickened hair colourant and bleaching compositions |
DE102005059647A1 (de) * | 2005-12-12 | 2007-06-14 | Henkel Kgaa | Bleichmittel |
EP1849499A3 (en) * | 2006-04-26 | 2010-01-20 | The Procter and Gamble Company | Amide surfactant thickening systems for hair colouring and bleaching compositons |
FR2988588B1 (fr) * | 2012-03-30 | 2014-08-29 | Oreal | Procede de decoloration des fibres keratiniques |
FR2994650B1 (fr) * | 2012-08-23 | 2014-08-29 | Oreal | Composition de decoloration des fibres keratiniques sous forme comprimee avec persulfate et un alcool gras |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2283350A (en) * | 1939-02-15 | 1942-05-19 | Mclaughlin & Wallenstein | Composition for bleaching hair |
GB1083007A (en) * | 1964-11-26 | 1967-09-13 | Rayette Faberge | Hair bleaching composition |
DE1617480B2 (de) * | 1967-08-01 | 1973-02-01 | Farbwerke Hoechst AG, vormals Mei ster Lucius & Brunmg, 6000 Frankfurt | Gelgrundlagen |
FR2117760B1 (no) * | 1970-12-15 | 1974-03-01 | Gallia Sa Eugene | |
US3823231A (en) * | 1971-04-20 | 1974-07-09 | F Bucaria | Hair bleach containing a thiocyanate catalyst |
AU7076774A (en) * | 1974-07-04 | 1976-01-08 | Kintex Inc | Bleach |
-
1978
- 1978-12-04 CA CA317,279A patent/CA1111349A/en not_active Expired
-
1979
- 1979-10-01 GR GR60156A patent/GR74489B/el unknown
- 1979-10-09 NO NO793241A patent/NO155914C/no unknown
- 1979-10-09 FI FI793123A patent/FI76491C/fi not_active IP Right Cessation
- 1979-10-09 DK DK425479A patent/DK425479A/da not_active Application Discontinuation
- 1979-10-11 BE BE0/197609A patent/BE879364A/fr not_active IP Right Cessation
- 1979-10-11 NL NL7907552A patent/NL7907552A/nl not_active Application Discontinuation
- 1979-10-11 MX MX179622A patent/MX153887A/es unknown
- 1979-10-11 IE IE1935/79A patent/IE48961B1/en unknown
- 1979-10-11 FR FR7925333A patent/FR2438477A1/fr active Granted
- 1979-10-11 IT IT7950539A patent/IT1206994B/it active
- 1979-10-11 LU LU81777A patent/LU81777A1/fr unknown
- 1979-10-11 GB GB7935350A patent/GB2033939B/en not_active Expired
- 1979-10-12 SE SE7908473A patent/SE7908473L/ not_active Application Discontinuation
- 1979-10-12 DE DE19792941511 patent/DE2941511A1/de not_active Ceased
- 1979-10-12 ZA ZA00795463A patent/ZA795463B/xx unknown
- 1979-10-12 CH CH924379A patent/CH642534A5/de not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
IT1206994B (it) | 1989-05-17 |
IE48961B1 (en) | 1985-06-26 |
CH642534A5 (de) | 1984-04-30 |
GR74489B (no) | 1984-06-28 |
IE791935L (en) | 1980-04-12 |
FI793123A (fi) | 1980-04-13 |
NO793241L (no) | 1980-04-15 |
IT7950539A0 (it) | 1979-10-11 |
FR2438477A1 (fr) | 1980-05-09 |
FI76491C (fi) | 1988-11-10 |
ZA795463B (en) | 1980-10-29 |
FR2438477B1 (no) | 1983-04-08 |
FI76491B (fi) | 1988-07-29 |
GB2033939A (en) | 1980-05-29 |
NL7907552A (nl) | 1980-04-15 |
GB2033939B (en) | 1983-01-19 |
MX153887A (es) | 1987-02-09 |
BE879364A (fr) | 1980-04-11 |
CA1111349A (en) | 1981-10-27 |
NO155914C (no) | 1987-06-24 |
LU81777A1 (fr) | 1980-05-07 |
DE2941511A1 (de) | 1980-04-30 |
DK425479A (da) | 1980-04-13 |
SE7908473L (sv) | 1980-04-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO155914B (no) | Fortykket haarblekepreparat. | |
US2750277A (en) | Process and apparatus for reducing and smelting iron | |
NO149589B (no) | Fremgangsmaate til fremstilling av flammeraffinert metallisk nikkel, kobber/nikkel eller kobolt/nikkel fra slfider av disse metaller | |
CA1092832A (en) | Method of producing blister copper | |
US4588436A (en) | Method of recovering metals from liquid slag | |
NO116644B (no) | ||
US2194454A (en) | Metallurgical process and apparatus | |
US2209331A (en) | Roasting process | |
RU2333972C2 (ru) | Способ извлечения никеля и кобальта из латеритных руд | |
US4857104A (en) | Process for reduction smelting of materials containing base metals | |
JPH11172312A (ja) | 移動型炉床炉の操業方法および移動型炉床炉 | |
US3746533A (en) | Process of producing ferro-nickel in a rotary furnace including pelletizing and pre-reducing ore | |
US1832731A (en) | Treatment of iron ores | |
US3420656A (en) | Process for forming hard oxide pellets and product thereof | |
US1888164A (en) | Process of smelting finely divided sulphide ores | |
CA2137714C (en) | Method for producing high-grade nickel matte from at least partly pyrometallurgically refined nickel-bearing raw materials | |
US3615351A (en) | Direct gaseous reduction of iron oxide | |
US2113058A (en) | Process for roasting ores | |
US2035016A (en) | Smelting of ores | |
WO1991005879A1 (en) | Smelting of nickel laterite and other iron containing nickel oxide materials | |
US3535105A (en) | Recovery of ferronickel from oxidized ores | |
US1075011A (en) | Method of treating ores and the like. | |
US4204861A (en) | Method of producing blister copper | |
US2663631A (en) | Reduction of oxides | |
CA2061088C (en) | Method for recovering metal contents of metallurgic waste precipitates or waste dusts by suspension smelting |