NO155000B - Fremgangsmaate til avkjoeling av en reaktor for fremstilling av metanol. - Google Patents
Fremgangsmaate til avkjoeling av en reaktor for fremstilling av metanol. Download PDFInfo
- Publication number
- NO155000B NO155000B NO812206A NO812206A NO155000B NO 155000 B NO155000 B NO 155000B NO 812206 A NO812206 A NO 812206A NO 812206 A NO812206 A NO 812206A NO 155000 B NO155000 B NO 155000B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- water
- reactor
- temperature
- steam
- feed water
- Prior art date
Links
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 30
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 8
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 52
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 16
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 9
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 8
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 3
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 claims description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 4
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 201000004624 Dermatitis Diseases 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 208000010668 atopic eczema Diseases 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000256 polyoxyethylene sorbitan monolaurate Substances 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
- B01J8/06—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds in tube reactors; the solid particles being arranged in tubes
- B01J8/067—Heating or cooling the reactor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/0005—Catalytic processes under superatmospheric pressure
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
- C07C29/15—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively
- C07C29/151—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively with hydrogen or hydrogen-containing gases
- C07C29/1512—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively with hydrogen or hydrogen-containing gases characterised by reaction conditions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
- C07C29/15—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively
- C07C29/151—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively with hydrogen or hydrogen-containing gases
- C07C29/152—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively with hydrogen or hydrogen-containing gases characterised by the reactor used
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
- B01J2208/00026—Controlling or regulating the heat exchange system
- B01J2208/00035—Controlling or regulating the heat exchange system involving measured parameters
- B01J2208/0007—Pressure measurement
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
- B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
- B01J2208/00168—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements outside the bed of solid particles
- B01J2208/00212—Plates; Jackets; Cylinders
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
- B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
- B01J2208/00168—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements outside the bed of solid particles
- B01J2208/00256—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements outside the bed of solid particles in a heat exchanger for the heat exchange medium separate from the reactor
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
Description
Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte til avkjøling av en reaktor for fremstilling av metanol ved eksoterm omsetning av gasser inneholdende oksyder av karbon og hydrogen ved temperaturer på 200-300°C under et trykk fra 20 til 100 bar på en kobberholdig katalysator som er anordnet inne i reaktoren i rør som gjennomstrømmes ovenifra og nedover som for indirekte avkjøling er omgitt av vann mellom en nedre og en øvre rørbunn, uttak av dannet damp sammen med sirkulasjonsvann, adskillelse av damp og vann utenfor reaktoren, tilbake-føring av vann og erstatning av det fordampede vannet med matevann.
Det er kjent for utnyttelse av reaksjonsvarme ved fremstilling av metanol ved omsetning av en syntesegass frembragt ved spalting av hydrokarboner med vanndamp på en indirekte oppvarmet nikkelholdig katalysator ved temperaturer over 700°C og inneholdende oksyder av karbon og hydrogen og en kobberholdig katalysator under trykk fra 30 til 80 atmosfære ved temperaturer fra 230-280°C, idet katalysatoren er anordnet i rør som avkjøles indirekte med vann og gjennom-fører avkjølingen av reaktorrørene under frembringelse av høytrykkdamp (DE-PS 20 13 297).
Det er videre kjent en innretning til fremstilling av metanol bestående av en rørreaktor hvis rør omspyles med kokende trykkvann, idet matevannet trer inn i reaktorens nedre del og den dannede damp føres i en overopp-varmer. En del av denne damp kan fjernes som høytrykkdamp, en annen del kan tilføres til en turbin som driver en kom-primerer. Den resterende del av dampen kan utvinnes som turbindamp (DE-PS 21 23 950).
De hittil kjente rørreaktorer arbeider således at til rør-reaktoren tilføres omløpsvann fra en damptrommel. På de med katalysatoren fylte rør, hvorpå det finner sted omsetning av komponentene f^O, CO og CO2 til metanol foregår da fordampningen av en del av det tilførte vann. Ved termosiffonvirkning drives den dannede damp sammen med om-løpsvann inn i damptrommelen. Der adskilles damp og det ved kokepunktet befinnende vann kommer igjen tilbake til reaktor-underdelen. Den fra damptrommelen fjernede damp må i form av matevann igjen tilføres til systemet. Alt etter foropp-varming av dette matevann ligger temperaturen i damptrommelen mer eller mindre nær vannets kokepunkt. Forutsetter man et ca. 10 ganger vannomløp og antar man at matevannet tilføres med en temperatur på 120°C, så ville ved trykk på 40 bar i systemet det til reaktorens underdel tilførte sirkulasjonsvann være ca. 237°C varmt og dermed ligge 13°C under kokepunktet. Temperaturdifferansen ved reaktorrørenes underdel hvis innhold, katalysatoren har en temperatur på ca. 255°C er dermed meget liten og det kan ikke mer finne sted noen nevneverdig varmeutveksling og dermed ingen avkjøling av den reagerende gassblanding i rørene.
Arbeidsmåten ved de kjente rørreaktorer muliggjør ved metanolfrembringelse hittil bare frembringelse av damp med maksimalt ca. 40 bar. Dette er på den ene side betinget ved kobberkatalysatorens temperaturfølsomhet og på den annen side ønske etter en god likevektsinnstilling.
Til. grunn for oppfinnelsen ligger den oppgave å unngå
disse ulemper ifølge teknikkens stand og å øke temperaturdifferansen i reaktorens nedre del og å bevirke en bedre og mer intens avkjøling av den reagerende gassblanding. Likevektsinnstillingen skal forbedres og samtidig frem-bringes damp med høyere trykk. Fremgangsmåten skal ut-merke seg ved lave energiomkostninger.
Denne oppgave løses ifølge oppfinnelsen ved at man i en avstand på 20-150 cm over den nedre rørbunnen anordner en tynn mellombunn, som har åpninger, at man tilfører sirkulasjonsvannet over denne mellombunnen ved temperaturer på 200-300°C, at man under mellombunnen i nærheten av den nedre rørbunnen tilfører matevann med temperaturer på 100-180°C, og leder dette matevannet oppover gjennom åpningen i mellombunnen og at man avkjøler den gassformige reaksjonsblandingen i den nedre del med de katalysatorfylte rørene i området mellom mellombunnen og den nedre rørbunnen til en temperatur på 20-50°C.
Ifølge oppfinnelsen anordner man mellombunnene hensiktsmessig i en avstand på 50 cm over den nedre rørbunn.
Sirkulasjonsvannet fører man til reaktoren fortrinnsvis med en temperatur fra 200-300, fortrinnsvis med en temperatur fra 230-290°C, mens man tilfører matevannet med en temperatur fra 100-180, fortrinnsvis 110-150°C.
Ved de med oppfinnelsen oppnådde fordeler består spesielt
i at en enkel energisparende fremgangsmåte lykkes å øke temperaturdifferansen mellom kjølemediet og den i røret inneholdte katalysator i reaktorens nedre del. Derved økes der varmeutvekslingen og det oppnås en sterk avkjøling av den reagerende gassblanding og derved begunstiges den termo-dynamiske likevekt. De anvendte temperaturer ligger innen de grenser som er gitt ved katalysatorens rekrystallisa-sjonsforhold. Ifølge oppfinnelsen blir metanolfremstilling mer økonomisk.
Oppfinnelsen er eksempelvis og skjematisk vist på tegningen og forklares nærmere i det følgende.
På tegningen betyr:
1 - reaktoren, 2 - katalysatorrørene, 3 - den nedre rørbunn, 4 - mellombunnen, 5 - matevanntilførsel, 6 - sirkulasjons-vanntilførsel, 7 - blanding av vanndamp og sirkulasjonsvann, 8 - adskillelse av vanndamp fra sirkulasjonsvann (damptrommel) og 9 - uttak av høytrykksdamp.
Eksemgel
1 en reaktor for fremstilling av metanol 1, inneholdende rør 2 til opptak av katalysatoren anordnes i en høyde på 50 cm målt fra den nedre rørbunn 3, en mellombunn 4. Som mellombunn egner det seg et tynt stålblikk som inneholder passer-inger i form av utboringer av liten diameter. Matevannet innføres med en temperatur på 120°C over tilførselsledning 5 like over den nedre rørbunn 3 inn i reaktoren. Dette matevann kommer ublandet i berøring med den nedre del av katalysatorrøret 2 og bevirker over en rørlengde på 50 cm en avkjøling av den reagerende gassblanding rundt 35°C. Derved oppvarmes matevannet til en temperatur på 280°C, mens samtidig fordamper en mindre del.
Gjennom ledning 6 tilføres sirkulasjonsvann ved en temperatur på 280°C like over mellombunnen 4 i reaktoren 1.
Ved hjelp av den ifølge oppfinnelsen anordnede mellombunn
4 fordeles det nedenfor tilførte kaldere matevann jevnt, mens på den annen side unngås en tilbakeblanding med det ovenfor tilførte varmere sirkulasjonsvann.
Matevannet 5 blander seg først over mellombunnen 4 med sirkulasjonsvann. Derved drives det over mellombunnen 4 liggende område av katalysatorrørene 2 en ved en temperatur på 280°C. Ved denne driftsmåte oppnås et trykk i sirkula-sjonsvannsystemet på over 60 bar, mens det ved de tidligere fremgangsmåter bare kunne oppnås et trykk inntil 40 bar. Etter fjerning av blandingen av vanndamp og sirkulasjonsvann over 7 og adskillelse av de to komponenter i 8, utvinnes høytrykksdamp ved 9 med et trykk over 60 bar, som kan anvendes til mange formål innen bedriften, f.eks. til arbeidsytende avspenning f.eks. i kondensasjonsturbiner til frembringelse av elektrisk energi til drift av gass-kompressorer, til dekning av energi i metanolsluttdestill-ering og for andre formål. Fremgangsmåten er spesielt økonomisk pga. av dens betraktelig energetiske fordeler.
Claims (3)
1. Fremgangsmåte til avkjøling av en reaktor (1) for fremstilling av metanol ved eksoterm omsetning av gasser inneholdende oksyder av karbon og hydrogen ved temperaturer fra 200-300°C under et trykk fra 20 til 100 bar på en kobberholdig katalysator som er anordnet inne i reaktoren i rør (2) som gjennomstrømmes ovenfra og nedover som for indirekte avkjøling er omgitt av vann mellom en nedre (3) og en øvre rørbunn, uttak av dannet damp sammen med sirkulasjonsvann, adskillelse av damp og vann utenfor reaktoren, tilbake-føring av vann og erstatning av det fordampede vannet med matevann,
karakterisert ved at man i en avstand på 20 til 150 cm over den nedre rørbunnen (3) anordner en tynn mellombunn (4) som har åpninger, at man tilfører sirkulasjonsvannet over denne mellombunnen (4) med temperaturer på 200-300°C, at man under mellombunnen (4) i nærheten av den nedre rørbunnen (3) tilfører matevann med temperaturer på 100-180°C og leder dette matevannet oppover gjennom åpningene i mellombunnen og at man avkjøler den gassformige reaksjonsblandingen i den nedre delen med de katalysatorfylte rørene (2) i området mellom mellombunnen (4) og den nedre rørbunnen (3) til en temperatur på 20-50°C.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1,
karakterisert ved at man tilfører sirkulasjonsvannet med en temperatur fra 230-290°C.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at man tilfører matevannet ved en temperatur fra 110-150°C.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19803028646 DE3028646A1 (de) | 1980-07-29 | 1980-07-29 | Verfahren zur verbesserung der gleichgewichtseinstellung und gleichzeitigen erzeugung von wasserdampf mit hohem druck bei der herstellung von methanol |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO812206L NO812206L (no) | 1982-02-01 |
| NO155000B true NO155000B (no) | 1986-10-20 |
| NO155000C NO155000C (no) | 1987-01-28 |
Family
ID=6108325
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO812206A NO155000C (no) | 1980-07-29 | 1981-06-26 | Fremgangsmaate til avkjoeling av en reaktor for fremstilling av metanol. |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4369255A (no) |
| JP (1) | JPS5753420A (no) |
| AR (1) | AR229872A1 (no) |
| AU (1) | AU545496B2 (no) |
| BR (1) | BR8104842A (no) |
| CA (1) | CA1174245A (no) |
| DE (1) | DE3028646A1 (no) |
| FR (1) | FR2487820B1 (no) |
| MX (1) | MX157474A (no) |
| NL (1) | NL8102704A (no) |
| NO (1) | NO155000C (no) |
| SE (1) | SE8104582L (no) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL8204820A (nl) * | 1982-12-14 | 1984-07-02 | Stamicarbon | Werkwijze voor de bereiding van methanol. |
| DE3310772A1 (de) * | 1983-03-24 | 1984-09-27 | Interatom Internationale Atomreaktorbau Gmbh, 5060 Bergisch Gladbach | Methanol-synthese-reaktor mit niedrig siedendem kuehlmittel |
| IN161263B (no) * | 1983-06-30 | 1987-10-31 | Halcon Sd Group Inc | |
| JPS60106527A (ja) * | 1983-11-14 | 1985-06-12 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 二重管式発熱反応器 |
| US4721611A (en) * | 1984-03-02 | 1988-01-26 | Imperial Chemical Industries Plc | Hydrogen production |
| US4946477A (en) * | 1988-04-07 | 1990-08-07 | Air Products And Chemicals, Inc. | IGCC process with combined methanol synthesis/water gas shift for methanol and electrical power production |
| GB9904649D0 (en) * | 1998-05-20 | 1999-04-21 | Ici Plc | Methanol synthesis |
| US6152099A (en) * | 1998-12-21 | 2000-11-28 | Urich; Carl L. | Apparatus and method of supplying additive to internal combustion engine |
| WO2004067165A1 (de) * | 2003-01-31 | 2004-08-12 | Man Dwe Gmbh | Mehrzonen-mantelrohrreaktor zur durchführung exothermer gasphasenreaktionen |
| US7678953B2 (en) * | 2005-01-31 | 2010-03-16 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Olefin oligomerization |
| WO2006084286A2 (en) * | 2005-01-31 | 2006-08-10 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Hydrocarbon compositions useful for producing fuels |
| WO2007118148A2 (en) * | 2006-04-07 | 2007-10-18 | Thermal Kinetics Engineering P | Production of dry alcohol |
| DE102007024934B4 (de) | 2007-05-29 | 2010-04-29 | Man Dwe Gmbh | Rohrbündelreaktoren mit Druckflüssigkeitskühlung |
| JP6249314B2 (ja) * | 2013-09-17 | 2017-12-20 | エルジー・ケム・リミテッド | 熱回収装置 |
| US20180214837A1 (en) * | 2015-07-29 | 2018-08-02 | Primus Green Energy Inc. | Two-stage reactor for exothermal and reversible reactions and methods thereof |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB680821A (en) * | 1949-11-08 | 1952-10-15 | Ruhrchemie Ag | Process and apparatus for the catalytic hydrogenation of carbon monoxide |
| DE2013297B2 (de) * | 1970-03-20 | 1973-10-25 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Ausnutzung der Reaktionswarme bei der Herstellung von Methanol |
| DE2123950C3 (de) * | 1971-05-14 | 1975-06-12 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Methanol in Röhrenöfen |
| IT986732B (it) * | 1973-04-30 | 1975-01-30 | Snam Progetti | Procedimento per condurre reazioni di ossidazione parzialecon ossi geno di composti organici in fase vapore ed apparecchiatura atta a realizzare detto procedimento |
| GB1484366A (en) * | 1974-07-02 | 1977-09-01 | Ici Ltd | Methanol |
| US4074660A (en) * | 1975-11-24 | 1978-02-21 | The Lummus Company | Waste heat recovery from high temperature reaction effluents |
| DE2603204C2 (de) * | 1976-01-29 | 1982-12-02 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Herstellung von Methanol |
| DE2603291C2 (de) * | 1976-01-29 | 1984-01-12 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Herstellung von Methanol |
| DE2846693A1 (de) * | 1978-10-26 | 1980-05-08 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur erzeugung von benzin aus synthesegas |
-
1980
- 1980-07-29 DE DE19803028646 patent/DE3028646A1/de active Granted
-
1981
- 1981-06-04 NL NL8102704A patent/NL8102704A/nl not_active Application Discontinuation
- 1981-06-26 NO NO812206A patent/NO155000C/no unknown
- 1981-07-01 MX MX188115A patent/MX157474A/es unknown
- 1981-07-17 FR FR8113984A patent/FR2487820B1/fr not_active Expired
- 1981-07-21 CA CA000382167A patent/CA1174245A/en not_active Expired
- 1981-07-23 AR AR286186A patent/AR229872A1/es active
- 1981-07-24 JP JP56117007A patent/JPS5753420A/ja active Granted
- 1981-07-27 AU AU73475/81A patent/AU545496B2/en not_active Ceased
- 1981-07-27 US US06/287,007 patent/US4369255A/en not_active Expired - Fee Related
- 1981-07-28 SE SE8104582A patent/SE8104582L/ not_active Application Discontinuation
- 1981-07-28 BR BR8104842A patent/BR8104842A/pt unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4369255A (en) | 1983-01-18 |
| NO155000C (no) | 1987-01-28 |
| CA1174245A (en) | 1984-09-11 |
| DE3028646A1 (de) | 1982-03-04 |
| FR2487820A1 (fr) | 1982-02-05 |
| NL8102704A (nl) | 1982-02-16 |
| JPS5753420A (en) | 1982-03-30 |
| JPH0136449B2 (no) | 1989-07-31 |
| DE3028646C2 (no) | 1989-01-19 |
| FR2487820B1 (fr) | 1985-06-21 |
| BR8104842A (pt) | 1982-04-13 |
| SE8104582L (sv) | 1982-01-30 |
| NO812206L (no) | 1982-02-01 |
| AU7347581A (en) | 1982-04-08 |
| MX157474A (es) | 1988-11-24 |
| AR229872A1 (es) | 1983-12-30 |
| AU545496B2 (en) | 1985-07-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO155000B (no) | Fremgangsmaate til avkjoeling av en reaktor for fremstilling av metanol. | |
| KR970000480B1 (ko) | 메탄올의 증기 개질방법 및 그 시스템 | |
| US4149940A (en) | Methanol | |
| EP0849245A1 (en) | Process and plant for the production of methanol | |
| Juangsa et al. | Integrated system of thermochemical cycle of ammonia, nitrogen production, and power generation | |
| CA1297911C (en) | Methanol production | |
| US20070293590A1 (en) | Method for Carrying Out Heterogeneous Catalytic Exothermic Gas Phase Reactions | |
| US4264567A (en) | Method for producing a hydrogen-containing gas | |
| KR20000028926A (ko) | 등온 암모니아 컨버터 | |
| CA1192403A (en) | Method and apparatus for producing superheated steam with the heat of catalytic methanization of a synthesis gas containing carbon monoxide, carbon dioxide and hydrogen | |
| CN112961058A (zh) | 一种制备马来酸二醇酯的工艺方法 | |
| NO178063B (no) | Fremgangsmåte for fremstilling av metanol | |
| JPH0621084B2 (ja) | 低温排出流からの熱回収方法 | |
| US3572046A (en) | Apparatus for purification of raw ammonia synthesis gas | |
| CS251094B2 (en) | Method of terephthalic acid's dimethyl ester production | |
| US2908554A (en) | Process for recovering heavy hydrogen and heavy water | |
| RU2453525C1 (ru) | Способ получения метанола из природного газа и установка для его осуществления | |
| RU102537U1 (ru) | Установка для получения метанола из природного газа | |
| Brands et al. | Solvent‐based fatty alcohol synthesis using supercritical butane: Flowsheet analysis and process design | |
| KR101898736B1 (ko) | 메탄 합성을 위한 반응기 | |
| JP2022012436A (ja) | メタノール及びメタンの併産方法並びにメタノール及びメタンの併産設備 | |
| US20160040076A1 (en) | System for generating electricity and for producing gasoline from methanol | |
| JP7291350B2 (ja) | 内部凝縮型反応器 | |
| EP4197993A1 (en) | Integrated plant and process for the production of methanol from carbon dioxide and hydrogen | |
| RU2004126507A (ru) | Способ многостадийного получения синтетического газа |