NO148962B - Fremgangsmaate ved ekstraksjon og utvinning av kvikksoelv fra gasser. - Google Patents
Fremgangsmaate ved ekstraksjon og utvinning av kvikksoelv fra gasser. Download PDFInfo
- Publication number
- NO148962B NO148962B NO763155A NO763155A NO148962B NO 148962 B NO148962 B NO 148962B NO 763155 A NO763155 A NO 763155A NO 763155 A NO763155 A NO 763155A NO 148962 B NO148962 B NO 148962B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- mercury
- ions
- solution
- gas
- gases
- Prior art date
Links
- 239000007789 gas Substances 0.000 title claims description 54
- 238000000605 extraction Methods 0.000 title claims description 9
- 238000011084 recovery Methods 0.000 title claims description 6
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 68
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 claims description 52
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims description 33
- -1 halide ion Chemical class 0.000 claims description 30
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 18
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 17
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 claims description 12
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 claims description 8
- 150000002731 mercury compounds Chemical class 0.000 claims description 8
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 claims description 8
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 claims description 6
- 150000004820 halides Chemical class 0.000 claims description 6
- 125000002577 pseudohalo group Chemical group 0.000 claims description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 230000000536 complexating effect Effects 0.000 claims description 4
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 claims description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 2
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 claims description 2
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 14
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 13
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 13
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 8
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 6
- ZOMNIUBKTOKEHS-UHFFFAOYSA-L dimercury dichloride Chemical compound Cl[Hg][Hg]Cl ZOMNIUBKTOKEHS-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 6
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 6
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 6
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 5
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 5
- KZBUYRJDOAKODT-UHFFFAOYSA-N Chlorine Chemical compound ClCl KZBUYRJDOAKODT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N Hydrogen peroxide Chemical compound OO MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- ROOXNKNUYICQNP-UHFFFAOYSA-N ammonium persulfate Chemical compound [NH4+].[NH4+].[O-]S(=O)(=O)OOS([O-])(=O)=O ROOXNKNUYICQNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 4
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 4
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 4
- LWJROJCJINYWOX-UHFFFAOYSA-L mercury dichloride Chemical compound Cl[Hg]Cl LWJROJCJINYWOX-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 4
- BQPIGGFYSBELGY-UHFFFAOYSA-N mercury(2+) Chemical compound [Hg+2] BQPIGGFYSBELGY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 4
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N Ozone Chemical compound [O-][O+]=O CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ZMZDMBWJUHKJPS-UHFFFAOYSA-M Thiocyanate anion Chemical compound [S-]C#N ZMZDMBWJUHKJPS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 2
- 229910001870 ammonium persulfate Inorganic materials 0.000 description 2
- 235000019395 ammonium persulphate Nutrition 0.000 description 2
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 2
- 239000008139 complexing agent Substances 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 2
- 229910052736 halogen Inorganic materials 0.000 description 2
- WQYVRQLZKVEZGA-UHFFFAOYSA-N hypochlorite Chemical compound Cl[O-] WQYVRQLZKVEZGA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- JRKICGRDRMAZLK-UHFFFAOYSA-N peroxydisulfuric acid Chemical compound OS(=O)(=O)OOS(O)(=O)=O JRKICGRDRMAZLK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 2
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 2
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N sulfur trioxide Chemical compound O=S(=O)=O AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- WKBOTKDWSSQWDR-UHFFFAOYSA-N Bromine atom Chemical compound [Br] WKBOTKDWSSQWDR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XFXPMWWXUTWYJX-UHFFFAOYSA-N Cyanide Chemical compound N#[C-] XFXPMWWXUTWYJX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- KYKQHSMYWLWROM-UHFFFAOYSA-N ac1l4yjn Chemical class [Hg].[Hg] KYKQHSMYWLWROM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 description 1
- WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N antimony atom Chemical compound [Sb] WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 description 1
- RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N arsenic atom Chemical compound [As] RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- GDTBXPJZTBHREO-UHFFFAOYSA-N bromine Substances BrBr GDTBXPJZTBHREO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052794 bromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012876 carrier material Substances 0.000 description 1
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 1
- 238000005119 centrifugation Methods 0.000 description 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 1
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000006735 deficit Effects 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 239000003337 fertilizer Substances 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 150000002367 halogens Chemical class 0.000 description 1
- PNDPGZBMCMUPRI-UHFFFAOYSA-N iodine Chemical compound II PNDPGZBMCMUPRI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229940008718 metallic mercury Drugs 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012286 potassium permanganate Substances 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 238000000527 sonication Methods 0.000 description 1
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
- 231100000167 toxic agent Toxicity 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/64—Heavy metals or compounds thereof, e.g. mercury
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte ved ekstraksjon og utvinning av kvikksølv fra gasser som inneholder gassformig, elementært kvikksølv, Hg°. Fremgangsmåten er spesielt egnet for utvinning av kvikksølv fra gasser erholdt ved røsting av sulfidmalmer som inneholder kvikksølv. Den samme fremgangsmåte kan imidlertid også med fordel anvendes for utvinning av kvikksølv fra andre gasser.
Det har spesielt i de senere år vist seg at tilstedeværelse
av kvikksølv ved industrielle prosesser kan føre til utslipps-risiko ved utslipp av gasser og andre avfallsprodukter og til at det fremstilte produkt blir forurenset med kvikksølv. Det sist-nevnte forhold er av spesielt stor betydning i forbindelse med slike produkter som gjødningsstoffer og for som fremstilles ved anvendelse av meget store mengder svovelsyre som ofte er fremstilt fra røstegasser, og hvor således kravet til et lavt innhold av kvikksølv i syren er blitt stadig større. Det kan også minnes om at kvikksølv er et verdifullt industrielt produkt med en meget varierende anvendelse.
Utvinning av elementært kvikksølv ved absorpsjon og oxydasjon i oppløsninger er tidligere kjent, og som eksempel kan nevnes behandlingen av kvikksølvholdige gasser med en hypoklorittopp-løsning ved en pH av 4,5-9, se f.eks. US patentskrift nr. 3476552. Det kan dessuten nevnes at kaliumpermanganatoppløsninger er blitt anvendt for absorpsjon av elementært kvikksølv, spesielt for analyseformål, se f.eks. Amer. In. Hyg. Assoc. J. 17, s. 418-20
(1956) .
Det finnes også en rekke fremgangsmåter for absorpsjon av elementært kvikksølv i gasser på faste materialer, som kull og andre bærermaterialer, som f.eks. er blitt impregnert med sulfider (se f.eks. tysk patentskrift nr. 1075953 eller US patentskrift
Ekstraksjon og utvinning av kvikksølv fra gasser som inneholder gassformig, elementært kvikksølv er kjent fra svensk patentskrift 360986. Ifølge den der beskrevne metode behandles gassen med en vandig oppløsning som inneholder kvikksølv (II)-ioner og ioner som er istand til å danne komplekser med kvikksølv (II)-ioner, hvorved kvikksølvet i gassen absorberes i oppløsningen og derefter utfellen Hg -forbindelser fra en del av oppløsningen som fjernes fra kretsløpet. Denne oppløsning vil inneholde oppløst HgC^f dvs. såvel oxydasjonsmiddel som kompleksdanner, hvilket fører til at oxydasjonsmiddel tapes fra prosessen og må kompenseres med ekstra tilsatser. Dessuten må utslippet renses omhyggelig da en HgC^-oppløsning er meget miljøfarlig. En del av det i absorpsjonsopp-løsningen absorberte kvikksølv foreligger i form av énverdig kvikksølv som utfelles. Dette blir senere oxydert i en regenereringsanordning, og den derved erholdte væske tilbakeføres til gass-absorpsjonstrinnet. Imidlertid må hele den del av væskefasen som fra utfellings- eller fraskillingsanordningen overføres til re-sipienten, behandles separat i et påfølgende rensetrinn med hensyn til kvikksølv som er tilbake i væsken, dvs. hele andelen av toverdig kvikksølv som foreligger oppløst i den nevnte væskefase.
Gasser som inneholder elementært kvikksølv, fås, foruten ved røsting av de kvikksølvholdige mineraler, bl.a. også ved klor-alka1i-prosesser og ved regenerering av visse kvikksølvholdige katalysatorer som er blitt anvendt for organiske synteser.
Ved røsting av sulfidiske mineraler som inneholder kvikksølv-forbindelser, fraskilles en stor del av kvikksølvforbindelser som er tilstede i røstegassen, i form av partikler ved hjelp av vanlige gassrenscmetoder. Det er imidlertid som oftest ikke mulig å styre røste- og gassrenseprosessene slik at det i den for støv befridde gass fås et tilstrekkelig lavt innhold av elementært, gassformig kvikksølv til at gassen uten videre vil kunne anvendes i andre prosesser eller tilføres til en resipient. Det foreligger som regel ikke noen vanskeligheter med å avdrive kvikksølvforbindelser fra røstegodset, og kvikksølv som er tilstede i materialet vil derfor vanligvis for en stor del. foreligge i røstegassen som kvikk-sølvforbindelser og elementært kvikksølv i form av partikler eller damp. I praksis kan partikkelformig kvikksølv fjernes ved hjelp av vanlig støvrensing, mens kvikksølvdamp adfølger gassen gjennom hele svovelsyreprosessen og frem til sluttproduktet svovelsyre. Derved fås både en forurensning av syren og tap av verdifullt kvikksølv.
Ved røsting av sulfidmalmer fås en svoveldioxydholdig røste-gass, som regel med et svoveldioxydinnhold på 4-16%, som avhengig av malmens sammensetning inneholder større eller mindre mengder flyktige forbindelser. Vanlige forbindelser i denne sammenheng er f.eks. forbindelser av arsen, bly og antimon samt kvikksølv i fri og kjemisk bundet form. Den erholdte røstegass som inneholder svoveldioxyd, anvendes som regel for fremstilling av svoveltri-oxyd, svovelsyre og/eller flytende svoveldioxyd. Denne fremstilling krever et meget rent råmateriale i form av en svoveldi-oxydgass da andre forbindelser som foreligger i gassen, i enkelte tilfeller kan påvirke reaksjonsforløpet ugunstig og forurenser sluttproduktet og den endelige avgass.
De røstegasser som dannes ved røsting av sulfidmateriale, ledes fra røsteovnen til f.eks. en syklon hvori gassene befris for medfølgende støv på vanlig måte. Deretter avkjøles gassene og tørrenses i f.eks. et elektrofilter. Sluttrensing av gassen foretas f.eks. ved vasking i vasketårn og derefter i et våtelektro-filter. Utvinning av elementært, gassformig kvikksølv i ønsket grad har imidlertid ikke vært mulig ved anvendelse av de ovenfor angitte metoder.
Det har nu vist seg at gassformig, elementært kvikksølv som foreligger i gasser, kan utvinnes fra disse gasser med et usedvanli<g >godt resultat ved anvendelse av den foreliggende fremgangsmåte som angitt i krav l's ingress og som er særpreget ved
a) at oppløsningen efter behandlingen befris for oppfanget kvikk-sølv ved at i det minste en del av oppløsningen avledes, behandles med et reduksjonsmiddel og at utfelte kvikksølvfor-bindelser frasepareres, b) at separerte utfelte kvikksølvforbindelser reoxyderes, slik at en tilstrekkelig mengde kvikksølv(II)-ioner erholdes for til-bakeførsel til systemet, og c) at væske fra a), kompleksdannende ioner og kvikksølv(II)-ioner fra b) tilbakeføres til kretsløpet i en slik grad at en tilstrekkelig mengde av de nevnte innhold kan opprettholdes i den vandige oppløsning.
Temperaturen i væsken bør holdes mellom 0 og 70°C ved behandlingen. Det er spesielt fordelaktig å anvende en temperatur under ca. 40°C. Den foreliggende fremgangsmåte er således basert på at oppløsningen inneholder et oxydasjonsmiddel for elementært kvikksølv og kvikksølv i form av et Hg -X -kompleks, hvori X betegner et halogenidion eller pseudohalogenidion, som klor, brom, jod, rodanid eller cyanid. Det har således vist seg at kvikksølv (II)-ionet i nærvær av et overskudd av X er spesielt selektivt og virksomt ved absorpsjon og oxydasjon av elementært kvikksølv. I enkelte tilfeller kan også andre oxydasjonsmidler, som sulfittioner og ioner som befinner seg i likevekt med disse i en vandig oppløsning, med fordel anvendes. Andre eksempler på oxydasjonsmidler er hydrogenperoxyd, oxygengass, ozon, peroxy» disvovelsyre, ammoniumperoxydisulfat og klorgass.
Tilstedeværelsen av halogenid- eller pseudohalogenidioner,
X , innebærer at en i og for seg mulig reduksjon av kvikksølv (II)-ioner med reduserende gasskomponenter helt eller delvis hindres ved at kvikksølv (II)-ioner danner et stabilt kompleks, HgXn<2>~<n>, hvori n er et tall mellom 0 og 4, men hvor hovedmengden av kvikksølv (II)-ioner foreligger som et kompleks hvori n er 2, 3 eller 4. Ha loqenid ioner utfeller dessuten kvikksølv (I)-ioner i on lett utvinnbar form. Dersom pseudohalogen ider anvendes som kompleksdannere, er det qunsti<q> å tilføre andre utfellingsreagenser, som sulfidioner eller svovelforbindelser som danner sulfidioner.
Da halogenider også kan anvendes som utfellende ioner, er
det mulig å anvende pseudohaloqenider sammen med halogenider i forskjellige kombinasjoner. Dot forskjellige damptrykk til forskjellige kvikksølv (II)-komplekser påvirker kvikksølvinnholdet i den utgående, vaskede gass oq derved resultatet av vaskepro-sessen ved arbeidstemperature!!. Ha loqen ider oq pseudohalogenider kan således anvendes i kombinasjon i samme vaskekrets, og det er også mulig å anvende forskjellige vaskekretser idet gassen i den
første krets vaskes f. eks. med et kloridkompleks og i den annen krets med f.eks. et rodanid^kompleks sammen med utfellende ioner. Dette kan være gunstig da kvikksølvdamptrykket er noe lavere over et rodanid-kompleks, slik at det kan anvendes en noe høyere arbeidstemperatur uten et nedsatt kvikksølvutbytte. Pseudohalo-genidene er således anvendbare ved en noe høyere vasketemperatur enn halogenidene, og dette er av betydning da reaksjonshastigheten er lavere med pseudohalogenidkomplekser av kinetiske grunner.
Når således en tilstrekkelig kjølekapasitet er tilgjengelig, fore-trekkes det å anvende halogenidkomplekser for utførelse av den foreliggende fremgangsmåte på grunn av den høyere reaktivitet og de lavere omkostninger. I enkelte tilfeller når avkjølings-mulighetene er begrensede, kan en anvendelse av pseudohalogenider være egnet til tross for at visse problemer kan oppstå beroende på dannelse av giftige forbindelser i prosessen, hvorved stilles høye krav til sikkerhetsanordninger.
Kvikksølvet som ved vaskingen overføres til Hg2X2/har som sådant i oppløst tilstand eller i fast fase i vaskevannet et så lavt damptrykk at den avgående røstegass blir praktisk talt fri for kvikksølv.
For å oppnå de fordelaktige resultater ved anvendelse av
den foreliggende fremgangsmåte opprettholdes et
visst innhold av kvikksølv(II)-ioner i vaskevæsken. Dette oppnås ved tilsetning av kvikksølv(II)-ioner
ved at utfelt Hg9X0 oxyderes til et oppløselig
salt som inneholder kvikksølv(II)-ioner og som tilbakeføres til vaskevæsken. Dette kan oppnås ved tilførsel av et oxydasjonsmiddel, som oxygen og klorgass.
Dersom kvikksølv(II)-ioner tilføres i form av kvikksølv(II)-klorid, kan det i visse tilfeller ved kontinuerlig drift fås et uønsket overskudd av kloridioner på grunn av at den følgende reaksjon ikke helt kan unngås: 2 HgCl2 + S02 + 2 H20 Hg2Cl2 + 2 HC1 + H2S04. Dette overskudd kan imidlertid enkelt reguleres ved regelmessig fjernelse av væske fra kretsløpet. Denne fjernede væske lean befris for kvikksølv ved behandling med et reduksjonsmiddel, hvorved den gjenværende mengde toverdig kvikksølv overføres til énverdig, tungt
oppløselig kvikksølv(I)-klorid. Som reduksjonsmiddel anvendes f.eks. sink, aluminium, jern, silicium, svoveldioxyd eller hydrogengass i status nascendi. Efter at utfelt kvikksølv(I)-klorid er
blitt fjernet, kan restoppløsningen kastes.
I andre tilfeller kan det, spesielt dersom det arbeides ved lav temperatur, fås et underskudd på kloridioner, bl.a. på grunn av kloridtap ved slamavskillelsen. Dette kan motvirkes ved å inn-føre f.eks. sjøvann i egnede mengder i den vannholdige oppløsning i kretsløpet. Den her beskrevne utvinning av elementært kvikksølv fra gasser kan gunstig utføres i et vanlig absorpsjonstårn, men dersom mengden av partikkel formig kvikksølv i gassen er stor, er det gunstig å anvende et system som omfatter et venturivaske-system fulgt av et fyllegemetårn og en dråpefraskiller. Behandlings-oppløsningen kan med fordel sirkulere i et i prinsippet lukket system, hvorfra en liten del avledes mer eller mindre kontinuerlig efter rensing for utslipp eller til en resipient. Hele den sirkulerende behandlingsoppløsning eller en del derav befris for utfelte kvikksølvforbindelser ved sedimentering, sentrifugering eller filtrering. Fraskilt, utfelt Hg2X2 oxyderes deretter slik at det fås en tilstrekkelig mengde kvikksølv(II)-ioner for resirkulering til vaskesystemet.
Denne oxydasjon av Hg2X2 til kvikksølv(II)-ioner kan ut-føres på en hvilken som helst kjent måte. Det kan anvendes f.eks. et tilsvarende halogen som oxydasjonsmiddel, men også hydrogenperoxyd, oxygengass, ozon, peroxydisvovelsyre og ammoniumperoxydisulfat kan anvendes.Slam som er blitt skilt fra vaskevæsken,
kan efter en eventuell avgassing av gjenværende svoveldioxyd bringes i kontakt med f.eks. Cl2 ved en temperatur av 20-60°C. Omsetningen er hurtig og forløper i det vesentlige med et fullstendig utbytte hva gjelder Cl2- Fast Hg2Cl2 overføres derved til en vandig oppløsning av HgCl2 i overensstemmelse med reaksjons-ligningen Hg2Cl2 + Cl2 HgCl2- Ved en noe forhøyet temperatur er oppløseligheten av HgCl7 ca. 100 g/l.
Det har også vist seg fordelaktig, spesielt dersom det er
av spesiell betydning at den gass som forlater behandlingen, inneholder meget små kvikksølvmengder, å anordne behandlingen i flere
trinn, hvorved gassen behandles med vandige oppløsninger som inneholder et synkende innhold av kvikksølv(II)-ioner i hvert trinn i rekkefølgen. Således kan innholdet være opp til 3000 ganger høyere i det første kretsløp enn i det siste. Det er da gunstig å holde innholdet i det første kretsløp på mellom 10
og 300 mmol/1, fortrinnsvis mellom 50 og 200 mmol/1, mens kvikk-sølv (II)-innholdet i det siste kretsløp holdes på minst 0,1 mmol/1. Derved oppnås det overraskende at utvinningen av kvikksølv blir praktisk talt fullstendig. Dette beror dels på at det unngås at dråper av oppløsning med et forholdsvis høyt kvikksølvinnhold følger med gassen, dels på den kjensgjerning at damptrykket til kvikksølv(II)-klorid relativt sett påvirker innholdet i den avgående gass stadig mer jo lavere samlet kvikksølvinnhold som oppnås i gassen. Dersom imidlertid innholdet av kvikksølv(II)-ioner i behandlingsoppløsningen blir altfor lavt, vil kvikksølv ikke lenger kunne tas opp. Når en slik behandling av gassen utføres i to trinn, er det således gunstig å holde kvikksølv(II)-innholdet i det annet behandlingstrinn på mellom 0,1 og 100 mmol/1, fortrinnsvis mellom 10 og 50 mmol/1. I det første trinn er det gunstig å anvende et venturivasketårn og i det annet trinn et vanlig absorpsjonstårn.
Oppfinnelsen vil bli nærmere beskrevet under henvisning til tegningen som viser et anlegg for å fjerne og utvinne kvikksølv fra røstegasser.
På tegningen er vist et absorpsjonstårn 1 som er forsynt med et innløp 2 for kvikksølvholdig gass og med et utløp 3 for behandlet gass . Oppløsningen sprøytes i absorpsjonstårnet gjennom munnstykker 4 over fyllegemer 5, hvoretter oppløsningen oppsamles ved tårnets bunn 6. For å hindre at væske rives med av gassen er tårnet forsynt med en dråpefraskiller 7. Fra tårnet føres væsken via en ledning 8 til en pumpe 9 for tilbakeføring til tårnet via ledningen 10. Via en ledning 11 kan fersk oppløsning hhv. vann tilføres til systemet. En del av væsken fra ledningen 8 avledes gjennom ledningen 12 og føres til en slamfraskiller 13 som kan bestå av en sedimenteringsanordning, et filter eller en sentrifuge. Opp-løsningen som er blitt befridd for slam, tilbakeføres via ledningen 14 eller fjernes via ledningen 15 og renses fullstendig ved ut-felling efter reduksjon. Fraskilt slam føres fra slamfraskilleren via ledningene 16, 17 til en slamsilo eller via ledningene 16, 21 til en regenereringsanordning 18. Fra regenereringsanordningen 18 føres regenerert væske til pumpen 9 via ledningen 19. Den beskrevne reduksjonsprosess kan skje enten i slamfraskillingstanken 13, idet denne da kobles ut av sirkulasjonssystemet. Renset oppløsning kan da tas ut som en delstrøm via ledningen 15 eller som en strøm via ledningen 17.
Alternativt kan reduksjonen foretas i delstrømmen 15 ved at denne behandles i en egen reaksjonstank (ikke vist). Utfelt kvikk-sølvslam vil da kunne tilbakeføres til slamfraskilleren 13, mens kvikksølvfri oppløsning kan vrakes.
Vannfasen som tas ut via 17 eller 15 i henhold til tegningen, har før utfelling/reduksjon den samme sammensetning som væske-strømmen som sirkulerer gjennom absorpsjonstårnet 1, dvs. væske-strømmen i ledningene 10 og 8, foruten et visst innhold av utskilt faststoff bestående av Hg9Cl9. Efter rensing/reduksjon vil Hg-
2+ innholdet kunne være redusert til f.eks. 0,01-0,1 mg Hg pr. liter, mens hovedmengdene av halogenionene fortsatt befinner seg i vannfasen. i regenereringstrinnet oxyderes tilstedeværende kvikksølv til det ønskede innhold av kvikksølv(II)-ioner og til-bakeføres til kretsløpet. Dersom det er ønsket å befri gassen for alt kvikksølv, kan et lignende absorpsjonstrinn anordnes i ledningen 3 med et kretsløp som inneholder en behandlingsoppløsning mec et vesentlig lavere innhold av kvikksølv(II)-ioner.
Eksempel 1
I an anordning for utvinning av kvikksølv fra røstegasser ble 30000 Nm <3>/h røstegasser behandlet. Røstegassene inneholdt 6 volum% svoveldioxyd og 4 mg Hg °/Nm3 gass. Gassen ble innført i absorpsjonstårnet med en temperatur av 32°C og behandlet med en var dig oppløsning inneholdende 3 g Hg<2+>/1 og 4 g Cl~/1. Efter behandlingen inneholdt gassen 0,02 mg Hg°/Nm<3> gass. Behandlingsoppløs-ningen ble ført i et kretsløp, og ved likevekt ble 30% av sirkuler-ingsmengden kontinuerlig fjernet i en sidestrøm og redusert, hvorfra utfelt Hg2Cl2 fikk avsette seg i en slamfraskillelsesanordning. Forbrukte kvikksølv(II)-ioner ble kompensert ved tilbakeføring av behandlingsoppløsning i konsentrert form med 30 g Hg 2+/l og 40 g Cl /l efter regenerering av en del av det utskilte kvikksølv(I)-kloridslam. Resten av det fraskilte slam ble forenet med par-tikulært kvikksølv som var blitt utskilt i en gassrenseanordning før behandlingstårnet, og ble ført til et anlegg for utvinning av metallisk kvikksølv.
Eksempel 2
Da en ekvimolekylær mengde rodanidioner ble anvendt som kompleksdannere istedenfor kloridioner i oppløsningen ifølge eksempel 1, kunne det samme lave kvikksølvinnhold oppnås i den behandlede gass, men først efter at gasshastigheten var blitt redusert til ca. halvparten av den i eksempel 1 angitte gass-hastighet.
Claims (3)
1. Fremgangsmåte ved ekstraksjon og utvinning av kvikksølv fra gasser som inneholder gassformig elementært kvikksølv, hvor gassen som inneholder kvikksølv motstrømbehandles med en vandig opp-løsning i et kretsløp, idet oppløsningen inneholder et oxydasjonsmiddel for elementært kvikksølv og 0,1-300 mmol kvikksølv(II)-ioner pr. liter i form av et Hg -X -kompleks, hvori X betegner et halogenidion eller pseudohalogenidion nærværende i minst en dobbelt så o stor mengde som molkonsentrasjonen av Hg 2 +-ioner, hvorved kvikksølvet i gassen absorberes i oppløsningen/ karakterisert veda) at oppløsningen efter behandlingen befris for oppfanget kvikksølv ved at i det minste en del av oppløsningen avledes, behandles med et reduksjonsmiddel og at utfelte kvikksølvforbindelser frasepareres, b) at separerte utfelte kvikksølvforbindelser reoxyderes. slik at en tilstrekkelig mengde kvikksølv(II)-ioner erholdes for tilbakeførsel til systemet, og c) at væske fra a), kompleksdannende ioner og kvikksølv(II)-ioner fra b) tilbakeføres til kretsløpet i en slik grad at en tilstrekkelig mengde av de nevnte innhold kan opprettholdes i den vandige oppløsning.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, hvor halogenid anvendes som kompleksdannende ioner,
karakterisert ved at oppløsningen som avledes behandles med et reduksjonsmiddel fra gruppen sink, aluminium, jern, silicium, svoveldioxyd og hydrogengass.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1, hvor pseudohalogenid anvendes som kompleksdannende ioner,
karakterisert ved at kvikksølv utfelles fra opp-løsningen ved tilsetning av et reduksjonsmiddel som er sulfid eller en svovelforbindelse som danner suifidioner.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE7510341A SE396772B (sv) | 1975-09-16 | 1975-09-16 | Forfarande for extraktion och utvinning av kvicksilver ur gaser |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO763155L NO763155L (no) | 1977-03-17 |
NO148962B true NO148962B (no) | 1983-10-10 |
NO148962C NO148962C (no) | 1984-01-18 |
Family
ID=20325561
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO763155A NO148962C (no) | 1975-09-16 | 1976-09-15 | Fremgangsmaate ved ekstraksjon og utvinning av kvikksoelv fra gasser |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4233274A (no) |
AU (1) | AU505196B2 (no) |
BE (1) | BE846247A (no) |
CA (1) | CA1080938A (no) |
DE (1) | DE2641230C2 (no) |
ES (1) | ES451533A1 (no) |
FI (1) | FI66654C (no) |
FR (1) | FR2324579A1 (no) |
GR (1) | GR61305B (no) |
IE (1) | IE44311B1 (no) |
IT (1) | IT1070806B (no) |
NL (1) | NL190052C (no) |
NO (1) | NO148962C (no) |
PT (1) | PT65592B (no) |
SE (1) | SE396772B (no) |
Families Citing this family (73)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3018319A1 (de) * | 1979-05-18 | 1980-11-27 | Niro Atomizer As | Verfahren zur entfernung von quecksilber aus abgasen |
SE432361B (sv) * | 1981-05-08 | 1984-04-02 | Boliden Ab | Forfarande for avskiljning av gasformigt elementert kvicksilver ur en gas |
US5009871A (en) * | 1984-08-31 | 1991-04-23 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | Method of removing mercury in exhaust gases from a waster incinerator |
NO157543C (no) * | 1984-10-19 | 1988-04-06 | Norzink As | Fremgangsmaate ved rensing av kvikksoelvholdige gasser og samtidig gjenvinning av kvikksoelvet i metallisk form. |
SE455767B (sv) * | 1986-06-02 | 1988-08-08 | Erik Lindahl | Forfarande och anordning for avskiljning av kvicksilver fran rok- eller processgaser innehallande vattenanga |
US4717399A (en) * | 1986-12-22 | 1988-01-05 | Mobil Oil Corporation | Process for adsorbing mercury from natural gas |
DE3721141A1 (de) * | 1987-06-26 | 1989-01-05 | Kernforschungsz Karlsruhe | Verfahren zur quecksilberrueckgewinnung aus quecksilberhaltigen waschwaessern von verbrennungsanlagen |
DE4001979A1 (de) * | 1990-01-24 | 1991-07-25 | Kernforschungsz Karlsruhe | Verfahren und vorrichtung zur kontinuierlichen ueberwachung von abgasen aus verbrennungsanlagen |
ES2021960A6 (es) * | 1990-03-05 | 1991-11-16 | Consejo Superior Investigacion | Procedimiento para la depuracion y recuperacion de mercurio en forma metalica a partir de gases de tostacion que lo contienen. |
FR2660936B1 (fr) * | 1990-04-13 | 1992-09-11 | Vieille Montagne France Sa | Procede de preparation de mercure metallique a partir de calomel. |
EP0487834A1 (de) * | 1990-08-30 | 1992-06-03 | Fritz Curtius | Oxidierendes Waschverfahren zur Reinigung von Abgasen |
US5173286A (en) * | 1991-07-19 | 1992-12-22 | Mobil Oil Corporation | Fixation of elemental mercury present in spent molecular sieve desiccant for disposal |
DE4241726C1 (de) * | 1992-12-10 | 1994-03-17 | Gea Wiegand Gmbh | Verfahren zur großtechnischen Absorption von metallischem Quecksilber aus Abgas |
DE4302910C1 (de) * | 1993-02-02 | 1994-09-15 | Straten Guenter | Fällmittel zur Ausfällung von Schwermetallen, ein Verfahren zu dessen Herstellung sowie dessen Verwendung |
JP2601612B2 (ja) * | 1993-03-11 | 1997-04-16 | 株式会社神戸製鋼所 | 焼却炉排ガス処理方法 |
US5520901A (en) * | 1993-07-21 | 1996-05-28 | General Electric Company | Method for the recovery of iodine from an environment |
DE4345364C2 (de) * | 1993-09-15 | 1997-10-02 | Steinmueller Gmbh L & C | Vorrichtung zur Behandlung eines Gasstromes mit Waschflüssigkeit |
ES2097699B1 (es) * | 1994-10-26 | 1997-12-16 | Asturiana De Zinc Sa | Procedimiento continuo para la captacion y precipitacion simultanea de mercurio en gases que lo contienen. |
ES2098181B1 (es) | 1994-10-26 | 1997-12-01 | Asturiana De Zinc Sa | Procedimiento para la obtencion de mercurio metal a partir de productos que contienen cloruro mercurioso. |
DE19610444C1 (de) * | 1996-03-16 | 1997-05-07 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur Entfernung von gasförmigem elementaren Quecksilber aus Rohgasen in zwei hintereinandergeschalteten Stufen |
NO303565B1 (no) * | 1996-10-15 | 1998-08-03 | Thomas Thomassen | FremgangsmÕte og anordning for fjerning av kvikks°lv og svoveldioksyd fra r°kgasser |
US6855859B2 (en) * | 1999-03-31 | 2005-02-15 | The Babcock & Wilcox Company | Method for controlling elemental mercury emissions |
US6284199B1 (en) * | 1999-03-31 | 2001-09-04 | Mcdermott Technology, Inc. | Apparatus for control of mercury |
US6797178B2 (en) | 2000-03-24 | 2004-09-28 | Ada Technologies, Inc. | Method for removing mercury and mercuric compounds from dental effluents |
US8124036B1 (en) | 2005-10-27 | 2012-02-28 | ADA-ES, Inc. | Additives for mercury oxidation in coal-fired power plants |
US6911570B2 (en) | 2000-11-28 | 2005-06-28 | Ada Technologies, Inc. | Method for fixating sludges and soils contaminated with mercury and other heavy metals |
DE10107761B4 (de) * | 2001-02-16 | 2007-08-30 | Fisia Babcock Environment Gmbh | Verfahren zur Entfernung von Quecksilber aus Rauchgasen |
US7048781B1 (en) | 2002-10-07 | 2006-05-23 | Ada Technologies, Inc. | Chemically-impregnated silicate agents for mercury control |
US6719828B1 (en) | 2001-04-30 | 2004-04-13 | John S. Lovell | High capacity regenerable sorbent for removal of mercury from flue gas |
US6942840B1 (en) * | 2001-09-24 | 2005-09-13 | Ada Technologies, Inc. | Method for removal and stabilization of mercury in mercury-containing gas streams |
SE522319C2 (sv) * | 2001-11-28 | 2004-02-03 | Boliden Contech Ab | Förfarande för eliminering av spår av kvicksilver i gaser |
US7183235B2 (en) | 2002-06-21 | 2007-02-27 | Ada Technologies, Inc. | High capacity regenerable sorbent for removing arsenic and other toxic ions from drinking water |
US20040188356A1 (en) * | 2003-03-24 | 2004-09-30 | Haydock Intellectual Properties, L.L.C. | System for producing large particle precipitates |
US7361209B1 (en) | 2003-04-03 | 2008-04-22 | Ada Environmental Solutions, Llc | Apparatus and process for preparing sorbents for mercury control at the point of use |
US7381387B2 (en) * | 2003-08-14 | 2008-06-03 | General Electric Company | Mercury reduction system and method in combustion flue gas using coal blending |
US7374736B2 (en) | 2003-11-13 | 2008-05-20 | General Electric Company | Method to reduce flue gas NOx |
US6895875B1 (en) * | 2003-11-18 | 2005-05-24 | General Electric Company | Mercury reduction system and method in combustion flue gas using staging |
US7514052B2 (en) * | 2004-01-06 | 2009-04-07 | General Electric Company | Method for removal of mercury emissions from coal combustion |
US7185494B2 (en) * | 2004-04-12 | 2007-03-06 | General Electric Company | Reduced center burner in multi-burner combustor and method for operating the combustor |
WO2005113116A1 (en) * | 2004-05-11 | 2005-12-01 | National Aeronautics And Space Administration | Method and apparatus utilising hydrogen peroxyde to reduce sox, nox and heavy metal emissions |
US7582271B2 (en) * | 2004-05-11 | 2009-09-01 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Emission control system |
US7249564B2 (en) * | 2004-06-14 | 2007-07-31 | General Electric Company | Method and apparatus for utilization of partially gasified coal for mercury removal |
ES2445178T3 (es) | 2004-06-28 | 2014-02-28 | Nox Ii International, Ltd. | Reducción de las emisiones de gases de azufre resultantes del quemado de combustibles carbonosos |
DE102004044291B4 (de) * | 2004-09-10 | 2007-10-11 | Margot Bittig | Verfahren zum Reinigen von Rauchgas aus einer Verbrennungsanlage, das HCI, SO2 und Hg enthält und Rauchgasreinigungsanlage |
CA2968816C (en) | 2005-03-17 | 2019-12-03 | Nox Ii, Ltd. | Reducing mercury emissions from the burning of coal |
AU2006225140B2 (en) | 2005-03-17 | 2012-01-19 | Douglas C. Comrie | Reducing mercury emissions from the burning of coal |
US20070092418A1 (en) * | 2005-10-17 | 2007-04-26 | Chemical Products Corporation | Sorbents for Removal of Mercury from Flue Gas |
US8118916B2 (en) * | 2005-10-21 | 2012-02-21 | The University Of Cincinnati | High capacity materials for capture of metal vapors from gas streams |
US8150776B2 (en) | 2006-01-18 | 2012-04-03 | Nox Ii, Ltd. | Methods of operating a coal burning facility |
US9504946B2 (en) | 2006-12-14 | 2016-11-29 | Mycelx Technologies Corporation | Process and system for separating finely aerosolized elemental mercury from gaseous streams |
KR101307089B1 (ko) * | 2007-03-07 | 2013-09-11 | 지요다 가꼬겐세쓰 가부시키가이샤 | 배기 가스 처리 방법 |
PL2231308T3 (pl) * | 2007-12-03 | 2019-09-30 | Yissum Research Development Company Of The Hebrew University Of Jerusalem Ltd. | Płuczka i sposób usuwania metali ciężkich z gazów |
US7833315B2 (en) * | 2008-02-26 | 2010-11-16 | General Electric Company | Method and system for reducing mercury emissions in flue gas |
US20100078358A1 (en) * | 2008-09-30 | 2010-04-01 | Erin E Tullos | Mercury removal process |
US8877148B2 (en) * | 2009-07-24 | 2014-11-04 | Graham Dickson | Apparatus and method for removing mercury from a gas |
CA2772072C (en) | 2009-08-28 | 2017-08-01 | Hal Alper | Method and system for analyzing concentrations of diverse mercury species present in a fluid medium |
US8951487B2 (en) | 2010-10-25 | 2015-02-10 | ADA-ES, Inc. | Hot-side method and system |
AU2011212805B2 (en) | 2010-02-04 | 2016-03-24 | ADA-ES, Inc. | Method and system for controlling mercury emissions from coal-fired thermal processes |
US11298657B2 (en) | 2010-10-25 | 2022-04-12 | ADA-ES, Inc. | Hot-side method and system |
US8524179B2 (en) | 2010-10-25 | 2013-09-03 | ADA-ES, Inc. | Hot-side method and system |
US8496894B2 (en) | 2010-02-04 | 2013-07-30 | ADA-ES, Inc. | Method and system for controlling mercury emissions from coal-fired thermal processes |
US8784757B2 (en) | 2010-03-10 | 2014-07-22 | ADA-ES, Inc. | Air treatment process for dilute phase injection of dry alkaline materials |
EP2545334B8 (en) | 2010-03-10 | 2018-09-19 | ADA-ES, Inc. | Process for dilute phase injection of dry alkaline materials into a gas |
US8409535B2 (en) | 2010-11-03 | 2013-04-02 | Calpine Corporation | System and method for removing a contaminant from a gas stream |
US8845986B2 (en) | 2011-05-13 | 2014-09-30 | ADA-ES, Inc. | Process to reduce emissions of nitrogen oxides and mercury from coal-fired boilers |
US9017452B2 (en) | 2011-11-14 | 2015-04-28 | ADA-ES, Inc. | System and method for dense phase sorbent injection |
US8883099B2 (en) | 2012-04-11 | 2014-11-11 | ADA-ES, Inc. | Control of wet scrubber oxidation inhibitor and byproduct recovery |
US8974756B2 (en) | 2012-07-25 | 2015-03-10 | ADA-ES, Inc. | Process to enhance mixing of dry sorbents and flue gas for air pollution control |
US9957454B2 (en) | 2012-08-10 | 2018-05-01 | ADA-ES, Inc. | Method and additive for controlling nitrogen oxide emissions |
ES2602164T3 (es) * | 2012-08-30 | 2017-02-17 | Outotec (Finland) Oy | Método y aparato para la eliminación de mercurio de un gas |
US9889451B2 (en) | 2013-08-16 | 2018-02-13 | ADA-ES, Inc. | Method to reduce mercury, acid gas, and particulate emissions |
FI126178B (en) | 2014-01-28 | 2016-07-29 | Outotec Finland Oy | METHOD FOR ELIMINATING THE GASEOUS ELEMENTAL MERCURY FROM THE GAS FLOW |
US10350545B2 (en) | 2014-11-25 | 2019-07-16 | ADA-ES, Inc. | Low pressure drop static mixing system |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4843257B1 (no) * | 1970-06-23 | 1973-12-18 | ||
SE347019B (no) * | 1970-07-16 | 1972-07-24 | Mo Och Domsjoe Ab | |
NO125438B (no) * | 1971-01-14 | 1972-09-11 | Norske Zinkkompani As | |
SE360986B (no) * | 1971-02-23 | 1973-10-15 | Boliden Ab | |
SE360987B (no) * | 1971-02-23 | 1973-10-15 | Boliden Ab | |
BE791868A (fr) * | 1971-09-16 | 1973-03-16 | Showa Denko Kk | Procede de separation de vapeurs de mercure a partir de gaz souilles par telles vapeurs |
ES411067A1 (es) * | 1973-01-29 | 1976-01-01 | Patronato De Investigacion Cie | Procedimiento para depuracion del mercurio de gases meta- lurgicos conteniendo anhidrido sufuroso. |
-
1975
- 1975-09-16 SE SE7510341A patent/SE396772B/xx not_active IP Right Cessation
-
1976
- 1976-09-13 CA CA261,041A patent/CA1080938A/en not_active Expired
- 1976-09-14 NL NLAANVRAGE7610215,A patent/NL190052C/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-09-14 DE DE2641230A patent/DE2641230C2/de not_active Expired
- 1976-09-14 GR GR51686A patent/GR61305B/el unknown
- 1976-09-15 PT PT65592A patent/PT65592B/pt unknown
- 1976-09-15 NO NO763155A patent/NO148962C/no unknown
- 1976-09-15 FI FI762644A patent/FI66654C/fi not_active IP Right Cessation
- 1976-09-15 AU AU17749/76A patent/AU505196B2/en not_active Expired
- 1976-09-15 ES ES451533A patent/ES451533A1/es not_active Expired
- 1976-09-15 IE IE2051/76A patent/IE44311B1/en unknown
- 1976-09-15 BE BE6045676A patent/BE846247A/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-09-16 FR FR7627892A patent/FR2324579A1/fr active Granted
- 1976-09-16 IT IT27233/76A patent/IT1070806B/it active
-
1979
- 1979-02-01 US US06/008,235 patent/US4233274A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2641230A1 (de) | 1977-03-24 |
ES451533A1 (es) | 1977-10-16 |
SE396772B (sv) | 1977-10-03 |
NL7610215A (nl) | 1977-03-18 |
IE44311B1 (en) | 1981-10-21 |
AU1774976A (en) | 1978-03-23 |
IT1070806B (it) | 1985-04-02 |
IE44311L (en) | 1977-03-16 |
NL190052C (nl) | 1993-10-18 |
FI66654B (fi) | 1984-07-31 |
AU505196B2 (en) | 1979-11-15 |
NO148962C (no) | 1984-01-18 |
US4233274A (en) | 1980-11-11 |
FR2324579B1 (no) | 1981-07-31 |
GR61305B (en) | 1978-10-19 |
PT65592B (en) | 1978-03-28 |
FR2324579A1 (fr) | 1977-04-15 |
BE846247A (fr) | 1976-12-31 |
NL190052B (nl) | 1993-05-17 |
CA1080938A (en) | 1980-07-08 |
FI66654C (fi) | 1984-11-12 |
PT65592A (en) | 1976-10-01 |
DE2641230C2 (de) | 1986-07-03 |
NO763155L (no) | 1977-03-17 |
FI762644A (no) | 1977-03-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO148962B (no) | Fremgangsmaate ved ekstraksjon og utvinning av kvikksoelv fra gasser. | |
FI57445C (fi) | Rening av gaser innehaollande kvicksilveraonga | |
FI72432C (fi) | Foerfarande foer avskiljning av gasformigt elementaert kvicksilver ur en gas. | |
TWI530567B (zh) | 回收鋅及/或二氧化鋅的方法 | |
NO161510B (no) | Fremgangsmaate for utvinning av sink fra sinkholdige sulfidiske materialer. | |
CA1079031A (en) | Wet-cleaning gases containing sulfur dioxide, halogens and arsenic | |
AU2015240414B2 (en) | Purification of copper concentrate by removal of arsenic and antimony with concomitant regeneration and recycle of lixiviant | |
NO138323B (no) | Fremgangsmaate for aa fjerne kvikksoelv fra en svoveldioksydinneholdende gass | |
FI68864C (fi) | Foerfarande foer tillvaratagning av grundaemnessvavel och vaerdemetaller | |
Habashi | Metallurgical plants: how mercury pollution is abated | |
CA2431403C (en) | Process for recovering arsenic from acidic aqueous solution | |
NO161509B (no) | Fremgangsmaate for gjenvinning av sink fra sinksulfidmalmkonsentrater. | |
Anderson et al. | The alkaline sulfide hydrometallurgical separation, recovery and fixation of tin, arsenic, antimony, mercury and gold | |
NO317171B1 (no) | Kontinuerlig fremgangsmate for samtidig oppsamling og utfelling av kvikksolv i gasser | |
US5314527A (en) | Mercury contaminated mud treatment | |
FI58621B (fi) | Foerfarande foer rening av svavelsyra innehaollande kvicksilver | |
AU2017279746B2 (en) | Beneficiation of Lead Sulphide Bearing Material | |
US3709680A (en) | Process for removal of arsenic from sulfo-ore | |
NO136489B (no) | ||
EP1226092A1 (en) | Process for removing selenium and mercury from aqueous solutions | |
JP6962017B2 (ja) | 廃酸の処理方法 | |
RU2136768C1 (ru) | Способ обработки висмутсодержащих сульфидных руд и концентратов таких руд | |
JP7275608B2 (ja) | フッ素を含有する溶液からのフッ素濃縮物の回収方法 | |
JP7468037B2 (ja) | 銀粉の製造方法 | |
AU2012203072B2 (en) | Process of leaching gold |