NO148160B - Anordning ved tilbakeslagsventil. - Google Patents
Anordning ved tilbakeslagsventil.Info
- Publication number
- NO148160B NO148160B NO773228A NO773228A NO148160B NO 148160 B NO148160 B NO 148160B NO 773228 A NO773228 A NO 773228A NO 773228 A NO773228 A NO 773228A NO 148160 B NO148160 B NO 148160B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- damper
- valve
- flow
- seat
- line
- Prior art date
Links
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 title description 2
- 230000008719 thickening Effects 0.000 claims 3
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 11
- 238000013461 design Methods 0.000 description 5
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 241000597800 Gulella radius Species 0.000 description 1
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000008094 contradictory effect Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 210000003625 skull Anatomy 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
- F16K15/00—Check valves
- F16K15/02—Check valves with guided rigid valve members
- F16K15/03—Check valves with guided rigid valve members with a hinged closure member or with a pivoted closure member
- F16K15/033—Check valves with guided rigid valve members with a hinged closure member or with a pivoted closure member spring-loaded
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/7722—Line condition change responsive valves
- Y10T137/7837—Direct response valves [i.e., check valve type]
- Y10T137/7898—Pivoted valves
- Y10T137/7903—Weight biased
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Check Valves (AREA)
- Lift Valve (AREA)
- Valve-Gear Or Valve Arrangements (AREA)
- Non-Silver Salt Photosensitive Materials And Non-Silver Salt Photography (AREA)
- Control Of The Air-Fuel Ratio Of Carburetors (AREA)
- Compressor (AREA)
- Fluid-Driven Valves (AREA)
- Multiple-Way Valves (AREA)
- Details Of Valves (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrorer en anordning ved tilbakeslagsventiler av det slag som er angitt i ingressen av hovedkravet.
En slik tilbakeslagsventil er tidligere kjent bl.a. gjennom artikkelen - "Spjailbackventilen - en modern losning av backventilfunktionen" i tidsskriftet WS nr 7/1971 sidene 67-70,
og i denne artikkelen gis det også en redegjorelse for det kom-pleks av delvis selvmotsigende krav og onskemål som gjelder for en slik ventils funksjon.
Oppfinnelsen har til formål å tilveiebringe en spjeld-tilbakeslagsventil som i storre grad enn de tidligere kjente ventiler tilfredstiller disse funksjonelle krav og onskemål. Anordningen og utformningen av spjeldet kan her sies å være resultatet av en optimaliseringsprosess som har fort til at de i det folgende i korthet angitte svakheter har kunnet unngås.
I tidligere spjeld-tilbakeslagsventiler har man gitt det bevegelige spjeldet stor masse ettersom dette har vært ansett for nod-vendig for å sikre stengningsfunksjonen. En stor masse innvirker imidlertid ugunstig på stromningsmotstanden gjennom ventilen, og dertil oppstår som en folge av dette store påkjenninger på spjeldets lager og lagertapper i huset i det oyeblikk spjeldet slår mot stopperen som er anordnet ved husveggen. Spesielt ved damp eller andre kompressible medier som gir raskt åpningsforlop blir dette et problem, og det har inntruffet at lagertappene er blitt slått av, at spjeldet eller stopperen i huset er gått i stykker etc.
Kjente spjeld-tilbakeslagsventiler har videre hatt en ugunstig spjeldutformning kjennetegnet av en utstrakt, ofte svært lavt plassert motvekt. Herved har spjeldet fått en altfor stor treg-hetsradius som umuliggjor den raske reaksjon ved raskt minskende stromning som er et vilkår for en korrekt stengningsfunksjon. Spjeldet stenger i stedet for langsomt, mediet rekker i de tilfellei hvor mottrykk forefinnes å snu og stromme tilbake i motsatt retning innen spjeldet når setet, og er mediet væske, opptrer da et uunn-gåelig væskeslag som er forstyrrende og kan skade systemet.
Ved de kjente spjeld-tilbakeslagsventilene har spjeldet også
gitt problemer i forbindelse med anordning av en tilskuddskraft som fortrinnsvis virker gjennom en fjær som er innspent mellom spjeldet og ventilhuset. En slik kraft som i og for seg ville være onskelig for å bedre stengningsforlbpet lar seg vanskelig kombinere med den hittil forekommende spjeldutformning fordi fjærkraften, om den skulle ha noen reell innvirkning, vil bli storre enn det som tilsvares av den tilgjengelige plass for fjæren
De aktuelle problemer er altså å sbke i den tidligere spjeldutform ning, og den foreliggende oppfinnelse gir nå en losning på dette som innebærer at spjeldet blir slik utformet og anordnet at det i seg selv eller sammen med en tilskuddskraft får en så rask stengningsbevegelse at ventilen garanteres en korrekt stengningsfunksjon. Hvorledes dette oppnås fremgår av de etterfølgende patentkravs kjennetegnende del.
Oppfinnelsen forklares nærmere nedenfor under henvisning til tilhorende tegninger som illustrerer en utforelsesform av tilbakeslagsventilen ifolge^ oppfinnelsen.
Fig. 1 viser tilbakeslagsventilen i oppriss sett fra ventilens nedstromsside,
fig. 2 er et aksialsnitt langs linjen II-II på fig. 1, og fig. 3 er et snitt langs linjen III-III.
Tilbakeslagsventilens hus betegnes med 1 og har hovedsakelig
form av en ring som begrenses av to parallelle endeplan 2 og danner en rett gjennomlopskanal som defineres av en stort sett sylindrisk vegg 3 og hvis symmetrilinje betegnes med 4. Gjennom-løpet er beregnet på å utgjore en del av en lengre stromningskanal som inngår f.eks. i et pumpedrevet væsketransportsystem og dannes av ror som har samme diameter som veggen 3 og strekker seg til forskjellige steder fra ventilen. Den normale stromningsretningen i systemet er den som pilen v viser på fig. 2. I de tilfeller ledningen er vertikal skal strommen være rettet oppover.
Når tilbakeslagsventilen utfores med så kort byggelengde som i eksempelet, innsetter man denne ved rorledningens montering mellom to motstående rorflenser som klemmes mot endeplanene 2 ved hjelp av bolter som strekker seg mellom rorflensene like utenfor periferi av endeplanene. Disse er i forvegen utstyrt med pålimte pakninger 5 for å lette monteringsarbeidet.
Ventilhuset har innvendig i gjennomløpskanalen en utadragende setevulst 6 som forløper i ringform rundt den sylindriske veg-
gen langs et plan som heller fremover mot strømningsretningen slik at det skjærer symmetrilinjen 4 i en spiss vinkel a som bor være mellom 75° og 80°. På konvensjonelt vis kan seteringen ha et belegg 7 av et materiale som er hardere og har stdrre motstands-kraft mot det aktuelle stromningsmediet enn selve ventilgodset.
Setematerialet er noyaktig bearbeidet til en tetningsflate 8 som er sirkulær i seteplanet og som vanligvis gis en konisk form,
idet konvinkelen bor være ca. 20°.
For samvirke med ventilsetet finnes det nedstroms for dette et bevegelig anordnet spjeld 9 som i prinsipp er en sirkulær skive som ved små ventiler kan gjores plan, men hvis grunnform av styrke-hensyn er en sfærisk kalott med jevntykt gods. Spjeldets periferi er utformet som en tetningsflate IO som skal ha samme geometriske form som seteflaten 8 slik at spjeldet utfyller seteåpningen på tettende vis når det inntar den stengende stilling som vist på tegningen.
Spjeldet er svingbart opphengt i to motstående lager 11 som er plassert på en felles aksellinje 12 som går parallelt med ventil-setets plan og befinner seg nedstroms for dette. For at spjeldet skal påvirkes riktig av såvel mediestrommen som av sin egen vekt skal aksellinjen være plassert eksentrisk i forhold til symmetrilinjen 4 og plassert ovenfor denne når strommen er horisontal. Denne plassering er meget viktig for ventilens åpning- og steng-ningsf unks jon , og man har funnet at den beste plassering for aksellinjen fås ved en eksentrisitet som er lik halve spjeld-radien. Ved bestemmelse av aksellinjens plassering må det også tas hensyn til konvinkelen til tetningsflåtene, for dersom ventilens bevegelsesgeometri skal bli den riktige og for at tetningsflate 8 og 10 skal kunne frigjores fra hverandre når spjeldet åpner, folger av rent geometriske grunner at aksellinjen skal ligge innenfor det ovre kileformige rom som i symmetriplanet ifolge fig. 2 dannes av de to normalene til tetningsflaten 10 trukket fra dettes ovre, indre beroringspunkt med flaten 8 og fra det nedre, ytre beroringspunktet' mellom flatene. Ved den ovennevnte storrelse på konvinkelen blir den således bestemte plassering av aksellinjen et punkt som ligger mellom spjeldets fremre og bakre krumme begrensningsflater, dvs. at dersom disse
i det foreliggende tilfelle har en rent sfærisk grunnform, skjærer aksellinjen gjennom spjeldets gods.
Som det best fremgår av fig. 3 omfatter hvert av lagrene 11 i
det illustrerte utforelseseksempel en kraftig akseltapp 13 som.
er drevet inn utenifra gjennom et boret hull 14 i ventilhusets vegg. Umiddelbart innenfor fins en lageråpning 16 dannet i et
ore 15 på spjeldet, hvilken lageråpning med god pasning omslutter den frie indre enden av akseltappen og hvilken skal være slik plassert på spjeldet at dette blir lett bevegelig og
ikke utsettes for noen klemming i lageret når det beveger seg til og fra sin stengte stilling og tetningsflåtene 8, 10 bringes til, resp. fra anlegg mot hverandre. Kravet til en tilbakeslagsventil som har en geometri som den her viste er nemlig at spjeldet uten radiell klaring i lagrene skal kunne tippe direkte inn i det ko-niske setet til anlegg skjer ved stengningsforlopet. Får man herved en klemming i lagrene eller for tidlig anlegg av setet på noe punkt på dette, tapes spjeldets evne til å åpne eller lukke tett ved lave trykkforskjeller over spjeldet.
Lagrenes avtetning utad kan bevirkes ved sammensveisning av to konsentriske ringer 17, 18 som rager ut av munningen av hver boring 14, av hvilke den forste ytre ringen er dannet i stope-godset, mens den indre ringen 18 er plassert på et organ 19 som tetter igjen boringen.
For begrensning av spjeldets svingebevegelse finnes ved den . bakre, ovre del av ventilhusveggen 3 en stopper .20 i form av en knast som samvirker med en skrå anslagsflate 21 på spjeldet.
Med strekprikkede linjer på fig.2 er vist den av stopperen bestemte åpne stilling som ventilen bringes til å innta når en tilstrekkelig kraftig stromning fremover opptrer i systemet.
Som vist står herved ikke spjeldet horisontalt, men heller mot strommen, dvs. åpningsvinkelen p er mindre enn vinkelen a, noe som har spesiell betydning i det tilfelle hvor ventilen for å redusere stengningstiden monteres i en vertikal ledning.
Som det fremgår av beskrivelses innledningen og den der nevnte artikkel soker man for å oppnå en korrekt stengningsfunksjon ved ventiler av dette slag å få spjeldet til raskest mulig å vende tilbake til stengt stilling når strommen snur, slik at spjeldet i det ideelle tilfelle når setet allerede mens stromningshastigheten v = 0. Spjeldet skal derfor anordnes slik at dets stengningstid blir så kort som mulig, og i det folgende gis en forklaring på de foranstaltninger som ifolge oppfinnelsen
foretas for dette formål.
Det antas forst at en strom flyter gjennom ventilen med en hastighet v som er tilstrekkelig til at spjeldet skal innta åpen stilling og at ingen andre ytre krefter påvirkes spjeldet. Da gjelder fblgende forhold:
hvor M er spjeldets gravitasjonsmoment,
grav ^J J '
^dyn er det dynamiske moment som virker på spjeldet i
åpningsretningen,
Mfrik er lagerfriksjonsmomentet
J er spjeldets treghetsmoment
er spjeldets vinkelakselerasjon i stengningsretningen.
Så lenge stromningen skjer i fremoverretningen er det altså
bare gravitasjonsmomentet som virker stengende, mens en stengningsbevegelse motvirkes av begge de to andre momentene. Ligningen viser også at et vilkår for at spjeldet skal begynne å rore på
seg i stengningsretningen i tide mens strommen fremdeles flyter i fremoverretningen, men med avtagende hastighet, er at spjeldet har et visst, ikke ubetydelig gravitasjonsmoment. Enn skjont dettes verdi er begrenset og noen momentan hastighetsendring hos spjeldet ikke kan oppnås, gjelder det ved hjelp av samme moment å akselerere spjeldet for å gi det så hoy vinkelhastighet som mulig innen strommen snur.
For det dynamiske moment gjelder
og det innses at dette momentet raskt blir uten betydning for spjeldbevegelsen når stromningshastigheten nærmer seg null. Det gjenstår altså for oppnåelse av en hoy verdi på produktet j . f å gjore M så stor at M, ., blir ubetydelig i sammen-J grav frik 1 ^
ligning.
Så lenge stromningshastigheten er nær null kan man derfor sette
og kravet er at y skal gis så stor verdi som mulig. Det kan herav lett vises at folgende vilkår gjelder for vinkel-akselerasjonen:
der r er avstanden fra tyngdepunktet C.G. til aksellinjen 12, og
R er treghetsradien.
Vi ser altså at når spjeldets tilbakebevegelse vel er startet
er dets masse uten betydning for akselerasjonen og dermed også for den stengningstid som spjeldet får. I stedet for kommer vektfordelingen inn som den avgjorende faktor for den totale stengningstiden.
Dersom spjeldet 9 nå forsynes med en betydelig masse plassert
i stor avstand fra aksellinjen 12, hvilket kjennetegner hittil forekommende spjeld-tilbakeslagsventiler,oker ytterlig ikke bare treghetsradien R, men også tyngdepunktsavstanden r, men ettersom den forstnevnte storrelsen innvirker kvadratisk kommer et slikt spjeld til å få en lavere vinkelakselerasjon og dermed bket stengningstid sammenlignet med en annen vektfordeling.
Om man på den annen side gav spjeldet en ren grunnform, dvs. formet det til en jevntykk, sfærisk kalott eller skål, ville forholdet mellom de to radiene selv da gli ufordelaktig, men fremfor alt ville gravitasjonsmomentet bli vel lite til å overvinne lagerfriksjonen og få spjeldet til tidlig nok å starte stengningsbevegelsen, dvs. mens stromningshastigheten fremover fortsatt er betydelig.
Ifolge et viktig kjennetegn ved den nye tilbakeslagsventilen er at man i stedet utstyrer spjeldet 9 med en motvekt 22 (vist i snitt på fig. 2) som er konsentrert til den sentrale delen av spjeldets bakside.
Motvekten, som helt og holdent skal være plassert under dreiningsakselen, begrenses oppover med fordel av anslagsflaten 21. Bak-siden 23 av motvekten følger fortrinnsvis et plan som strekker seg langs husets bakre endeplan 2 og noe innenfor dette når spjeldet ikke inntar stengt stilling, slik at motvekten ikke hindrer en de-montering av ventilen i forhold til rørledningen, men at det går an å dra den ut av rommet mellom de parallelle, motstående rørled-ningsflenser. Motvektens masse bør være omtrent like stor på de forskjellige sider i høyderetning av spjeldets geometriske akse som går nær symmetrilinjen 4, og motvektens nedre begrensning 24
er derfor i eksempelet lagt på et nivå omtrent midt mellom symmetrilinjen og den nedre kanten av spjeldet, mens spjeldet bor ha sin skålform uforandret såvel nedentil som på sidene av motvekten og i partiet ovenfor orene 11. Ved en slik utformning av spjeldet får det en fordelaktig vektfordeling slik at tyngdepunktet C.G. radie (r ovenfor), som ikke nevneverdig forandres ved innfbring av motvekten 22, og treghetsradien (R), som forkortes betraktelig, får et gunstig innbyrdes forhold. Samtidig begrenses motvektens masse til det nodvendige for at spjeldet i åpen stilling (når den samlede massen jo virker på en hevarm som er horisontalpro-jeksjonen av radien r) skal kunne overvinne friksjonen i lagrene 11.
Som det fremgår av tegningen blir tyngdepunktet C.G. beliggende nedstroms for aksellinjen 12 når spjeldet inntar stengt stilling, noe som jo er en forutsetning for at spjeldet selv skal kunne opprettholde denne stilling og utove et stengende eller tettende dreiemoment (en positiv verdi på M ) og dermed hindre lekasje
cj r* 3. v
mellom tetningsflåtene 8, 10. Ved en slik tyngdepunktsplassering får man også et bidrag fra den her beskrevne motvekten 22. Be-liggenheten er i eksempelet dog vesentlig et resultat av at vinkelen a er mindre enn 90° slik at setet blir fremoverhellende ved horisontal montering. Som en folge av setets helning kommer C.G. ved vertikal montering av ventilen å bli plassert gunstig
i forhold til aksellinjen 12 selv i spjeldets åpne stilling, slik at et betryggende stort, positivt Mgrav oppnås.
Sammenlignende proveserier har bekreftet at spjeld-tilbakeslagsventilen, etter at dens spjeld ble anordnet ifolge det ovenfor beskrevne karakteristiske trekk ved oppfinnelsen, vesentlig bedre utforer sin stengningsfunksjon, og denne kan - for så vidt mottrykket etter ventilen er lavt - sies å være optimal.
I visse aktuelle tilpasningstilfeller for spjeld-tilbakeslagsventilen er imidlertid de ytre faktorer som påvirker spjeldets dynamik slik at nevnte stengningstid blir for lang. Dette gjelder spesielt de mange installasjoner der mediet er væske og det råder betraktelig mottrykk etter ventilen. Ventilens hoved-funksjon - å forhindre returstrbm - blir her vanligvis utilfred-stillende, og som en konsekvens av at spjeldet stenger for sent oppstår det som innledningsvis nevnt væskeslag som forplanter seg i rorledningene som trykkbblger og som kan være skadelig for systemet eller for ventilen selv.
I slike installasjoner fordres det tydeligvis utover motvekten
22 en tilleggskraft som virker på spjeldet i stengeretningen for å akselerere spjeldet når det begynner å bevege seg fra den stilling som er bestemt av stopperen 20, idet målet her er det samme som angitt på side 5, nemlig ved hjelp av denne kraft å få stengningsforlopet til å folge strbmmens retningsforandring så nær som mulig i tid - helst slik at spjeldet når setet samtidig som strommen blir null eller i ethvert fall innen noen nevneverdig returstrbm har rukket å bygge seg opp. Forholdet vanskeliggjøres av at det moment denne kraft gir må være nby-aktig avveiet i forhold til de bvrige momenter som virker på spjeldet om man skal kunne tilfredstille dette bnskemål angående stengningsfunksjonen uten å få noen nevneverdig innvirkning på åpningsfunksjonen og strbmningsmotstanden i fremoverretningen. Samtidig er det et sterkt bnskemål at tilskuddskraften skal kunne utoves på spjeldet bare i de tilfeller den virkelig behbves og at det skal være enkelt å eliminere kraften hvor denne vil være unbd-vendig eller uleilig for ventilfunksjonen.
En løsning på dette problem er å gi spjeldet en veggprofil som til-later innsetting eller uttagning av en torsjonsfjær som påvirker spjeldet til resp. fra en stilling omkring spjeldakselen. Denne
løsning som utgjør gjenstand for norsk patent nr. 137764
innebærer at spjeldet på nedstrømssiden danner et fritt rom 26 tilveiebragt ved at spjeldveggen i stillingen for aksellinjen går på avstand fra denne, mens det på oppstrømssiden dannes en rygg 25.
I det renneformede rom kan det, slik tegningen viser, være innsatt en spiralfjær 27 hvis vinning passer til rennens bunn 28 og er oppdelt i to motsatt viklede fjærpartier 29 og 30 hvilke i de ytre ender 31 samvirker med spjeldveggen mens partiene i midt-en er forenet til en bøyle 32 som omslutter stopperen 20. Fjæren bør i montert stilling ha en viss forspenning slik at den forsterker det stengende (tettende) vridningsmoment som med små åpningsvinkler og i stengt stilling utøves av selve spjeldet in-klusive dets motvekt 22.
Den hovedsakelige virkning og nytte av fjæren 27 oppnås dog ved strøm gjennom ventilen fordi fjærmomentet liksom de bevegelige delenes gravitasjonsmoment er vesentlig større og sammen med det sistnevnte formår å balansere det dynamiske moment ved en gitt strdmningshastighet for delvis å bevirke at stengningsbevegelsen begynner tidligere og delvis at den fortsatte tilbakegang skjer raskere enn uten fjærkraften når stromningshastigheten og dermed det dynamiske moment faller. Fjærkraften virker altså positivt på stengningsfunksjonen som om gravitasjonsmomentet var oket, men savner den store massens negative virkning både fra styrkesyns-punkt og treghetsmomentssynspunkt.
Som det best fremgår av fig. 3 omfatter fjærarrangementet et element 33 rom strekker seg konsentrisk med fjærpartene 29, 30, hvilket element består av et ror 34 som er noe kortere enn avstanden mellom orene 15 og noe mindre enn fjærpartenes inner diameter, en i rorets midte anbragt trykkfjær 35 og styrepinner 36 innsatt på begge sider av fjæren i roret 34, idet styrepinnenes ender danner tapper som passer konsentrisk i hull 37 i lagrene.
Når tilbakeslagsventilen skal utstyres med en torsjonsfjær 27 tilfores i denne det styrende element 33, hvoretter man forkorter dette ved å trykke inn den ene av styrepinnene 36 i roret 34, spenner fjærpakken i uttagningen 26 slik at fjærboylen 32 anbringes omkring stoppklakken 20 og styreelementets to pinner sentreres med hullene 37, samt lar styreelementet ekspandere, hvorved torsjonsfjæren festes i den riktige stillingen på spjeldet.
Som det fremgår av det foregående omfatter tilbakeslagsventilen ifølge oppfinnelsen såvel en utførelse, hvor motvekten er kombi-nert med en torsjonsfjær for å tilveiebringe ønsket tilskuddskraft, som en utførelse hvor hverken torsjonsfjæren eller den her-for beregnede plass omkring dreiningsakselen forekommer.
Claims (2)
1. Anordning ved tilbakeslagsventil av det slag som har et ventilhus med rett gjennomløp og med sirkulært ventilsete anordnet langs et plan som krysser gjennomløpets symmetri-lin je, og hvor setet er anordnet fremoverhellende mot den normale gjennomstrømningsretning samt et spjeld som er drei-bart opphengt i ventilhuset i to motstående lager som er anordnet på en aksellinje som befinner seg i avstand fra symmetrilinjen og parallelt med setets plan nedstrøms for dette i forhold til ventilens normale gjennomstrømningsret-ning, og hvilket spjeld er anordnet til å dreies >fra sin stengte stilling, i hvilket det ligger an mot setet, mot sin åpne stilling under påvirkning av mediets strømning i den normale gjennomstrømningsretning, men som går tilbake til sin stengte stilling når strømningen opphører, hvilket spjeld sett i tverrsnitt vinkelrett på aksellinjen har en hovedsakelig bueformet veggprofil, idet spjeldet har en fortykkelse som danner en motvekt på nedstrømssiden for å lette tilbake-gangen, karakterisert ved at fortykkelsen (22) hovedsakelig er konsentrert til dets sentrale del og tilsvarende kort treghetsradie og begrenset masse.
2. Anordning ifolge krav 1, karakterisert ved at fortykkelsen (22) har så begrenset utstrekning bakover (ved 23) at den i stengt stilling faller innenfor det rom som dannes av ventilhusets gjennomlopskanal (3).
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE7308107A SE383401B (sv) | 1973-06-08 | 1973-06-08 | Anordning vid backventiler av det slag som har ett ventilhus med rakt genomlopp och med ett cirkulert ventilsete anordnat lengs ett genomloppets symmetrilinje korsande plan, och ett spjell, som er vridbart m.m |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO773228L NO773228L (no) | 1974-12-10 |
NO148160B true NO148160B (no) | 1983-05-09 |
NO148160C NO148160C (no) | 1983-08-17 |
Family
ID=20317711
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO742072A NO137764C (no) | 1973-06-08 | 1974-06-07 | Anordning ved tilbakeslagsventil |
NO773228A NO148160C (no) | 1973-06-08 | 1977-09-20 | Anordning ved tilbakeslagsventil. |
Family Applications Before (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO742072A NO137764C (no) | 1973-06-08 | 1974-06-07 | Anordning ved tilbakeslagsventil |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3926216A (no) |
JP (1) | JPS5530140B2 (no) |
CA (1) | CA1002422A (no) |
DE (1) | DE2426084C3 (no) |
DK (1) | DK155686C (no) |
ES (1) | ES427116A1 (no) |
FI (2) | FI61081C (no) |
FR (1) | FR2232718B1 (no) |
GB (2) | GB1457082A (no) |
NL (1) | NL180348C (no) |
NO (2) | NO137764C (no) |
SE (1) | SE383401B (no) |
Families Citing this family (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60109691A (ja) * | 1983-11-16 | 1985-06-15 | 日立電線株式会社 | 表皮電流加熱装置用ケーブル |
US4860790A (en) * | 1987-03-09 | 1989-08-29 | Scaramucci John P | Swing check valve disc |
JPS63316030A (ja) * | 1987-06-18 | 1988-12-23 | Canon Inc | 情報記録装置 |
JPS6453579U (no) * | 1987-09-30 | 1989-04-03 | ||
FR2631673B1 (fr) * | 1988-05-17 | 1991-12-06 | Constantin Pierre | Clapet anti-retour de type sandwich |
JPH0242283A (ja) * | 1988-08-01 | 1990-02-13 | Yoneki Eng Kk | スイング式逆止弁 |
US5695116A (en) * | 1995-02-08 | 1997-12-09 | The Majestic Products Company | Thermally activated vent damper |
JP3810843B2 (ja) * | 1995-03-31 | 2006-08-16 | ベール テルモト−トロニク ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | バルブ |
DE19512046A1 (de) * | 1995-03-31 | 1996-10-02 | Behr Thomson Dehnstoffregler | Ventil |
DE19706800A1 (de) * | 1997-02-20 | 1998-08-27 | Bayerische Motoren Werke Ag | Kühlflüssigkeitskreislauf eines Kraftfahrzeug-Antriebsaggregates |
US6932100B2 (en) * | 2003-05-23 | 2005-08-23 | Eaton Corporation | Flapper type fill tube check valve |
DE102006008346B4 (de) * | 2006-02-21 | 2008-06-19 | J. Eberspächer GmbH & Co. KG | Drosselanordnung sowie damit ausgestattete Abgasanlage |
US20070256740A1 (en) * | 2006-05-05 | 2007-11-08 | Honeywell International, Inc. | Split flapper check valve including a torsion spring wear reduction mechanism |
CN102374317B (zh) * | 2010-08-17 | 2015-09-09 | 刘玉建 | 油烟机止回阀 |
US8443833B2 (en) * | 2011-04-07 | 2013-05-21 | Hamilton Sundtrand Corporation | Check valve |
CA2809504C (en) * | 2013-03-15 | 2014-07-22 | Westport Power Inc. | Check valve with improved response time |
US9982794B2 (en) | 2016-08-05 | 2018-05-29 | Tenneco Automotive Operating Company Inc. | Passive exhaust valve with external torsion spring |
US9982793B2 (en) * | 2016-08-05 | 2018-05-29 | Tenneco Automotive Operating Company Inc. | Passive exhaust valve with dual torsion spring |
AU2017330468B2 (en) | 2016-09-26 | 2021-09-30 | Fluid Handling Llc | Contoured check valve disc for low cracking pressure |
CN106523719A (zh) * | 2016-11-29 | 2017-03-22 | 陈曙光 | 一种凹板三偏心蝶阀 |
US11098821B1 (en) * | 2019-10-10 | 2021-08-24 | Cantex International, Inc. | Flapper valve |
US11261979B2 (en) * | 2020-02-15 | 2022-03-01 | Fmc Technologies, Inc. | Check valve pivot pin retainer seal |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2356815A (en) * | 1942-08-26 | 1944-08-29 | Bischoff Robert | Check valve |
US2669417A (en) * | 1950-06-29 | 1954-02-16 | Gen Controls Co | Balanced slide valve for high hydraulic pressures |
US2669419A (en) * | 1950-08-23 | 1954-02-16 | Panhandle Eastern Pipe Line Co | Weld in pipe line valve structure |
US2711188A (en) * | 1951-05-10 | 1955-06-21 | Chapman Valve Mfg Co | Check valve |
US2763287A (en) * | 1952-11-15 | 1956-09-18 | Crane Co | Swing check valve |
US2864401A (en) * | 1955-08-15 | 1958-12-16 | Edward Valves Inc | Valve structure |
US2900998A (en) * | 1955-12-01 | 1959-08-25 | Phillips Petroleum Co | Check valve |
GB811237A (en) * | 1956-03-07 | 1959-04-02 | Peacock Brothers Ltd | Check valve for oil pipe lines |
US3290001A (en) * | 1964-01-22 | 1966-12-06 | Daniel Ind Inc | Fluid pressure valve having diverse material seal |
US3395727A (en) * | 1965-03-01 | 1968-08-06 | Anderson Greenwood & Co | Check valve |
US3504700A (en) * | 1966-06-09 | 1970-04-07 | Baker Mfg Co | Swing check valve |
FR1594134A (no) * | 1968-12-05 | 1970-06-01 | ||
US3604453A (en) * | 1969-10-24 | 1971-09-14 | Gray Tool Co | Check valve |
-
1973
- 1973-06-08 SE SE7308107A patent/SE383401B/xx unknown
-
1974
- 1974-05-30 DE DE2426084A patent/DE2426084C3/de not_active Expired
- 1974-05-31 NL NL7407378A patent/NL180348C/xx not_active IP Right Cessation
- 1974-06-05 FI FI1722/74A patent/FI61081C/fi active
- 1974-06-06 GB GB1413075A patent/GB1457082A/en not_active Expired
- 1974-06-06 US US47714974 patent/US3926216A/en not_active Expired - Lifetime
- 1974-06-06 GB GB2519074A patent/GB1457081A/en not_active Expired
- 1974-06-07 DK DK305174A patent/DK155686C/da active
- 1974-06-07 CA CA201,879A patent/CA1002422A/en not_active Expired
- 1974-06-07 NO NO742072A patent/NO137764C/no unknown
- 1974-06-07 JP JP6488374A patent/JPS5530140B2/ja not_active Expired
- 1974-06-07 FI FI1758/74A patent/FI59155C/fi active
- 1974-06-07 FR FR7419849A patent/FR2232718B1/fr not_active Expired
- 1974-06-08 ES ES427116A patent/ES427116A1/es not_active Expired
-
1977
- 1977-09-20 NO NO773228A patent/NO148160C/no unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FI175874A (no) | 1974-12-09 |
US3926216A (en) | 1975-12-16 |
DE2426084C3 (de) | 1981-08-13 |
FI172274A (no) | 1974-12-09 |
FI61081B (fi) | 1982-01-29 |
FI59155B (fi) | 1981-02-27 |
GB1457081A (en) | 1976-12-01 |
NO148160C (no) | 1983-08-17 |
NL180348B (nl) | 1986-09-01 |
CA1002422A (en) | 1976-12-28 |
NL180348C (nl) | 1987-02-02 |
FI61081C (fi) | 1982-05-10 |
SE7308107L (no) | 1974-12-09 |
NO773228L (no) | 1974-12-10 |
DK305174A (no) | 1975-02-17 |
FR2232718B1 (no) | 1978-08-11 |
DK155686C (da) | 1989-09-18 |
NL7407378A (no) | 1974-12-10 |
NO742072L (no) | 1975-01-06 |
JPS5530140B2 (no) | 1980-08-08 |
SE383401B (sv) | 1976-03-08 |
DE2426084A1 (de) | 1975-01-02 |
NO137764C (no) | 1978-04-19 |
GB1457082A (en) | 1976-12-01 |
DE2426084B2 (de) | 1978-06-29 |
DK155686B (da) | 1989-05-01 |
NO137764B (no) | 1978-01-09 |
JPS5053918A (no) | 1975-05-13 |
FI59155C (fi) | 1981-06-10 |
ES427116A1 (es) | 1976-07-16 |
FR2232718A1 (no) | 1975-01-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO148160B (no) | Anordning ved tilbakeslagsventil. | |
CN103334920A (zh) | 一种斜板止回阀 | |
NO163579B (no) | Tilbakeslagsventil. | |
CN105508717B (zh) | 一种爆管紧急切断阀 | |
CN107084259A (zh) | 一种微扭矩球阀 | |
GB1391574A (en) | Impact wrench with automatic shut-off | |
NO164800B (no) | Ventilanordning for en roerledning. | |
NO156578B (no) | Overflatestyrt sikkerhetsventil for plassering i et broennproduksjonsroer. | |
US3327732A (en) | Tilting disc non-return valve | |
KR100871884B1 (ko) | 슬랜팅 디스크에 보조디스크가 구비된 버터플라이형역지밸브 | |
CN112340463B (zh) | 一种黏性物料气力输送用的防堵塞输送管结构及其防堵塞方法 | |
CN209587244U (zh) | 一种天然气用安全阀 | |
JP2016212045A (ja) | 面積流量計 | |
CN203394742U (zh) | 一种斜板止回阀 | |
US63418A (en) | Improved watee tank foe eaileoads | |
CN108825827B (zh) | 偏心旋启式止回阀 | |
US1232180A (en) | Water-meter or meter system. | |
US65254A (en) | Improvement in steam safety-valves | |
US972338A (en) | Automatic steam-cut-off valve. | |
US314708A (en) | Straight-way valve | |
US1162497A (en) | Apparatus for launching ships' boats. | |
CN207278907U (zh) | 改进的船用气动燃油可调修正快关阀 | |
US104948A (en) | Improvement in steam-hammers | |
US1023832A (en) | Mine-anchor. | |
US1300698A (en) | Dry-pipe valve. |