NO122157B - - Google Patents

Download PDF

Info

Publication number
NO122157B
NO122157B NO168625A NO16862567A NO122157B NO 122157 B NO122157 B NO 122157B NO 168625 A NO168625 A NO 168625A NO 16862567 A NO16862567 A NO 16862567A NO 122157 B NO122157 B NO 122157B
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
pitch
soot
fillers
coal tar
tar
Prior art date
Application number
NO168625A
Other languages
English (en)
Inventor
H Hayden
J Mihalisin
R Gibson
J Brophy
Original Assignee
Int Nickel Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Int Nickel Ltd filed Critical Int Nickel Ltd
Priority to NO354770A priority Critical patent/NO122158B/no
Publication of NO122157B publication Critical patent/NO122157B/no

Links

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/005Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C19/00Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/051Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
    • C22C19/052Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 40%
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C27/00Alloys based on rhenium or a refractory metal not mentioned in groups C22C14/00 or C22C16/00
    • C22C27/06Alloys based on chromium
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22FCHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/10Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10STECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S420/00Alloys or metallic compositions
    • Y10S420/902Superplastic

Description

Ikke-utfellende svartlakk og overtrekksmiddel.
Det er alminnelig kjent at påstrykningsmidler som er tilsatt farvepigmenter henholdsvis andre organiske pulverformige fyllstoffer, har en meget større holdbar-het enn påstrykningsstoffer som bare består av et filmdannende bindemiddel. Hvis man f. eks. ville bestryke en jernkonstruk-sjon med linoljeferniss, ville rustbeskyt-telsesvirkningen bare være av kort varig-het. Hvis linoljefernissen imidlertid blandes med farvepigmenter til en påstrykbar farve og jernkonstruksjonen bestrykes med denne blanding, er påstrykningens hold-barhet mange ganger bedre. Dette skyldes at nedbrytningen av bindemiddelfilmen som følge av bestrålingsvirkninger. og andre atmosfæriske innvirkninger bremses sterkt som følge av farvepigmentene. Av denne grunn anvendes for tiden som rust-beskyttelsesmidler i alminnelighet bare pigmentholdige påstrykningsstoffer.
Dette gjelder imidlertid ikke for de tai-tuminøse påstrykningsstoffer. Her er det til og med ofte vanlig å anvende de rene bindemidler, dvs. oppløsninger av bitumen henholdsvis stenkulltjærebek i egnede opp-løsningsmidler, som påstrykningsmiddel. Stenkulltjærebekoppløsningene har dog den ulempe at filmen lett får rissdannelser under værets innvirkning (alminnelig kjent som «krokodillehud»).
I forbindelse med bitumenoppløsninge-ne er det tildels allerede blitt alminnelig å anvende anorganiske fyllstoffer, men ved tjærebekoppløsningene byr dette på sær-lige vanskeligheter. De anorganiske fyllstoffer, altså f. eks. stenmel, asbest, kalkmel og liknende, har den egenskap at de i disse bituminøse bindemidler har sterk tendens til å utfelles. Dette har tilfølge at slike påstrykningsmidler i løpet av kort tid får et hårdt bunnedslag, slik at det bare under de største vanskeligheter er mulig å få rørt ut denne bunnavleiring og igjen få den jevnt fordelt i bindemidlet.
Ved ibitumenoppløsningene kan man avhjelpe dette ved hjelp av egnede dispergeringsmidler, såsom f. eks. metallsåper av fettsyrer som tilsettes. Disse bevirker en vesentlig nedsettelse av utfellingstenden-sen. Ved tjærebekoppløsninger er proble-met imidlertid vanskeligere. Tjærebekopp-løsningene er stoffer som — kolloidkjemisk betraktet — befinner seg nær en kritisk grense. Stenkulltjærebek er et stoff som bare med vanskelighet kan bringes i homogen oppløsning, og bare noen ganske få sterkt virksomme oppløsningsmidler er i stand til å oppløse stenkulltjærebek full-stendig jevnt. Anvendes oppløsningsmidler som bare har en ubetydelig lavere oppløs-ningsevne, oppstår forstyrrelser i tjære-bekoppløsningen, hvilket viser seg ved at de høymolekylære bestanddeler av stenkull-tjærebeket skiller seg ut i form av korn-aktige utfellinger. Denne fare økes ved tilsetning av de ellers vanlige dispergeringsmidler, og det er i virkeligheten neppe mulig å blande et av de vanlige dispergeringsmidler med stenkulltjærebekoppløsning i tilstrekkelig mengde uten at der oppstår slike forstyrrelser i den kolloidale oppbyg-ning av tjærebekoppløsningen.
Hittil har man for det meste søkt å råde bot på dette ved å anvende fyllstof-fene uten tilsetning av dispergeringsmidler, men dette har tilfølge at der etter for-holdsvis kort tid danner seg en bunnavleiring som er meget vanskelig å få rørt ut igjen. Hvis slike farver på et byggested for-arbeides ved den uunngåelige mangel på pinlig nøyaktighet, vil først den øverste, fyllstoff fattige tjærebekoppløsning bli for-brukt og tilslutt det tykkere materiale som befinner seg i bunnen av beholderen, idet den siste mengde for det meste blir fortyn-net som følge av sin tykke konsistens. Dette har imidlertid tilfølge en oppløsning av beket og dermed en nedsettelse av på-strykningsmidlets kvalitet.
Av hensyn til de ovenfor omtalte for-deler ved de pigmentholdige påstrykningsstoffer er en homogen fordeling av mineralske fyllstoffer, såsom stenmel, asbest, kalkmel, i stenkullbekoppløsninger, et vik-tig problem ved fremstilling av slike påstrykningsmidler.
Ved oppfinnelsen er der funnet en ny
vei til å hindre at slike fyllstoffer avleires, til og med når det dreier seg om stoffer som har denne tendens i særlig sterk grad. Dette er tildels blitt mulig ved at der i stenkulltj ærebekoppløsningen tilveiebrin-ges et partikkelsystem ved hjelp av hvilket de fylistoffdeler som har sterkest tendens til å synke tilbunns, holdes i jevn fordeling. Et slikt partikkelsystem kan tilveie-bringes ved at man f. eks. til stenkulltj æ-rebekoppløsningen tilsetter sot i så store mengde sot gi en fløteliknende konsistens, mettet med sot. Mens en normal stenkulltj ærebekoppløsning har en konsistens som f. eks. olje, vil tilsetning av en bestemt mengde sot gi en fløteliknende konsistens, hvilket blir synlig ved at denne med sot fylte stenkulltjærebekoppløsning ved ut-tømning ikke renner helt glatt ut som en væske, men blir stående. Dette skyldes åpenbart at stenkulltj ærebekoppløsningen i seg har et jevnt fordelt system av sot-partikler som nedsetter viskositeten.
Som allerede antydet, oppnås denne
virkning først ved en bestemt sottilsetning. Tilsettes for lite sot, viser tj ærebekoppløs-ningen ennå sin normale viskositet, og hvis man lar et slikt materiale stå i lengere tid, vil soten felles ut og danne et fastere sjikt i den nedre del av beholderen.
Ennvidere ble det konstatert at en slik stenkulltjærebekoppløsning som inneholder så meget sot at blandingen får den nevnte fløteliknende konsistens, kan tilsettes mineralske fyllstoffer som hindres i
å felles ut. Dette gjelder ikke bare for de fine fyllstoffer som har mindre tendens til utfelling, såsom f. eks. skifermel, men også for fyllstoffer av krystallinsk beskaffenhet, såsom kvartsmel, tungspat osv.,
som ellers erfaringsmessig har overordentlig lett for å utfelles.
Ved den riktig tilmålte sottilsetning kan man lett fremstille stenkulltj ærebek-oppløsninger med stenmel som fyllstoff som ikke har tendens til Utfelling selv ved lengere tids lagring. Et slikt påstryknings-stoff har utseende av en stiv, pastaliknen-de masse som etter omrøring går over til en flytende, fløteliknende konsistens og lett lar seg forarbeide i denne tilstand.
Den mulighet å holde fyllstoffer som har tendens til utfelling, svevende ved å tilsette sot, kan ifølge oppfinnelsen også oppnås og forbedres ved at man i tj ære-bekoppløsningen selv tilveiebringer et sot-liknende materiale.
Som kjent inneholder stenkulltj ær ebeket, alt etter sin opprinnelse, vekslende mengder av såkalt fritt kullstoff. Dette frie kullstoff består av høymolekylære kull-vannstoffer som i sterk grad likner sot og inneholdes i fineste form i tjære og i stenkulltjærebek, hvilket uten videre kan kon-stateres under miskroskopet. Mengden av slikt fritt kullstoff er imidlertid i vanlig stenkulltjærebek og de derav fremstillede stenkulltj ær ebekoppløsninger meget mindre enn det som er nødvendig for å oppnå en fløteliknende konsistens av bekoppløs-ningen som beskrevet ovenfor. Man kan imidlertid ved innblåsning av luft ved høy-ere temperatur og ved andre egnede, i og for seg kjente forholdsregler forandre stenkulltj ær ebeket slik at dets innhold av fritt kullstoff tiltar overordentlig sterkt. Mens et normalt stenkulltjærebek bare inneholder ca. 15 pst. fritt kullstoff, inneholder et slikt spesialbek inntil 50 pst. fritt kullstoff. Hvis man imidlertid forsøker å oppløse slike såkalte spesialbeker i oppløs-ningsmidler av den art som ellers er egnet til fremstilling av tjærebekoppløsninger (jfr. G. J. P. Winkler, Der Steinkohlenteer und seine Aufarbeitung, 1951, s. 214), viser det seg at det er umulig å bringe disse sterkt kullstoffholdige beker i homogen oppløsning, idet beket under oppløsningen til og med spaltes, hvoretter det frie kullstoff som til å begynne med var fint fordelt i beket, baller seg sammen til korn-aktige klumper. Dette skyldes at de i og for seg meget fine kullstoffpartikler slår seg sammen til temmelig store partikler under blandingen med oppløsningsmidlet. Derved blir materialet mindre brukbart til påstrykningsformål fordi det overtrekk som fremstilles av en slik uhomogen blanding,
■blir uensartet med et stort antall knute-liknende sammenballinger. Den fløtelik-nende beskaffenhet som oppnåes ved tilsetning av en bestemt mengde sot, opptrer i dette tilfelle heller ikke, selv når mengden av fritt kullstoff er den samme fordi partiklene baller seg sammen.
Man kan imidlertid også i dette tilfelle tilveiebringe den ønskede fløteliknende konsistens som ved sottilsetning ved opp-løsning av tilsvarende kullstoffrike spesialbeker ved at man ikke smelter bekene og derpå tilsetter oppløsningsmidlene, hvorved utfellingene opptrer, men ved at man maler beket og blander det derved tilveie-bragte bekpulver i kold tilstand med egnede oppløsningsmidler. På denne måte unngår man at kullstoffpartiklene baller seg sammen, idet man i stedet oppnår en fløteliknende masse med samme beskaffenhet som når de normale tjærebekoppløs-ninger tilsettes sot.
Tanken ligger nær å tilsette de nevnte mineralske fyllstoffer til slike fløteliknende oppløsninger av kullstoffholdige spesialbeker for på denne måte å tilveiebringe fylte tjærebekoppløsninger som ikke danner bunnfall. Det har imidlertid vist seg i prak-sis og under prøver i laboratoriet at dette ikke fører til målet, og grunnen ligger først og fremst i at disse spesialbeker inneholder for lite tjæreharpikser. ved frem-stillingen av spesialbek omdannes nemlig den tjæreharpiks som opprinneilg finnes i beket, i stor grad til såkalt fritt kullstoff og dermed til faste stoffer. Av denne grunn vil en påstrykning med spesialbek feste dårlig til underlaget, bortsett fra at filmens sammenbindingskraft er utilstrekkelig, da de tjæreharpikser som bevirker binding til underlaget og den nødvendige filmfasthet, til tilstede i altfor liten mengde.
For å unngå disse ulemper er det ikke hensiktsmessig å bruke disse kullstoffholdige spesialbeker alene til fremstilling av tjærebekoppløsninger, men i blanding med normalt stenkulltjærebek. Det normale stenkulltjærebek som inneholder betydelige mengder tjæreharpiks, vil på den måte sikre at filmen hefter godt til underlaget og har en god sammenbindingskraft, mens det høye kullstoffinnhold i spesialbeket le-verer det tilstrebede partikkelsystem. Man kan imidlertid unngå anvendelsen av to beker, idet man velger et som står mellom det normale stenkulltjærebek og det vanlige spesialbek. Dette oppnåes ved at man ikke driver polymerisasjonsprosessen så langt som ved normalt spesialbek, men bare så langt at der oppstår et bek som med hensyn til sammensetning tilsvarer en blanding av normalt stenkulltjærebek og spesialbek.
Man kjenner riktignok allerede bitu-minøse påstrykningsmidler som inneholder sot. Sottilsetningen kan ved disse påstrykningsmidler imidlertid ikke utøve samme virkning som i henhold til oppfinnelsen, da der ved de kjente påstrykningsmidler ikke foregår noen tilsetning av anorganiske fyllstoffer. Ifølge oppfinnelsen har soten henholdsvis de sotaktige bestanddeler den oppgave å få de anorganiske fyllstoffer til å holde seg svevende. Også lakkfarver er kjent, hvor kjønrøk (Rebenschwarz) anvendes som pigment for å tilveiebringe en bestemt toning. Heller ikke i dette tilfelle oppnåes imidlertid den i henhold til oppfinnelsen tilstrebede virkning, nemlig dan-nelsen av et kullstoffpartikkelsystem i på-strykningsf arven.
Hva angår de anorganiske fyllstoffer har det vist seg at det er hensiktsmessig å bruke stenkullmel og andre stoffer av krystallinsk beskaffenhet med liten indre overflate, som f. eks. kvartsmel, silicium-karbid osv. Disse gir i forbindelse med den sot 'henholdsvis det frie kullstoff som er suspendert i bekoppløsningen og som begge viser en meget stor overflate, en hetero-disperg fyllstoffblanding som har særlig gunstige egenskaper som følge av den trinnvise fordeling av partikkelstørrelsene. De ellers vanlige fyllstoffer, som f. eks. skifermel, asbestpulver osv., som for det meste har en stor indre overflate, er mindre egnet da de suger til seg for meget bindemiddel og av denne grunn gir påstrykningssjikt som har dårlig hefteevne og er sprø.
Eksempler :
1) 85 deler av normalt stenkulltjærebek med mykningspunkt 70° C i tungbenzol, som består av 55 deler bek og 45 deler tungbenzol, blandes intenst med 15 deler gassot, hvorved fåes en masse
med fløteliknende konsistens. Denne blandes i forholdet 2 deler bekoppløs-ning-sotblanding og 1 del finmalt sili-ciumkarbid. Mens siliciumkarfoidet hur-tig synker ned i normale stenkulltj ær e-bekoppløsninger, holder det seg i den nye oppløsning godt fordelt.
2a) 30 deler normalt stenkulltjærebek med et mykningspunkt på ca. 70° C (Kra-mer & Sarnow) blandes med 20 deler gjennomblåst spesialbek,. mykningspunkt ca. 130° C, som smeltes og derpå fortynnes.med 10 deler antracenolje og 40 deler tungbenzol. Når oppløsnings-midlet tilsettes, får blandingen en kor-net beskaffenhet slik at en derav frem-- stillet påført hinne blir ru og ujevn.
b) 20 deler gjennomblåst spesialbek, mykningspunkt 130° C, males til et fint
pulver og oppløses i en blandeinnret-ning i 5 deler amracenolje og 20 deler tungbenzol. Derved fåes en fast, fløte-liknende pasta. Dessuten smeltes 20 deler vanlig stenkulltjærebek, mykningspunkt 70° C, som i varmflytende tilstand blandes med 5 deler antracenolje og 25 deler tungbenzol. Derved fåes en homogen tjærebékoppløsning som etter påstrykningen danner en blank film. Begge bekoppløsninger blandes, hvorved fåes et fløteliknende, lett på-strykbart materiale.
c) 70 deler av blandingen av spesialtaek-oppløsning og stenkulltjærebekoppløs-ning i henhold til b) blandes med 30
deler finmalt kvartsmel. Dette gir et materiale som har fløteliknende konsistens og som selv etter lengere tids lagring, ikke viser tendens til bunnfall.

Claims (3)

1. Ikke-utfellende svartlakk og overtrekksmiddel bestående av stenkulltj ære-bekoppløsninger med anorganiske fyllstoffer, karakterisert ved at det som disperge-ringsmiddel for disse fyllstoffer inneholder sot eller sotlignende bestanddeler av de såkalte spesialbeker i slike mengder at deri ferdige blanding får tixotrope egenskaper og ved omrøring fløtelignende konsistens.
2. Svartlakk og overtrekksmiddel iføl-ge påstand 1, karakterisert ved at det inneholder spsialbeket i malt tilstand og be-handlet med oppløsningsmiddel på kold vei.
3. Svartlakk og overtrekksmiddel iføl-ge påstandene 1 og 2, karakterisert ved at det som fyllstoffer inneholder mineralske stenmel med bare liten overflate, altså krystallinsk materiale.
NO168625A 1966-06-21 1967-06-16 NO122157B (no)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NO354770A NO122158B (no) 1966-06-21 1970-09-17

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US55918566A 1966-06-21 1966-06-21
US56363066A 1966-06-30 1966-06-30
US63851967A 1967-05-15 1967-05-15

Publications (1)

Publication Number Publication Date
NO122157B true NO122157B (no) 1971-05-24

Family

ID=27415788

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO168625A NO122157B (no) 1966-06-21 1967-06-16
NO168644A NO121050B (no) 1966-06-21 1967-06-19

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO168644A NO121050B (no) 1966-06-21 1967-06-19

Country Status (12)

Country Link
US (1) US3519419A (no)
JP (1) JPS512413B1 (no)
AT (3) AT295176B (no)
BE (3) BE700251A (no)
CH (1) CH524685A (no)
DE (3) DE1558519A1 (no)
ES (3) ES342038A1 (no)
FR (1) FR1550996A (no)
GB (2) GB1192945A (no)
NL (3) NL6708309A (no)
NO (2) NO122157B (no)
SE (2) SE346122B (no)

Families Citing this family (36)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1194961A (en) * 1968-02-08 1970-06-17 Int Nickel Ltd Treatment of Nickel-Chromium Alloys
DE2117233B2 (de) * 1971-04-08 1973-03-15 Vereinigte Deutsche Metallwerke Ag, 6000 Frankfurt Verwendung einer stabilaustenitischen stahllegierung fuer die herstellung von nach dem argonare-verfahren ohne zusatzwerkstoffe warmrissfrei verschweissten gegenstaenden
US3816106A (en) * 1972-08-25 1974-06-11 Int Nickel Co Strong, corrosion resistant alloy
US3975219A (en) * 1975-09-02 1976-08-17 United Technologies Corporation Thermomechanical treatment for nickel base superalloys
US4025314A (en) * 1975-12-17 1977-05-24 The International Nickel Company, Inc. Nickel-chromium filler metal
US4065302A (en) * 1975-12-29 1977-12-27 The International Nickel Company, Inc. Powdered metal consolidation method
DE2708448A1 (de) * 1976-03-01 1977-10-13 Kubota Ltd Verfahren zur herstellung von rostfreien stahlprodukten
US4066448A (en) * 1976-04-07 1978-01-03 The International Nickel Company, Inc. Nickel-chromium-cobalt containing alloys
US4410489A (en) * 1981-07-17 1983-10-18 Cabot Corporation High chromium nickel base alloys
JPS6059291B2 (ja) * 1982-02-23 1985-12-24 株式会社クボタ 製紙サクションロ−ル用高腐食疲労強度二相ステンレス鋳鋼
US4492672A (en) * 1982-04-19 1985-01-08 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Enhanced microstructural stability of nickel alloys
US4613388A (en) * 1982-09-17 1986-09-23 Rockwell International Corporation Superplastic alloys formed by electrodeposition
JPS6052523A (ja) * 1983-09-01 1985-03-25 Nippon Stainless Steel Co Ltd フエライト−オ−ステナイト二相ステンレス鋼の製造方法
CA1242095A (en) * 1984-02-07 1988-09-20 Akira Yoshitake Ferritic-austenitic duplex stainless steel
JPS60211028A (ja) * 1984-04-03 1985-10-23 Daido Steel Co Ltd 排気バルブ用合金
US4529452A (en) * 1984-07-30 1985-07-16 United Technologies Corporation Process for fabricating multi-alloy components
JPS61119640A (ja) * 1984-11-16 1986-06-06 Honda Motor Co Ltd 排気バルブ用合金
GB2173816B (en) * 1985-03-28 1989-06-21 Sumitomo Metal Ind Superplastic ferrous duplex-phase alloy and a hot working method therefor
US5413752A (en) * 1992-10-07 1995-05-09 General Electric Company Method for making fatigue crack growth-resistant nickel-base article
FR2722510B1 (fr) * 1994-07-13 1996-08-14 Snecma Procede d'elaboration de toles en alliage 718 et de formage superplastique de ces toles
JP3976003B2 (ja) * 2002-12-25 2007-09-12 住友金属工業株式会社 ニッケル基合金およびその製造方法
US7416618B2 (en) * 2005-11-07 2008-08-26 Huntington Alloys Corporation High strength corrosion resistant alloy for oil patch applications
RU2010125217A (ru) 2007-11-19 2011-12-27 Хантингтон Эллойз Корпорейшн (Us) Ультравысокопрочный сплав для жестких условий добычи нефти и газа и способ его получения
EP2550375B1 (en) * 2010-03-23 2016-01-13 Siemens Aktiengesellschaft Metallic bondcoat with a high gamma/gamma' transition temperature and a component
US8608877B2 (en) * 2010-07-27 2013-12-17 General Electric Company Nickel alloy and articles
US10329649B2 (en) 2012-01-20 2019-06-25 Solu Stainless Oy Austenitic stainless steel product and a method for manufacturing same
US10253382B2 (en) 2012-06-11 2019-04-09 Huntington Alloys Corporation High-strength corrosion-resistant tubing for oil and gas completion and drilling applications, and process for manufacturing thereof
EP2981216B1 (de) * 2013-04-04 2017-08-30 Aristotech Industries GmbH Klammerimplantat zum beeinflussen des wachstums an knochenbereichen benachbart zu einer wachstumsfuge
US11130201B2 (en) * 2014-09-05 2021-09-28 Ametek, Inc. Nickel-chromium alloy and method of making the same
JP6188171B2 (ja) 2016-02-24 2017-08-30 日立金属Mmcスーパーアロイ株式会社 熱間鍛造性に優れた高強度高耐食性Ni基合金
JP6192760B1 (ja) * 2016-03-15 2017-09-06 日立金属Mmcスーパーアロイ株式会社 熱間鍛造性に優れた耐熱耐腐食性高Cr含有Ni基合金
WO2017168640A1 (ja) * 2016-03-30 2017-10-05 株式会社日立製作所 クロム基二相合金製造物およびその製造方法
US10184166B2 (en) 2016-06-30 2019-01-22 General Electric Company Methods for preparing superalloy articles and related articles
US10640858B2 (en) 2016-06-30 2020-05-05 General Electric Company Methods for preparing superalloy articles and related articles
JP6965181B2 (ja) * 2018-02-20 2021-11-10 株式会社日立製作所 Cr−Fe−Ni系合金製造物
CN112157122A (zh) * 2020-11-10 2021-01-01 贵州大学 提高3003铝合金板材强度和塑性的深冷加工方法

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2809139A (en) * 1952-10-24 1957-10-08 Research Corp Method for heat treating chromium base alloy
US3015558A (en) * 1959-09-16 1962-01-02 Grant Nickel-chromium-aluminum heat resisting alloy
US3212886A (en) * 1961-10-03 1965-10-19 Armco Steel Corp High temperature alloy
US3340101A (en) * 1965-04-02 1967-09-05 Ibm Thermoforming of metals

Also Published As

Publication number Publication date
BE700250A (no) 1967-12-31
DE1558521A1 (de) 1970-04-02
NO121050B (no) 1971-01-11
GB1192945A (en) 1970-05-28
DE1558519A1 (de) 1970-04-09
FR1550996A (no) 1968-12-27
BE700752A (no) 1968-01-02
DE1533976A1 (de) 1970-06-18
BE700251A (no) 1967-12-21
NL6708496A (no) 1967-12-22
NL6708309A (no) 1967-12-22
DE1558521C3 (de) 1973-10-31
DE1558521B2 (de) 1973-04-12
AT295872B (de) 1972-01-25
CH524685A (fr) 1972-06-30
SE346121B (no) 1972-06-26
SE346122B (no) 1972-06-26
US3519419A (en) 1970-07-07
ES342040A1 (es) 1968-10-16
AT296636B (de) 1972-02-25
JPS512413B1 (no) 1976-01-26
GB1192934A (en) 1970-05-28
AT295176B (de) 1971-12-27
ES342038A1 (es) 1968-10-01
ES342039A1 (es) 1968-10-16
NL6709130A (no) 1968-01-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO122157B (no)
CN101565570B (zh) 涂料用复合乳液及水性涂料和制备方法
CA1065082A (en) Thermosettable powder paints containing encapsulated aluminum flakes 1
CN107057386B (zh) 一种天然沥青成品胶结料的加工工艺及配方
US3123569A (en) Anionic bituminous emulsions
US3923537A (en) Cold asphalt binder and paving process
US3615796A (en) Anionic quick-set asphalt emulsion
US4439575A (en) Process for preparing aqueous varnishes
JPH02294365A (ja) ペースト状の高粘度印刷インキに適した銅フタロシアニンの製造方法、およびペースト状印刷インキの製造方法
JP2002538231A (ja) 道路表層製作用瀝青またはアスファルト、道路表層、瀝青またはアスファルトを製作する方法
CN108102490B (zh) 一种水性厚浆标线涂料及其制备方法
CN102666985B (zh) 用于纸张涂料中的包含细碳酸钙颗粒的水性浆料
US2960413A (en) Carbon pellets for news ink manufacture
TW201942267A (zh) 具有可再生材料之水基油墨
US2584919A (en) Pulverent asphaltic composition
US2461352A (en) Water-in-oil emulsion paints containing a leafing pigment
JPS584743B2 (ja) 塗料組成物
US2923643A (en) Production of anti-corrosive coatings for metals
CN105331288A (zh) 一种粘土基涂料的制备方法
US2952062A (en) Method of curing concrete
US5938832A (en) Crumb rubber modified asphalt with enhanced settling characteristics
US1568215A (en) Paint
US657799A (en) Process of making asphaltic composition powder.
US2442911A (en) Antisweat compositions
US2598854A (en) Asbestos-aluminum powder paint