JPS6052523A - フエライト−オ−ステナイト二相ステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
フエライト−オ−ステナイト二相ステンレス鋼の製造方法Info
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- JPS6052523A JPS6052523A JP58161087A JP16108783A JPS6052523A JP S6052523 A JPS6052523 A JP S6052523A JP 58161087 A JP58161087 A JP 58161087A JP 16108783 A JP16108783 A JP 16108783A JP S6052523 A JPS6052523 A JP S6052523A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明はフエライトーオーステナイト二相ステンレス鋼
、特に耐硝酸性にすぐれたフエライトーオーステナイト
二相ステンレス鋼の鋼板および鍛造材（棒、型打ち製品
など）の製造方法に関する。
、特に耐硝酸性にすぐれたフエライトーオーステナイト
二相ステンレス鋼の鋼板および鍛造材（棒、型打ち製品
など）の製造方法に関する。
本発明者らはさきに耐硝酸用ステンレス鋼として従来使
用されていた３１０系ステンレス鋼に比し著しくすぐれ
た耐硝酸性を有するフエライトーメーステナイトニ相ス
テンレス鋼を発明しｆｃ（％ｍａ８Ａ１．−１３０１７
４Ｉｉ号（特開１１１Ｈ，５−ｆｆ−３１０６ｇ号）参
照）。
用されていた３１０系ステンレス鋼に比し著しくすぐれ
た耐硝酸性を有するフエライトーメーステナイトニ相ス
テンレス鋼を発明しｆｃ（％ｍａ８Ａ１．−１３０１７
４Ｉｉ号（特開１１１Ｈ，５−ｆｆ−３１０６ｇ号）参
照）。
この発明鋼におけるすぐれた耐硝酸性はその成分的な配
慮と同時に二相ステンレス鋼特有のフェライト、オース
テナイト微細組織に負うところが大きい。即ち、上記発
明鋼のすぐれた耐硝酸性はそのすぐれ九耐粒界腐食性に
よる屯ので、一般に耐粒界腐食性は結晶粒度に依存し、
結晶粒径が小さい程すぐれていることが知られており、
上記発明鋼のすぐれた耐粒界腐食性は二相ステンレス銅
の組織上の％徴である微細組織と関係が際いものである
。ところで、二相ステンレス鋼の結晶粒度はその製造履
歴による影響が大きく、鍛錬比が大きくなるほど粒径は
小さくなるが熱間加工工程上１２Ｓθ℃以上の高温度で
加熱されるとフェライト相−相組織に近くなり著しく結
晶粒の粗大化を惹起する。鼓において１鍛錬比”とは素
材（ｎ塊）よりの総合加工率であり、鋳塊の断面積／製
品の断面積で表わすものである。
慮と同時に二相ステンレス鋼特有のフェライト、オース
テナイト微細組織に負うところが大きい。即ち、上記発
明鋼のすぐれた耐硝酸性はそのすぐれ九耐粒界腐食性に
よる屯ので、一般に耐粒界腐食性は結晶粒度に依存し、
結晶粒径が小さい程すぐれていることが知られており、
上記発明鋼のすぐれた耐粒界腐食性は二相ステンレス銅
の組織上の％徴である微細組織と関係が際いものである
。ところで、二相ステンレス鋼の結晶粒度はその製造履
歴による影響が大きく、鍛錬比が大きくなるほど粒径は
小さくなるが熱間加工工程上１２Ｓθ℃以上の高温度で
加熱されるとフェライト相−相組織に近くなり著しく結
晶粒の粗大化を惹起する。鼓において１鍛錬比”とは素
材（ｎ塊）よりの総合加工率であり、鋳塊の断面積／製
品の断面積で表わすものである。
本発明はこのような二相ステンレス銅の特性を理解した
上で、製品の結晶粒径を０．０／！；ｗｓ以下にコント
ロールすれば、耐硝酸性、就中耐粒界腐食性を改善し得
ることを知見し以下のようガ熱間加工上の対策をとるも
のである。
上で、製品の結晶粒径を０．０／！；ｗｓ以下にコント
ロールすれば、耐硝酸性、就中耐粒界腐食性を改善し得
ることを知見し以下のようガ熱間加工上の対策をとるも
のである。
即ち、本発明は上記発明鋼の銅板および鍛造材を製造す
るに当シ、その熱間加工工程において鋳塊の加熱温度を
１２００℃以下に幽整して、熱間加工し、かつ熱間加工
工程における鍛錬比をＳ以上とすることによυ製品の平
均結晶粒径を前述の０．０／、！３’篩以下として硝酸
環境における耐粒界腐食性を改善し、耐硝酸性の著しい
改善を図ったものである。
るに当シ、その熱間加工工程において鋳塊の加熱温度を
１２００℃以下に幽整して、熱間加工し、かつ熱間加工
工程における鍛錬比をＳ以上とすることによυ製品の平
均結晶粒径を前述の０．０／、！３’篩以下として硝酸
環境における耐粒界腐食性を改善し、耐硝酸性の著しい
改善を図ったものである。
本発明においては従来のフエライトーオーステナイト二
相ステンレス鋼として一般的なＣｒ２３〜２３％、ＮＩ
Ｑ〜６％に比べて多量のＣ「 及びＮｌ 含有量を壱す
ると同時に特定のＮ１ バランスを有し、而もＪ ／
ＯＬ（、？ ３／ ＯＬＣＮｂ ｆｘ トに比へて高価
なＮ１ 成分は少量であっても耐硝酸性はこれらの材料
よりもすぐれている鋼成分を見い出し、ζらに必要に応
じＢを添加することにより耐硝酸性を改善すると同時に
不可避的不純物として含有するＰ、５ｆＰ０．０１０’
Ｘ以下、ｓｏ、ｏｏｓ％以下に低減することにより耐硝
酸性をさらに一層向上させ、その上このような組成を有
するフエライトーオーステナイト二相ステンレス鋼の鋼
板及び鍛造材をｆＡ造するに肖り、その熱間加工工程に
おける加熱温度及び鍛蝕比を上述のように規制すること
によシ耐硝酸性の着しくすぐれた鋼材を得ゐもので、そ
の製造工程において、加熱温度を７２００℃以下とした
理由は、二相ステンレス銅はその組織上の％徴として／
／ＱＱ℃以上の加熱によル温反の上昇とともにオーステ
ナイト相が減少してフェライト相−相に近づき、上記発
明鋼の場合は約、／ ３．５′０℃でフェライト組織と
なる。フエライトーオーステナイト二相組織においては
オーステナイト結晶粒によりフェライト結晶粒の成長が
抑制されるが、オルステナイト量が少なくなるとこの抑
制効果がなく々って結晶粒の粗大化を生じ、又同時にオ
ーステナイト結晶粒も粗大化する。而も加熱温度とγ（
オーステナイト相）１ｔとの関係を示した第一図より明
らかなように／；１００℃以上では急派にｒ量が減少し
、粗大化傾向が著しく増大するため本発明においては上
限を１−００℃とする。
相ステンレス鋼として一般的なＣｒ２３〜２３％、ＮＩ
Ｑ〜６％に比べて多量のＣ「 及びＮｌ 含有量を壱す
ると同時に特定のＮ１ バランスを有し、而もＪ ／
ＯＬ（、？ ３／ ＯＬＣＮｂ ｆｘ トに比へて高価
なＮ１ 成分は少量であっても耐硝酸性はこれらの材料
よりもすぐれている鋼成分を見い出し、ζらに必要に応
じＢを添加することにより耐硝酸性を改善すると同時に
不可避的不純物として含有するＰ、５ｆＰ０．０１０’
Ｘ以下、ｓｏ、ｏｏｓ％以下に低減することにより耐硝
酸性をさらに一層向上させ、その上このような組成を有
するフエライトーオーステナイト二相ステンレス鋼の鋼
板及び鍛造材をｆＡ造するに肖り、その熱間加工工程に
おける加熱温度及び鍛蝕比を上述のように規制すること
によシ耐硝酸性の着しくすぐれた鋼材を得ゐもので、そ
の製造工程において、加熱温度を７２００℃以下とした
理由は、二相ステンレス銅はその組織上の％徴として／
／ＱＱ℃以上の加熱によル温反の上昇とともにオーステ
ナイト相が減少してフェライト相−相に近づき、上記発
明鋼の場合は約、／ ３．５′０℃でフェライト組織と
なる。フエライトーオーステナイト二相組織においては
オーステナイト結晶粒によりフェライト結晶粒の成長が
抑制されるが、オルステナイト量が少なくなるとこの抑
制効果がなく々って結晶粒の粗大化を生じ、又同時にオ
ーステナイト結晶粒も粗大化する。而も加熱温度とγ（
オーステナイト相）１ｔとの関係を示した第一図より明
らかなように／；１００℃以上では急派にｒ量が減少し
、粗大化傾向が著しく増大するため本発明においては上
限を１−００℃とする。
又熱間加工工程におりて加熱温度’１１２０θ℃以下と
しても加工度の少ない場合は結晶微細化を図ることが困
難であり、特に数％から１０％程度までの熱間加工は寧
ろ結晶粒成長のための駆動力を与え、粗大化を助長する
ために微細化を図るためにはそれ以上の加工度を必振と
し、面もＷｒ９！の鍛錬比を得るに尚ｐ５加工度の少な
い場合は加熱カロエの繰、ｉＵＬ、′ｆ必要とするが、
これはかえって結晶粒の粗大化を招くばかりでなく１回
の加工で一挙に鍛錬比をＳ以上となるように加工するこ
とは困難であるため本発明ｒ（おいては加熱１回当りの
加工度を５０％以上とすると同時に少くとも２回程度の
加熱−加工を行なうことが好ましく、又後述の実施例か
らも明らかなようにＳＯ％以下の加工度、例えば９０％
によるときは所望の平均結晶粒径を得ることができない
場合も生ずる。
しても加工度の少ない場合は結晶微細化を図ることが困
難であり、特に数％から１０％程度までの熱間加工は寧
ろ結晶粒成長のための駆動力を与え、粗大化を助長する
ために微細化を図るためにはそれ以上の加工度を必振と
し、面もＷｒ９！の鍛錬比を得るに尚ｐ５加工度の少な
い場合は加熱カロエの繰、ｉＵＬ、′ｆ必要とするが、
これはかえって結晶粒の粗大化を招くばかりでなく１回
の加工で一挙に鍛錬比をＳ以上となるように加工するこ
とは困難であるため本発明ｒ（おいては加熱１回当りの
加工度を５０％以上とすると同時に少くとも２回程度の
加熱−加工を行なうことが好ましく、又後述の実施例か
らも明らかなようにＳＯ％以下の加工度、例えば９０％
によるときは所望の平均結晶粒径を得ることができない
場合も生ずる。
又糾塊紹織は＃針材に比し和犬であり、加ニー再結晶の
練返ＬＫより結晶の微細化が行なわれるが、本発明にお
いては平均結晶粒径か前述の０．０／！；ｔｕ以下にな
ると粒界浸食深さが極めて小さくθ、 ０ ／ Ｏｕｓ
以下となりすぐれた耐硝酸性を示すことを知見しく第１
図参照）、而も鍛錬比と結晶粒径との関係管示す第３図
からも明らかなように０．０／ｇｍｌ以下の平均結晶粒
径を得るには鋳塊よりの鍛錬比を５以上とする必要があ
る。
練返ＬＫより結晶の微細化が行なわれるが、本発明にお
いては平均結晶粒径か前述の０．０／！；ｔｕ以下にな
ると粒界浸食深さが極めて小さくθ、 ０ ／ Ｏｕｓ
以下となりすぐれた耐硝酸性を示すことを知見しく第１
図参照）、而も鍛錬比と結晶粒径との関係管示す第３図
からも明らかなように０．０／ｇｍｌ以下の平均結晶粒
径を得るには鋳塊よりの鍛錬比を５以上とする必要があ
る。
このように本発明は特定の成分と製造工程により耐硝酸
性のすぐれたフエライトーオーステナイト二相ステンレ
ス鋼の鋼板及び鍛錬材を製造することができるが、以下
本発明の特徴を実施例によシさらに詳しく説明する。
性のすぐれたフエライトーオーステナイト二相ステンレ
ス鋼の鋼板及び鍛錬材を製造することができるが、以下
本発明の特徴を実施例によシさらに詳しく説明する。
第１表は本発明における釦（特願昭、５−Ａ−／３０４
”１２号）および比較鋼としてｓｕｓ ３２ ｑＪ／鋼
並びに極低炭素型３１０＠（３１０ＥＬＣ）についての
本発明法にもとづ〈実施例を示したものである。
”１２号）および比較鋼としてｓｕｓ ３２ ｑＪ／鋼
並びに極低炭素型３１０＠（３１０ＥＬＣ）についての
本発明法にもとづ〈実施例を示したものである。
すガわち、上記鋼穐（本発明鋼２糧並びに３２９ Ｊ
／、３１０Ｅ ＬＣ）のｌトン型鋳塊より第１表に示す
加工条件により、それぞれの鍛錬比まで２回加熱で熱間
圧延しく但し試料扁ざについては３回加熱）、いずれも
１０！；’０℃加熱水冷の固溶化焼鈍後、３×２０Ｘ３
０ｍの腐食試料（全面す０３研摩）を採取して６Ｓ％Ｈ
ＮＯｓ＋ Ｃｒ＋４’／ ００ ｐｐｍ 溶液によるｌ
Ｉｔｇ時間沸騰試Ｍｉｉｉｌ’ｅ、Ｓ−回繰返した後の
粒界浸食探さによりその硝酸積項における粒界腐食性を
評価したものである。
／、３１０Ｅ ＬＣ）のｌトン型鋳塊より第１表に示す
加工条件により、それぞれの鍛錬比まで２回加熱で熱間
圧延しく但し試料扁ざについては３回加熱）、いずれも
１０！；’０℃加熱水冷の固溶化焼鈍後、３×２０Ｘ３
０ｍの腐食試料（全面す０３研摩）を採取して６Ｓ％Ｈ
ＮＯｓ＋ Ｃｒ＋４’／ ００ ｐｐｍ 溶液によるｌ
Ｉｔｇ時間沸騰試Ｍｉｉｉｌ’ｅ、Ｓ−回繰返した後の
粒界浸食探さによりその硝酸積項における粒界腐食性を
評価したものである。
又第１図は試料Ａ ／ ＝ ’ｌの試験結果を図示した
ものであるが、第１図より明らかなように粒界浸食深さ
と結晶粒径との相関関係は明らかであり、平均粒径が０
．０／！；ｒｘｔｘ以下になると粒界浸食深さが極めて
小さく優れた耐硝酸性が得られている。
ものであるが、第１図より明らかなように粒界浸食深さ
と結晶粒径との相関関係は明らかであり、平均粒径が０
．０／！；ｒｘｔｘ以下になると粒界浸食深さが極めて
小さく優れた耐硝酸性が得られている。
又第１表に示すように加熱温度／ ２．！！；０℃以上
では錯針比が７以上でも耐食性の改善は得られず７．２
００℃以下の加工が必要であることが判り、又１２００
℃以下の加熱温度で加工し７ても鍛錬比が３の場合は耐
粒界腐食性の向上は困難である。
では錯針比が７以上でも耐食性の改善は得られず７．２
００℃以下の加工が必要であることが判り、又１２００
℃以下の加熱温度で加工し７ても鍛錬比が３の場合は耐
粒界腐食性の向上は困難である。
さらに７２００℃加熱で鍛錬比が３の場合でも加熱回数
１回毎の加工度が９０％以下の場合には結晶粒の微細化
が不十分で十分なる耐食性が得られガい。なお３２９Ｊ
／および３１０ＥＬＣ銅では本発明による加工法を採用
しても耐粒界腐食性の改善は得られない。
１回毎の加工度が９０％以下の場合には結晶粒の微細化
が不十分で十分なる耐食性が得られガい。なお３２９Ｊ
／および３１０ＥＬＣ銅では本発明による加工法を採用
しても耐粒界腐食性の改善は得られない。
添付図面において第１図は粒界浸食深さと製品板の平均
結晶粒径および製品製造条件との関係図。 第２図は加熱温度とｒ（オーステナイト相）量との関係
図。 第３図は鍛錬比と結晶粒径との関係図を示す。 第１図 ０ ０ ８ ψ ψ ％ Ｊ ”ｕＪ’ ４’／ ｕ ’Ｊ Ｓ？ 第１頁の続き ■発明者 大久保 勝夫 新居浜市星劇１１＠発 明
者 永 山 正 昭 新居浜市前田町１１番頷号 １５
結晶粒径および製品製造条件との関係図。 第２図は加熱温度とｒ（オーステナイト相）量との関係
図。 第３図は鍛錬比と結晶粒径との関係図を示す。 第１図 ０ ０ ８ ψ ψ ％ Ｊ ”ｕＪ’ ４’／ ｕ ’Ｊ Ｓ？ 第１頁の続き ■発明者 大久保 勝夫 新居浜市星劇１１＠発 明
者 永 山 正 昭 新居浜市前田町１１番頷号 １５
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｍＣ０，０３％以下、Ｓｌ、２．０％以下、 Ｍｎ２．
０％以下、 Ｃｒ ２．３；〜Ｊ！ｉ％、Ｎｌ ６〜１
５％、ＮＯ，３！ｒ％以下を含有し、かつ日０．００／
−０，０３０％を加え又は加えず、残部Ｆ・ 及び不可
避的不純物よシ成り、而も次式 ％式％ （ ） を満足するフエライトーオーステナイトニ相ステンレス
鋼の鋼板及び鍛造材を製造するにａｂ、鋳塊の加熱温度
を１１００℃以下となしかつ熱間加工による鍛錬比をＳ
以上とすることによシ平均結晶粒径をｏ、ｏｉｓ−以下
とすることを特徴とする耐硝酸性にすぐれたフエライト
−オーステナイトニ相ステンレス鋼の製造方法。 （２） 不可避的不純物であるＰ及びＳの含有１を単独
又は同時にｐｏ、ｏｉｏ％以下、ｓｏ、ｏｏｓ％以下と
する特許請求の範囲第（１１Ｊｌ記載の耐硝酸性にすぐ
れたフエライトーオーステナイトニ相ステンレス鋼の製
造方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58161087A JPS6052523A (ja) | 1983-09-01 | 1983-09-01 | フエライト−オ−ステナイト二相ステンレス鋼の製造方法 |
| SU843786912A SU1380616A3 (ru) | 1983-09-01 | 1984-08-30 | Способ изготовлени листа или поковки |
| US06/646,896 US4659397A (en) | 1983-09-01 | 1984-08-31 | Manufacturing process for plate or forging of ferrite-austenite two-phase stainless steel |
| EP84110385A EP0138012B1 (en) | 1983-09-01 | 1984-08-31 | Manufacturing process for plate or forging of ferrite-austenite two-phase stainless steel |
| DE8484110385T DE3486117T2 (de) | 1983-09-01 | 1984-08-31 | Verfahren zur herstellung von platten oder schmiedestuecken aus nichtrostendem stahl mit ferritisch-austenitischem zweiphasengefuege. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58161087A JPS6052523A (ja) | 1983-09-01 | 1983-09-01 | フエライト−オ−ステナイト二相ステンレス鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6052523A true JPS6052523A (ja) | 1985-03-25 |
| JPS6367523B2 JPS6367523B2 (ja) | 1988-12-26 |
Family
ID=15728362
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58161087A Granted JPS6052523A (ja) | 1983-09-01 | 1983-09-01 | フエライト−オ−ステナイト二相ステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4659397A (ja) |
| EP (1) | EP0138012B1 (ja) |
| JP (1) | JPS6052523A (ja) |
| DE (1) | DE3486117T2 (ja) |
| SU (1) | SU1380616A3 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2015224358A (ja) * | 2014-05-27 | 2015-12-14 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 成形性及び耐孔食性に優れたフェライト系ステンレス鋼線及びその製造方法 |
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| US4828630A (en) * | 1988-02-04 | 1989-05-09 | Armco Advanced Materials Corporation | Duplex stainless steel with high manganese |
| US5201583A (en) * | 1989-08-17 | 1993-04-13 | British Technology Group Limited | Temperature history indicator |
| GB8918774D0 (en) * | 1989-08-17 | 1989-09-27 | Nat Res Dev | Temperature llistory indicator |
| SE501321C2 (sv) * | 1993-06-21 | 1995-01-16 | Sandvik Ab | Ferrit-austenitiskt rostfritt stål samt användning av stålet |
| NL1014512C2 (nl) * | 2000-02-28 | 2001-08-29 | Dsm Nv | Methode voor het lassen van duplex staal. |
| KR101185978B1 (ko) * | 2007-08-02 | 2012-09-26 | 닛폰 스틸 앤드 스미킨 스테인레스 스틸 코포레이션 | 내식성과 가공성이 우수한 페라이트?오스테나이트계 스테인리스 강 및 그 제조 방법 |
| KR102015510B1 (ko) * | 2017-12-06 | 2019-08-28 | 주식회사 포스코 | 내식성이 우수한 비자성 오스테나이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 |
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-
1983
- 1983-09-01 JP JP58161087A patent/JPS6052523A/ja active Granted
-
1984
- 1984-08-30 SU SU843786912A patent/SU1380616A3/ru active
- 1984-08-31 DE DE8484110385T patent/DE3486117T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1984-08-31 EP EP84110385A patent/EP0138012B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1984-08-31 US US06/646,896 patent/US4659397A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
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Also Published As
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| DE3486117D1 (de) | 1993-05-06 |
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