NL194967C - Werkwijze voor de bereiding van aromatische polycarbonaten. - Google Patents
Werkwijze voor de bereiding van aromatische polycarbonaten. Download PDFInfo
- Publication number
- NL194967C NL194967C NL9302071A NL9302071A NL194967C NL 194967 C NL194967 C NL 194967C NL 9302071 A NL9302071 A NL 9302071A NL 9302071 A NL9302071 A NL 9302071A NL 194967 C NL194967 C NL 194967C
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- tube
- relative viscosity
- nitrogen
- minutes
- precondensate
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
- C08G64/00—Macromolecular compounds obtained by reactions forming a carbonic ester link in the main chain of the macromolecule
- C08G64/20—General preparatory processes
- C08G64/30—General preparatory processes using carbonates
Description
« 1 194967
Werkwijze voor de bereiding van aromatische polycarbonaten
De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor de bereiding van aromatische polycarbonaten bij temperaturen van 200 tot 400°C, door omestering in de smelt van aromatische oligocarbonaten die een Mw 5 van 2000 tot 20.000 hebben, waarbij de oligocarbonaten in een als buis uitgevoerd reactievat wordt gepolycondenseerd.
Een dergelijke werkwijze is bekend uit de Europese octrooiaanvrage 0.432.580. Meer in het bijzonder betreft deze Europese octrooiaanvrage 0.432.580 een werkwijze voor de bereiding van aromatische polycarbonaten bij temperaturen van 140-350°C door omestering in bijvoorbeeld de smelt van aromatische 10 oligocarbonaten met een molecuulgewicht van bij voorkeur minder dan 10500, waarbij de smelt van het oligocarbonaat wordt gecondenseerd in een gebruikelijk reactievat, zoals een ketel of een buis. Gebleken is echter, dat de reactietijden en daarmee samenhangende debieten van de oligocarbonaatsmelt in relatie tot de kwaliteit van het verkregen polycarbonaat te wensen overlaat. Hoewel in de beschrijving van deze Europese octrooiaanvrage wordt vermeld dat als reactievat een buis kan worden toegepast, wordt in de 15 voorbeelden slechts melding gemaakt van een rotatieverdamper, terwijl voor de condensatie van het oligomeer reactietijden worden genoemd van 2 en 7 uur.
Gevonden werd, dat het bovengenoemde nadeel kan worden opgeheven, wanneer men de oligomeer-smelt onder bepaalde omstandigheden en samen met een inert gas door het als buis uitgevoerd reactorvat leidt, waarbij de stoom niet onder de term ’’inert gas” valt. De uitvinding heeft derhalve betrekking op een in 20 de aanhef aangeduide werkwijze, welke gekenmerkt wordt doordat samen met de oligocarbonaatsmelt een hoeveelheid van ten minste 1 m3 inert gas per kg smelt onder normale of verhoogde druk door de verhitte buisreactor wordt geleid, waarbij de verhitte buis een verhouding tussen lengte en doorsnede van 10:1 tot 300:1 heeft, de verhouding tussen polycarbonaatdebiet (in kg/h) en buisvolume (in 1) 20:1 tot 2:1 bedraagt, een en ander zodanig, dat de verblijftijd van de oligocarbonaatsmelt in de buis minder dan 20 minuten 25 bedraagt.
Volledigheidshalve wordt nog gewezen op de Duitse octrooiaanvrage 4.038.967.
Uit deze octrooiaanvrage DE-A-4.038.967 is een tweetrapswerkwijze voor de bereiding van aromatische polycarbonaten bekend, waarbij in de eerste trap volgens de bekende fasegrensvlakwerkwijze oligocarbonaten worden bereid, die in de tweede trap in de vaste fase of in de smelt worden gepolycondenseerd. De 30 nacondensatie in de smelt vindt bijvoorbeeld plaats in een extrudeerinrichting, kneedinrichting of soortgelijke Inrichtingen, bij voorkeur onder verminderde druk. Ook is vermeld een nacondensatie van kristallijn poedervormig oligocarbonaat in de vaste fase die wordt uitgevoerd in een loodrecht opgestelde glasbuis onder een N2-stroom onder normale druk bij temperaturen tussen 180 en 230°C, waarbij 40 uur werd verhit bij de temperatuur van 230°C.
35 Bij de werkwijze volgens de uitvinding wordt het verkregen smeltpofycarbonaat en inert gas met de vluchtige restmonomeren bijvoorbeeld in een cycloon gescheiden en de monomeren worden in een condensator gecondenseerd.
Oligocarbonaten die in de zin van de werkwijze volgens de uitvinding worden toegepast, worden op op zich bekende wijze bereid door omzetting van difenolen met koolzuurdiarylesters, eventueel bij aanwezig-40 heid van katalysatoren. Daarbij zijn bijvoorbeeld de volgende bisfenolen geschikt hydrochinon resorcinol dihydroxybifenylen bis(hydroxyfenyl)cydoalkanen 45 bis(hydroxyfenyl)sulfiden bis(hydroxyfenyl)ethers bis(hydroxyfenyl)ketonen bis(hydroxyfenyl)sulfonen bis(hydroxyfenyl)sulfoxiden 50 a,a-bis(hydroxyfenyl)diisopropylbenzenen alsmede hun in de kern gealkyleerde en in de kern gehalogeneerde verbindingen.
Van de koolzuurdiarylesters verdient difenylcarbonaat de voorkeur.
De voor de werkwijze volgens de uitvinding toe te passen katalysatoren zijn de bekende alkalimetaal-, aardalkalimetaal- en overgangsmetaalhydroxiden, -alcoholaten, -fenolaten, -carbonaten, -acetaten, 55 -boranaten, -waterstoffosfaten, -hydriden en ammonium- respectievelijk fosfoniumzouten zoals bijvoorbeeld tetramethylammoniumhydroxide, tetramethylammoniumtetrafenylboranaat en tetrafenylfosfoniumtetrafe-nylboranaat.
194967 2 «
De toe te passen buis wordt verhit bij voorkeur 220-350°Ct in het bijzonder tot bij voorkeur 250-350°C.
De buis heeft bij voorkeur een ronde dwarsdoorsnede en kan recht of willekeurig gebogen - bijvoorbeeld in de vorm van een spiraal - zijn. De verhouding tussen lengte en doorsnede van de buis bedraagt bij voorkeur 25:1 tot 100:1. De verhouding tussen polycarbonaatdebiet (in kg/h) door de buis en buisvolume (in 5 1) bedraagt bij voorkeur 15:1 tot 4:1. Hierbij bedragen de verblijftijden in het algemeen minder dan 10 minuten.
Ais inert gas zijn bijvoorbeeld de edelgassen, stikstof of C02 geschikt, waarbij stikstof de voorkeur verdient. Het inerte gas wordt bijvoorbeeld in een T-stuk of een mondstuk met de oligosmeltcarbonaat gemengd en stroomt dan met het oligocarbonaat door de bovengenoemde buis. De hoeveelheid inert gas 10 bedraagt, zoals bovenstaand vermeld, ten minste 1 m3 per kg oligocarbonaatsmelt De bovengrens voor de toegepaste hoeveelheid inert gas is voor de deskundige afhankelijk van de efficiency.
De door de werkwijze volgens de uitvinding bereikbare molecuulgewichtstoename is afhankelijk van het oligocarbonaatdebiet, van de verhouding tussen oligocarbonaat en inert gas en van de, van de dimensione-ring van de buis en de genoemde parameters afhankelijke verblijftijd.
15 Uit het mengsel van gecondenseerd polycarbonaat, inert gas en vrijgemaakte monomeren wordt, zoals reeds vermeld, na het verlaten van de buis het polycarbonaat - bijvoorbeeld in een cycloon - afgescheiden en de vluchtige monomeren gecondenseerd.
Het polycarbonaat kan, afhankelijk van het bereikte molecuulgewicht, worden geïsoleerd, of in een aansluitende verdee condensatietrap op bekende wijze of bij voorkeur volgens de beschreven werkwijze op 20 het gewenste uiteindelijke molecuulgewicht worden gebracht
De volgens de werkwijze volgens de uitvinding verkregen aromatische polycarbonaten hebben gemiddelde molecuulgewichten Mw (gewichtsgemiddeld molecuulgewicht, bepaald door meting van de relatieve viscositeit van de oplossing in CH2C12 bij 25°C en een concentratie van 0,5 g per 100 ml CH2C12) van 10.000 tot 100.000, in het bijzonder van 15.000 tot 60.000.
25 Ze kunnen op gebruikelijke inrichtingen worden verwerkt tot willekeurige gevormde lichamen, bijvoorbeeld op extrudeerinrichtingen of spuitgletinrichtingen, bijvoorbeeld tot platen of foelies.
Men kan aan de polycarbonaten, verkregen met de werkwijze volgens de uitvinding, vóór of tijdens hun verwerking de gebruikelijke toevoegsels toevoegen, bijvoorbeeld stabilisatoren, losmiddelen of brandwerende middelen.
30 De volgens de werkwijze volgens de uitvinding verkregen polycarbonaten, respectievelijk de gevormde lichamen daarvan kunnen op bekende wijze op de voor polycarbonaten bekende technische gebieden worden toegepast, bijvoorbeeld in de verlichtingssector, in de elektro-industrie, in de bouwsector en in de optiek.
35 Voorbeeld I
In een roervat wordt 5130 g (22,5 mol) bisfenol A, 5152 g (24,08 mol) difenylcarbonaat en 29 mg natriumfe-nolaat afgewogen. Het vat wordt met stikstof inert gemaakt en de grondstoffen worden verhit tot 180°C.
Vervolgens wordt een verminderde druk van 300 mbar aangelegd, wordt de temperatuur van de massa 30 minuten op 180°C gehouden en wordt vrijkomend fenol destillatief verwijderd via een kolom. In nogmaals 30 40 minuten wordt de temperatuur verhoogd tot 220°C en daarna wordt de verminderde druk in 90 minuten trapsgewijs teruggebracht tot 10 mbar. Aansluitend wordt bij 30 mbar de temperatuur van de massa in 60 minuten verhoogd tot 280°C en wordt een monster van het voorcondensaat genomen.
Het voorcondensaat heeft op dit tijdstip een relatieve viscositeit in de oplossing - gemeten als oplossing van 0,5 g PC in 100 ml oplossing (oplosmiddel is dichloormethaan) - van 1,086 en een molecuulgewicht Mw 45 van 5500. In het roervat wordt nu stikstof geblazen en de smelt van het voorcondensaat wordt met een debiet van 3 kg/h door een tot 300°C verhitte, tot een spiraal gewikkelde buis geleid. De buis heeft een i inwendige doorsnede van 10 mm en is 3 m lang. Samen met het voorcondensaat wordt 8 m3/h bij 4 bar stikstof - eveneens verhit tot 300°C - door de spiraal geleid. Na het verlaten van de buis wordt het gevormde polycarbonaat in een afscheider gescheiden van het inerte gas en vrijgemaakte gasvormige 50 monomeren. Het heeft een relatieve viscositeit van 1,13.
Voorbeeld II
Het voorcondensaat wordt in het roervat bereid op dezelfde wijze als in voorbeeld I. Het debiet door de spiraal bedraagt echter 1,5 kg/h, de hoeveelheid stikstof 83/h. De relatieve viscositeit bedraagt 1,16.
Claims (3)
- 3 194967 Voorbeeld III (vergelijkingsvoorbeeld, niet volgens de uitvinding) Het voorcondensaat wordt in het roervat bereid op dezelfde wijze als in voorbeeld I. Het debiet door de spiraal bedraagt echter 0,5 kg/h, de hoeveelheid stikstof werd verminderd tot 6,5 ms/h. De relatieve viscositeit bedraagt 1,21. De verblijftijd is ongeveer 29,96 min. 5 Voorbeeld IV In een roervat worden 5130 g (22,5 mol) bisfenol A, 5152 g (24,08 mol) difenylcarbonaat en 29 mg natriumfenolaat afgewogen. Het vat wordt met stikstof inert gemaakt en de grondstoffen worden verhit tot 180°C. Vervolgens wordt een verminderde druk van 300 mbar aangelegd, wordt de temperatuur van de 10 massa 30 minuten op 180°C gehouden en wordt vrijkomend fenol destillatief verwijderd via een kolom. In nogmaals 30 minuten wordt de temperatuur verhoogd tot 225°C en daarna wordt de verminderde druk in 90 minuten trapsgewijs teruggebracht tot 100 mbar. Aansluitend wordt bij 100 mbar de temperatuur van de massa in 60 minuten verhoogd tot 280°C en een monster van het voorcondensaat genomen. Het voorcondensaat heeft op dit tijdstip een relatieve viscositeit in de oplossing - gemeten als oplossing 15 van 0,5 g PC in 100 ml oplossing (oplosmiddel is dichloormethaan) - van 1,055 en een molecuulgewicht Mw van 3000. In het roervat wordt nu stikstof geblazen en de smelt van het voorcondensaat wordt met een debiet van 3 kg/h samen met 8 m3 bij 4 bar stikstof door de in voorbeeld I beschreven spiraal geleid, door een tot 300°C verhitte, tot een spiraal gewikkelde buis geleid. Na het verlaten van de buis heeft het gecondenseerde product een relatieve viscositeit van 1,097. 20 Voorbeeld V Het voorcondensaat wordt in het roervat bereid op dezelfde wijze als in voorbeeld IV. Het debiet door de spiraal bedraagt echter 2,0 kg/h, de hoeveelheid stikstof 8 m3/h. De relatieve viscositeit bedraagt 1,120.
- 25 Voorbeeld VI Het voorcondensaat wordt in het roervat bereid op dezelfde wijze als in voorbeeld IV. Het debiet door de spiraal bedraagt echter 1,4 kg/h, de hoeveelheid stikstof 8 m3/h. De relatieve viscositeit bedraagt 1,142. Voorbeeld VII
- 30 Het product uit voorbeeld I wordt gesmolten en bij een debiet van 2,5 kg/h samen met 8 m3 bij 4 bar stikstof een tweede maal door de in voorbeeld I beschreven spiraal geleid. De relatieve viscositeit bedraagt 1,17. Voorbeeld VIII Voorbeeld VII wordt herhaald met een debiet van 1,5 kg/h product en 8 m3. De relatieve viscositeit bedraagt 35 1,23. Voorbeeld IX (vergelijkingsvoorbeeld, niet volgens de uitvinding) Voorbeeld VII wordt herhaald met een debiet van 0,65 kg/h product en 8 m3. De relatieve viscositeit bedraagt 1,27. De verblijftijd is ongeveer 23,05 minuten. 40 Werkwijze voor de bereiding van aromatische polycarbonaten bij temperaturen van 200 tot 400°C, door 45 omestering in de smelt van aromatische oligocarbonaten die een Mw van 2000 tot 20.000 hebben, waarbij de oligocarbonaten in een als buis uitgevoerd reactievat wordt gepolycondenseerd, met het kenmerk, dat samen met de oligocarbonaatsmelt een hoeveelheid van ten minste 1 m3 inert gas per kg smelt onder normale of verhoogde druk door de verhitte buisreactor wordt geleid, waarbij de verhitte buis een verhouding tussen lengte en doorsnede van 10:1 tot 300:1 heeft, de verhouding tussen polycarbonaatdebiet (in 50 kg/h) en buisvolume (in 1) 20:1 tot 2:1 bedraagt, een en ander zodanig, dat de verblijftijd van de oligocarbonaatsmelt in de buis minder dan 20 minuten bedraagt
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE4240588A DE4240588A1 (de) | 1992-12-03 | 1992-12-03 | Verfahren zur Herstellung von Polycarbonaten |
DE4240588 | 1992-12-03 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NL9302071A NL9302071A (nl) | 1994-07-01 |
NL194967B NL194967B (nl) | 2003-05-01 |
NL194967C true NL194967C (nl) | 2003-09-02 |
Family
ID=6474241
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NL9302071A NL194967C (nl) | 1992-12-03 | 1993-11-30 | Werkwijze voor de bereiding van aromatische polycarbonaten. |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5384389A (nl) |
JP (1) | JP3174445B2 (nl) |
BE (1) | BE1006798A5 (nl) |
DE (1) | DE4240588A1 (nl) |
IT (1) | IT1265213B1 (nl) |
NL (1) | NL194967C (nl) |
Families Citing this family (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19511483A1 (de) * | 1995-03-29 | 1996-10-02 | Bayer Ag | Verfahren zur Herstellung von thermoplastischem Polycarbonat |
TW396174B (en) | 1998-06-05 | 2000-07-01 | Asahi Chemical Ind | Method for producing an aromatic polycarbonate |
US6906164B2 (en) | 2000-12-07 | 2005-06-14 | Eastman Chemical Company | Polyester process using a pipe reactor |
PT1453883E (pt) * | 2000-12-07 | 2013-03-04 | Grupo Petrotemex Sa De Cv | Processo de preparação de poliéster de baixo custo utilizando um reactor tubular |
US7074879B2 (en) * | 2003-06-06 | 2006-07-11 | Eastman Chemical Company | Polyester process using a pipe reactor |
US7332548B2 (en) * | 2004-03-04 | 2008-02-19 | Eastman Chemical Company | Process for production of a polyester product from alkylene oxide and carboxylic acid |
DE602005026382D1 (de) | 2004-06-14 | 2011-03-31 | Asahi Kasei Chemicals Corp | Verfahren zur effizienten herstellung von aromatischem polycarbonat |
US20080139780A1 (en) * | 2006-12-07 | 2008-06-12 | Debruin Bruce Roger | Polyester production system employing short residence time esterification |
US7943094B2 (en) | 2006-12-07 | 2011-05-17 | Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. | Polyester production system employing horizontally elongated esterification vessel |
US7649109B2 (en) * | 2006-12-07 | 2010-01-19 | Eastman Chemical Company | Polyester production system employing recirculation of hot alcohol to esterification zone |
US7863477B2 (en) | 2007-03-08 | 2011-01-04 | Eastman Chemical Company | Polyester production system employing hot paste to esterification zone |
US7872090B2 (en) * | 2007-07-12 | 2011-01-18 | Eastman Chemical Company | Reactor system with optimized heating and phase separation |
US7847053B2 (en) | 2007-07-12 | 2010-12-07 | Eastman Chemical Company | Multi-level tubular reactor with oppositely extending segments |
US7842777B2 (en) * | 2007-07-12 | 2010-11-30 | Eastman Chemical Company | Sloped tubular reactor with divided flow |
US7858730B2 (en) * | 2007-07-12 | 2010-12-28 | Eastman Chemical Company | Multi-level tubular reactor with dual headers |
US7868129B2 (en) * | 2007-07-12 | 2011-01-11 | Eastman Chemical Company | Sloped tubular reactor with spaced sequential trays |
US7829653B2 (en) * | 2007-07-12 | 2010-11-09 | Eastman Chemical Company | Horizontal trayed reactor |
US7872089B2 (en) | 2007-07-12 | 2011-01-18 | Eastman Chemical Company | Multi-level tubular reactor with internal tray |
US7868130B2 (en) * | 2007-07-12 | 2011-01-11 | Eastman Chemical Company | Multi-level tubular reactor with vertically spaced segments |
KR20140097919A (ko) * | 2013-01-30 | 2014-08-07 | 제일모직주식회사 | 폴리카보네이트 수지의 제조방법 |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3153008A (en) * | 1955-07-05 | 1964-10-13 | Gen Electric | Aromatic carbonate resins and preparation thereof |
DE1031512B (de) * | 1955-12-21 | 1958-06-04 | Bayer Ag | Verfahren zur Herstellung von hochmolekularen faser- und filmbildenden Polycarbonaten |
US2964797A (en) * | 1956-05-17 | 1960-12-20 | Bayer Ag | Wrapping foils of high molecular thermoplastic polycarbonates |
US3282893A (en) * | 1961-07-03 | 1966-11-01 | Union Carbide Corp | Process for preparing synthetic resins |
US4330664A (en) * | 1979-12-26 | 1982-05-18 | General Electric Company | Polycarbonate transesterification with catalyst containing aluminum hydride or borohydride group |
KR920003711B1 (ko) * | 1987-09-28 | 1992-05-09 | 아사히가세이고오교 가부시끼가이샤 | 결정화 방향족 폴리카르보네이트의 제조방법과 이에 의하여 얻어지는 결정화 방향족 폴리카르보네이트 |
US5026817A (en) * | 1988-07-11 | 1991-06-25 | Ge Plastics Japan, Ltd. | Catalytic process for preparing polycarbonates from carbonic acid |
DE68928766T2 (de) * | 1988-09-22 | 1999-03-25 | Ge Plastics Japan Ltd | Verfahren zur Herstellung von Polycarbonaten |
US5179181A (en) * | 1988-12-02 | 1993-01-12 | Mitsui Petrochemical Industries, Ltd. | Process for producing fluorine-containing copolymer and fluorine-containing copolymer composition |
JPH02153927A (ja) * | 1988-12-06 | 1990-06-13 | Nippon G Ii Plast Kk | ポリカーボネートの製造方法 |
JP2628905B2 (ja) * | 1988-12-06 | 1997-07-09 | 日本ジーイープラスチックス 株式会社 | ポリカーボネートの製造方法 |
JPH02153926A (ja) * | 1988-12-06 | 1990-06-13 | Nippon G Ii Plast Kk | ポリカーボネートの製造方法 |
DE3941014A1 (de) * | 1989-12-12 | 1991-06-13 | Bayer Ag | Zweistufen-verfahren zur herstellung von polycarbonaten auf basis von speziellen dihydroxydiphenylalkanen |
DE4038967A1 (de) * | 1989-12-13 | 1991-06-20 | Bayer Ag | 2-stufen-verfahren zur herstellung von halogenarmen aromatischen polycarbonaten |
-
1992
- 1992-12-03 DE DE4240588A patent/DE4240588A1/de not_active Withdrawn
-
1993
- 1993-11-19 US US08/155,393 patent/US5384389A/en not_active Expired - Fee Related
- 1993-11-23 IT IT93MI002478A patent/IT1265213B1/it active IP Right Grant
- 1993-11-25 JP JP31746793A patent/JP3174445B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1993-11-30 NL NL9302071A patent/NL194967C/nl not_active IP Right Cessation
- 1993-12-01 BE BE9301324A patent/BE1006798A5/fr not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NL194967B (nl) | 2003-05-01 |
NL9302071A (nl) | 1994-07-01 |
JP3174445B2 (ja) | 2001-06-11 |
BE1006798A5 (fr) | 1994-12-13 |
IT1265213B1 (it) | 1996-10-31 |
US5384389A (en) | 1995-01-24 |
ITMI932478A0 (it) | 1993-11-23 |
ITMI932478A1 (it) | 1995-05-23 |
JPH06206997A (ja) | 1994-07-26 |
DE4240588A1 (de) | 1994-06-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NL194967C (nl) | Werkwijze voor de bereiding van aromatische polycarbonaten. | |
US5717056A (en) | Method for preparing polycarbonate by solid state polymerization | |
ITRM940209A1 (it) | Procedimento in due stadi per la produzione di policarbonato termoplastico | |
EP0595608B1 (en) | Redistribution of organic polycarbonate compositions | |
US5648437A (en) | Process for the manufacture of thermoplastic polycarbonate | |
US5652313A (en) | Two-stage process for the manufacture of thermoplastic polycarbonate | |
US5864006A (en) | Method of making polycarbonate prepolymer and method of making high molecular weight polycarbonate | |
JPH08239466A (ja) | 分枝ポリカーボネート予備生成体、ブロー成形可能なポリカーボネート、およびその製造法 | |
US5767224A (en) | Two-step process for the production of thermoplastic polycarbonate | |
US20100317776A1 (en) | Alkylphenol for adjusting the molecular weight, and polycarbonate compositions having improved properties | |
WO2002062870A1 (fr) | Polycarbonate aromatique ramifie et procede de production de celui-ci | |
KR100799034B1 (ko) | 올리고카르보네이트의 제조 방법 | |
JPH0354224A (ja) | 分枝ポリカーボネートの製法 | |
US4701519A (en) | Method for polymerizing cyclic polycarbonate oligomers with catalyst comprising polymer containing alkali metal phenoxide moieties | |
JP2002540183A (ja) | 界面重合によるポリカーボネートのバッチ式製造法 | |
JP3403176B2 (ja) | 界面重合によるポリカーボネートのバッチ式製造法 | |
US4767840A (en) | Cyclic monocarbonate bishaloformates, method for their preparation, and uses thereof | |
US5710238A (en) | Process for preparing branched polycarbonates by solid state polymerization | |
JPS6215223A (ja) | 分枝状ポリカ−ボネ−ト及びその製法 | |
CN112912419A (zh) | 制备聚碳酸酯的方法 | |
US4722994A (en) | Method of preparing cyclic oligomeric polycarbonates | |
KR100733924B1 (ko) | 고분자량의 가지형 폴리카보네이트 수지 제조방법 | |
EP0801089A1 (en) | Preparation of branched polycarbonates | |
JP3318608B2 (ja) | 高分子量芳香族ポリカーボナートの製造方法 | |
US20020074683A1 (en) | Process for producing polycarbonate and products therefrom |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
BA | A request for search or an international-type search has been filed | ||
BB | A search report has been drawn up | ||
BC | A request for examination has been filed | ||
V1 | Lapsed because of non-payment of the annual fee |
Effective date: 20060601 |