NL1003923C2 - Werkwijze voor de bereiding van ureum. - Google Patents

Werkwijze voor de bereiding van ureum. Download PDF

Info

Publication number
NL1003923C2
NL1003923C2 NL1003923A NL1003923A NL1003923C2 NL 1003923 C2 NL1003923 C2 NL 1003923C2 NL 1003923 A NL1003923 A NL 1003923A NL 1003923 A NL1003923 A NL 1003923A NL 1003923 C2 NL1003923 C2 NL 1003923C2
Authority
NL
Netherlands
Prior art keywords
urea
pressure
melamine
gas stream
reactor
Prior art date
Application number
NL1003923A
Other languages
English (en)
Inventor
Julius Gerardus Theodoru Wijck
Original Assignee
Dsm Nv
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Dsm Nv filed Critical Dsm Nv
Priority to NL1003923A priority Critical patent/NL1003923C2/nl
Priority to TW086111813A priority patent/TW385307B/zh
Priority to IDP972996A priority patent/ID18250A/id
Priority to DE69704949T priority patent/DE69704949T2/de
Priority to ES97937897T priority patent/ES2158576T3/es
Priority to JP10511506A priority patent/JP2000516949A/ja
Priority to MYPI97004009A priority patent/MY129419A/en
Priority to CN97198961A priority patent/CN1077884C/zh
Priority to PL97331925A priority patent/PL331925A1/xx
Priority to AT97937897T priority patent/ATE201396T1/de
Priority to PCT/NL1997/000493 priority patent/WO1998008808A1/en
Priority to CA002264135A priority patent/CA2264135C/en
Priority to US08/921,371 priority patent/US6114579A/en
Priority to KR10-1999-7001628A priority patent/KR100499250B1/ko
Priority to AU40347/97A priority patent/AU713191B2/en
Priority to EP97937897A priority patent/EP0923541B1/en
Priority to SA97180416A priority patent/SA97180416B1/ar
Application granted granted Critical
Publication of NL1003923C2 publication Critical patent/NL1003923C2/nl
Priority to NO19990897A priority patent/NO312291B1/no
Priority to US09/607,325 priority patent/US6344588B1/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
    • C07D251/00—Heterocyclic compounds containing 1,3,5-triazine rings
    • C07D251/02—Heterocyclic compounds containing 1,3,5-triazine rings not condensed with other rings
    • C07D251/12—Heterocyclic compounds containing 1,3,5-triazine rings not condensed with other rings having three double bonds between ring members or between ring members and non-ring members
    • C07D251/26—Heterocyclic compounds containing 1,3,5-triazine rings not condensed with other rings having three double bonds between ring members or between ring members and non-ring members with only hetero atoms directly attached to ring carbon atoms
    • C07D251/40—Nitrogen atoms
    • C07D251/54—Three nitrogen atoms
    • C07D251/56—Preparation of melamine
    • C07D251/60—Preparation of melamine from urea or from carbon dioxide and ammonia
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
    • C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
    • C07C273/12—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds combined with the synthesis of melamine
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
    • Y02P20/582—Recycling of unreacted starting or intermediate materials

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Description

- 1 -
WERKWIJZE VOOR DE BEREIDING VAN UREUM
5 De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor de bereiding van ureum waarbij de bij de synthese van melamine vrijkomende gasstroom, in hoofdzaak bestaande uit ammoniak en kooldioxyde, zonder verdere behandeling wordt teruggevoerd naar het 10 ureumproces en daar wordt toegepast voor de synthese van ureum.
Een dergelijke werkwijze is onder andere beschreven in GB-A-1.309.275. Hierin wordt de bereiding van ureum weergegeven waarbij het afvalgas, in 15 hoofdzaak bestaande uit ammoniak en kooldioxyde en verkregen bij de melamine bereiding in een hogedruk melamineproces, wordt gebruikt voor de synthese van ureum. Hierbij wordt de gasstroom uit de gas/vloeistofscheider van de melaminefabriek, in 20 hoofdzaak bestaande uit ammoniak en kooldioxyde, overgebracht naar een lagedruk gedeelte van een conventionele hogedruk ureumfabriek. In dit lagedruk gedeelte wordt in een extra reactor uit de uit de melaminefabriek komende ammoniak en kooldioxyde een 25 ureumoplossing bereid. Deze ureumoplossing wordt vervolgens in druk verhoogd en overgebracht naar het hogedruk gedeelte van dezelfde ureumfabriek. Met een conventionele ureumfabriek wordt bedoeld een ureumfabriek waarbij de ontleding van het niet in ureum 30 omgezette ammoniumcarbamaat en de afdrijving van de gebruikelijke overmaat ammoniak bij een wezenlijk lagere druk geschied dan de druk in de synthesereactor zelf. De synthesereactor wordt in een conventionele ureumfabriek doorgaans bedreven bij een temperatuur van 35 180-210 °C en een druk van 18-30 MPa. De niet omgezette reactanten worden in een conventionele ureumfabriek na expansie, dissociatie en condensatie met een druk tussen 1,5 en 5 MPa teruggevoerd naar de ureumsynthese. Verder worden bij een conventionele ureumfabriek i V.· v w. - ^ - 2 - ammoniak en kooldioxyde direct aan de ureumreactor toegevoerd. De molaire NH3/C02 verhouding (= N/C verhouding) in de ureumsynthese ligt in een conventioneel proces tussen 3 en 5.
5 Het nadeel van deze werkwijze is dat een extra reactor nodig is omdat de vanuit de melaminefabriek aangevoerde gasstroom, welke in hoofdzaak bestaat uit ammoniak en kooldioxyde, zelfs bij een hogedruk melamineproces van te lage druk is om 10 in een conventionele ureumfabriek direkt te worden toegepast. Verder is er een extra pomp nodig om de bij lage druk geproduceerde ureum over te kunnen brengen naar het hogedruk gedeelte. De druk in de melaminefabriek zodanig verhogen dat de gasstroom wel 15 geschikt is om direct in het hogedruk gedeelte van een conventionele ureumfabriek te worden gebracht, is nadelig voor bijvoorbeeld de conversie in de melaminefabr iek.
Het doel van de uitvinding is het vinden van 20 een werkwijze welke deze nadelen niet heeft.
Aanvrager heeft gevonden dat genoemde nadelen kunnen worden opgeheven door de uit het hogedruk melamineproces komende gasstroom, in hoofdzaak bestaande uit ammoniak en kooldioxyde, toe te voeren 25 aan een plaats binnen dat deel van een hogedruk gedeelte van een ureumstripfabriek gelegen vanaf de stripper tot en met de carbamaatcondensor.
De gasstroom uit het melamineproces, in hoofdzaak bestaande uit ammoniak en kooldioxyde, kan 30 bijvoorbeeld toegevoerd worden aan de stripper, aan de carbamaatcondensor, aan de leiding gelegen tussen stripper en carbamaatcondensor of aan een additioneel tussen de stripper en de carbamaatcondensor geplaatst flashvat. Bij voorkeur wordt de uit het melamineproces 35 komende gasstroom toegevoerd aan een additioneel tussen de stripper en de carbamaatcondensor geplaatst flashvat en in het bijzonder aan een adiabatisch bedreven 1003923 - 3 - flashvat. Gevonden werd dat deze werkwijze een besparing aan hogedruk stoom en een verbeterde stripwerking tot gevolg heeft. Tevens werd gevonden dat extra stoomproduktie in de carbamaatcondensor werd 5 verkregen. Dit laatste is met name een voordeel bij een hoge koppelingsgraad tussen melaminefabriek en ureumfabriek. Met een hoge koppelingsgraad wordt bedoeld een relatief hoge afname van de ureumproduktie door de melaminefabriek.
10 Het voordeel van gebruik van de gasstroom uit de melaminefabriek is dat een nagenoeg watervrije gasstroom bestaande uit ammoniak en kooldioxyde voor de ureumstripfabriek wordt verkregen die door het nagenoeg watervrije karakter zorgt voor een verbeterd rendement 15 in de ureumfabriek ten opzichte van een ureumfabriek die een waterhoudende carbamaatstroom vanuit de melaminefabriek aangevoerd krijgt. Bovendien is volgens deze werkwijze geen absorptie en/of concentratiestap van de uit de melaminefabriek komende gasstroom nodig 20 omdat de gasstroom al nagenoeg watervrij is en van voldoende hoge druk. Verder kan de extra warmte welke vrijkomt bij het condenseren van de gasstroom uit de melaminefabriek aangewend worden voor extra (lagedruk) stoomproduktie. De druk van de uit de melaminefabriek 25 komende gasstroom, in hoofdzaak bestaande uit ammoniak en kooldioxyde, ligt tussen 5 en 25 MPa, bij voorkeur tussen 8 en 20 MPa, meer in het bijzonder 0-3 MPa hoger dan de druk in de ureumreactor. De temperatuur van deze gasstroom ligt tussen 160 en 275 °C, bij voorkeur 30 tussen 175 en 235 °C.
Met een ureumstripfabriek wordt bedoeld een ureumfabriek waarbij de ontleding van de niet in ureum omgezette ammoniurnearbarnaat en de afdrijving van de gebruikelijke overmaat ammoniak voor het grootste deel 35 plaats vindt bij een druk welke in wezen nagenoeg gelijk is aan de druk in de synthesereactor. Dit gebeurt al dan niet onder toevoeging van een 1 0u392 3 - 4 - stripmedium (bijvoorbeeld kooldioxyde of ammoniak) aan deze ontleding/afdrijving. De synthesereactor wordt in een ureumstripfabriek bij voorkeur bedreven bij een temperatuur van 160-220 °C en een druk van 12,5-17,5 5 MPa. De vrijkomende ammoniak en kooldioxyde bevattende stromen worden via een carbamaatcondensor teruggevoerd naar de reactor. De N/C verhouding in de synthese bij een stripfabriek ligt tussen 2,5 en 4. Bij een stripproces worden kooldioxyde en/of ammoniak gebruikt 10 als stripgas alvorens deze componenten aan de reactor te doseren. Dit strippen gebeurt in een na de reactor geplaatste stripper waarbij de uit de ureumreactor komende oplossing, welke behalve ureum en water tevens ammoniak en kooldioxyde bevat, wordt gestript. Ook is 15 het mogelijk hier thermisch strippen toe te passen. Thermisch strippen wil zeggen dat door middel van warmtetoevoer de aanwezige ammoniak en kooldioxyde uit de ureumoplossing wordt verwijderd.
Ureum kan worden bereid door ammoniak en 20 kooldioxyde onder een geschikte druk (bijvoorbeeld 12,5-35 MPa) en bij geschikte temperatuur (bijvoorbeeld 160-250 °C) in een synthesezone te leiden, waarbij eerst ammoniumcarbamaat wordt gevormd volgens de reactie: 25 2 NH3 + C02 -*· H2N-CO-ONH4
Uit het gevormde ammoniumcarbamaat ontstaat vervolgens door dehydratatie ureum volgens de 30 evenwichtsreactie: h2n-co-onh4 - h2n-co-nh2 + h2o
De mate waarin deze laatste omzetting 35 verloopt, is onder meer afhankelijk van de temperatuur en de overmaat ammoniak die wordt gebruikt. Als reactieprodukt wordt hierbij een oplossing verkregen in 1 00 3 9 2 3 - 5 - hoofdzaak bestaande uit ureum, water, ammoniumcarbamaat en niet gebonden ammoniak. Het ammoniumcarbamaat en de ammoniak dienen uit de oplossing te worden verwijderd en worden in de meeste gevallen teruggevoerd naar de 5 synthesezone. De synthesezone kan bestaan uit afzonderlijke zones voor de vorming van ammoniumcarbamaat en ureum. Deze zones kunnen echter ook in één apparaat verenigd zijn.
Een veelvuldig toegepaste uitvoeringsvorm 10 voor de bereiding van ureum is beschreven in European Chemical News, Urea Supplement van 17 januari 1969, bladzijden 17-20. Hierbij wordt de in de synthesezone bij hoge druk en temperatuur gevormde ureumsyntheseoplossing bij synthesedruk onderworpen aan 15 een stripbehandeling door de oplossing onder toevoer van warmte in tegenstroom in contact te brengen met gasvormig kooldioxyde, zodat het grootste deel van het in de oplossing aanwezige ammoniumcarbamaat wordt ontleed in ammoniak en kooldioxyde, en deze 20 ontledingsprodukten gasvormig uit de oplossing worden verdreven en samen met een geringe hoeveelheid waterdamp en de voor het strippen gebruikte kooldioxyde worden afgevoerd. Behalve met kooldioxyde zoals in deze publikatie beschreven is, kan men een dergelijke 25 stripbehandeling ook thermisch uitvoeren of met gasvormig ammoniak als stripgas of met een mengsel van de genoemde gassen. Het bij de stripbehandeling verkregen gasmengsel wordt voor het grootste gedeelte gecondenseerd en geadsorbeerd in een 30 carbamaatcondensor, waarna de hierbij gevormde ammoniumcarbamaat naar de synthesezone voor de ureumvorming wordt gevoerd.
Na de stripbewerking wordt de gestripte ureumsyntheseoplossing ontspannen tot een lage druk en 35 ingedampt en de hierbij verkregen ureumsmelt wordt geheel of gedeeltelijk overgebracht naar de melaminefabr iek.
10039^3 - 6 -
Bij de bereiding van melamine wordt bij voorkeur uitgegaan van ureum als grondstof bij voorkeur in de vorm van een smelt. Ammoniak en kooldioxyde zijn bijprodukten tijdens de melaminebereiding welke volgens 5 de volgende reactievergelijking verloopt: 6 CO(NH2)2 -» C3N6H6 + 6 NH3 + 3 C02 10 De bereiding kan worden uitgevoerd bij een druk tussen 5 en 25 MPa, zonder aanwezigheid van een katalysator. De temperatuur van de reactie varieert tussen 325 en 450 °C en ligt bij voorkeur tussen 350 en 425 °C.
15 Een voor de onderhavige uitvinding geschikte inrichting voor de bereiding van melamine kan bestaan uit een ureumwasser, een reactor al dan niet in combinatie met een gas-vloeistofscheider of met een separate gas-vloeistof scheider, eventueel een 20 daarachter geplaatste nareactor of agingvat en een produktkoeler.
Bij een uitvoeringsvorm van de werkwijze wordt in een inrichting bestaande uit bijvoorbeeld een ureumwasser, een reactor voor de melaminebereiding, 25 eventueel een nareactor of agingvat en een produktkoeler uit ureum melamine bereid. Hierbij wordt ureumsmelt vanuit een ureumfabriek gevoed aan een ureumwasser bij een druk van 5-25 MPa, bij voorkeur 8-20 MPa, en bij een temperatuur boven het smeltpunt van 30 ureum. Deze ureumwasser kan voorzien zijn van een mantel teneinde te zorgen voor extra koeling in de wasser. Ook kan de ureumwasser voorzien zijn van interne koellichamen. In de ureumwasser komt het vloeibare ureum in contact met reactiegassen uit de 35 melaminereactor of uit een achter de reactor geplaatste separate scheider. De reactiegassen bestaan in hoofdzaak uit kooldioxyde en ammoniak en bevatten I 0 Π ^ ; - 7 - tevens een hoeveelheid melaminedamp. Het gesmolten ureum vast de melaminedamp uit het afvalgas en voert deze melamine mee terug naar de reactor. De in hoofdzaak uit ammoniak en kooldioxyde bestaande 5 afvalgassen worden verwijderd uit de top van de ureumwasser en teruggevoerd naar een ureumfabriek, waarin ureum wordt bereid via het stripproces, om daar als grondstof voor de ureumproduktie te worden gebruikt. De druk van deze gasstroom is nagenoeg gelijk 10 aan de druk in de melaminereactor en ligt tussen 5 en 25 MPa, bij voorkeur tussen 8 en 20 MPa, meer in het bijzonder 0-3 MPa hoger dan de druk in de ureumreactor. De temperatuur van deze gasstroom ligt bij voorkeur tussen 175 en 235 °C.
15 Het voorverhitte ureum wordt onttrokken aan de ureumwasser en tezamen met de uitgewassen melamine via bijvoorbeeld een hogedruk pomp toegevoerd aan de reactor welke een druk heeft van 5 tot 25 MPa en bij voorkeur van 8 tot 20 MPa. Ook kan men bij het 20 overbrengen van de ureumsmelt naar de melaminereactor gebruik maken van de zwaartekracht door de ureumwasser boven de reactor te plaatsen.
In de reactor wordt het gesmolten ureum verhit tot een temperatuur van 325 tot 450 °C, bij 25 voorkeur van ongeveer 350 tot 425 °C, bij een druk van 5 tot 25 MPa, bij voorkeur van 8 tot 20 MPa, onder welke omstandigheden het ureum wordt omgezet in melamine, kooldioxyde en ammoniak.
Aan de reactor kan een hoeveelheid ammoniak 30 gedoseerd worden. Het toegevoerde ammoniak kan bijvoorbeeld dienen als een zuiveringsmiddel voor het voorkomen van verstopping van de reactorbodem of om condensatieprodukten van melamine zoals melam, melem en melon te voorkomen of om de menging in de reactor te 35 bevorderen. De hoeveelheid toegevoerde ammoniak aan de reactor bedraagt 0-10 mol per mol ureum, bij voorkeur wordt 0-5 mol ammoniak toegepast en in het bijzonder 0- 1003923 - 8 - 2 mol ammoniak per mol ureum. Het bij de reactie ontstane kooldioxyde en ammoniak alsmede de extra toegevoerde ammoniak verzamelen zich in het scheidingsgedeelte bijvoorbeeld in de top van de 5 reactor, maar ook een aparte achter de reactor geplaatste scheider is mogelijk, en worden in gasvormige toestand afgescheiden van de vloeibare melamine. Het ontstane gasmengsel wordt geleid naar de ureumwasser voor het verwijderen van melaminedamp en 10 voor het voorverwarmen van de ureumsmelt. De vloeibare melamine wordt onttrokken aan de reactor en bij deze uitvoeringsvorm bijvoorbeeld overgebracht naar een nareactor.
Bij gebruik van een nareactor of agingvat 15 wordt de vloeibare melamine opnieuw in kontakt gebracht met 0,01-10 mol ammoniak per mol melamine en bij voorkeur 0,1-2 mol ammoniak per mol melamine. De contacttijd in de nareactor of in het agingvat bedraagt tussen 1 minuut en 3 uren, bij voorkeur tussen 2 20 minuten en 1 uur. De temperatuur en de druk in de nareactor of agingvat zijn nagenoeg dezelfde als in de reactor waar ureum wordt omgezet in melamine. De in de nareactor of agingvat aanwezige vloeibare melamine wordt uit de nareactor of agingvat afgevoerd en 25 overgebracht naar een produktkoeler. In de produktkoeler wordt het vloeibare melamine afgekoeld door het in kontakt te brengen met een koelmedium. Bij voorkeur wordt als koelmedium ammoniak gekozen en in het bijzonder vloeibare ammoniak. De melamine gaat 30 hierbij over in poedervorm en wordt via de bodem van de produktkoeler uit de koeleenheid verwijderd. Het melaminepoeder heeft een gehalte aan melamine van > 99% en meer specifiek een gehalte aan melamine van 99,5 tot 99,95 % en kan zonder verdere zuivering nagenoeg 35 universeel ingezet worden in melamine toepassingen.
Bij nog een andere uitvoeringvorm van de werkwijze wordt tussen de reactor of eventueel de 1 00 3 9 2 3 - 9 - naceactor en de produktkoeler een verdampingsstap opgenomen. In deze verdampingsstap wordt vloeibare melamine omgezet in gasvormig melamine waarbij de bijprodukten zoals bijvoorbeeld melam in de verdamper 5 achterblijven. Het voordeel hiervan is dat de hoeveelheid bijprodukten nog verder teruggedrongen wordt. Op deze wijze wordt melamine met een zeer hoge graad van zuiverheid verkregen. Volgens deze werkwijze wordt dan gasvormig melamine in de produktkoeler 10 gekoeld met ammoniak.
De uitvinding wordt nader toegelicht aan de hand van het volgende voorbeeld.
Voorbeeld 1 15 Uit een hogedruk melaminesynthese met een capaciteit van 5 ton per uur melamine komt uit de top van de melaminescrubber een in hoofdzaak uit ammoniak en kooldioxyde bestaand gas met een N/C verhouding van 2.7 bij een temperatuur van 200 °C en een druk van 15 20 MPa. Deze stroom wordt rechtstreeks aan de carbamaatcondensor, waarin een druk heerst van 14 MPa, toegevoerd van een 1200 ton per dag ureumstripfabriek waardoor 7,6 ton per uur hogedruk stoom (van 2,7 MPa) minder geïmporteerd hoeft te worden en 1,3 ton per uur 25 lagedruk stoom (van 0,4 MPa) minder geexporteerd wordt vanuit de ureumfabriek. Daarnaast is een besparing van 20 ton per uur hogedruk stoom (van 2,7 MPa) in de koppeltrap, maar is 5,5 ton per uur hogedruk stoom (van 2.7 MPa) meer nodig in de indamping van de 30 ureumfabriek. In totaal wordt een besparing bereikt van 5,5 ton hogedruk stoom (van 2,7 MPa) per ton melamine en vermindert de lagedruk stoomexport (van 0,4 MPa) met 1,4 ton per ton melamine.
35 Voorbeeld 2
Uit een hogedruk melaminesymthese met een capaciteit van 5 ton melamine per uur, komt uit de top i 0 ·: ' /7 ° w - 10 - van de melaminescrubber een uit in hoo£dzaak uit ammoniak en kooldioxyde bestaand gas met een N/C verhouding van 2,7 bij een temperatuur van 200 °C en een druk van 15 MPa. Deze stroom wordt rechtstreeks op 5 een adiabatische flashvat, aanwezig tussen de C02-stripper en carbamaatcondensor, gevoed waardoor in de stripper 2,2 ton hogedruk stoom (van 2,7 MPa) per uur minder nodig is en in de carbamaatcondensor 2,4 ton per uur lagedruk stoom (van 0,4 MPa) opgewekt wordt ten 10 opzichte van de situatie in voorbeeld 1.

Claims (9)

1. Werkwijze voor de bereiding van ureum waarbij de bij de synthese van melamine vrijkomende 5 gasstroom, in hoofdzaak bestaande uit ammoniak en kooldioxyde, zonder verdere behandeling wordt teruggevoerd naar het ureumproces en daar wordt toegepast voor de synthese van ureum, met het kenmerk. dat de uit een hogedruk melamineproces 10 komende gasstroom, in hoofdzaak bestaande uit ammoniak en kooldioxyde, wordt toegevoerd aan een plaats binnen dat deel van een hogedruk gedeelte van een ureumstripfabriek gelegen vanaf de stripper tot en met de carbamaatcondensor.
2. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat de gasstroom komende uit een hogedruk melamineproces toegevoerd wordt aan een additioneel tussen de stripper en de carbamaatcondensor geplaatst flashvat.
3. Werwijze volgens conclusie 2, met het kenmerk, dat de gasstroom komende uit een hogedruk melamineproces wordt toegevoerd aan een additioneel tussen stripper en carbamaatcondensor geplaatst adiabatisch bedreven flashvat.
4. Werkwijze volgens conclusies 1-3, met het kenmerk. dat de synthesereactor in de ureumfabriek wordt bedreven bij een temperatuur van 160-220 °C.
5. Werkwijze volgens conclusies 1-4, met het kenmerk, dat de synthesereactor in de ureumfabriek wordt 30 bedreven bij een druk van 12,5-17,5 MPa.
6. Werkwijze volgens conclusies 1-5, met het kenmerk, dat de vrijkomende gasstroom uit het melamineproces een temperatuur heeft tussen 175 en 235 °C.
7. Werkwijze volgens conclusies 1-6, met het kenmerk, dat de vrijkomende gasstroom uit het melamineproces een druk heeft tussen 8 en 20 MPa. 1 00 3 9 2 3 - 12 -
8. Werkwijze volgens conclusie 7, met het kenmerk, dat de vrijkomende gasstroom uit het melamineproces een druk heeft 0-3 MPa hoger dan de druk in de ureumreactor.
9. Werkwijze zoals in hoofdzaak beschreven in de beschrijving en het voorbeeld. 1 00 3 9 23 SAMENWERKINGSVERDRAG (PCD RAPPORT BETREFFENDE NIEUWHEIDSONDERZOEK VAN INTERNATIONAAL TYPE ID6NTIFIKATIE VAN OE NATIONALE AANVRAGE Kenmerk van de aanvrager ol van de gemechtigde . 8456NL ' . ______________________________________‘_z__ Nederlands· aanvrage nr. Indleningtdatum 1003923 30 augustus 1996 Inga roepen voorrangtdatum Aanvrager (Naam) DSM N.V. Datum van het verzoek voor aen onderzoek van internationaal type Door de Instantie voor internationaal Onderzoek (ISA) aan het verzoek voor een onderzoek van internationaal type toegekend nr. SN 27986 NL I. CLASSIFICATIE VAN HET ONOERWERP (bij toepassing van verschillende classificaties, ale classificatiesymbolen opgeven) Volgent de Internationale classificatie (IPC) Int.Cl.6: C 07 C 273/04, C 07 D 251/60 II. ONDERZOCHTE GEBIEDEN VAN DE TECHNIEK __Onderzochte minimum documentatie Claatificatietyiteem__Clawificatieeymboien_ Int.Cl.6; C 07 C, C 07 D Onderzocht· ander· documentatie den de minimum documentatie voor zover dergeiiïke documenten in de onderzochte gebeden zijn opgenomen *(*· I 1 GEEN ONDERZOEK MOGELIJK VOOR BEPAALDE CONCLUSIES (opmerkingen op aanvullingsblad) Ύ· I 1 GEBREK AAN EENHEID VAN UITVINDING (opmerkingen op aanvullingsblad) | |y Ferm FCT/ISA/201U) 07.1·?$
NL1003923A 1996-08-30 1996-08-30 Werkwijze voor de bereiding van ureum. NL1003923C2 (nl)

Priority Applications (19)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NL1003923A NL1003923C2 (nl) 1996-08-30 1996-08-30 Werkwijze voor de bereiding van ureum.
TW086111813A TW385307B (en) 1996-08-30 1997-08-21 Process for the preparation of urea
IDP972996A ID18250A (id) 1996-08-30 1997-08-28 Proses pembuatan urea
US08/921,371 US6114579A (en) 1996-08-30 1997-08-29 Process for the preparation of urea
JP10511506A JP2000516949A (ja) 1996-08-30 1997-08-29 尿素の製造法
MYPI97004009A MY129419A (en) 1996-08-30 1997-08-29 Process for the preparation of urea
CN97198961A CN1077884C (zh) 1996-08-30 1997-08-29 尿素制备方法
PL97331925A PL331925A1 (en) 1996-08-30 1997-08-29 Urea obtaining method
DE69704949T DE69704949T2 (de) 1996-08-30 1997-08-29 Verfahren zur herstellung von harnstoff
PCT/NL1997/000493 WO1998008808A1 (en) 1996-08-30 1997-08-29 Process for the preparation of urea
CA002264135A CA2264135C (en) 1996-08-30 1997-08-29 Process for the preparation of urea
ES97937897T ES2158576T3 (es) 1996-08-30 1997-08-29 Procedimiento para la preparacion de urea.
KR10-1999-7001628A KR100499250B1 (ko) 1996-08-30 1997-08-29 우레아의 제조방법
AU40347/97A AU713191B2 (en) 1996-08-30 1997-08-29 Process for the preparation of urea
EP97937897A EP0923541B1 (en) 1996-08-30 1997-08-29 Process for the preparation of urea
AT97937897T ATE201396T1 (de) 1996-08-30 1997-08-29 Verfahren zur herstellung von harnstoff
SA97180416A SA97180416B1 (ar) 1996-08-30 1997-09-21 عملية لتحضير اليوريا urea
NO19990897A NO312291B1 (no) 1996-08-30 1999-02-25 Fremgangsmåte ved fremstilling av urea, et ureastrippeanlegg for fremstilling av urea og et apparat for syntese av urea ogmelamin
US09/607,325 US6344588B1 (en) 1996-08-30 2000-06-30 Process for the preparation of urea

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NL1003923A NL1003923C2 (nl) 1996-08-30 1996-08-30 Werkwijze voor de bereiding van ureum.
NL1003923 1996-11-08

Publications (1)

Publication Number Publication Date
NL1003923C2 true NL1003923C2 (nl) 1998-03-04

Family

ID=19763438

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NL1003923A NL1003923C2 (nl) 1996-08-30 1996-08-30 Werkwijze voor de bereiding van ureum.

Country Status (2)

Country Link
US (2) US6114579A (nl)
NL (1) NL1003923C2 (nl)

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ZA96686B (en) * 1995-02-01 1996-08-16 Urea Casale Sa Process and plant for the production of urea with high conversion yield and low energy consumption
DE69708627T2 (de) * 1997-09-20 2002-08-08 Urea Casale Sa Verfahren zur kombinierten Erzeugung von Ammoniak und Harnstoff
US6485854B1 (en) * 2000-10-19 2002-11-26 General Motors Corporation Gas-liquid separator for fuel cell system
DE60201384T3 (de) * 2001-07-23 2012-01-26 Toyo Engineering Corp. Verfahren zur Harnstoffsynthese
NL1019848C2 (nl) * 2002-01-28 2003-07-30 Dsm Nv Werkwijze voor de bereiding van ureum.
US20070032650A1 (en) * 2004-02-20 2007-02-08 Urea Casale S.A. Integrated process for urea and melamine production
EP1918274A1 (en) 2006-11-04 2008-05-07 Urea Casale S.A. Integrated process for urea and melamine production
CN101607168B (zh) * 2009-07-17 2011-05-04 聊城市鲁西化工工程设计有限责任公司 三聚氰胺尾气处理工艺及设备
EP2343274A1 (en) * 2010-01-07 2011-07-13 Stamicarbon B.V. A urea stripping process for the production of urea
EP2940006A1 (en) * 2014-04-28 2015-11-04 Casale Sa Process and plant for the synthesis of urea and melamine
UA126757C2 (uk) * 2018-01-26 2023-01-25 Касале Са Установка синтезу меламіну з використанням відпрацьованого газу у приєднаній установці синтезу сечовини
CN114452897A (zh) * 2022-01-06 2022-05-10 四川金象赛瑞化工股份有限公司 一种尿素加料装置、加料方法及三聚氰胺生产装置和方法

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1148767A (en) * 1965-10-25 1969-04-16 Nissan Chemical Ind Ltd Process for the production of melamine
GB1309275A (en) * 1969-11-01 1973-03-07 Nissan Chemical Ind Ltd Synthesis of urea from melamine synthesis waste gas

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA760462A (en) * 1967-06-06 Hsu Henry Production of urea
CA724228A (en) * 1965-12-21 Zardi Umberto Process for the production of urea from carbon dioxide containing ammoniacal vapors
JPS4012911B1 (nl) * 1962-07-25 1965-06-23
JPS4012912B1 (nl) * 1962-08-30 1965-06-23
US3239522A (en) * 1963-03-12 1966-03-08 Chemical Construction Corp Synthesis of urea and melamine
US3503970A (en) * 1967-07-19 1970-03-31 Mitsui Toatsu Chemicals Integrated process for producing urea and melamine
DE1770969C3 (de) * 1968-07-25 1978-08-24 Basf Ag, 6700 Ludwigshafen Verfahren zur Rückführung der Abgase der Melaminsynthese in die Hamstoffsynthese
US3700672A (en) * 1969-04-15 1972-10-24 Nissan Chemical Ind Ltd Process for recovering by-product gases at high pressure in melamine production
US4433146A (en) * 1982-04-07 1984-02-21 Stamicarbon B.V. Process for the preparation of melamine
US4565867A (en) * 1984-01-05 1986-01-21 Melamine Chemicals, Inc. Anhydrous high-pressure melamine synthesis
NL8800259A (nl) * 1988-02-04 1989-09-01 Stamicarbon Werkwijze voor het concentreren van een ureumoplossing.
US5514796A (en) * 1995-06-07 1996-05-07 Melamine Chemicals, Inc. Melamine of improved purity produced by high-pressure, non-catalytic process

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1148767A (en) * 1965-10-25 1969-04-16 Nissan Chemical Ind Ltd Process for the production of melamine
GB1309275A (en) * 1969-11-01 1973-03-07 Nissan Chemical Ind Ltd Synthesis of urea from melamine synthesis waste gas

Also Published As

Publication number Publication date
US6344588B1 (en) 2002-02-05
US6114579A (en) 2000-09-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NL1005118C2 (nl) Werkwijze voor de bereiding van ureum.
NL1003923C2 (nl) Werkwijze voor de bereiding van ureum.
KR100499250B1 (ko) 우레아의 제조방법
NL1003105C2 (nl) Werkwijze voor de bereiding van melamine.
NL1003328C2 (nl) Werkwijze voor het bereiden van melamine.
NL1021637C2 (nl) Werkwijze voor het vergroten van de capaciteit van een ureumfabriek.
NL1014756C2 (nl) Reactor en werkwijze voor de bereiding van ureum.
NL8203258A (nl) Werkwijze voor de bereiding van ureum.
NL8602770A (nl) Werkwijze voor de bereiding van ureum.
KR920001740B1 (ko) 멜라민을 제조하는 연속법 및 이를 위한 플랜트 시스템
NL1002669C2 (nl) Werkwijze voor de bereiding van melamine.
EP0145054A2 (en) Process for preparing urea
KR100984125B1 (ko) 3-메틸티오프로판알 생산 방법
NL1004475C2 (nl) Werkwijze voor de bereiding van ureum.
NL1016797C2 (nl) Werkwijze voor de bereiding van ureum.
NL1014281C2 (nl) Werkwijze voor de bereiding van melamine uit ureum.
KR100509078B1 (ko) 멜라민의 제조방법
NL1015929C2 (nl) Werkwijze voor de bereiding van melamine uit ureum.
NL1016643C2 (nl) Werkwijze voor de bereiding van ureum.
NL1014280C2 (nl) Werkwijze voor de bereiding van melamine uit ureum.
KR100495262B1 (ko) 멜라민의 제조방법
NL1006095C2 (nl) Werkwijze voor het bereiden van melamine.
US20040073027A1 (en) Method for purifying by-product gases from a melamine manufacturing installation
MXPA99007028A (en) Process for preparing urea
MXPA00011109A (en) Method for preparing melamine

Legal Events

Date Code Title Description
PD2B A search report has been drawn up
VD1 Lapsed due to non-payment of the annual fee

Effective date: 20030301