MXPA06000145A - Dispositivo de control de flujo de fluido. - Google Patents

Dispositivo de control de flujo de fluido.

Info

Publication number
MXPA06000145A
MXPA06000145A MXPA06000145A MXPA06000145A MXPA06000145A MX PA06000145 A MXPA06000145 A MX PA06000145A MX PA06000145 A MXPA06000145 A MX PA06000145A MX PA06000145 A MXPA06000145 A MX PA06000145A MX PA06000145 A MXPA06000145 A MX PA06000145A
Authority
MX
Mexico
Prior art keywords
flow controller
flow
controller according
fluid
active surface
Prior art date
Application number
MXPA06000145A
Other languages
English (en)
Inventor
Jayden David Harman
Original Assignee
Pax Scient Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Pax Scient Inc filed Critical Pax Scient Inc
Publication of MXPA06000145A publication Critical patent/MXPA06000145A/es

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04F—PUMPING OF FLUID BY DIRECT CONTACT OF ANOTHER FLUID OR BY USING INERTIA OF FLUID TO BE PUMPED; SIPHONS
    • F04F5/00—Jet pumps, i.e. devices in which flow is induced by pressure drop caused by velocity of another fluid flow
    • F04F5/02—Jet pumps, i.e. devices in which flow is induced by pressure drop caused by velocity of another fluid flow the inducing fluid being liquid
    • F04F5/04—Jet pumps, i.e. devices in which flow is induced by pressure drop caused by velocity of another fluid flow the inducing fluid being liquid displacing elastic fluids
    • F04F5/06—Jet pumps, i.e. devices in which flow is induced by pressure drop caused by velocity of another fluid flow the inducing fluid being liquid displacing elastic fluids of rotary type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L55/00—Devices or appurtenances for use in, or in connection with, pipes or pipe systems
    • F16L55/02—Energy absorbers; Noise absorbers
    • F16L55/027—Throttle passages
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
    • B05B1/00—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means
    • B05B1/34—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means designed to influence the nature of flow of the liquid or other fluent material, e.g. to produce swirl
    • B05B1/3405—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means designed to influence the nature of flow of the liquid or other fluent material, e.g. to produce swirl to produce swirl
    • B05B1/341—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means designed to influence the nature of flow of the liquid or other fluent material, e.g. to produce swirl to produce swirl before discharging the liquid or other fluent material, e.g. in a swirl chamber upstream the spray outlet
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
    • F15D—FLUID DYNAMICS, i.e. METHODS OR MEANS FOR INFLUENCING THE FLOW OF GASES OR LIQUIDS
    • F15D1/00—Influencing flow of fluids
    • F15D1/02—Influencing flow of fluids in pipes or conduits
    • F15D1/04—Arrangements of guide vanes in pipe elbows or duct bends; Construction of pipe conduit elements for elbows with respect to flow, e.g. for reducing losses of flow
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L9/00—Rigid pipes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F5/00—Air-conditioning systems or apparatus not covered by F24F1/00 or F24F3/00, e.g. using solar heat or combined with household units such as an oven or water heater
    • G—PHYSICS
    • G05—CONTROLLING; REGULATING
    • G05D—SYSTEMS FOR CONTROLLING OR REGULATING NON-ELECTRIC VARIABLES
    • G05D7/00—Control of flow
    • G05D7/01—Control of flow without auxiliary power
    • G05D7/0186—Control of flow without auxiliary power without moving parts
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T137/00—Fluid handling
    • Y10T137/0318—Processes
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T137/00—Fluid handling
    • Y10T137/206—Flow affected by fluid contact, energy field or coanda effect [e.g., pure fluid device or system]
    • Y10T137/2087—Means to cause rotational flow of fluid [e.g., vortex generator]

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Automation & Control Theory (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Pipe Accessories (AREA)
  • Jet Pumps And Other Pumps (AREA)
  • Nozzles (AREA)
  • Flow Control (AREA)

Abstract

Un controlador (11) de flujo adaptado para controlar un flujo de fluido dentro del controlador (11) de flujo, el controlador (11) de flujo tiene una trayectoria de flujo adaptada para llevar el fluido, donde el area en corte transversal de la trayectoria de flujo varia a lo largo de la trayectoria de flujo y en donde por lo menos una porcion de su longitud el controlador (11) de flujo comprende una superficie (25) activa capaz de influenciar el flujo de fluido a traves de la trayectoria de flujo para provocar el movimiento vortiginoso del fluido dentro de la trayectoria de fluido.

Description

DISPOSITIVO DE CONTROL DE FLUJO DE FLUIDO DESCRIPCIÓN DE LA INVENCIÓN La presente invención se refiere a toberas, difusores y venturis . Puede aplicarse a cualquier aplicación en la cual se utilicen toberas, difusores y venturis convencionales . Las toberas, difusores y venturis son tipos específicos de conductos utilizados en relación al flujo de fluido. Para el propósito de esta especificación, una tobera se pretende para significar un conducto para variar el área en corte transversal la cual se diseña de manera que el flujo de fluido se acelere por una presión diferenciada entre la entrada y la salida. Un difusor se pretende para significar un conducto para variar el área en corte transversal la cual se diseña de manera que el flujo de fluido se desacelere por un incremento de la presión entre la entrada y la salida. Un venturi puede observarse como un conducto que comprende una sección de tobera y sección de difusor empalmadas en tándem. Las toberas se utilizan ampliamente en el campo de flujo de fluido como un medio para proporcionar una corriente acelerada de fluido y tiene muchas aplicaciones. Los difusores se utilizan para desacelerar el flujo de fluido y nuevamente tienen muchas aplicaciones. Los venturis se utilizan para provocar una región corta de flujo acelerado en un conducto. Es una ley bien conocida de la termodinámica que el flujo de fluido acelerado se acompañe por una presión reducida, y que muchas aplicaciones de venturi se dirigen a utilizar la presión reducida. Aunque las toberas, difusores y venturis se utilizan ampliamente, también se conoce bien que su rendimiento se afecta considerablemente por la turbulencia y pérdidas de fricción. Estos factores significativamente limitan los usos a los cuales pueden aplicarse tales dispositivos . Por consiguiente, la invención reside en un controlador de flujo adaptado para controlar un flujo de fluido dentro del controlador, el controlador de flujo tiene una trayectoria de flujo adaptada para llevar el fluido, donde el área en corte transversal de la trayectoria de flujo varia a lo largo de la trayectoria de flujo y en donde por lo menos una porción de su longitud el controlador de flujo comprende una superficie activa capaz de influenciar el flujo de fluido a través de la trayectoria de flujo. De acuerdo con una característica preferida de la invención, la superficie activa se adapta para provocar un movimiento rotacional del fluido dentro de la trayectoria de fluido sobre el eje de flujo del fluido. De acuerdo con una característica preferida de la invención, la superficie activa se adapta para provocar un movimiento vortiginoso de fluido dentro de la trayectoria de fluido sobre el eje de flujo del fluido. De acuerdo con una característica preferida de la invención, la configuración de la superficie activa se conforma por lo menos a una curva logarítmica que se conforma a la Sección Dorada. De acuerdo con una característica preferida de la invención la curvatura de la superficie activa es unidimensional . De acuerdo con una característica preferida de la invención, la curvatura de la superficie activa es bidimensional . De acuerdo con una característica preferida de la invención, la curvatura de la superficie activa varía de acuerdo con la Sección Dorada. De acuerdo con una característica preferida de la invención, la curvatura de la superficie activa se conforma a una espiral equiangular. De acuerdo con una característica preferida de la invención, la curvatura de la superficie activa es transversal al eje central de la trayectoria de fluido. De acuerdo con una característica preferida adicional de la invención, la curvatura de la superficie activa puede estar en una dirección paralela al eje central. De acuerdo con una característica preferida adicional de la invención, la curvatura de la superficie activa es transversal al eje central y es paralela a la dirección del eje central para definir una superficie tridimensional que se conforma sustancialmente o en mayor parte a la Sección Dorada. De acuerdo con una característica preferida adicional de la invención, la trayectoria de fluido tiene una configuración en espiral. De acuerdo con una modalidad preferida, la configuración toma la forma de una hélice logarítmica o una voluta o una espira. De acuerdo con una característica preferida adicional de la invención, el área en corte transversal de la trayectoria de flujo varía logarítmica y sustancialmente o en mayor parte en conformidad a la Sección Dorada. De acuerdo con una característica preferida adicional, el área en corte transversal de la trayectoria de flujo varía para provocar que el volumen en incremento de la trayectoria de flujo varíe logarítmicamente. De acuerdo con una característica preferida adicional, el volumen en incremento se hace variar en conformidad con la Relación Dorada. De acuerdo con una característica preferida adicional de la invención, la superficie activa tiene una configuración que se conforma a la configuración externa de una concha del fílum Molusco, clases Gastrópodos o Cefalópodos. De acuerdo con formas particulares de la invención, la superficie activa se conforma a la configuración externa de las conchas seleccionadas del género Volutidea, Argonauta, Nautilo, Conidea o Turbinidea. De acuerdo con una modalidad preferida, la superficie activa tiene una configuración del interior de las conchas del fllura Molusco; clases Gastrópodos o Cefalópodos. En ejemplos particulares de la modalidad, la superficie activa tiene una configuración del interior de las conchas seleccionadas del género Volutidea, Conidea, Turbinidea, Argonauta o Nautilo. De acuerdo con una característica preferida de la invención, la configuración del controlador de flujo promueve el flujo de fluido sustancial y radialmente laminar. De acuerdo con una modalidad preferida, el controlador de flujo comprende una tobera. De acuerdo con una modalidad preferida, el controlador de flujo comprende un difusor. De acuerdo con una modalidad preferida, el controlador de flujo comprende un venturi. La invención se entenderá más completamente en vista de la siguiente descripción de varias modalidades específicas . BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS La descripción se forma con referencia a los dibujos anexos de los cuales: La Figura 1 es un diagrama de la Sección Dorada o Progresión de Fibonacci; la Figura 2 es una vista isométrica de una tobera de acuerdo con una primera modalidad; la Figura 3 es una vista isométrica de una tobera de acuerdo con una segunda modalidad; la Figura 4 es una vista isométrica de una tobera de acuerdo con una tercera modalidad; la Figura 5 es una vista isométrica de un difusor de acuerdo con una cuarta modalidad; la Figura 6 es una elevación en corte de un tubo venturi convencional; la Figura 7 es una vista isométrica de un venturi de acuerdo con una quinta modalidad; la Figura 8 es una vista isométrica de un venturi de acuerdo con la sexta modalidad. La invención se dirige a un controlador de flujo, la estructura del cual se configura para provocar que la velocidad de un flujo de fluido se altere durante el paso a través del controlador. Cada una de las modalidades se dirige a un controlador de flujo adaptado para alterar la velocidad de flujo de un fluido. Se ha encontrado que todos los fluidos cuando se mueven bajo la influencia de fuerzas naturales de la Naturaleza, tienden a moverse en espirales o vórtices. Estos espírales o vórtices generalmente cumplen con una progresión matemática conocida como la Relación Dorada o una Progresión tipo Fibonacci. Cada una de las modalidades sirve, en la parte más grande para permitir que LOS fluidos se muevan en su forma naturalmente preferida, reduciendo las ineficacias creadas a través de la turbulencia y fricción que normalmente se encuentran en aparatos comúnmente utilizados para propagar el flujo de fluido. Las tecnologías previamente desarrolladas generalmente han sido menos complacientes con las tendencias de flujo de fluido naturales. El mayor porcentaje de las superficies del controlador de flujo de cada una de las modalidades descritas en la presente generalmente se diseña en mayor parte, de acuerdo con la Sección o Relación Dorada o se diseña para asegurar que el volumen de fluido que fluye a través del controlador de flujo se expanda o contraiga en la mayor parte de acuerdo con la Sección Dorada y por lo tanto es una característica de cada una de las modalidades que el controlador de flujo de fluido proporcione una trayectoria de flujo la cual es de una configuración en espiral que se conforma por lo menos en mayor parte a las características de la Sección o Relación Dorada. Las características de la Sección Dorada se ilustran en la Figura 1, la cual ilustra el desdoblamiento de la curva espiral de acuerdo con la Sección o Relación Dorada. Cuando se desdobla el espiral, el orden de crecimiento del radio de la curva que se mide en radios equiangulares (por ejemplo E, F, G, H, I y J) es constante. Esto puede ilustrarse a partir de la representación triangular de cada radio entre cada secuencia que corresponde a la fórmula de a:b = b:a+b la cual se conforma a la relación de 1:0.618 aproximadamente y que es constante a través de la curva . Es una característica de cada una de las modalidades que la curvatura de las superficies que forman el controlador de flujo tome una forma bidimensional o tridimensional equivalente a las lineas de vorticidad o lineas de trazas encontradas en un vórtice que se presenta naturalmente. En general, la curvatura de la superficie sustancialmente o en la mayor parte se conforma a las características de la Sección o Relación Dorada y que cualquier variación en el área en corte transversal del controlador de flujo también sustancialmente o en la mayor parte se conforma a las características de la Sección o Relación Dorada. Por lo menos en algunas modalidades, la curvatura de la superficie activa se conforma a un espiral equiangular. Además, se ha encontrado que las características de la Sección o Relación Dorada se encuentran en la naturaleza en forma de configuraciones externas e internas de conchas del fílum Molusco, clases Gastrópodos y Cefalópodos y es una característica común de por lo menos algunas de las modalidades que la trayectoria de fluido definida por el controlador de flujo corresponde generalmente a la configuración externa o interna de las conchas de uno o más del género del fílum Molusco, clases Gastrópodos y Cefalópodos . Se ha encontrado que es una característica de flujo de fluido que, cuando se provoca experimentar un flujo de fluido a través de una trayectoria que tiene una curvatura sustancialmente o en mayor parte que se conforma a aquella de la Sección o Relación Dorada que el flujo de fluido sobre la superficie sustancialmente no es turbulento y como resultado tiene una tendencia disminuida a cavitar. Como resultado, el flujo de fluido sobre la superficie es más eficiente que el que se ha encontrado en casos previos donde la trayectoria no corresponde sustancialmente o en mayor parte a aquella de la Sección Dorada. Como resultado del grado reducido de turbulencia el cual se induce en el fluido en su paso a través de la trayectoria, los controladores de flujo de acuerdo con las diversas modalidades pueden utilizarse para conducir el fluido con una mayor eficacia que la que ha sido previamente posible con controladores de flujo convencionales de características dimensionales equivalentes. Se debe observar que es imposible ilustrar las características de las modalidades mediante simples dibujos bidimensionales . Para ayudar al entendimiento del lector de las modalidades, las superficies exteriores de las modalidades en los dibujos se representan en una forma mediante la cual puedan corresponder con las superficies interiores, tal como puede ser el caso si las paredes de las modalidades son de espesores constantes. De esta forma, se conlleva cierto concepto de las configuraciones helicoidales/espirales de las superficies interiores. En dispositivos prácticos de control de flujo de fluido, la configuración de la superficie exterior no es de importancia para las modalidades y de este modo la superficie exterior puede configurarse como una superficie simple tal como un cono, dejando la superficie interior compleja como se sugiere en estos dibujos. La primera modalidad toma la forma de una tobera como se muestra en la Figura 2. La tobera 11 tiene un cuerpo 21 de tobera, una salida 22 y una entrada 23 la cual se adapta para unirse a un conducto (no mostrado) tal como un tubo, manguera o similar gue proporciona una fuente de fluido bajo presión. El cuerpo 21 de tobera tiene una superficie 25 interna que se reduce en área en corte transversal a la salida 22. Además, la superficie interna de la tobera puede observarse que se tuerce en una forma helicoidal y forma en espiral en combinación entre la entrada y la salida. Como se Índica en lo anterior, ese torcimiento es una configuración que proporciona una superficie activa la cual se conforma por lo menos en una mayor parte a las características de la Sección o Relación Dorada. Se observará que como resultado del torcimiento, el fluido que fluye en la tobera se hace que proporcione un movimiento rotacional sobre el eje longitudinal de la tobera para inducir con esto el movimiento vortiginoso en el fluido. Como resultado del movimiento vortiginoso, la turbulencia y fricción en la tobera se reducen considerablemente a partir de lo que se observa en una tobera convencional que tiene una superficie interna cónica simple. Una segunda modalidad toma la forma de una tobera como se muestra en la Figura 3. La segunda modalidad es de construcción sustancialmente similar a aquella de la primera modalidad, y por lo tanto, en los dibujos partes similares se indican con números similares. La segunda modalidad difiere de la primera solamente en el diseño particular de la tobera en que es relativamente más grande y que tiene mayor torcimiento. Al variar los parámetros de la tobera, la formación del flujo vortiginoso emitido desde la salida de la tobera puede controlarse. En ciertas aplicaciones, será deseable que la salida comprenda una corriente vortiginosa estrecha mientras en otras, una corriente de divergencia se requerirá para promover el mezclado de la salida con el fluido circundante.
Una tercera modalidad toma la forma de una tobera como se muestra en la Figura 4. En esta modalidad, el torcimiento en las superficies de flujo provoca que la dirección de flujo se desvie transversalmente a aquella de la corriente de flujo entrante. Esta redirección se logra sin pérdida importante debido a que la superficie interna de la tobera aún se configura para conformarse por lo menos en mayor parte a las características de la Sección o Relación Dorada. Como resultado, se evita sustancialmente la turbulencia. Se apreciará que una clase completa de modalidades son posibles por lo que el flujo de salida se dirige oblicuamente con relación a la dirección de la corriente de flujo de entrada. Una cuarta modalidad toma la forma de un difusor como se muestra en la Figura 5. Puede apreciarse que un difusor puede comprender un controlador de flujo sustancialmente idéntico a una tobera pero con dirección de flujo inverso. En este respecto, el difusor de la Figura 5 corresponde con la tobera de la Figura 2 pero tiene una superficie 25 interna que incrementa en área en corte transversal a la salida 22. Por lo tanto, en los dibujos números similares nuevamente se utilizan para representar características similares. Como con la tobera, mientras el difusor de la Figura 4 inducirá movimiento vortiginoso en el flujo de fluido, las características precisas del flujo de salida pueden controlarse al variar las propiedades del diseño del difusor mientras mantiene la superficie interior para conformarse por lo menos en mayor parte a las características de la Sección o Relación Dorada. Se ha observado previamente que el área en corte transversal de las modalidades previas varía entre las entradas a las salidas; para las toberas la disminución del área y para los difusores el incremento del área. En un desarrollo adicional de las modalidades previas, se ha encontrado ventajoso, por lo menos en ciertas circunstancias variar el volumen en incremento del controlador a lo largo de la trayectoria de fluido en una forma que se conforme a las características de la Sección o Relación Dorada. Para tomar ventaja de este aspecto, modalidades adicionales de los dispositivos de control de flujo de fluido como se describe previamente se configuran para conformarse con esta restricción. Como resultado, el volumen de fluido que fluye a través del controlador de flujo se expande o contrae en la mayor parte de acuerdo con la Relación Dorada. Una quinta modalidad toma la forma de un tubo venturi modificado como se muestra en la Figura 7. El tubo venturi modificado se aprecia mejor por comparación con un tubo venturi convencional el cual se representa en la Figura 6. En el tubo venturi convencional de la Figura 6, un venturi 51 comprende una entrada 52, una salida 53 y una región 54 restringida. La región 54 restringida comprende una entrada 55, una salida 56 y una región de restricción 57 máxima. En los dibujos, el flujo se representa por las lineas 58 de flujo. Cuando el fluido se hace fluir en la entrada 52 del venturi 21, se afecta por la entrada 55 donde el diámetro de la trayectoria de fluido se reduce progresivamente hasta que la región de la restricción 57 máxima se alcanza. Esta restricción dentro de la trayectoria de fluido provoca que la velocidad en la cual el fluido está viajando se incremente. De acuerdo con leyes bien conocidas de la termodinámica, este incremento en la velocidad de fluido se acompaña por una reducción en la presión del fluido. Subsecuente a la región de restricción 57 máxima, el flujo de fluido se afecta por la salida 56 donde el diámetro de la trayectoria de fluido se incrementa progresivamente a la salida 53. En la salida 56 el fluido se desacelera progresivamente. Se conoce que las pérdidas de energía en un venturi son muy importantes. Como se menciona en lo anterior, estas pérdidas son provocadas por la fricción y turbulencia. En particular, se conoce bien que mientras el rendimiento de un venturi puede incrementarse al incrementar la relación del diámetro de entrada con relación al diámetro de la restricción 57 máxima, también se conoce que en la práctica cualesquier ganancias logradas al reducir de este modo la región de restricción máxima se cancela rápidamente por las pérdidas incrementadas que resultan. Como puede observarse en la Figura 7, el venturi 61 modificado comprende una entrada 62, una salida 63, una región de restricción 64 máxima, una entrada 65 y una salida 66. Se percibirá fácilmente que estas porciones se conforman generalmente a porciones correspondientes del tubo venturi convencional de la Figura 6. Sin embargo, en contraste, la entrada 64 y la salida 65 se diseñan específicamente para inducir que el fluido se mueva de acuerdo con las leyes de la Naturaleza. Como se menciona previamente, el controlador de flujo se diseña con una trayectoria que tiene una curvatura sustancialmente o en mayor parte que se conforma a aquella de la Sección o Relación Dorada. El fluido se induce con esto dentro del flujo vortiginoso la mayor parte del cual se conforma a la Sección o Relación Dorada. Las pérdidas de energía provocadas como resultado de este flujo vortiginoso son considerablemente más bajas que resultan de un venturi convencional. Como resultado de las pérdidas de energía considerablemente reducidas provocadas por el venturi modificado de la quinta modalidad, el aparato puede utilizarse más efectivamente que el que ha sido previamente posible. En primer lugar, es posible incrementar la relación del área de entrada con relación al área de restricción máxima. Esto incrementa la diferencia de presión relativa que puede generarse entre la entrada y la región de restricción máxima. Esto amplia el alcance del uso del dispositivo. üna sexta modalidad toma la forma de un tubo venturi modificado como se muestra en la Figura 8. La sexta modalidad, aunque de alguna forma diferente en apariencia, opera sustancialmente de la misma forma que aquella de la quinta modalidad y de esta forma, en los dibujos, partes similares se indican con números similares. La sexta modalidad nuevamente comprende un conducto, el área de sección transversal de la cual se reduce desde una entrada a una porción de la restricción máxima, y después incrementa a la salida. La diferencia entre la sexta modalidad y la quinta es que en la quinta modalidad el flujo induce un vórtice el cual tiene un eje de rotación el cual se alinea colinealmente con el eje central de la entrada, mientras que en la sexta modalidad, el eje de rotación del vórtice se dispone sustancial y transversalmente al eje central de la entrada. Se ha observado previamente que en las modalidades del tubo venturi modificado, el área en corte transversal del conducto varia a lo largo de la trayectoria de flujo, disminuyendo la entrada e incrementando la salida. Como en los ejemplos de las toberas y difusores, se ha encontrado ventajoso, por lo menos en ciertas circunstancias variar el volumen en incremento del controlador a lo largo de la trayectoria de fluido en una forma que se conforme a las características de Sección o Relación Dorada. Para tomar ventaja de este aspecto, modalidades adicionales de los tubos venturi modificados como se describe previamente se configuran para conformarse con esta restricción. Como resultado, el volumen de flujo de fluido que fluye a través de la entrada y la salida del venturi se contrae o expande en la mayor parte de acuerdo con la Relación Dorada. Se ha encontrado que, en por lo menos ciertas configuraciones de las modalidades, las disposiciones promueven sustancialmente flujo laminar radial y se cree que esto ayuda a la eficiencia del flujo de fluido dentro de esas disposiciones . Se debe apreciar que el alcance de la presente invención no necesita limitarse al alcance particular de las modalidades descritas en lo anterior. ? través de la especificación, a menos que el contexto requiera lo contrario, la palabra "comprender" o variaciones tales como "comprende" o "que comprende" se entenderá que implica la inclusión de un entero establecido o grupo de enteros pero no la exclusión de ningún otro entero o grupo de enteros .

Claims (24)

  1. REIVINDICACIONES 1. Un controlador de flujo adaptado para controlar un flujo de fluido dentro del controlador, el controlador de flujo tiene una trayectoria de flujo adaptada para llevar el fluido, caracterizado porque el área en corte transversal de la trayectoria de flujo varia a lo largo de la trayectoria de flujo y en donde por lo menos en una porción de su longitud el controlador de flujo comprende una superficie activa capaz de influenciar el flujo de fluido a través de la trayectoria de flujo para provocar movimiento vortiginoso del fluido dentro de la trayectoria de fluido.
  2. 2. El controlador de flujo de conformidad con algo de la reivindicación 1, caracterizado porque la configuración de la superficie activa se conforma sustancialmente por lo menos a una curva logarítmica que se conforma a la Sección Dorada .
  3. 3. El controlador de flujo de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 ó 2, caracterizado porque la curvatura de la superficie activa es unidimensional.
  4. 4. El controlador de flujo de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 ó 2, caracterizado porque la curvatura de la superficie activa es bidimensional .
  5. 5. El controlador de flujo de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque la curva de la superficie activa varia de acuerdo con la Sección Dorada.
  6. 6. El controlador de flujo de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque la curvatura de la superficie activa se conforma a un espiral equianqular.
  7. 7. El controlador de flujo de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque la curvatura de la superficie activa es transversal al eje central de la trayectoria de fluido.
  8. 8. El controlador de flujo de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, caracterizado porque la curvatura de la superficie activa puede estar en una dirección paralela al eje central.
  9. 9. El controlador de flujo de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, caracterizado porque la curvatura de la superficie activa es transversal al eje central y es paralela a la dirección del eje central para definir una superficie tridimensional que se conforma sustancialmente o en la mayor parte a la Sección Dorada.
  10. 10. El controlador de flujo de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque la trayectoria de fluido tiene una configuración en espiral .
  11. 11. El controlador de flujo de conformidad con la reivindicación 10, caracterizado porque la configuración en espiral toma la forma de una hélice logarítmica o una voluta o espira.
  12. 12. El controlador de flujo de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el área en corte transversal de la trayectoria de flujo varía logarítmica y sustancialmente o en mayor parte en conformidad a la Sección Dorada.
  13. 13. El controlador de flujo de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el área en corte transversal de la trayectoria de flujo varía para provocar que el volumen en incremento de la trayectoria de flujo varíe logarítmicamente.
  14. 14. El controlador de flujo de conformidad con la reivindicación 13, caracterizado porque el volumen en incremento se hace variar en conformidad con la Relación Dorada .
  15. 15. El controlador de flujo de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque la superficie activa tiene la configuración que se conforma a la configuración externa de una concha del fílum Molusco, clase Gastropodo o Cefalópodo.
  16. 16. El controlador de flujo de conformidad con la reivindicación 15, caracterizado porque la superficie activa se conforma a la configuración externa de las conchas seleccionadas de los géneros Volutidea, Argonauta, Nautilo, Conidea o Turbinidea.
  17. 17. El controlador de flujo de conformidad con la reivindicación 16, caracterizado porque la superficie activa tiene la configuración del interior de las conchas del filum Molusco, clases Gastrópodos o Cefalópodos.
  18. 18. El controlador de flujo de conformidad con la reivindicación 17, caracterizado porque la superficie activa tiene la configuración del interior de las conchas seleccionadas de los géneros Volutidea, Conidea, Turbinidea, Argonauta o Nautilo.
  19. 19. El controlador de flujo de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el controlador de flujo comprende una tobera.
  20. 20. El controlador de flujo de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el controlador de flujo comprende un difusor.
  21. 21. El controlador de flujo de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el controlador de flujo comprende un venturi .
  22. 22. El controlador de flujo de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque la configuración del controlador de flujo promueve el flujo de fluido el cual es sustancial y radialmente laminar.
  23. 23. ün controlador de flujo de fluido sustancialmente caracterizado como se describe en la presente .
  24. 24. Un controlador de flujo de fluido sustancialmente caracterizado como se describe en la presente con referencia a los dibujos anexos.
MXPA06000145A 2003-07-02 2004-06-29 Dispositivo de control de flujo de fluido. MXPA06000145A (es)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AU2003903386A AU2003903386A0 (en) 2003-07-02 2003-07-02 Fluid flow control device
PCT/AU2004/000862 WO2005003616A1 (en) 2003-07-02 2004-06-29 Fluid flow control device

Publications (1)

Publication Number Publication Date
MXPA06000145A true MXPA06000145A (es) 2006-04-27

Family

ID=31983020

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
MXPA06000145A MXPA06000145A (es) 2003-07-02 2004-06-29 Dispositivo de control de flujo de fluido.

Country Status (11)

Country Link
US (3) US7802583B2 (es)
EP (1) EP1644657A4 (es)
JP (1) JP2007538201A (es)
KR (1) KR20060037285A (es)
CN (1) CN1816713A (es)
AU (1) AU2003903386A0 (es)
CA (1) CA2532090A1 (es)
EA (1) EA007421B1 (es)
IL (1) IL172815A (es)
MX (1) MXPA06000145A (es)
WO (1) WO2005003616A1 (es)

Families Citing this family (29)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AUPR982502A0 (en) * 2002-01-03 2002-01-31 Pax Fluid Systems Inc. A heat exchanger
AUPR982302A0 (en) 2002-01-03 2002-01-31 Pax Fluid Systems Inc. A fluid flow controller
EP1470338A4 (en) * 2002-01-03 2012-01-11 Pax Scient Inc TOURBILLONARY RING GENERATOR
US6845523B2 (en) * 2002-08-16 2005-01-25 Roger M. Copp Rescue vest with rollers
AU2003903386A0 (en) * 2003-07-02 2003-07-17 Pax Scientific, Inc Fluid flow control device
KR101168098B1 (ko) 2003-11-04 2012-07-24 팍스 싸이언티픽 인코퍼레이션 유체 순환 시스템
WO2005073560A1 (en) * 2004-01-30 2005-08-11 Pax Scientific, Inc A vortical flow rotor
AU2005207983A1 (en) * 2004-01-30 2005-08-11 Pax Scientific, Inc Housing for a centrifugal fan, pump or turbine
KR101122723B1 (ko) * 2005-08-24 2012-03-23 엘아이지에이디피 주식회사 가스 공급 라인 및 가스 공급 시스템
US8328522B2 (en) 2006-09-29 2012-12-11 Pax Scientific, Inc. Axial flow fan
US20090308472A1 (en) * 2008-06-15 2009-12-17 Jayden David Harman Swirl Inducer
US20130221024A1 (en) * 2010-10-08 2013-08-29 Central Glass Company, Limited Halogen-containing gas supply apparatus and halogen-containing gas supply method
US20120152399A1 (en) * 2010-12-20 2012-06-21 Marc Gregory Allinson F.U.N tunnel(s)
US8887745B2 (en) * 2011-08-22 2014-11-18 Robert Krause Midpoint reversed directionally coupled double chamber structure for the natural induction of a tornado
US8794217B1 (en) 2013-02-07 2014-08-05 Thrival Tech, LLC Coherent-structure fuel treatment systems and methods
US9222403B2 (en) 2013-02-07 2015-12-29 Thrival Tech, LLC Fuel treatment system and method
US10252784B2 (en) 2013-03-15 2019-04-09 John Ioan Restea Apparatus for propelling fluid, especially for propulsion of a floating vehicle
US20160271519A1 (en) * 2013-05-03 2016-09-22 Jayden David Harman Vacuum Condenser
CN103482074B (zh) * 2013-09-28 2015-06-17 魏伯卿 涡螺气垫增力推进器
USD732655S1 (en) * 2013-11-21 2015-06-23 Sanyo Denki Co., Ltd. Fan
CN105934561B (zh) 2014-01-24 2019-06-07 卡梅伦技术有限公司 用于聚合物降解减少的系统和方法
NL2016590B1 (nl) * 2016-04-12 2017-11-01 Van Langh Holding B V Koelsysteem en verspaaninrichting.
CN106382413B (zh) * 2016-09-29 2018-11-16 裴学华 消音水嘴
CA3059049A1 (en) * 2016-11-08 2018-05-17 1090690 B.C. Ltd. Wave producing method and apparatus
CN106593538B (zh) * 2017-01-24 2022-05-17 北京磐龙天地科技发展股份有限公司 涡旋发动机
CN207715843U (zh) * 2017-12-22 2018-08-10 上海河图工程股份有限公司 一种抗磨多级降压机构
CN108479236A (zh) * 2018-04-25 2018-09-04 广州绿竹环保科技有限公司 一种水膜除尘器
JP2020157823A (ja) * 2019-03-25 2020-10-01 本田技研工業株式会社 給油ガイド
US11359652B2 (en) * 2020-03-10 2022-06-14 Paul Van Buskirk Orifice plates

Family Cites Families (180)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11544A (en) * 1854-08-22 William
US700785A (en) * 1901-03-22 1902-05-27 Albert L Kull Muffler for explosive or other engines.
US794926A (en) * 1903-05-04 1905-07-18 Benjamin Crawford Exhaust-muffler.
US825010A (en) 1905-12-27 1906-07-03 Benjamin W Snow Muffler.
US879583A (en) * 1906-05-16 1908-02-18 Arthur Pratt Exhaust-muffler.
US871825A (en) 1906-09-07 1907-11-26 Ludwig Schupmann Projectile for rifled firearms.
US965135A (en) * 1908-12-30 1910-07-19 Hugo C Gibson Internal-combustion engine.
US969101A (en) * 1909-02-05 1910-08-30 Hugo C Gibson Muffler.
US938101A (en) 1909-02-05 1909-10-26 Harry B Winters Muffler.
US943233A (en) 1909-08-28 1909-12-14 John Boyle Exhaust-muffler.
US1023225A (en) * 1911-06-22 1912-04-16 Mckenzie Cleland Muffler for automobiles.
US1272180A (en) * 1917-06-26 1918-07-09 Vacuum Muffler Corp Muffler.
US1356676A (en) 1919-01-28 1920-10-26 Automobile-radiator
US1353478A (en) * 1919-09-09 1920-09-21 George W Kirk Muffler
US1505893A (en) * 1920-03-06 1924-08-19 Hunter William Silencer for internal-combustion engines
US1396583A (en) 1920-05-08 1921-11-08 Krafve William Muffler
US1471697A (en) 1922-09-09 1923-10-23 Kubes Frantisek Apparatus for making sugar fondant
US1713047A (en) * 1924-11-14 1929-05-14 Maxim Silencer Co Means for adjusting oscillation period of exhausts of internal-combustion engines
US1785460A (en) 1925-03-02 1930-12-16 Robert Suczek Pump or the like
US1729018A (en) 1925-11-05 1929-09-24 Siders Wesley Muffler for automobile engines
US1658126A (en) * 1926-07-05 1928-02-07 Emanuel Hertz Muffler for internal-combustion engines
US1720918A (en) * 1926-07-30 1929-07-16 Harold H Nesbitt Cooling tank
US1756916A (en) * 1927-01-24 1930-04-29 Gen Motors Corp Muffler
US1667186A (en) * 1927-05-31 1928-04-24 William R Bluehdorn Muzzle attachment for guns
US1709217A (en) * 1928-03-15 1929-04-16 Francis F Hamilton Exhaust muffler
US1812413A (en) * 1929-01-24 1931-06-30 Maxim Silencer Co Silencer
US1872075A (en) * 1929-01-24 1932-08-16 Gen Motors Corp Air cleaner and muffler
US1816245A (en) * 1929-04-06 1931-07-28 Lester J Wolford Exhaust silencer
US1799039A (en) * 1929-09-16 1931-03-31 Conejos Anthony Heat extractor
US1891170A (en) 1930-06-13 1932-12-13 Nose Toichi Aeroplane
US1919250A (en) * 1931-11-06 1933-07-25 Joseph W Droll Propeller wheel for fans
US2068686A (en) * 1934-11-27 1937-01-26 Lascroux Joseph Louis Apparatus for silencing the exhaust of internal combustion engines
US2085796A (en) * 1935-11-05 1937-07-06 Tube Turns Inc Method of making reducers
US2210031A (en) * 1936-08-28 1940-08-06 Pfaudler Co Inc Refrigerating apparatus and method
US2139736A (en) 1936-11-19 1938-12-13 Kenneth P Durham Vortical muffling device
US2165808A (en) * 1937-05-22 1939-07-11 Murphy Daniel Pump rotor
US2359365A (en) 1943-05-20 1944-10-03 Katcher Morris Muffler
US2552615A (en) 1948-05-29 1951-05-15 Lawrence F Baltzer Muffler with spiral conical insert
US2912063A (en) 1953-04-13 1959-11-10 Barnes Ralph Glenn Muffler
US2784797A (en) 1954-07-13 1957-03-12 John H Bailey Muffler
GB873135A (en) 1956-08-01 1961-07-19 Marc Marie Paul Rene De La Fou Improvements in or relating to engine exhaust systems
US2879861A (en) * 1956-11-16 1959-03-31 Fred J Belsky Flow control unit
US2958390A (en) 1957-03-18 1960-11-01 Owens Illinois Glass Co Sound muffling device
US2908344A (en) 1958-03-24 1959-10-13 Maruo Hisao Muffler
US3071159A (en) * 1958-04-19 1963-01-01 Coraggioso Corrado Bono Heat exchanger tube
FR1231173A (fr) * 1959-04-09 1960-09-27 Soc Lab Sarl Perfectionnements à l'écoulement des fluides suivant des trajectoires non rectilignes
US3082695A (en) * 1959-06-15 1963-03-26 Klein Schanzlin & Becker Ag Impellers, especially single vane impellers for rotary pumps
GB893135A (en) 1959-06-16 1962-04-04 Union Carbide Corp Conveying apparatus for removing roof falls during earth boring
US3081826A (en) * 1960-01-27 1963-03-19 Loiseau Christophe Ship propeller
US3232341A (en) * 1960-02-01 1966-02-01 Garrett Corp Condenser
US3066755A (en) 1960-04-21 1962-12-04 Diehl William Carl Muffler with spiral partition
US3182748A (en) 1961-08-15 1965-05-11 Garrett Corp Helical vane for sound absorbing device and method of making said vane
US3215165A (en) 1963-05-27 1965-11-02 Cons Paper Bahamas Ltd Method and device for the control of fluid flow
US3371472A (en) * 1965-12-08 1968-03-05 John Krizman Jr. Spark arrester
US3339631A (en) * 1966-07-13 1967-09-05 James A Mcgurty Heat exchanger utilizing vortex flow
US3407995A (en) 1966-10-12 1968-10-29 Lau Blower Co Blower assembly
US3800951A (en) * 1968-12-23 1974-04-02 Bertin & Cie Apparatus for removing a substance floating as a layer on the surface of a body of liquid
US3584701A (en) * 1970-04-07 1971-06-15 Michael W Freeman Sound and resonance control device
US3636983A (en) * 1970-08-14 1972-01-25 Edwin J Keyser Method and apparatus for increasing fluid flow
US3692422A (en) * 1971-01-18 1972-09-19 Pierre Mengin Ets Shearing pump
US3688868A (en) 1971-08-26 1972-09-05 Stephen J Gibel Expansion chambered, fail-safe muffler
SU431850A1 (ru) 1972-07-03 1974-06-15 Специальное Экспериментально-Конструкторское Бюро Промышленного Рыболовства Погружной рыбонасос
SU850104A1 (ru) 1973-12-24 1981-07-30 Предприятие П/Я Р-6603 Роторный пленочный аппарат
US3927731A (en) 1974-04-10 1975-12-23 Carter James B Ltd Muffler with spiral duct and double inlets
US3918829A (en) 1974-06-19 1975-11-11 Warren Pumps Inc Low pressure-pulse kinetic pump
US3940060A (en) * 1974-08-23 1976-02-24 Hermann Viets Vortex ring generator
US3964841A (en) * 1974-09-18 1976-06-22 Sigma Lutin, Narodni Podnik Impeller blades
US3970167A (en) 1975-05-12 1976-07-20 Irvin Joseph C Rotary flow muffler
US3957133A (en) * 1975-09-10 1976-05-18 Scovill Manufacturing Company Muffler
JPS5236219A (en) * 1975-09-13 1977-03-19 Teruo Kashiwara Exhaust equipment for internal combustion engine
DE2712443C3 (de) * 1977-03-22 1981-08-20 Brombach, Hansjörg, Dr.-Ing., 6990 Bad Mergentheim Wirbelkammereinrichtung
US4323209A (en) * 1977-07-18 1982-04-06 Thompson Roger A Counter-rotating vortices generator for an aircraft wing
US4211183A (en) * 1977-08-08 1980-07-08 Hoult David P Fish raising
SU738566A1 (ru) 1978-01-23 1980-06-05 Киевский Ордена Ленина Государственный Университет Им.Т.Г.Шевченко Установка дл содержани водных организмов
US4182596A (en) * 1978-02-16 1980-01-08 Carrier Corporation Discharge housing assembly for a vane axial fan
JPS54129699U (es) 1978-02-17 1979-09-08
SE415791B (sv) 1979-01-29 1980-10-27 Gunnar Valdemar Eriksson Kombinerad ljuddempare och oljefella for tryckluftapparater
US4225102A (en) * 1979-03-12 1980-09-30 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration Aerodynamic side-force alleviator means
GB2057567A (en) 1979-08-24 1981-04-01 Borg Warner Expanding scroll diffuser for radial flow impeller
DE2940773C2 (de) 1979-10-08 1986-08-14 Punker GmbH, 2330 Eckernförde Hochleistungs-Radialventilator
US4317502A (en) * 1979-10-22 1982-03-02 Harris Theodore R Engine exhaust muffler
US4299553A (en) 1979-12-14 1981-11-10 The Continental Group, Inc. Hot runner manifold flow distributor plug
SU858896A1 (ru) 1979-12-19 1981-08-30 Предприятие П/Я Р-6956 Роторный растиратель
US4331213A (en) * 1980-01-28 1982-05-25 Mitsuko Leith Automobile exhaust control system
SU1030631A1 (ru) 1980-05-26 1983-07-23 Сибирский Научно-Исследовательский И Проектный Институт Цементной Промышленности,Научная Часть Теплообменное устройство
DE3238913C2 (de) 1982-10-21 1985-10-03 Werner Dr. 8972 Sonthofen Röhrs Radialventilatorgehäuse
IT1235222B (it) * 1982-11-26 1992-06-26 Secratary Of State For Defence Perfezionamento nelle fusoliere di missili e simili
DE3365881D1 (en) * 1982-12-22 1986-10-09 Staehle Martin Centrifugal pump of the open channel rotor type
JPS59158308A (ja) * 1983-02-28 1984-09-07 Hisao Kojima 消音装置
IT1195502B (it) * 1983-06-02 1988-10-19 Giuseppe Nieri Dispositivo silenziatore particolarmente per gas di scarico e gas in genere in rapido movimento
US4505297A (en) * 1983-08-02 1985-03-19 Shell California Production Inc. Steam distribution manifold
US4685534A (en) * 1983-08-16 1987-08-11 Burstein A Lincoln Method and apparatus for control of fluids
US4644135A (en) * 1983-08-29 1987-02-17 The Marley Company Wall mounted forced air electric heater
US4699340A (en) 1983-11-07 1987-10-13 Vehicle Research Corporation Laminar vortex pump system
DE3505789A1 (de) * 1985-02-20 1986-08-21 Grote, Paul, 2901 Friedrichsfehn Spiralwaermetauscher
US4996924A (en) * 1987-08-11 1991-03-05 Mcclain Harry T Aerodynamic air foil surfaces for in-flight control for projectiles
SE457121B (sv) * 1986-05-07 1988-11-28 Mosbaeck Handelsbolag I Helsin Floedesregulator
US4693339A (en) 1986-10-16 1987-09-15 Newport News Shipbuilding And Dry Dock Company Muffler for gas inducting machinery generating low frequency noise
US5100242A (en) * 1987-03-20 1992-03-31 Brian Latto Vortex ring mixers
US4823865A (en) * 1988-02-18 1989-04-25 A. O. Smith Corporation Turbulator construction for a heat exchanger
DK122788A (da) 1988-03-08 1989-09-09 Joergen Mosbaek Johannessen Aggregat til regulering af stroemningen i et ledningssystem
US4993487A (en) * 1989-03-29 1991-02-19 Sundstrand Corporation Spiral heat exchanger
US5058837A (en) 1989-04-07 1991-10-22 Wheeler Gary O Low drag vortex generators
GB8918446D0 (en) * 1989-08-12 1989-09-20 Stokes Keith H Heat exchange apparatus
US5181537A (en) * 1989-12-12 1993-01-26 Conoco Inc. Outlet collectors that are rate insensitive
US5010910A (en) * 1990-05-21 1991-04-30 Mobil Oil Corporation Steam distribution manifold
US5207397A (en) * 1990-06-08 1993-05-04 Eidetics International, Inc. Rotatable nose and nose boom strakes and methods for aircraft stability and control
FR2666031B1 (fr) 1990-08-27 1993-10-22 Pierre Saget Procede pour la separation centrifuge des phases d'un melange et separateur centrifuge a pales longitudinales mettant en óoeuvre ce procede.
GB2249642B (en) * 1990-10-29 1994-09-14 Hydro Int Ltd Vortex valves
US5040558A (en) * 1990-10-31 1991-08-20 Mobil Oil Corporation Low thermal stress steam distribution manifold
US5249993A (en) 1991-07-19 1993-10-05 Martin Roland V R Weed resistant boat propeller
US5261745A (en) 1992-04-13 1993-11-16 Watkins James R Mixing apparatus with frusto-conically shaped impeller for mixing a liquid and a particulate solid
US5266755A (en) 1992-11-02 1993-11-30 Chien Kuo Feng Car silencer for absorbing sound and exhaust pollutants
JP2649131B2 (ja) 1992-11-18 1997-09-03 神鋼パンテツク株式会社 攪拌装置及びこれに使用するボトムリボン翼
US5320493A (en) 1992-12-16 1994-06-14 Industrial Technology Research Institute Ultra-thin low noise axial flow fan for office automation machines
US5312224A (en) * 1993-03-12 1994-05-17 International Business Machines Corporation Conical logarithmic spiral viscosity pump
DE4331606C1 (de) * 1993-09-17 1994-10-06 Gutehoffnungshuette Man Spiralgehäuse für Turbomaschinen
KR960703203A (ko) * 1994-04-28 1996-06-19 시게후치 마사토시 다익(多翼) 레이디얼 팬의 설계 방법 및 그 다익 레이디얼 팬(multivane radial fan designing method and multivane radial fan)
AT407772B (de) 1994-11-08 2001-06-25 Habsburg Lothringen Leopold In Kombinierte resonator- und schalldämpferanlage
US5787974A (en) * 1995-06-07 1998-08-04 Pennington; Robert L. Spiral heat exchanger and method of manufacture
WO1997003291A1 (en) * 1995-07-10 1997-01-30 Jayden David Harman A rotor
AU694679B2 (en) 1995-07-10 1998-07-23 Jayden David Harman A rotor
JP3632789B2 (ja) * 1995-08-28 2005-03-23 東陶機器株式会社 多翼遠心ファンの設計方法及び多翼遠心ファン
US5661638A (en) * 1995-11-03 1997-08-26 Silicon Graphics, Inc. High performance spiral heat sink
FR2744661B1 (fr) * 1996-02-08 1998-04-03 Deckner Andre Georges Alesoir helicoidal inverse
US6179218B1 (en) * 1996-08-30 2001-01-30 Christopher Gates Solar powered water fountain
JP3574727B2 (ja) * 1997-03-31 2004-10-06 国際技術開発株式会社 熱交換装置
US5943877A (en) * 1997-05-05 1999-08-31 The Joseph Company Space vehicle freezer including heat exchange unit space use
US5824972A (en) 1997-05-13 1998-10-20 Butler; Boyd L. Acoustic muffler
GB2334791B (en) * 1998-02-27 2002-07-17 Hydro Int Plc Vortex valves
US5934612A (en) * 1998-03-11 1999-08-10 Northrop Grumman Corporation Wingtip vortex device for induced drag reduction and vortex cancellation
CA2263033A1 (en) * 1998-05-21 1999-11-21 Gary L. Wegner Cyclonic liquid circulation system
WO2000003859A1 (fr) * 1998-07-16 2000-01-27 Idemitsu Petrochemical Co., Ltd. Produit en resine moulee, de faible poids, et son procede de fabrication
GB9828696D0 (en) * 1998-12-29 1999-02-17 Houston J G Blood-flow tubing
JP2000257610A (ja) 1999-03-10 2000-09-19 Tomotaka Marui 固定回転体の表面流れを利用した自生旋回流による乱流抑制方法と自生旋回流生成装置ならびに自生旋回流生成と持続の制御方法および乱流抑制効果の検証方法
JP2001012658A (ja) * 1999-06-25 2001-01-16 Fujita Corp 排水管
KR100337287B1 (ko) * 1999-07-28 2002-05-17 윤종용 원심 송풍기
US6252258B1 (en) * 1999-08-10 2001-06-26 Rockwell Science Center Llc High power rectifier
IL131590A0 (en) * 1999-08-25 2001-01-28 Technion Res & Dev Foundation Self-adaptive segmented orifice device and method
WO2001018476A1 (en) 1999-09-10 2001-03-15 Kasprzyk Martin R Insert for a radiant tube
US6089348A (en) 1999-09-22 2000-07-18 Bokor Manufacturing Inc. Blower noise silencer
US6152258A (en) 1999-09-28 2000-11-28 Brunswick Corporation Exhaust system with silencing and water separation capability
DK1238185T3 (da) * 1999-11-25 2006-03-06 Jayden David Harman Enkelt- eller flerbladet rotor
US6385967B1 (en) * 2000-05-31 2002-05-14 Shun-Lai Chen Exhaust pipe for motor vehicle muffler
KR100378803B1 (ko) * 2000-06-12 2003-04-07 엘지전자 주식회사 압축기용 소음기
US20020000720A1 (en) 2000-06-21 2002-01-03 Knowles L. James Washdown system
ES2195689B1 (es) 2000-07-26 2005-04-01 Manuel Muñoz Saiz Disposicion sustentadora para superficies laterales de aviones.
JP4185654B2 (ja) * 2000-08-04 2008-11-26 カルソニックカンセイ株式会社 遠心式の多翼送風機
US6596170B2 (en) 2000-11-24 2003-07-22 Wlodzimierz Jon Tuszko Long free vortex cylindrical telescopic separation chamber cyclone apparatus
US6632071B2 (en) 2000-11-30 2003-10-14 Lou Pauly Blower impeller and method of lofting their blade shapes
US6382348B1 (en) * 2001-02-09 2002-05-07 Shun-Lai Chen Twin muffler
FR2823541B1 (fr) * 2001-04-11 2003-05-23 Christian Hugues Extremite d'aile cylindrique a fente helicoidale
US6684633B2 (en) * 2001-04-27 2004-02-03 Marion Barney Jett Exhaust device for two-stroke internal combustion engine
US20030012649A1 (en) * 2001-07-16 2003-01-16 Masaharu Sakai Centrifugal blower
DE10163812A1 (de) 2001-12-22 2003-07-03 Mann & Hummel Filter Vorrichtung zur Schalldämpfung in einem Rohrkanal
EP1470338A4 (en) 2002-01-03 2012-01-11 Pax Scient Inc TOURBILLONARY RING GENERATOR
AUPR982302A0 (en) 2002-01-03 2002-01-31 Pax Fluid Systems Inc. A fluid flow controller
AUPR982502A0 (en) 2002-01-03 2002-01-31 Pax Fluid Systems Inc. A heat exchanger
US6959782B2 (en) 2002-03-22 2005-11-01 Tecumseh Products Company Tuned exhaust system for small engines
JP3858744B2 (ja) 2002-04-09 2006-12-20 株式会社デンソー 遠心式送風機
DE10230044A1 (de) 2002-07-04 2004-02-05 3W-Modellmotoren Gmbh Schalldämpfer
US6817419B2 (en) 2002-10-30 2004-11-16 John A. Reid Well production management and storage system controller
USD510998S1 (en) * 2003-03-27 2005-10-25 Research Foundation Of The University Of Central Florida High efficiency air conditioner condenser twisted fan blades and hub
USD487800S1 (en) * 2003-04-16 2004-03-23 Delta Electronics Inc. Fan
AU2003903386A0 (en) 2003-07-02 2003-07-17 Pax Scientific, Inc Fluid flow control device
US7661509B2 (en) * 2003-07-14 2010-02-16 Dadd Paul M Devices for regulating pressure and flow pulses
US20050155916A1 (en) * 2003-07-19 2005-07-21 Tuszko Wlodzimierz J. Cylindrical telescopic structure cyclone apparatus
CN1279868C (zh) * 2003-08-26 2006-10-18 苏州金莱克清洁器具有限公司 吸尘器消音装置
USD509584S1 (en) * 2003-10-08 2005-09-13 Datech Technology Co., Ltd. Fan wheel with hub fastener
KR101168098B1 (ko) 2003-11-04 2012-07-24 팍스 싸이언티픽 인코퍼레이션 유체 순환 시스템
WO2005073560A1 (en) * 2004-01-30 2005-08-11 Pax Scientific, Inc A vortical flow rotor
AU2005207983A1 (en) * 2004-01-30 2005-08-11 Pax Scientific, Inc Housing for a centrifugal fan, pump or turbine
TWM252798U (en) 2004-03-16 2004-12-11 Huei-Fang Chen Muffler structure
US20060260869A1 (en) 2005-05-18 2006-11-23 Kim Jay S Muffler having fluid swirling vanes
US7331422B2 (en) 2005-07-18 2008-02-19 Alan Wall Vortex muffler
TWM287387U (en) 2005-08-24 2006-02-11 Delta Electronics Inc Fan and fan housing with air-guiding static blades
US8328522B2 (en) 2006-09-29 2012-12-11 Pax Scientific, Inc. Axial flow fan
US20090308472A1 (en) 2008-06-15 2009-12-17 Jayden David Harman Swirl Inducer
DE102009000645B3 (de) 2009-02-05 2010-07-29 Deutsches Zentrum für Luft- und Raumfahrt e.V. Schalldämpfer mit mindestens einem mittels helikaler Einbauten aufgebauten Helmholtz-Resonator
US8287422B2 (en) * 2010-05-14 2012-10-16 Shu-Mei Tseng Model helicopter with epicyclic gearing based reduction gear mechanism

Also Published As

Publication number Publication date
EA200600136A1 (ru) 2006-06-30
CA2532090A1 (en) 2005-01-13
AU2003903386A0 (en) 2003-07-17
JP2007538201A (ja) 2007-12-27
WO2005003616A1 (en) 2005-01-13
US20140096854A1 (en) 2014-04-10
IL172815A0 (en) 2006-06-11
EP1644657A1 (en) 2006-04-12
US8631827B2 (en) 2014-01-21
US20100313982A1 (en) 2010-12-16
EA007421B1 (ru) 2006-10-27
US20060102239A1 (en) 2006-05-18
EP1644657A4 (en) 2010-06-09
KR20060037285A (ko) 2006-05-03
IL172815A (en) 2011-08-31
CN1816713A (zh) 2006-08-09
US7802583B2 (en) 2010-09-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
MXPA06000145A (es) Dispositivo de control de flujo de fluido.
US8733497B2 (en) Fluid flow controller
US7784999B1 (en) Eductor apparatus with lobes for optimizing flow patterns
US6701957B2 (en) Fluid pressure reduction device
US8622715B1 (en) Twin turbine asymmetrical nozzle and jet pump incorporating such nozzle
US6179342B1 (en) Bend conduit having low pressure loss coefficient
KR102229998B1 (ko) 유체 유동 제어 장치 및 시스템과 이들을 통해 유체를 유동시키는 방법
Jain et al. Vortex-flow intakes
US11624381B2 (en) Material flow modifier and apparatus comprising same
US3411451A (en) Centrifugal pump inlet elbow
JPH04277307A (ja) 流路折曲部における圧力損失を抑制する機構
US11739774B1 (en) Flow modifying device with performance enhancing vane structure
Ko et al. Initial region of subsonic coaxial jets of high mean-velocity ratio
AU2004254279A1 (en) Fluid flow control device
RU2700211C1 (ru) Устройство для уменьшения гидравлических потерь в трубопроводе
EP0244335A2 (en) Diffuser
CN104662301A (zh) 固体涡流泵
RU2142582C1 (ru) Аксиально-лопаточный завихритель
RU51140U1 (ru) Закручиватель потока текучей среды
AU2003201183B2 (en) A fluid flow controller
RU2002128C1 (ru) Способ преобразовани потока сплошной среды и устройство дл его осуществлени
RU50284U1 (ru) Закручиватель потока текучей среды
Misra et al. Laminar boundary-layer flow of a Newtonian fluid through a curved pipesome applications to arterial flow dynamics
JPH05506182A (ja) 渦流室分離器
JPH01310176A (ja) 流体竜巻発生機構

Legal Events

Date Code Title Description
FA Abandonment or withdrawal