MXPA01013405A - Dispositivos desgasificadores para la evaporacion de calcio. - Google Patents

Abstract

Se describen dispositivos desgasificadores evaporables para la evaporacion de calcio en base al uso del compuesto CaAl2, los cuales permiten obtener en el cinescopio de televisores y pantallas de computadoras peliculas que tienen propiedades de sorbcion de gases comparables a aquellas de las peliculas de bario normalmente utilizadas en la industria.

Description

DISPOSITIVOS DESGASIFICADORES PARA LA EVAPORACIÓN DE CALCIO Campo de la Invención La presente invención se refiere a dispositivos desgasificadores para la evaporación de calcio dentro de sistemas que operan al vacío y, particularmente, en tubos de rayos catódicos (TRCs).

ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN Los dispositivos desgasificadores en base a la evaporación de un metal se conocen como dispositivos desgasificadores evaporables. Estos dispositivos se han utilizado desde los años 50 para mantener un vacío en tubos de rayos catódicos de equipos de TV y, posteriormente, de pantallas de computadora; los TRCs también son referidos en el campo como cinescopios. Los TRCs se evacúan durante su elaboración por medio de bombas mecánicas y después se sellan herméticamente; sin embargo, el vacío en el tubo tiende a disminuir rápidamente, principalmente debido a la desgasificación de los componentes internos del tubo. Por consiguiente, un material desgasificador, que puede fijar las moléculas de gas a fin de preservar el nivel de vacío requerido para el funcionamiento del TRC, debe utilizarse en el interior del tubo. El progreso tecnológico ha indicado bario como un material desgasificador. Debido a la elevada reactividad al aire de este metal, lo cual vuelve difíciles todas las operaciones de elaboración , el bario se utiliza en la forma del compuesto estable al aire BaAI4. El compuesto se introduce en el TRC antes del sellado del mismo, y después se calienta desde el exterior por medio de radiofrecuencias (RF) con objeto de llevar a cabo la evaporación del bario; el bario así evaporado se condensa sobre las paredes internas del tubo en la forma de una película, lo cual es el elemento más desgasificador. Ya que la evaporación del bario requiere temperaturas de aproximadamente 1200°C, los polvos del compuesto se utilizan normalmente en la mezcla con polvos de níquel; cuando la temperatura de la mezcla alcanza aproximadamente 850°C, toma lugar la siguiente reacción exotérmica: BaAI4 + 4N i ? Ba + 4NÍAI El calor generado por la reacción incrementa la temperatura del sistema hasta la temperatura requerida para la evaporación del bario. El uso de bario como elemento desgasificador y de BaAI4 como el precursor de bario se definió hace más de cincuenta años y han sido fundamentales en el desarrollo de la elaboración de TRCs a una gran escala para utilizarse como pantallas. Sin embargo, el uso de bario involucra unas cuantas desventajas. Primero, como todos los metales pesados, es un elemento tóxico y, por consiguiente, su uso impone precauciones particulares en todas las etapas de producción del compuesto BaAI , así como también en el desecho de los TRCs a final de su existencia, con objeto de evitar problemas ecológicos debido a la dispersión del elemento en el ambiente. Además, el bario en el interior de los TRCs también se presenta en porciones que son golpeadas por los haces electrónicos de elevada energía utilizados para generar la imagen en el cinescopio; en estas condiciones, el bario y en consecuencia la pantalla del cinescopio, emiten rayos X que se sabe son dañinos a la salud. El artículo "Bario, estroncio y calcio como desgasificadores en tubos electrónicos" de J. C. Turnbull, publicado en el Journal of Vacuum Science and Technology, vol. 14, número 1 , de Enero/Febrero 1 977, páginas 636-639, considera la posibilidad de substituir el bario ya sea con estroncio o con calcio para la aplicación en cinescopios. Los precursores utilizados en este estudio para la evaporación de estroncio y calcio se obtienen mediante la fusión de mezclas que contienen 40% de Sr y 60% de Al y 35% de Ca y 65% de Al , respectivamente (todos los porcentajes se encuentran en peso); el análisis de los materiales obtenidos prueba que, en el primer caso, el material resultante es una mezcla del compuesto de SrAI4 con Al libre y, en el segundo caso, es una mezcla compleja de fases, que contiene los compuestos CaAI2, CaAI y CaO sin Al libre. Los resultados del estudio son que, aunque en el caso del estroncio puede obtenerse una película que tiene características de sorbción de gases comparables con aquellas del bario, el calcio da resultados muy inferiores; particularmente, el estudio prueba que con el mismo peso de metal, una película de estroncio tiene una capacidad de sorbción (evaluada por pruebas de oxígeno) que es 75% la de una película de bario, mientras que la capacidad de la película de calcio es de solamente un cuarto la de la película de bario. En confirmación de estos resultados, la patente de E. U. 3,952,226 aún a nombre de Turnbull, describe, para la substitución del bario, el uso de desgasificadores evaporables a base de estroncio, pero no menciona la posibilidad de emplear dispositivos similares en base a calcio. Además de estas evaluaciones teóricas, la producción mundial de TRCs se ha basado siempre en el uso de bario solo como material de la película desgasificadora y de su compuesto BaAI4 como precursor de dicha película.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LA INVENCIÓN El objeto de la presente invención es proporcionar dispositivos para la evaporación de calcio en el interior de sistemas que operan al vacío, particularmente tubos de rayos catódicos. Estos objetos se logran de acuerdo con la presente invención por medio de dispositivos desgasíficadores para la evaporación de calcio, que comprenden compuestos de calcio-aluminio que contienen desde aproximadamente 39% hasta 43% en peso (e. p.) de calcio. Preferentemente, los dispositivos desgasificadores de la invención comprenden el compuesto de CaAI2, que contiene aproximadamente 42.6% e.p. de calcio.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS La ¡nvención se describirá con relación a los dibujos en donde: La figura 1 muestra las características de la evaporación de metal mediante una primer clase de dispositivos desgasificadores evaporables de la invención y de la técnica anterior; La figura 2 muestra gráficamente una comparación entre la velocidad de sorbción de gas como una función de la cantidad sorbida de una pel ícula de calcio obtenida por evaporación de una primer clase de dispositivo de la invención y de una película de bario obtenida mediante la evaporación de un dispositivo de la técnica anterior, siendo igual el peso del metal. Las figuras 3 y 4 muestran las características de la evaporación de metal mediante otra clase de dispositivos desgasificadores de la invención.

DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LAS MODALIDADES PREFERIDAS Contrario a los resultados obtenidos con las composiciones de Ca 35% - Al 65% e. p. estudiadas por Turnbull en el artículo discutido con anterioridad, los inventores han descubierto que al utilizar los compuestos de calcio-aluminio que contienen desde aproximadamente 39% hasta 43% en peso de calcio, es posible obtener películas de calcio que tienen características de sorbción de gas mayores a las ostensibles mediante películas de bario que tiene el mismo peso de metal. Las composiciones que contienen más de aproximadamente 43% e.p. de calcio contienen calcio libre y se ha demostrado que son más bien inestables al exponerse al aire, desarrollando óxido de calcio que puede interferir con el funcionamiento adecuado de los dispositivos desgasificadores; estas composiciones poseen por lo tanto problemas en la producción, almacenamiento y embarque de dispositivos desgasificadores en base a calcio. Por otro lado, las composiciones con menos de aproximadamente 39% de calcio se originan cuando se evaporan hasta un rendimiento reducido del elemento, sin ofrecer otras ventajas. Entre los compuestos de calcio-aluminio de la invención, se prefiere altamente el uso del compuesto puro CaAI2, que maximiza el contenido de calcio sin los problemas mencionados con anterioridad de inestabilidad al aire. En lo subsecuente, la descripción de la invención se hará con particular referencia al uso de este compuesto. Los dispositivos desgasificadores evaporables de la invención pueden ser del así llamado tipo "endotérmico", que contiene solamente el compuesto CaAI2. Estos dispositivos se definen así debido a que el calor requerido para la evaporación de bario debe suministrarse desde el exterior, normalmente a través de calentamiento por inducción. De manera alternativa, pueden utilizarse los dispositivos del tipo "exotérmico", en donde parte del calor para la evaporación de calcio se proporciona por una reacción exotérmica entre CaAI2 y un componente adicional adecuado del dispositivo. El componente agregado a propósito puede ser níquel, como en los dispositivos a base de bario conocidos; alternativamente, según se descubrió por los inventores, en el caso de los dispositivos a base de calcio, es posible el uso de titanio. El comportamiento de los dispositivos exotérmicos que utilizan níquel es muy diferente al de los dispositivos donde se utiliza titanio. Los inventores han encontrado que con mezclas de CaAI2-Ni sorprendentemente casi no existe dependencia de la cantidad de calcio evaporada sobre la energía suministrada a través de radiofrecuencias, incluso después de las posibles exposiciones a gases de oxidación a temperaturas elevadas que pueden tomar lugar durante las etapas de producción de TRC. Este comportamiento parece relacionarse con la elevada reactividad de estas mezclas, que libera casi todo el calcio contenido tan pronto como se alcanza la temperatura para activar la reacción exotérmica. Esta característica puede simplificar enormemente el proceso de producción de TRC, la cual requiere de menos controles de parámetros de calentamiento por inducción, tales como la energía suministrada a la bobina de inducción o el tiempo total de calentamiento. Sin embargo, la evaporación del calcio por estos dispositivos puede ser más bien violenta, por lo que se prefiere utilizar esta mezcla solamente en dispositivos desgasificadores de dimensiones pequeñas. Las mezclas de CaAI2 muestran un comportamiento más usual, similar al conocido en los dispositivos desgasificadores a base de bario, dependiendo el rendimiento del calcio de la energía del calentamiento por inducción (que influencia el tiempo de inicio de la evaporación) y el tiempo total del calentamiento por inducción . El uso de dispositivos que contienen tanto níquel como titanio también es posible, conduciendo a un comportamiento intermedio entre los dos arriba descritos. Ambos dispositivos endotérmicos y exotérmicos se forman de un contenedor hecho de metal, generalmente acero. El contenedor se abre en la parte superior y tiene generalmente la forma de un cilindro corto (en el caso de los dispositivos más pequeños) o de un canal anular que tiene una sección transversal substancialmente rectangular. El contenedor puede tener esencialmente la misma forma que los contenedores utilizados para los dispositivos de bario; algunas formas posibles de dichos dispositivos se describen en las Patentes de EU Nos. 2,842,640; 2,907,451 ; 3,033, 354; 3,225,91 1 ; 3,381 ,805; 3,719,433; 4, 134,041 ; 4,504,765; 4,486,686; 4,642,516 y 4, 961 , 040. El compuesto de CaAI2 se prepara simplemente mediante fusión de los dos componentes de metal en proporción estequiométrica. La fusión puede hacerse en un horno de cualquier clase, por ejemplo, uno de inducción y se hace preferentemente bajo una atmósfera inerte, por ejemplo bajo nitrógeno. El compuesto de CaCI2 se utiliza preferentemente en forma de polvo, generalmente de tamaño de partícula menor de 500 µm y más preferentemente entre 50 y 250 µm. En el caso de dispositivos exotérmicos, el metal agregado, que puede ser ya sea níquel o titanio o una mezcla de los mismos, se utiliza preferentemente en la forma de polvos que tienen un tamaño de partícula inferior a aproximadamente 1 00 µm y más preferentemente comprenden entre aproximadamente 20 y 70 µm. Con níquel o titanio en forma de polvos de tamaño de partícula mayor de 100 µm, se reduce el contacto con los granos de CaAI2, reduciendo el efecto exotérmico de la mezcla, mientras que los tamaños de grano inferiores a 20 µm hacen más difícil el transporte de los polvos y, en el caso de titanio, posiblemente pirofórico. La proporción en peso entre CaAI2 y el metal agregado puede variar dentro de amplios límites. Particularmente, cuando se utiliza níquel, la proporción en peso de CaAI2: N i puede comprometerse entre aproximadamente 20:80 y 45:55 y preferentemente entre 38:62 y 42:58; cuando se utiliza titanio, la proporción de CaAI2:Ti puede comprometerse entre aproximadamente 40:60 y 75:25 y preferentemente entre 45:55 y 50:50. El uso de cantidades mayores de CaAI2 a las indicadas conduce a cantidades demasiado bajas de metal agregado y, por lo tanto, a solo un poco de calor generado por la reacción exotérmica para ayudar a la evaporación de calcio; por otro lado, el uso de n íquel o titanio en cantidades mayores a las indicadas conduce a cantidades demasiado pequeñas de calcio liberable por los dispositivos. También en los dispositivos de la invención, puede hacerse uso de las enseñanzas de la técnica anterior, relevantes a los desgasificadores evaporables de bario, con objeto de mejorar en algunos aspectos el desempeño de los mismos. Por ejemplo, el dispositivo puede contener porcentajes de hasta 5% en peso (de la mezcla en polvo) de un compuesto seleccionado entre nitruros de hierro, germanío o nitruros mezclados de hierro-germanio; en estos dispositivos, se libera nitrógeno inmediatamente antes de la evaporación de calcio, lo cual permite una película de metal más difusa que tiene un grosor más homogéneo por obtenerse. Los ejemplos de dispositivos nitrogenados para la evaporación de bario se dan en las Patentes de E.U. 3,389,288 y 3,669,567. En ambos casos de dispositivos exotérmicos y endotérmicos, ia superficie libre del paquete en polvo en el contenedor puede tener depresiones radiales (desde dos hasta ocho, normalmente cuatro) con objeto de disminuir el transporte de calor en dirección circunferencial en el paquete en sí, reduciendo así el problema de la posible eyección de partículas sólidas durante la evaporación de Ca. Para una ilustración más detallada del problema y de la solución proporcionada por las depresiones radiales, se hace referencia a la Patente de E. U . 5, 1 18, 988. Además, con objeto de mejorar la homogeneidad del calentamiento por inducción del paquete de polvo, puede agregarse un elemento de metal discontinuo, esencialmente paralelo a la parte inferior del contenedor, en el paquete en sí, como se describe en la Patente de E. U. 3,558,962 y en la Solicitud de Patente Europea EP-A-853328. Finalmente, con objeto de mejorar la protección de los dispositivos contra los gases atmosféricos, principalmente durante la operación de calcinación arriba referida, el paquete completo de polvos o solamente algunos componentes de dicho paquete, pueden cubrirse con una película protectora. Tales capas son generalmente vidriosas y comprenden óxido de boro como el componente único o principal. Los dispositivos desgasificadores para la evaporación de bario total o parcialmente protegidos por estas películas se describen, por ejemplo, en la Patente de E. U . 4,342,662 (que expone dispositivos desgasificadores completamente cubiertos por una películas delgada de un compuesto de boro que posiblemente contiene óxido de silicio hasta 7% en peso) y en la Patente Japonesa Publicada Hei-2-6185 (que expone la protección de al menos níquel por medio solamente de óxido de boro). La invención se ilustrará adicionalmente en los siguientes ejemplos. Estos ejemplos no limitantes ilustran algunas modalidades que se proponen para enseñar a aquellos expertos en la materia la manera de poner en práctica la invención y representan la mejor manera considerada para llevar a cabo la invención . EJEMPLO 1 Se preparan 100 g de CaAI2 compuesto mediante fusión en un crisol refractario (óxidos de aluminio y magnesio mezclados) 42,6 g de raspaduras de calcio y 57,4 g de gotas de aluminio. La fusión se hace bajo nitrógeno en un horno de inducción . Después de la solidificación de la fusión, se tritura el lingote y se criban los polvos, recuperando la fracción que tiene el tamaño de partícula menor a 21 0 µm. La difractometría de rayos X de los polvos confirma que el material es CaAI2. EJEMPLO 2 20 g de polvo de CaAI2 preparados como se describe en el Ejemplo 1 se mezclan con 80 g de polvo de níquel que tiene un tamaño de partícula promedio de 40 µm. Un conjunto de dispositivos para la evaporación de calcio se prepara con esta mezcla, mediante el uso para cada uno de ellos de un contenedor de acero con una forma de canal anular que tiene un diámetro externo de 20 mm y una amplitud de canal de 6 mm; cada contenedor se carga, con 1 g de mezcla mediante compresión de los polvos con un troquel configurado al cual se aplica una presión de aproximadamente 6,500 kg/cm2. La cantidad de calcio nominal en cada dispositivo es de 85 mg. EJEMPLO 3 Cinco dispositivos producidos como se describe en el ejemplo 2 se sujetan a una prueba de evaporación de calcio. Cada dispositivo se pesa e introduce en un matraz de vidrio en donde se hace vacío y se calienta inductivamente desde el exterior por medio de una bobina colocada cerca del dispositivo. El tiempo total (T.T.) de calentamiento, que es el tiempo durante el cual se aplica energía a través de la bobina, es de 30 segundos en todas las pruebas. Por el contrario, el polvo varía, a fin de variar el momento de activación de la evaporación (definido como el "Tiempo de Inicio", T. I . , en el campo): mientras mayor es la energía, más rápido es el calentamiento del dispositivo y se inicia más pronto la evaporación de calcio. Al final del proceso de evaporación, los dispositivos se sacan del matraz y se pesan; a partir de la diferencia de peso entre antes y después de la evaporación se determina la cantidad de calcio evaporado. Los resultados de las cinco pruebas, expresados como rendimiento de calcio como una función del T. I . , se dan en la Tabla 1 y gráficamente en la figura 1 , en donde se da en ordenadas el rendimiento del calcio, como porcentaje del metal evaporado con respecto ai calcio total contenido en el dispositivo inicial, como una función del valor de T. I . ; los valores obtenidos en las pruebas se indican con círculos, mientras que la línea 1 representa la interpolación de estos valores con ei método de mínimos cuadrados.

Tabla 1 EJEMPLO 4 Nueve dispositivos producidos como se describe en el ejemplo 2 se sujetan a una prueba de evaporación de calcio después de exponerse al aire durante una hora a una temperatura de 450°C. Este tratamiento simula las condiciones a las cuales se sujetan los dispositivos durante la operación de elaboración de TRCs llamada "calcinación": en esta operación la porción de vidrio frontal y posterior de los TRCs se sella mediante fusión de una pasta de baja fusión de vidrio. Durante este tratamiento, los dispositivos desgasificadores se sujetan a una oxidación parcial que puede involucrar problemas de excesiva exotermicidad en la siguiente operación de evaporación . Después del tratamiento a 450°C, los dispositivos se sujetan a la prueba de evaporación de acuerdo con el método descrito para el ejemplo 3. Los resultados de la prueba se dan en la Tabla 2 y gráficamente en la figura 1 ; en la gráfica, los valores obtenidos en las pruebas se indican con cuadrados, mientras que la línea 2 representa la interpolación de los mismos.

Tabla 2 En la gráfica en la figura 1 , también se dan para comparación dos curvas relevantes de las características de evaporación de bario de los dispositivos de la técnica anterior; la curva 3 es relevante a la evaporación de dispositivos que no se sujetaron al tratamiento de calcinación, mientras que la curva 4 es relevante a los dispositivos que se sujetaron a dicho tratamiento. EJEMPLO 5 En este ejemplo, se evalúan las características de sorbción de gases de las películas de calcio producidas desde el inicio de los dispositivos desgasificadores. Un dispositivo producido como se describe en el ejemplo 2 se introduce en una cámara de medición que tiene un volumen interno de 8, 35 litros. La cámara se evacúa y se sujeta a un tratamiento de desgasificación de las paredes a 150°C durante 16 horas después del bombeo con una bomba turbomolecular. Al final del tratamiento, se detiene el bombeo y se evapora el calcio con un T.T. de 30 segundos. La prueba de sorbción de gas se inicia entonces mediante el uso de monóxido de carbono CO como el gas de prueba. Las cantidades subsecuentes de CO se introducen en la cámara; siendo cada cantidad tal que la presión en la cámara se conduce hasta un valor de 8, 8x10"3 mbar. Por medio de un manómetro capacitivo se mide la disminución de presión en la cámara, debido a la sorbción de CO por la película de calcio. Cuando la presión en la cámara ha alcanzado el valor de aproximadamente 1 ,33 x 10'4 mbar, se introduce la siguiente cantidad de CO. Los resultados de esta prueba de sorbción se dan gráficamente en la figura 2, la cual muestra la velocidad de sorbción por gramo de la película de calcio, S, como una función de la cantidad de CO sorbida por gramo de película, Q. La gráfica en la figura 2 se construye mediante la medición de la velocidad de sorbción de CO promedio durante los primeros 4 segundos después de cada adición de gas y al reportar este valor como una función de la cantidad total de CO suministrada a la muestra durante las diversas dosis; S se mide como una cantidad de gas (en milibarios por litro, mbar x I) dividida entre el tiempo de prueba (en segundos, s) y entre el peso de la película de calcio (en gramos, g); Q se mide como la cantidad de gas en milibarios por litro dividida entre el peso de la película de calcio en gramos. La capacidad de sorbción de la película se considera que se agota cuando la velocidad de bombeo inicial se reduce a 1 % de la inicial. Al final de la prueba se calcula la capacidad de sorbción total de la película de calcio.

Esta prueba se repite para una confirmación de la capacidad de reproducción de ios datos obtenidos; los resultados de las dos pruebas se resumen en la tabla 3. EJEMPLO 6 (COMPARATIVO) La prueba del ejemplo 5 se repite en la producción de un dispositivo desgasificador de bario, que comprende 570 mg de una mezcla formada de 47% de un compuesto de BaAI4 y 53% de Ni, para un contenido nominal de Ba de 150 mg . Los resultados de la prueba se dan en la figura 2 como la curva 6. La prueba se repite con objeto de verificar la capacidad de reproducción de la misma; los resultados de estas dos pruebas se resumen en la Tabla 3, en donde se indican el compuesto utilizado para la evaporación del metal de tierra alcalino, los gramos del metal evaporado, la cantidad total de CO sorbido y la capacidad de película específica (capacidad por unidad de peso del metal de película). Tabla 3 EJEMPLO 7 45 g del polvo de CaAI2 preparados como se describe en el Ejemplo 1 se mezclan con 55 g de polvo de titanio que tiene un tamaño de partícula promedio de 30 µm. Un conjunto de dispositivos para la evaporación de calcio se prepara con esta mezcla, utilizando para cada uno de ellos un contenedor de acero con una forma de canal anular, que tiene un diámetro externo de 20 mm y una amplitud de canal de 6 mm, y se llena cada dispositivo con 500 mg de la mezcla de CaAI2-Ti comprimida en el contenedor mediante la aplicación al troquel de una presión de aproximadamente 18,000 kg/cm2. La carga nominal de calcio en cada dispositivo es de 96 mg. EJEMPLO 8 La prueba del Ejemplo 3 se repite sobre una serie de muestras preparadas como se describe en el Ejemplo 7. El valor de T.T. es de 30 segundos en cada muestra. Los resultados de estas pruebas se dan en la gráfica en la figura 3. EJEMPLO 9 La prueba del Ejemplo 8 se repite en una serie de muestras que, después de la preparación, se sujetan a un tratamiento térmico en aire a 450°C durante 1 hora, simulando las condiciones de "calcinación" que los dispositivos pueden experimentar en las líneas de producción de TRC. Los resultados de estas pruebas se dan en la gráfica en la figura 4. Los resultados dados en la figura 2 y en la tabla 3 demuestran que, a pesar de lo que antes se creía antes de ser posible, al operar con los dispositivos de la invención, se obtienen películas de calcio que tienen una capacidad de sorbción de gas por unidad de peso en metal comparable e incluso ligeramente mayor que la de la película de bario obtenida con los dispositivos conocidos.

La figura 1 muestra además el rendimiento del metal por dispositivos desgasificadores de CaAI2-Ni exotérmicos de la invención y de dispositivos desgasificadores en base a Ba de la técnica anterior como una función de T. I . , T.T. , es igual, tanto en el caso de dos dispositivos sujetos al tratamiento de calcinación como en el de dispositivos no sujetos a dicho tratamiento. A partir de ia comparación de las curvas de rendimiento del metal en la figura 1 , puede deducirse que: de manera diferente a los dispositivos de bario de la técnica anterior, los dispositivos de la invención que utilizan níquel como metal agregado tienen un rendimiento de metal que es esencialmente independiente del Tiempo de Inicio de la Evaporación y, por consiguiente, de la energía aplicada a través de la bobina de inducción, con la posibilidad de emplear energías inferiores; el rendimiento de calcio de los dispositivos de la invención es esencialmente independiente dei T. l . incluso después de la calcinación. En virtud de estas dos características, la energía suministrada a través de la bobina puede reducirse con dispositivos de CaAI2 y también es necesario un menor control de los parámetros de evaporación: de hecho, mientras que en los dispositivos de bario las variaciones del T. l . o T.T. (por ejemplo, debido a errores en el control de estos parámetros en el proceso de elaboración de TRCs) conducen a diferencias considerables en la cantidad de bario evaporado y por consiguiente a diferentes características de sorbción de la película, con los dispositivos de la invención, las variaciones similares del T. l . o T.T. prácticamente no tienen influencia sobre el rendimiento del metal. Finalmente, las figuras 3 y 4 muestran que el CaAI2-Ti también tiene buenas propiedades de liberación de calcio con un rendimiento que se encuentra sobre 80% del contenido nominal de calcio (96 mg) a elevadas energías aplicadas (valores de T. l . menores) con dispositivos no calcinados y sobre 75% con dispositivos calcinados.

Claims (27)

1. REIVINDICACIONES 1 . Un dispositivo desgasificador para la evaporación de calcio, caracterizado porque comprende un compuesto de calcio-aluminio que contiene aproximadamente desde 39% hasta 43% en peso de calcio.
2. 2. El dispositivo desgasificador según la reivindicación 1 , caracterizado porque el compuesto de calcio-aluminio es CaAI2.
3. 3. El dispositivo desgasificador según la reivindicación 1 , caracterizado porque se forma de un contenedor de metal abierto en la parte superior que tiene la forma de un cilindro corto o de un canal anular con sección transversal en forma substancialmente rectangular.
4. 4. El dispositivo desgasificador según la reivindicación 3, caracterizado porque el compuesto de calcio-aluminio se encuentra en la forma de polvo.
5. 5. El dispositivo desgasificador según la reivindicación 4, caracterizado porque los polvos del compuesto de calcio-aluminio tienen un tamaño de partícula inferior a aproximadamente 500 µm.
6. 6. El dispositivo desgasificador según la reivindicación 5, caracterizado porque el tamaño de partícula de los polvos del compuesto de calcio-aluminio se encuentra entre aproximadamente 50 y 250 µm .
7. 7. El dispositivo desgasificador según la reivindicación 4, caracterizado porque dentro del cual solo se proporciona el compuesto de calcio-aluminio.
8. 8. El dispositivo desgasificador según la reivindicación 4, caracterizado porque dentro del cual el compuesto de calcio-aluminio se mezcla con níquel.
9. 9. El dispositivo desgasificador según la reivindicación 8, caracterizado porque el níquel se encuentra en forma de polvo y la mezcla de CaAI2-Ni forma un paquete de polvos.
10. 10. El dispositivo desgasificador según la reivindicación 9, caracterizado porque el tamaño de partícula del níquel es inferior a aproximadamente 100 µm, 1 1 . El dispositivo desgasificador según la reivindicación 10, caracterizado porque el tamaño de partícula del níquel se encuentra entre aproximadamente 20 y 70 µm. 12. El dispositivo desgasificador según la reivindicación 8, caracterizado porque la proporción en peso entre el compuesto de calcio-aluminio y el n íquel se encuentra entre 20:80 y 45:55. 13. El dispositivo desgasificador según la reivindicación 12, caracterizado porque la proporción en peso entre el compuesto de calcio-aluminio y níquel se encuentra entre aproximadamente 38:62 y 42:58. 14. El dispositivo desgasificador según la reivindicación 8, caracterizado porque comprende hasta aproximadamente 4% en peso de un compuesto seleccionado entre los nitruros de hierro, germanio o mezclados. 15. El dispositivo desgasificador según la reivindicación 9, caracterizado porque la superficie libre del paquete de polvos en el contenedor tiene dos a ocho depresiones radiales. 16. Ei dispositivo desgasificador según la reivindicación 9, caracterizado porque el paquete de polvos se presenta como un elemento de metal discontinuo, esencialmente paralelo a la parte inferior del contenedor. 17. El dispositivo desgasificador según la reivindicación 9, caracterizado porque al menos uno de los polvos se cubre con una película protectora en base a boro. 18. El dispositivo desgasificador según la reivindicación 4, caracterizado porque en el interior del cual se mezcla el compuesto de calcio-aluminio con titanio. 19. El dispositivo desgasificador según la reivindicación 18, caracterizado porque el titanio se encuentra en forma de polvo y la mezcla de CaAI2-T¡ forma un paquete de polvos. 20. El dispositivo desgasificador según la reivindicación 1 9, caracterizado porque el tamaño de partícula del titanio es inferior a aproximadamente 100 µm. 21 . El dispositivo desgasificador según la reivindicación 20, caracterizado porque el tamaño de partícula del titanio se encuentra entre aproximadamente 20 y 70 µm. 22. El dispositivo desgasificador según la reivindicación 18, caracterizado porque la proporción en peso entre el compuesto de calcio-aluminio y el titanio se encuentra entre 40:60 y 75:25. 23. El dispositivo desgasificador según la reivindicación 22, caracterizado porque la proporción en peso entre el compuesto de calcio-aluminio y el titanio se encuentra entre aproximadamente 45:55 y 50: 50. 24. El dispositivo desgasificador según la reivindicación 18, caracterizado porque comprende hasta aproximadamente 4% en peso de un compuesto seleccionado entre los nitruros de hierro, germanio o mezclados. 25. El dispositivo desgasificador según la reivindicación 1 9, caracterizado porque la superficie libre del paquete de polvos en el contenedor tiene dos a ocho depresiones radiales. 26. El dispositivo desgasificador según la reivindicación 1 9, caracterizado porque el paquete de polvos se presenta como un elemento de metal discontinuo, esencialmente paralelo a la parte inferior del contenedor. 27. El dispositivo desgasificador según la reivindicación 1 9, caracterizado porque al menos uno de los componentes en polvo se cubre con una película protectora a base de boro. RESU MEN Se describen dispositivos desgasificadores evaporables para la evaporación de calcio en base al uso del compuesto CaAI2, los cuales permiten obtener en el cinescopio de televisores y pantallas de computadoras películas que tienen propiedades de sorbción de gases comparables a aquellas de las películas de bario normalmente utilizadas en la industria.