MX2014000784A - Método para curar el moldeo de fundición de caja fría con catalizador gaseoso. - Google Patents

Abstract

Un proceso de caja fría para formar un moldeo de fundición mediante el curado de un aglutinante en una mezcla de fundición que opera mediante la introducción secuencial de un primer catalizador de curación vaporoso a un modelo que contiene la mezcla de fundición formada, seguida de la introducción de al menos un segundo catalizador de curación vaporoso. Mediante la disposición de las cantidades de respectivos catalizadores de curación vaporosos y los tiempos de contacto, así como mediante el uso del primer catalizador de curación vaporoso menos activo, se reduce la cantidad total del catalizador de curación utilizada para llevar a cabo la cura. El gas portador puede utilizarse con catalizadores de curación vaporosos respectivos. Típicamente, los catalizadores de curación vaporosos son aminos terciarios que tienen entre tres y seis átomos de carbono.

Description

MÉTODO PAEA CURAR EL MOLDEO DE FUNDICIÓN DE CAJA FRÍA CON CATALIZADOR GASEOSO REFERENCIA CRUZADA A SOLICITUDES RELACIONADAS La presente solicitud es una solicitud de patente no provisional de E.U. 61/509,427, presentada el 19 de julio 2011, y hace una reclamación de prioridad a dicha solicitud, que se incorpora por referencia como si se describiera totalmente en el presente.

CAMPO TÉCNICO Las modalidades descritas de la presente invención se refieren a mejoras en el dispositivo y proceso para el curado de un aglutinante en una mezcla de fundición, para formar un moldeo de fundición en un llamado proceso de "caja fría" para la fabricación de machos y moldes. En el procedimiento mejorado, se utilizan al menos dos catalizadores gaseosos, de una manera secuencial . El dispositivo mejorado permite el uso secuencial de los catalizadores. En una forma preferida de la práctica de la presente invención, el primer catalizador utilizado es menos activo que el segundo catalizador con respecto al curado del aglutinante. En muchas de estas modalidades, la cantidad molar utilizada del primer catalizador es superior a la del segundo catalizador.

ANTECEDENTES El uso de catalizadores gaseosos, y aminas terciarias especialmente, como agentes de curación en el proceso de caja fría de curación de fenol-formaldehído y resinas de poli-isocianato se conoce en la técnica.

La solicitud de E.U. Publicada 2010/0126690, a van Hemelryck, enseña que algunas de las aminas terciarias preferidas son trimetil amina ( " MA" , CAS RN 75-50-3), dimetil etil amina ( "DMEA" , CAS 75-64-9), dimetilisopropilamina ( "DMIPA" , CAS 996-35-0), propilamina dimetilo ( "DMPA" , CAS RN 926-63-6) y trietilamina ("TEA", CAS RN 121 -44-8). La solicitud publicada '690 enseña que, mientras estas aminas terciarias se han enseñado en el pasado como siendo utilizadas de forma individual, es posible utilizar las aminas terciarias en mezclas. Las mezclas son típicamente binarias pero pueden comprender más de dos aminas terciarias .

La solicitud publicada '690 también enseña que el punto de ebullición preferido de la amina está por debajo de 100 °C, al menos cuando la amina se utiliza individualmente, para permitir la evaporación y para alcanzar la concentración satisfactoria de amina en la mezcla de gas inyectado. Esta guía también ayuda a evitar la condensación de la amina en el molde.

Además de que el límite superior, hay también un límite inferior de punto de ebullición preferido. Por ejemplo, TMA es un gas a temperatura ambiente (bp de aproximadamente 3°C), lo que hace más difícil de manejar que las aminas de ebullición más altas. Las aminas de bajo peso molecular, en general, con DMEA (bp de 44-46°C) como un ejemplo específico, tienden a tener un fuerte olor a amoniaco, haciéndolos desagradables para trabajar. En el otro extremo del espectro de punto de ebullición, TEA (bp de 89 °C) tiende a condensarse fuera de la mezcla de gas, especialmente en el invierno, que indica el límite superior práctico para el punto de ebullición está muy por debajo de 100°C.

Un parámetro relacionado con el punto de ebullición es el peso molecular, que debe ser lo suficientemente baja para permitir la fácil difusión de la amina gaseosa a través de la mezcla de fundición. La solicitud publicada '690 enseña que TEA (Mw 101) está en el extremo superior del rango aceptable para el proceso de caja fría. La solicitud publicada '690 enseña que un buen conjunto de catalizadores de curación aceptables incluyen el conjunto de aminas terciarias con 5 átomos de carbono que consisten en DMIPA (bp de 64-67°C) , DMPA ? N,N-dietilmetilamina ("DEMA", CAS R 616-39-7).

A pesar de la creciente comprensión de estas aminas terciarias y su función como catalizadores de curación, todavía no se sabe cómo utilizar mejor las aminas, especialmente en combinaciones que no son estrictamente mezclas.

BREVE DESCRIPCIÓN Esta y otras ventajas no cumplidas se proporcionan por un proceso de "caja fría" para formar un moldeo de fundición. En el proceso, una mezcla de fundición se introduce en un modelo para formar el moldeo de fundición. La mezcla de fundición utilizada comprende una cantidad principal de un agregado de fundición y un aglutinante no curado.

En el proceso, el moldeo de fundición formado se pone en contacto de una manera secuencial con un primer catalizador de curación vaporoso y a continuación, con al menos un segundo catalizador de curación vaporoso. En algunas modalidades del proceso, la segunda parte del paso de contacto utiliza una mezcla de los catalizadores de curación vaporoso primero y segundo. En el proceso, cada uno de los catalizadores de curación vaporoso es capaz de curar el moldeo de fundición formado. El paso de contacto se lleva a cabo hasta que el moldeo de fundición formado se cura suficientemente para ser manipulado, después que se retira del modelo. En la mayoría de modalidades, un gas portador, preferiblemente uno que sea catalíticamente inerte, mueve el catalizador de curación a través de la caja de machos en la que está contenido el moldeo de fundición .

En la forma preferida de llevar a cabo estos procesos, los catalizadores de curación vaporosos primero y segundo se seleccionan de tal manera que, para el aglutinante utilizado en particular, el primer catalizador de curación vaporoso es menos activo que el segundo catalizador de curación vaporoso.

Los catalizadores de curación vaporoso primero y segundo preferidos son aminas terciarias, especialmente aminas terciarias con entre tres y seis átomos de carbono. De éstos, trietil amina es un primer catalizador vaporoso preferido, con segundos catalizadores de curación preferidos que incluyen dimetilisopropilamina , dimetil etil amina y propil amina de dimetilo.

En estos procesos, la mezcla de fundición comprende una cantidad principal de agregado de fundición.

Otros aspectos de la invención se consiguen mediante un aparato o práctica del proceso de "caja fría" en un moldeo de fundición. El aparato tiene un aparato para proporcionar un primer y un segundo catalizador de curación en un estado vaporoso y una caja de machos para contener el moldeo de fundición que se está formando, la caja de machos que tiene una entrada y una salida, la entrada conectada al aparato que proporciona el catalizador y dispuesto respecto a la salida para facilitar el contacto entre el catalizador de curación vaporoso y el aglutinante.

Muchos de los aparatos para la práctica del método incluirán también un aparato para recuperar el catalizador de curación vaporoso, conectado a la salida de la caja de machos.

En estos procesos, el aparato que proporciona el catalizador comprende una fuente de un gas portadora inerte catalíticamente para propulsar el catalizador de curación vaporoso a través de la caja de machos. En algunos casos, el aparato que proporciona el catalizador vaporoso tiene una primera cámara para vaporizar el primer catalizador y una segunda cámara para vaporizar el segundo catalizador, con cada una de las primera y segunda cámaras conectadas directamente a la fuente del gas portador y a la entrada de la caja de machos. En otros casos, la segunda cámara está conectada a la entrada de la caja de machos a través de la primera cámara.

Cuando se utiliza el aparato catalizador de recuperación, que preferiblemente tiene la capacidad de separar los respectivos primero y segundo catalizadores de curación unos de otros, típicamente mediante la utilización de una diferencia en el punto de ebullición o solubilidad.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS Una mejor comprensión de las modalidades dadas a conocer se obtiene a partir de una lectura de la siguiente descripción detallada y los dibujos adjuntos en donde los caracteres de referencia idénticos se refieren a partes idénticas y en las que: La figura 1 es un diagrama de bloques esquemático de un aparato utilizado para practicar el proceso de caja fría usando catalizadores de amina gaseosos; y Las figuras 2 a la 4 son diagramas de bloques esquemáticos que muestran más detalles de la preparación del catalizador y un aparato de carga.

DESCRIPCIÓN DETALLADA DE UNA MODALIDAD PREFERIDA La figura 1 muestra una representación esquemática de un aparato 10 para la práctica de las modalidades de la idea de la invención. El aparato 10 comprende un aparato de catalizador de preparación y de carga 20, una caja de machos 30 y un aparato de recuperación de catalizador 40. Un proceso de caja fría para producir una moldeo de fundición tal como un núcleo o un molde requiere generalmente una mezcla de fundición para ser formada en una forma deseada dentro de la caja de machos 30, después de la cual un catalizador gaseoso se pasa desde el dispositivo de preparación del catalizador 20 a través del conducto 50 en la caja de machos. El catalizador interactúa en la caja de machos 30 con la mezcla de fundición, la curación de una porción del aglutinante polimérico de la misma, formando un moldeo de fundición curado en la naturaleza de un núcleo o molde. El catalizador, por lo general acompañado por un gas portador, tal como nitrógeno o aire, sale la caja de machos 30 a través del conducto 60, con el gas portador que determina en gran medida el tiempo de contacto del catalizador con el aglutinante. Debido a los requisitos normativos asociados con los catalizadores gaseosos, los costos de los catalizadores, o ambos factores, es común para pasar la corriente de gas que sale a través del conducto 60 en el dispositivo de recuperación del catalizador 40, donde una variedad de diferentes métodos se puede utilizar para separar y recuperar el catalizador de gas portador. Como un ejemplo y relevante para muchas de las modalidades descritas en el presente, la recuperación del catalizador puede implicar el uso de un ácido depurador para neutralizar una amina gaseosa que se ha utilizado como el catalizador, seguido de las medidas apropiadas para recuperar la amina para ser utilizada de nuevo.

En un aparato convencional 10, el aparato catalizador 20 se necesita sólo para proporcionar un único catalizador de curación en una condición vaporosa, por lo que una cámara de vaporización 22 y una fuente de gas portadora G son suficientes, como se muestra en la Figura 2. Sin embargo, en los métodos descritos en el presente documento, la mezcla de fundición en la caja de machos es ser contactado, de una manera secuencial, por un primer catalizador de curación vaporoso y luego por lo menos un segundo catalizador de curación vaporoso, con el fin de que las configuraciones adicionales del aparato catalizador se representen .

Por ejemplo, en la figura 3, el aparato de catalizador 120 tiene cámaras de vaporización separadas 22 y 24. Cada cámara de vaporización 22, 24 está conectada a la fuente de gas portadora G, y las salidas de cada uno se comunican para el flujo de gas en el conducto 50. Cuando uno de los catalizadores gaseosos se vaporiza en la cámara 22 y el otro se vaporiza en la cámara 24, las válvulas apropiadas (no se muestra expresamente) pueden provocar un flujo secuencial seleccionado de los catalizadores a través del conducto 50 en la caja de machos (no se muestra en la figura 3) . Se entenderá que las dos fuentes de gas portador G pueden ser una fuente única que se comunica adecuadamente con cada una de las cámaras 22, 24 y también con una válvula adecuada para controlar el flujo del gas portador.

En la figura 4, una preparación del catalizador diferente y la configuración de suministro 220 se ilustran. Al igual que con la configuración 120, las cámaras de vaporización separadas 22, se proporcionan 24 y cada cámara se comunica al suministro de gas portador T de manera que el catalizador vaporizado puede ser conducido al conducto 50 por el gas portador. Sin embargo, en esta configuración 220, el primer catalizador gaseoso se vaporiza en la cámara 22 y el segundo catalizador gaseoso se vaporiza en la cámara 24, con las cámaras dispuestas de manera que el flujo inicial es exclusivamente desde la cámara 22 y la fuente de gas portador G, con la conducto 26 entre las cámaras 22 y 24 cerradas. Entonces, mediante la apertura de válvula en el conducto 26, el flujo desde la cámara 24 se barre a través de la cámara 22 en su camino al conducto 50. De esta manera, el primer catalizador de curación vaporoso se puede mezclar con el segundo catalizador vaporoso durante la segunda parte del proceso de curación.

Los mecanismos implicados en las modalidades descritas en el presente documento para proporcionar un procedimiento mejorado de curación de moldes de fundición utilizando catalizadores gaseosos no se entienden completamente, y los inventores no proponen una teoría para ello, en particular con respecto a los mecanismos que ocurren en la caja de machos 30. Sin embargo, los detalles del proceso en los conductos 50, 60 de la caja de machos se conocen lo suficiente como para definir los pasos a seguir en la mejora de la técnica.

Un ejemplo de los tipos de aglutinantes utilizados en el proceso de caja fría es proporcionado por la patente de E.U. 5,688,857 de Chen. La utilidad de las aminas, y gases de amina especialmente las terciarias, como el catalizador de curación también se conoce y se describe en la patente de E.U. 3,409,579, a Robins .

Resultados experimentales Ejemplo 1 En una modalidad del dispositivo de preparación del catalizador 20, el dispositivo es un vaporizador que recibe la amina terciaria como un líquido, se calienta y se utiliza un gas portador para mover el vapor de amina a través del conducto 50 en la caja de machos 30. Esta modalidad se simuló en el laboratorio, usando una caja de machos pequeña para generar el núcleo de prueba. En lugar de utilizar una sola amina, se utilizó una mezcla de dos aminas. Un protocolo y dispositivo útil en la conducción de la prueba de laboratorio, se describe en Sho man, et al, "La Necesidad de Velocidad o Medición y Optimización de la Velocidad de la Curación en Aglutinantes PUCB", Transacciones de AFS, papel 04-02 (2004) , la Sociedad Americana de Fundición, Des Plaines, IL. En tal circunstancia, se selecciona la primera amina principalmente debido a los costos, con la segunda amina seleccionada principalmente debido a la mayor actividad. Para este experimento, la primera amina era TEA y la segunda amina se DMIPA. Un vapor de amina que tiene 3 volúmenes de TEA a 1 volumen de DMIPA se generó y se mueve por el gas portador fuera del dispositivo de preparación del catalizador y en la caja de machos. El núcleo de prueba en la caja de machos se forma a partir de una mezcla de fundición que comprende arena y una cantidad apropiada de ISOCURE FOCUS (TM) 106/206, un aglutinante de fundición disponible comercialmente de ASK Chemicals. La gasificación se prolongó durante 12 segundos, durante los cuales 1200 µ?_ de la mezcla de amina se pasa a través de la caja de machos. Después de los 12 segundos de formación de gases, el núcleo de prueba se curó completamente. La prueba se repitió en los niveles de amina reducidas para determinar que aproximadamente 1200 µ?_ se requiere para lograr la cura completa.

Ejemplo 2 Usando el mismo cuadro de núcleo 30 y la modificación del dispositivo de preparación de catalizador de 120 o 220 para permitir la formación de gases de forma secuencial, usando la primera amina sola y luego la segunda amina, una mezcla de fundición idéntica a la del Ejemplo 1 fue colocada en la caja de machos. En los primeros 6 segundos, 490 µ?_ de TEA se utilizó para gasear a la caja de machos, seguido de 6 segundos de gasificación con 160 µ?_ de DMIPA, para un total de 650 µ?_ de amina total. Después de estos 12 segundos gaseados, el núcleo de prueba fue completamente curado, utilizando 550 µ?_ menos amina total .

Ejemplo 3 El experimento del Ejemplo 1 se repitió, con el único cambio es que la mezcla de fundición utilizada fue arena mezclada con una cantidad apropiada de ISOCURE FOCUS (TM) 1 12/212, también un aglutinante de fundición disponible comercialmente de ASK Chemicals. La gasificación de nuevo duró 12 segundos y se utilizó una mezcla de 03:01 (en peso) TEA y DMIPA, resultando en el curado completo del núcleo de prueba. En este caso, el flujo total de vapor de amina a través de la caja de machos fue 900 µ?_.

Ejemplo 4 En este experimento, el experimento del Ejemplo 3 se repitió, pero se utilizó la configuración de gasificación secuencial del Ejemplo 2. Se utilizó una mezcla de fundición usando el ISOCURE 1 12/212 aglutinante de fundición, como en el Ejemplo 3. Una gasificación de 6 segundos usando 450 µ?_ de TEA fue seguida por una segunda formación de gases 6 con 150 µ?__ de DMIPA, para un total de 600 µ?_ de amina total. Después de estos 12 segundos gaseados, el núcleo de prueba fue completamente curado, utilizando 300 µ?_ menos amina total.

Ejemplo 5 El experimento del Ejemplo 1 se repitió, con el único cambio es que la mezcla de fundición era arena mezclada con una cantidad apropiada de ISOCURE (TM) 397CL/697C, también un aglutinante de fundición disponible comercialmente de ASK Chemicals . Mediante gaseamiento del núcleo de prueba con un 03:01 (en peso) mezcla de TEA y DMIPA, una cura completa resultó después de usar 2200 µ?_ de la mezcla de amina.

Ejemplo 6 El experimento del Ejemplo 5 se repitió, pero se utilizó la configuración de gasificación secuencial del Ejemplo 2. Se utilizó la mezcla de fundición del Ejemplo 5. La gasificación secuencial, usando 1.200 µ?_ de TEA seguido de 400 µ?_ de DMIPA, para un total de 1600 µ?__ de amina total resultó en una cura completa.

Una interpretación de este resultado, basado en la comparación con el Ejemplo 5, la gasificación secuencial utiliza 600 µ?_ menos amina total que la gasificación mezclada. De los 600 µ?_, 450 µ?_ sería TEA y 150 µ?_ sería DMIPA.

Ejemplo 7 El experimento del Ejemplo 5 se repitió, con la configuración del Ejemplo 1 de gasificación y el aglutinante de fundición ISOCURE (TM) 397CL/697C. Sin embargo, sólo se utilizó TEA, en lugar de una mezcla de amina o de gasificación secuencial usando diferentes aminas .

Después de la gasificación del núcleo de prueba con 3400 µ?__ de TEA, tuvo como resultado una cura completa.

Al comparar este resultado con el Ejemplo 5, se observa que TEA mezclado con DMIPA es más efectivo en el curado que TEA solo, ya que 550 µ?_ de DMIPA en mezcla con TEA reemplazado efectivamente 1750 µ?_ TEA cuando se utilizó TEA solo.

Al comparar este resultado con el Ejemplo 6, se observa que TEA y DMIPA, utilizado de forma secuencial, es más efectivo en la curación de TEA solo, ya que 400 µ?__ de DMIPA, administrado en forma consecutiva después de la TEA, reemplazó efectivamente 2200 µ?_ TEA cuando TEA se utilizó solo .

Ejemplo 8 El experimento del Ejemplo 5 se repitió, utilizando el Ejemplo 1 de gasificación y el aglutinante de fundición ISOCURE (TM) 397CL/697C. En este ejemplo, se utilizó sólo DMIPA, en lugar de una mezcla de amina o de gasificación secuencial usando diferentes aminas. Después de la gasificación del núcleo de prueba con 1400 µ?_ de DMIPA, tuvo como resultado una cura completa.

Al comparar este resultado con el Ejemplo 5, se observa que la mixta cura TEA/DMIPA requirió 800 µ?_ más amina total, pero, de esa amina adicional, 1650 µ?_ de TEA se reemplazó 850 µ?_ de DMIPA.

Al comparar este resultado con el Ejemplo 6, se observa que la administración secuencial de TEA seguida DMIPA requirió 200 µ? más amina total. El efecto real observado, sin embargo, fue que 1200 µ?_ de TEA fue capaz de reemplazar 1,000 µ?_ de DMIPA. Esto es inesperado, como comparar el resultado del Ejemplo 7 al Ejemplo 8 indicaría que, cuando se utiliza solo, DMIPA es casi 2.5 veces más activo o efectivo que TEA en una base de volumen a volumen.

Ejemplo 9 El experimento del Ejemplo 5 se repitió, utilizando la configuración de gasificación del Ejemplo 1 y el aglutinante de fundición ISOCURE (TM) 397CL/697C. Una amina diferente, el átomo de carbono de cuatro dimetiletilamina (" DMEA ", CAS RN 75-64-9) fue utilizado por sí mismo, en vez de DMIPA y en lugar de cualquier mezcla o de gasificación secuencial. Después de la gasificación del núcleo de prueba con 950 µ?_ de DMEA, tuvo como resultado una cura completa.

Este resultado sugiere que, al trabajar con este aglutinante de fundición, una mezcla de TEA con DMEA en una proporción similar a la proporción de 3:1 del Ejemplo 5 tenga como resultado a una cura total, usando menos de la 2200 µ?_ de amina total utilizado en el Ejemplo 5. También sugiere que aproximadamente la mitad de la 950 µ?_ DMEA sea necesario en el Ejemplo 9 se sustituye por sobre 1500 µ?_ de TEA.

Este resultado también sugiere que, cuando se trabaja con este aglutinante de fundición, la técnica de formación de gases secuencial del Ejemplo 6, usando TEA seguido de DMEA, daría lugar a una cura total que utilizar menos de la 1600 µ?_ de amina total utilizado en el Ejemplo 6. También sugiere que más de la mitad de la 950 µ?_ DMEA sea necesario en el Ejemplo 9 se sustituye por aproximadamente 1 100 µ?___ de TEA.

Si bien estos ejemplos no utilizan todas las aminas y otros compuestos relacionados conocidos para ser eficaces como un catalizador de curación en el proceso de caja fría, los resultados sugieren que la administración de un primer compuesto en estado vaporoso, seguido de un segundo compuesto, también en el estado vaporoso, el segundo compuesto seleccionado para que sea más activo como un catalizador de curación que el primer compuesto, permitirá la sustitución eficaz de segundo compuesto por el primer compuesto en un volumen inesperadamente alto en relación al volumen.

Compuestos útiles adicionales Los ejemplos anteriores han citado como ejemplos de compuestos de aminas terciarias que tienen cuatro átomos de carbono (DMEA) , cinco átomos de carbono (DMIPA) y seis átomos de carbono (DEA) . Hay otras aminas que contienen de tres a seis átomos de carbono que parecen ser candidatos para su uso en los métodos de ejemplo que se enseñan en esta solicitud.

Las aminas con tres átomos de carbono incluyen la ya mencionada TMA y aziridina 1 -metilo (CAS 1072-44-2).

Las aminas con cuatro átomos de carbono incluyen N-metilazetidina (CAS RN 4923-79-9) y aziridina 1-etilo (CAS RN 1072-45-3) .

Las aminas con cinco átomos de carbono incluyen el DMPA mencionado anteriormente, dietilmetilamina (DEMA) (CAS RN 616-39-7) , N-propilaziridina , N-iso-propilaziridina, N-etilazetidina , N-metilpirrolidina (CAS RN 120-94-5) y N , N, N ' -tetrametil diamino metano.

Las aminas con seis átomos de carbono incluyen TEA mencionado anteriormente, N-etil-N-metil 1-propanamina (CAS RN 4458-32-6), N-etil-N-metil 2-propanamina (CAS RN 39198 -07-7), N, N-dimetil 1-butanamina (CAS RN 927-62-8), N, N-dimetil-2 butanamina (CAS RN 921-04-0), N, N,2-trimetil 1-propanamina (CAS RN 7239-24-9), N, N, 2 -trimetil 2-propanamina (CAS RN 918-02-5) , N-etilpirrolidina (CAS RN 733-06-0) , N-metilpiperidina, hexametileno tetramina, piperazína dimetilo y N , , ', 1 -tetrametil diamino etano.

Claims (13)

REIVINDICACIONES

1. Un proceso de "caja fría" para formar una moldeo de fundición, que comprende los pasos de: introducir una mezcla de fundición en un modelo para formar el moldeo de fundición, la mezcla de fundición que comprende un agregado de fundición y un aglutinante no curado ; contactar de manera secuencial el moldeo de fundición formado con un primero y al menos un segundo catalizador de curación vaporoso, cada catalizador de curación es capaz de curar el moldeo de fundición formado, hasta que el moldeo de fundición formado se cura lo suficientemente para que sea manipulable ; y retirar el moldeo de fundición formado y curado a partir del modelo.

2. El proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque: el paso de contacto secuencial comprende las subetapas de: contactar con el moldeo de fundición con un gas que comprende el primer catalizador de curación vaporoso, con o sin un gas portador inerte catalíticamente-y considerablemente desprovista del segundo catalizador de curación vaporoso, lo que resulta en una moldeo de fundición parcialmente curado; y contactar con el moldeo de fundición parcialmente curado con un gas que comprende el segundo catalizador de curación vaporoso, con o sin un gas portador inerte catalíticamente .

3. El proceso de conformidad con la reivindicación 1 o 2, caracterizado porque: los catalizadores de curación vaporosos primero y segundo se seleccionan de tal manera que, para el aglutinante, el primer catalizador de curación vaporoso es menos activo que el segundo catalizador de curación vaporoso .

4. El proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque: cada uno de los catalizadores de curación vaporoso primero y segundo es una amina terciaria.

5. El proceso de conformidad con la reivindicación 4, caracterizado porque: cada uno de los catalizadores de curación vaporoso primero y segundo tiene entre tres y seis átomos de carbono .

6. El proceso de conformidad con la reivindicación 5, caracterizado porque: el primer catalizador de curación vaporoso es trietil amina.

7. El proceso de conformidad con la reivindicación 5 o 6, caracterizado porque: el segundo catalizador de curación vaporoso es dimetilisopropilamina .

8. El proceso de conformidad con la reivindicación 5 o 6, caracterizado porque: el segundo catalizador de curación vaporoso es dimetil etil amina.

9. El proceso de conformidad con la reivindicación 5 o 6, caracterizado porque: el segundo catalizador de curación vaporoso es dimetil propil amina.

10. El proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque la mezcla de fundición comprende una cantidad principal del agregado de fundición.

11. Un aparato para formar un moldeo de fundición curado de una mezcla de fundición que comprende un agregado de fundición y un aglutinante, por medio de un proceso de "caja fría", que comprende el aparato: una caja de machos para contener el moldeo de fundición que se está formando, la caja de machos que tiene una entrada y una salida, la entrada y la salida dispuestas con relación el uno al otro para facilitar el contacto entre el aglutinante y un catalizador de curación vaporoso; un aparato para proporcionar un primer y un segundo catalizador de curación en un estado vaporoso, comprendiendo el aparato: una primera cámara para vaporizar el primer catalizador, la primera cámara conectada a la entrada de la caja de machos; una segunda cámara para vaporizar el segundo catalizador, conectado a la caja de machos a través de la primera cámara; y una fuente de un gas portador inerte catalíticamente, conectado directamente a cada una de las cámaras primera y segunda, para impulsar los respectivos catalizadores de curación vaporosos a través de la caja de machos .

12. El aparato de conformidad con la reivindicación 11, que comprende además: un aparato para recuperar el catalizador de curación vaporoso, conectado a la salida de la caja de machos.

13. El aparato de conformidad con la reivindicación 12 caracterizado porque: el aparato para recuperar el catalizador de curación vaporoso comprende un aparato para separar los respectivos catalizadores de curación primero y segundo.