EA027385B1 - Способ отверждения литейной формы в холодном ящике с применением газообразного катализатора - Google Patents

Abstract

Способ изготовления стержней "в холодных ящиках" для формования литейной формы посредством отверждения связующего вещества в литейной смеси действует посредством последовательного введения первого парообразного катализатора отверждения в литейную модель, содержащую формованную литейную смесь, за чем следует введение по меньшей мере второго парообразного катализатора отверждения. Посредством организации объема соответствующих парообразных катализаторов отверждения и времен контакта так же, как и с применением менее активного первого парообразного катализатора отверждения, общее количество катализатора отверждения, применяемое для осуществления отверждения, уменьшается. Газ-носитель применяют с соответствующими парообразными катализаторами отверждения. Обычно парообразные катализаторы отверждения являются третичными аминами, содержащими от трех до шести атомов углерода.

Description

Раскрытые варианты осуществления настоящего изобретения относятся к усовершенствованию устройства и способа отверждения связующего вещества в литейной смеси, формования литейной формы в ходе так называемого способа изготовления стержней в холодных ящиках для производства стержней и пресс-форм. В усовершенствованном способе по меньшей мере два газообразных катализатора применяют последовательным образом. Усовершенствованное устройство обеспечивает последовательное применение катализаторов. В предпочтительном способе осуществления настоящего изобретения первый применяемый катализатор является менее активным, чем второй катализатор по отношению к отверждению связующего вещества. Во многих из этих вариантов осуществления молярное количество первого катализатора превосходит количество второго катализатора.

Предшествующий уровень техники

Применение газообразных катализаторов и особенно третичных аминов, таких как отверждающие реагенты, в способе изготовления стержней в холодных ящиках для отверждения фенол формальдегидных и полиизоцианатных смол известно в уровне техники.

В опубликованной заявке на патент США № 2010/0126690 за авторством Уаи Нете1гуск раскрыто, что некоторые из предпочтительных третичных аминов являются триметиламинами (ТМА, регистрационный номер СЛ§ 75-50-3), диметилэтиламинами (ΌΜΕΆ, СЛ§ 75-64-9), диметилизопропиламинами (ΌΜΙΡΛ, СЛ§ 996-350), диметилпропиламинами (ΌΜΡΆ, регистрационный номер СЛ§ 926-63-6) и триэтиламинами (ΤΕΑ, регистрационный номер СЛ§ 121-44-8). В опубликованной заявке '690 раскрыто, что хотя эти третичные амины ранее считались в качестве используемых по отдельности, возможным является использование третичных аминов в смесях. Смеси обычно являются бинарными, но могут содержать более чем два третичных амина.

В опубликованной заявке '690 также раскрыто, что предпочтительная точка кипения амина находится ниже 100°С, по меньшей мере, когда амин применяют отдельно, для обеспечения испарения и для достижения удовлетворительной концентрации амина во вводимой газовой смеси. Эти указания также помогают избежать конденсации амина в пресс-форме.

Кроме верхнего предела также существует нижний предел предпочтительной точки кипения. Например, ТМА является газом при температуре окружающей среды (с точкой кипения приблизительно 3°С), делая обращение с ним более сложным, чем с аминами, обладающими более высокими точками кипения. В основном амины с меньшим молекулярный весом, с ΌΜΕΑ (с точкой кипения 44-46°С) в качестве конкретного примера, как правило, имеют сильный запах аммиака, который делает их неприятными при работе с ними. На другом конце диапазона точки кипения ΤΕΑ (с точкой кипения 89°С), как правило, пытается конденсироваться из газовой смеси, особенно зимой, указывая на то, что практический верхний предел для точки кипения значительно ниже 100°С.

Параметр, относящийся к точке кипения, является молекулярным весом, который должен быть достаточно низким, чтобы обеспечивать беспрепятственную диффузию газообразного амина через литейную смесь. В опубликованной заявке '690 раскрыто, что ΤΕΑ (с молекулярным весом 101) находится в большем конце допустимого диапазона для способа с применением холодных ящиков. В опубликованной заявке '690 раскрыто, что хороший набор допустимых катализаторов отверждения включает набор третичных аминов с 5 атомами углерода, состоящими из ΌΜΙΡΑ (с точкой кипения 64-67°С), ΌΜΡΑ и Ν,Ν-диэтилметиламина (ΌΕΜΑ с регистрационным номером СΑ§ 616-39-7).

Несмотря на растущее понимание этих третичных аминов и их функционирования в качестве катализаторов отверждения до сих пор неизвестным является, как использовать амины, особенно в комбинациях, которые, строго говоря, не являются смесями.

Сущность изобретения

Эти и другие нереализованные преимущества обеспечивают посредством способа изготовления стержней в холодных ящиках для формования литейной формы. В способе литейную смесь вводят в литейную модель для формования литейной формы. Используемая литейная смесь содержит основной объем литейного заполнителя и неотвержденное связующее вещество.

В способе формованная литейная форма контактирует последовательным образом с первым парообразным катализатором отверждения и затем по меньшей мере со вторым парообразным катализатором отверждения. В некоторых вариантах осуществления способа во второй части этапа приведения во взаимодействие применяют смесь первых и вторых парообразных катализаторов отверждения. В ходе осуществления способа каждый из парообразных катализаторов отверждения способен отверждать формованную литейную форму. Этап приведения во взаимодействие проводят до тех пор, пока формованная литейная форма не станет в достаточной мере отвержденной для обращения с ней, после чего ее удаляют из литейной модели. В большинстве вариантов осуществления газ-носитель, предпочтительно каталитически инертный, двигает катализатор отверждения через стержневой ящик, в котором находится литейная

- 1 027385 форма.

При выполнении этих способов предпочтительным образов первые и вторые парообразные катализаторы отверждения выбирают так, что для конкретного применяемого связующего вещества первый парообразный катализатор отверждения является менее активным, чем второй парообразный катализатор отверждения.

Предпочтительные первые и вторые парообразные катализаторы отверждения являются третичными аминами, особенно третичными аминами, количество атомов углерода в которых составляет от трех до шести. Из них триэтиламин является предпочтительным первым парообразным катализатором с предпочтительными вторыми катализаторами отверждения, содержащими диметилизопропиламин, диметилэтиламин и диметилпропиламин.

В этих способах литейная смесь содержит основное количество литейного заполнителя.

Дополнительных аспектов изобретения достигают посредством устройства или применения способа изготовления стержней в холодных ящиках литейной формы. Устройство содержит устройство для обеспечения первого и второго катализаторов отверждения в парообразном состоянии и стержневой ящик для приведения во взаимодействие с формуемой литейной формой, при этом стержневой ящик содержит входное отверстие и выходное отверстие, где входное отверстие соединено с устройством, обеспечивающим катализатор, и расположено по отношению к выходному отверстию для содействия соединению между парообразным катализатором отверждения и связующим веществом.

Многие из устройств для осуществления способа будут также содержать устройство для восстановления парообразного катализатора отверждения, соединенное с выходным отверстием стержневого ящика.

В этих способах устройство, обеспечивающее катализатор, содержит источник каталитически инертного газа-носителя для приведения в движение парообразного катализатора отверждения через стержневой ящик. В некоторых случаях устройство, обеспечивающее парообразный катализатор, содержит первую камеру для испарения первого катализатора и вторую камеру для испарения второго катализатора, при этом каждая из первых и вторых камер непосредственно соединена с источником газаносителя и входным отверстием стержневого ящика. В других случаях вторая камера соединена с входным отверстием стержневого ящика через первую камеру.

При применении устройства для восстановления катализатора оно предпочтительно способно разделять соответствующие первый и второй катализаторы отверждения друг от друга, обычно посредством применения разницы в точке кипения или растворимости.

Краткое описание графических материалов

Лучшее понимание раскрытых вариантов осуществления будет достигнуто при прочтении следующего подробного описания и прилагаемых чертежей, где одинаковые ссылочные позиции относятся к одинаковым деталям, на которых фиг. 1 является схематической блок-схемой устройства, применяемого для осуществления способа изготовления стержней в холодных ящиках с применением катализаторов газообразных аминов; и фиг. 2-4 являются схематическими блок-схемами, представляющими дополнительные детали устройства подготовки и загрузки катализатора.

Подробное описание предпочтительного варианта осуществления

На фиг. 1 представлено схематическое изображение устройства 10 для выполнения вариантов осуществления изобретательского замысла. Устройство 10 содержит устройство 20 для подготовки и загрузки катализатора, стержневой ящик 30 и устройство 40 для восстановления катализатора. Способ изготовления стержней в холодных ящиках для производства литейной формы, такой как стержень или прессформа, обычно требует, чтобы литейная смесь была сформована в желаемой форме внутри стержневого ящика 30, после чего газообразный катализатор передают от устройства 20 подготовки катализатора по трубопроводу 50 в стержневой ящик. Катализатор взаимодействует в стержневом ящике 30 с литейной смесью, отверждая ее полимерную связующую часть, формуя отвержденную литейную форму в виде стержня или пресс-формы. Катализатор, обычно сопровождаемый газом-носителем, таким как азот или воздух, выходит из стержневого ящика 30 через трубопровод 60, при этом газ-носитель во многом определяет время соединения катализатора со связующим веществом. Из-за нормативных требований, связанных с газообразными катализаторами, стоимостью катализаторов или обоими этими факторами, обычным является передача газового потока, выходящего через трубопровод 60, в устройство 40 восстановления катализатора, где множество различных способов может быть применено для разделения и восстановления катализатора из газа-носителя. В качестве примера, относящегося ко многим вариантам осуществления, раскрытым в данном документе, восстановление катализатора может включать применение кислотного скруббера для нейтрализации газообразного амина, который был использован в качестве катализатора, за которым следуют соответствующие этапы для восстановления амина, который будет применен повторно.

В обычном устройстве 10 устройство 20 для катализатора должно обеспечивать только единственный катализатор отверждения в газообразном состоянии, так чтобы камеры 22 испарения и источника С газа-носителя было достаточно, как показано на фиг. 2. Однако в способах, описанных в данном доку- 2 027385 менте, литейная смесь в стержневом ящике будет последовательным образом соединена с первым парообразным катализатором отверждения и затем по меньшей мере со вторым парообразным катализатором отверждения, поэтому изображены дополнительные конфигурации устройства для катализатора.

Например, на фиг. 3 устройство 120 для катализатора содержит отдельные камеры 22 и 24 испарения. Каждая камера 22, 24 испарения соединена с источником С газа-носителя, и выходные отверстия каждой из них соединены для тока газа в трубопровод 50. Когда один из газообразных катализаторов испаряют в камере 22, а другой испаряют в камере 24, соответствующая подача через клапан (явно не показана) может вызывать выбранный последовательный ток катализаторов через трубопровод 50 в стержневой ящик (не показан на фиг. 3). Следует понимать, что два источника С газа-носителя могут быть единым источником, который соответствующим образом соединяют с каждой из камер 22, 24 и также соответствующим образом подают через клапан для управления током газа-носителя.

На фиг. 4 изображено другое приспособление 220 для доставки и подготовки катализатора. Что касается приспособления 120, обеспечены отдельные камеры 22, 24 испарения, и каждая камера соединена с источником С газа-носителя так, что испаренный катализатор может быть доведен до трубопровода 50 посредством газа-носителя. Однако в этом приспособлении 220 первый газообразный катализатор испаряют в камере 22 и второй газообразный катализатор испаряют в камере 24, при этом камеры расположены так, что первоначальный ток происходит исключительно из камеры 22, а источник С газаносителя, где трубопровод 26 находится между камерами 22 и 24, закрыт. Затем посредством подачи через клапан в трубопровод 26 ток из камеры 24 движется через камеру 22 по пути в трубопровод 50. Таким образом, первый парообразный катализатор отверждения может быть смешан со вторым парообразным катализатором во время второй части способа отверждения.

Механизмы, участвующие в вариантах осуществления и раскрытые в данном документе, для обеспечения улучшенного отверждения литейных форм с применением газообразных катализаторов полностью не изучены, и изобретатели не предлагают теорий для них, в частности, по отношению к механизмам, находящимся в стержневом ящике 30. Однако особенности способа в трубопроводах 50, 60 стержневого ящика являются в достаточной мере известными для определения этапов, вовлеченных в улучшенный уровень техники.

Пример типов связующих веществ, используемых в способе изготовления стержней в холодных ящиках, обеспечен патентом США № 5688857 за авторством СНеп. Полезность аминов, и особенно газов третичных аминов, в качестве катализатора отверждения также известна и описана в патенте США № 3409579 за авторством КоЪшз.

Результаты экспериментов.

Пример 1.

В одном варианте осуществления устройством 20 подготовки катализатора является испаритель, который получает третичный амин в виде жидкости, нагревает его и применяет газ-носитель для перемещения пара амина через трубопровод 50 в стержневой ящик 30. Этот вариант осуществления был смоделирован в лаборатории с применением маленького стержневого ящика для создания контрольного стержня. Вместо применения одного амина была применена смесь двух аминов. Протокол и устройство, полезные для проведения лабораторного испытания, описаны у Б1ю\утап с1 а1., в ТНе ЫееД Рог БрееД ог Меашгешеи! апД ОрОпн/аПоп οί Сиге БрееД ίη РИСВ ВшДеге, АРБ Тгапкасйопк, рарег 04-02 (2004), Атег1сап РоипДгу Бос1е1у, Эе8 Р1аше8, 1Ь. В таких обстоятельствах первый амин выбирают в основном из-за стоимости, при этом второй амин выбирают в основном из-за более высокой активности. Для этих экспериментов первым амином был ТЕА и вторым амином был ΌΜΙΡΑ. Был образован пар амина, содержащий 3 объема ТЕА к 1 объему ΌΜΙΡΑ, и он перемещался посредством газа-носителя из устройства подготовки катализатора в стержневой ящик. Контрольный стержень в стержневом ящике был сформован из литейной смеси, содержащей песок и соответствующее количество 1БОСИРЕ РОСИБ (ТМ) 106/206, при этом литейное связующее вещество коммерчески доступно от фирмы АБК СНетюаК Газирование длилось в течение 12 с, во время которых 1200 мкл смеси амина пропускали через стержневой ящик. По истечении 12 с газирования контрольный стержень был полностью отвержден. Тест повторяли при уменьшенном уровне амина с целью установить, что для полного отверждения было необходимо примерно 1200 мкл.

Пример 2.

С применением того же стержневого ящика 30, и модифицировав устройство 120 или 220 подготовки катализатора для обеспечения последовательного выделения газа с применением единственного первого амина и затем второго амина, литейная смесь, идентичная смеси из примера 1, была размещена в стержневом ящике. За первые 6 с 490 мкл ТЕА были применены для газирования стержневого ящика, за которыми следовали 6 с газирования 160 мкл ЭМ1РА. в общей сложности 650 мкл общего объема амина. По истечении этих 12 с газирования контрольный стержень был полностью отвержден с применением на 550 мкл меньше общего объем амина.

Пример 3.

Эксперимент согласно примеру 1 повторяли лишь с тем отличием, что примененная литейная смесь была песком, смешанным с соответствующим количеством ΙδΟΟΠΚΕ РОСИБ (ТМ) 112/212, также ли- 3 027385 тейное связующее вещество является коммерчески доступным от фирмы ΑδΚ СНеписаН Газирование снова длилось в течение 12 с с применением смеси 3:1 (по весу) ТЕА и ΌΜΙΡΑ, приводя к полному отверждению контрольного стержня. В этом случае общий объем пара амина, текущего через стержневой ящик, составил 900 мкл.

Пример 4.

В этом эксперименте повторяли эксперимент согласно примеру 3, но было применено последовательное газирование приспособления согласно примеру 2. Применяли литейную смесь с применением 18ОСиКЕ 112/212 литейного связующего вещества, как в примере 3. По истечении 6 с газирования с применением 450 мкл ТЕА выполняли газирование в течение 6 с с применением 150 мкл ΌΜΙΡΑ, в общей сложности 600 мкл общего объема амина. После этих 12 с газирования контрольный стержень был полностью отвержден с применением общего объема амина на 300 мкл меньше.

Пример 5.

Эксперимент согласно примеру 1 повторяли лишь с тем отличием, что литейной смесью был песок, смешанный с соответствующим количеством ΙδΟΟΠΚΕ (ТМ) 397СИ697С, также литейное связующее вещество коммерчески доступно от фирмы ΑδΚ СБетюаК Посредством газирования контрольного стержня с применением смеси 3: 1 (по весу) ТЕА и ΌΜΙΡΑ полное отверждение достигалось после применения 2200 мкл смеси амина.

Пример 6.

Повторяли эксперимент согласно примеру 5, но было применено последовательное газирование приспособления согласно примеру 2. Была применена литейная смесь согласно примеру 5. За последовательным газированием с применением 1200 мкл ТЕА следовало 400 мкл ΌΜΙΡΑ, в общей сложности 1600 мкл общего объема амина, приводящего к полному отверждению. Одна интерпретация этого результата основана на сравнении с примером 5, в соответствии с чем для последовательного газирования применяли на 600 мкл меньше от общего амина, чем при смешанном газировании. Объемам 600 мкл, 450 мкл соответствует ТЕА, и объему 150 мкл соответствует ΌΜΙΡΑ.

Пример 7.

Эксперимент согласно примеру 5 повторяли с применением приспособления газирования согласно примеру 1 и связующего вещества для литья НОСИКЕ (ТМ) 397СБ/697С. Однако только ТЕА применяли вместо смеси амина или последовательного газирования с применением различных аминов. После газирования контрольного стержня с применением 3400 мкл ТЕА было достигнуто полное отверждение.

Сравнивая этот результат с примером 5, следует отметить, что ТЕА, смешанный с ΌΜΙΡΑ, является более эффективным при отверждении, чем применение одного ТЕА, так как 550 мкл ΌΜΙΡΑ в смеси с ТЕА эффективно заменили 1750 мкл ТЕА в случае применения одного ТЕА.

Сравнивая этот результат с примером 6, следует отметить, что ТЕА и ΌΜΙΡΑ, применяемые последовательно, являются более эффективными при отверждении, чем один ТЕА, так как 400 мкл ΌΜΙΡΑ, введенного последовательно после ТЕА, эффективно заменили 2200 мкл ТЕА в случае применения одного ТЕА.

Пример 8.

Эксперимент согласно примеру 5 повторяли с применением приспособления для газирования согласно примеру 1 и литейного связующего вещества НОСИКЕ ΗΜ) 397СБ/697С. В этом случае применяли только ΌΜΙΡΑ вместо смеси амина или последовательного газирования с применением различных аминов. После газирования контрольного стержня с применением 1400 мкл ΌΜΙΡΑ было достигнуто полное отверждение.

Сравнивая результат с примером 5, следует отметить, что отверждение с применением смешанных ТЕА/ΌΜΙΡΑ требовало на 800 мкл больше общего объема амина, но из этого дополнительного амина 1650 мкл ТЕА были заменены на 850 мкл ΌΜΙΡΑ.

Сравнивая результат с примером 6, следует отметить, что последовательное добавление ТЕА, за которым следовало добавление ΌΜΙΡΑ, требовало на 200 мкл больше общего объема амина. Действительный эффект однако был таким, что 1200 мкл ТЕА смогли заменить 1000 мкл ΌΜΙΡΑ. Это является неожиданным, так как сравнение результата примера 7 с результатом примера 8 показывает, что когда ΌΜΙΡΑ используют сам по себе, ΌΜΙΡΑ почти в 2,5 раза более активен или эффективен, чем ТЕА на основе соотношения объема к объему.

Пример 9.

Эксперимент согласно примеру 5 повторяли с применением приспособления для газирования согласно примеру 1 литейного связующего вещества НОСИКЕ ΗΜ) 397СБ/697С. Другой амин, диметилэтиламин с четырьмя атомами углерода (^ΜΕΑ, регистрационный номер САБ 75-64-9), применяли сам по себе вместо ΌΜΙΡΑ и вместо любой смеси или последовательного газирования. После газирования контрольного стержня с применением 950 мкл ОЫЕА достигалось полное отверждение.

Этот результат предполагает, что при работе с этим литейном связующим веществом смесь ТЕА с О1ПЕЛ в соотношении, схожем с соотношением 3:1 согласно примеру 5, приведет к полному отверждению с применением менее чем 2200 мкл общего объема амина, применяемого в примере 5. Также предполагают, что примерно одна половина 950 мкл ^ΜΕΑ, необходимая в примере 9, будет заменена при- 4 027385 мерно 1500 мкл ТЕА.

Этот результат также предполагает, что при работе с этим литейным связующим веществом последовательное газировании по примеру 6 с применением ТЕА, за которым следовало ΌΜΕΑ, приведет к полному отверждению, которое будет применять менее чем 1600 мкл общего объема амина согласно примеру 6. Это также предполагает, что более чем одна половина 950 мкл ΌΜΕΑ, необходимая в примере 9, будет заменена примерно 1100 мкл ТЕА.

Хотя в этих примерах не применяли все из аминов или другие связанные соединения, считающиеся эффективными в качестве катализатора отверждения в способе изготовления стержней в холодных ящиках, результаты предполагают, что введение первого соединения в парообразном состоянии, а затем второго соединения также в парообразном состоянии, при этом второе соединение, выбранное, чтобы быть более активным в качестве катализатора отверждения, чем первое соединение, обеспечивает эффективную замену второго соединения посредством первого соединения на неожиданно высоком соотношении объема к объему.

Дополнительные полезные соединения.

Указанные выше примеры приведены в качестве примерных соединений третичных аминов, содержащих четыре атома углерода (ΌΜΕΑ), пять атомов углерода (ΌΜΙΡΑ) и шесть атомов углерода (ΌΕΑ). Существуют другие амины, содержащие от трех до шести атомов углерода, которые, как представляется, можно применять в примерных способах, изложенных в этой заявке.

Амины с тремя атомами углерода содержат ранее упомянутые ТМА и 1-метилазиридин (СЛ8 107244-2).

Амины с четырьмя атомами углерода содержат Ν-метилазетидин (регистрационный номер СΑ§ 4923-79-9) и 1-этилазиридин (регистрационный номер СΑ§ 1072-45-3).

Амины с пятью атомами углерода содержат ранее упомянутый ΌΜΡΑ, диэтилметиламин (ΌΕΜΑ) (регистрационный номер СΑ§ 616-39-7), Ν-пропилазиридин, Ν-изо-пропилазиридин, Ν-этилазетидин, Νметилпирролидин (регистрационный номер СΑ§ 120-94-5) и Ν,Ν,Ν',Ν'-тетраметилдиаминометан.

Амины с шестью атомами углерода содержат ранее упомянутые ΤΕΑ, ^этил-Х-метил-пропанамин (регистрационный номер СΑ§ 4458-32-6), N-этил-N-метил-2-пропанамин (регистрационный номер СΑ§ 39198-07-7), Ν,Ν-диметил 1-бутанамин (регистрационный номер СΑ§ 927-62-8), Ν,Ν-диметил 2бутанамин (регистрационный номер СΑ§ 921-04-0), N,N,2-триметил-1-пропанамин (регистрационный номер СΑ§ 7239-24-9), N,N,2-триметил-2-пропанамин (регистрационный номер СΑ§ 918-02-5), Νэтилпирролидин (регистрационный номер СΑ§ 733-06-0), Ν-метилпиперидин, гексаметилен-тетрамин, диметил-пиперазин и Ν,Ν,Ν',Ν'-тетраметил диаминоэтан.

Claims (10)

1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ

   1. Способ изготовления стержней в холодных ящиках для формования литейной формы, включающий этапы, на которых вводят литейную смесь в литейную модель для формования литейной формы, при этом литейная смесь содержит литейный заполнитель и неотвержденное связующее вещество;

   приводят во взаимодействие последовательным образом формованную литейную форму с первым и, по меньшей мере, вторым парообразными катализаторами отверждения для отверждения формованной литейной формы до тех пор, пока форма не будет в достаточной мере отверждена, обеспечивая удобство обращения с ней; и удаляют формованную и отвержденную литейную форму из литейной модели, при этом каждый из первого и второго парообразных катализаторов отверждения является третичным амином, при этом первый парообразный катализатор отверждения менее активен, чем второй парообразный катализатор отверждения.
2. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что последовательный этап приведения во взаимодействие включает подэтапы, на которых литейную форму приводят во взаимодействие с газом, содержащим первый парообразный катализатор отверждения с или без каталитически инертного газа-носителя и в основном лишенным второго парообразного катализатора отверждения, обеспечивающего частично отвержденную литейную форму; и частично отвержденную литейную форму приводят во взаимодействие с газом, который содержит второй парообразный катализатор отверждения с или без каталитически инертного газа-носителя.
3. 3. Способ по п.1, отличающийся тем, что каждый из первого и второго парообразных катализаторов отверждения содержит от трех до шести атомов углерода.
4. 4. Способ по п.3, отличающийся тем, что первый парообразный катализатор отверждения является триэтиламином.
5. 5. Способ по п.3 или 4, отличающийся тем, что второй парообразный катализатор отверждения является диметилизопропиламином.

   - 5 027385
6. 6. Способ по п.3 или 4, отличающийся тем, что второй парообразный катализатор отверждения является диметилэтиламином.
7. 7. Способ по п.3 или 4, отличающийся тем, что второй парообразный катализатор отверждения является диметилпропиламином.
8. 8. Устройство для формования отвержденной литейной формы для литейной смеси, содержащей литейный заполнитель и связующее вещество, посредством способа изготовления стержней в холодных ящиках, при этом устройство содержит стержневой ящик для содержания формируемой литейной формы, стержневой ящик содержит входное отверстие и выходное отверстие, при этом входное отверстие и выходное отверстие расположены относительно друг друга с обеспечением контакта между парообразным катализатором отверждения и связующим веществом;

   устройство для обеспечения первого и второго катализаторов отверждения в парообразном состоянии, при этом устройство содержит первую камеру для испарения первого катализатора, где первая камера соединена с входным отверстием стержневого ящика;

   вторую камеру для испарения второго катализатора, соединенную со стержневым ящиком через первую камеру; и источник каталитически инертного газа-носителя, непосредственно соединенного с каждой из первой и второй камер для приведения в движение соответствующих парообразных катализаторов отверждения через стержневой ящик, при этом первая камера содержит первый катализатор, а вторая камера содержит второй катализатор, и каждый из первого и второго парообразных катализаторов отверждения является третичным амином.
9. 9. Устройство по п.8, отличающееся тем, что дополнительно содержит устройство для восстановления парообразного катализатора отверждения, соединенное с выходным отверстием стержневого ящика.
10. 10. Устройство по п.9, отличающееся тем, что устройство для восстановления парообразного катализатора отверждения содержит устройство для разделения соответствующих первых и вторых катализаторов отверждения.