MX2012006868A - Proceso para recuperar metales a partir de una corriente rica en hidrocarburos y residuos carbonosos. - Google Patents

Abstract

Se describe un proceso para recuperar los metales a partir de una corriente rica en hidrocarburos y residuos carbonosos mediante una sección de tratamiento caracterizada porque comprende las siguientes etapas: enviar la corriente a una extracción al mezclar la corriente con un agente de hidrofilización conveniente, es decir que es capaz de eliminar las características hidrofóbicas de la corriente; enviar la mezcla que consiste de la corriente y el agente de hidrofilización a la separación, que separa una fase líquida que contiene la mayoría del agente de hidrofilización y los hidrocarburos disueltos a partir de una fase "sólida"; preferiblemente someter la fase "sólida" separada al secado efectuado a una temperatura máxima de 350°C para eliminar los componentes de hidrocarburo medianos a ligeros a partir de la fase "sólida"; enviar la fase "sólida" separada, preferiblemente secada, a la lixiviación con una solución alcalina en presencia de aire y/u oxígeno y posiblemente en presencia de un agente emulsor o precursor; enviar la mezcla lixiviada a la separación, que separa el residuo sólido del licor.

Description

PROCESO PARA RECUPERAR METALES A PARTIR DE UNA CORRIENTE RICA EN HIDROCARBUROS Y RESIDUOS CARBONOSOS Descripción de la Invención La presente invención se relaciona con un proceso para recuperar los metales de una corriente rica en hidrocarburos y residuos carbonosos, en donde los metales se pueden dispersar en forma de agregados que tienen dimensiones sustancialmente menores de un milímetro, tal como, por ejemplo, en las corrientes de purgación de los procesos de hidrotratamiento en fase de suspensión.

Varios procesos para la conversión de materias primas pesadas, tal como aceites crudos, residuos pesados y muy pesados, y residuos de destilación de aceite crudo, mediante el hidrotratamiento en fase de suspensión, se conocen en la literatura de patente.

Algunos procesos comprenden el uso combinado de tres unidades de proceso: el hidrotratamiento con catalizadores en la fase de suspensión de la materia prima pesada, destilación o evaporación del producto resultante del hidrotratamiento, desasfaltación en presencia de solventes del residuo o líquido de destilación que deja la unidad de evaporación que contiene el catalizador en la fase dispersa, ricos en sulfuros metálicos producidos mediante la desmetalación de la materia prima y posiblemente del coque (IT-MI95A1095; IT-MI2001 A001438; IT-MI2004A2446).

En los procesos descritos anteriormente, es generalmente necesario efectuar una purgación para evitar que los compuestos tal como sulfuros de los metales presentes en la materia prima inicial se acumulen excesivamente en el reactor de hidrotratamiento, que se puede efectuar de acuerdo con el proceso en la corriente de asfalteno que sale de la sección de desasfaltación o en el residuo o líquido de destilación que sale de la unidad de evaporación.

Para reducir significativamente la cantidad y permitir que por lo menos una parte del catalizador, que sigue siendo activo, sea reciclada al reactor de hidrotratamiento, la Solicitud de Patente IT-MI2003A000693 propone la inserción de una sección secundaria de tratamiento posterior de la corriente de purgación.

En esta solicitud de patente, la corriente de purgación se envía a una sección de tratamiento con un solvente conveniente para la separación del producto en una fracción sólida y una fracción líquida a partir de las cuales el solvente se puede eliminar posteriormente.

La sección de tratamiento del efluente de purgación, preferiblemente en una cantidad que oscila de 0.5 a 10% en volumen con respecto a la materia prima reciente, consiste en una etapa de eliminación de aceite con un solvente (tolueno u aceite gaseoso u otras corrientes ricas en compuestos aromáticos) y una separación de la fracción sólida de la fracción líquida.

La fracción sólida se puede colocar como tal o, más ventajosamente, se puede enviar a un tratamiento de recuperación selectiva del metal o metales de transición contenidos en el catalizador de transición (por ejemplo, Mo) con respecto a los otros metales presentes en el residuo inicial (por ejemplo, Ni y V), para efectuar el reciclaje posible de la corriente rica en metal de transición (Mo) al reactor de hidrotratamiento.

La etapa de eliminación de aceite consiste en el tratamiento de la corriente de purgación, que representa una fracción mínima de la corriente de asfalteno que proviene de la sección de desasfaltación (SDA, por sus siglas en inglés) a la planta primaria de hidrotratamiento de la materia prima pesada, con un solvente que es capaz de llevar la cantidad más alta posible de compuestos orgánicos a la fase líquida, dejando los sulfuros de metal, coque y residuos carbonosos más refractarios (productos insolubles en tolueno o similares) en la fase sólida.

Después de que la fase de mezcla entre el solvente y la corriente de purgación se ha completado, el efluente, mantenido bajo agitación, se envía a una sección de separación de la fase líquida a partir de la fase sólida, por ejemplo, mediante decantación, centrifugación o filtración.

La fase líquida se puede entonces enviar a una fase de separación o recuperación del solvente, que se recicia a la primera etapa de tratamiento (eliminación de aceite) de la corriente de purgación, o se puede reciclar al reactor de hidrotratamiento.

Otras solicitudes de patente recientes (IT-M I2007A1045, IT-MI2007A1044) con respecto a la hidroconversión de aceites pesados, describen los procesos que comprenden el envío del aceite pesado a una etapa de hidrotratamiento efectuada en un reactor de acumulación sólido conveniente con un catalizador de hidrogenación en la fase de suspensión, en el cual se introduce el hidrógeno, para obtener los productos de conversión en la fase de vapor y en donde se eliminan mediante purgación los sólidos suministrados y generados mediante los aceites pesados que serán convertidos.

Otra solicitud de patente reciente (IT-M I2007A1198) con respecto a la hidroconversión de aceites pesados describe un proceso que comprende el envío del aceite pesado a una sección de hidroconversión efectuada en uno o más reactores de lecho ebullente en los cuales el hidrógeno se introduce en presencia de una catalizador de hidroconversión heterogéneo soportado conveniente y un catalizador de hidrogenación conveniente nano-disperso en el aceite pesado y el envío de la corriente éfluente desde el área de hidroconversión a una sección de separación en la cual la fracción líquida separada, que contiene el catalizador nano-disperso, se recicla a los reactores de lecho ebullente excepto para una purgación.

También en estas aplicaciones recientes, una purgación es siempre necesaria para evitar que los compuestos anteriores se acumulen excesivamente en el reactor de hidrotratamiento. < En todos los procesos mencionados anteriormente, las cantidades de la corriente de purgación, aunque están extremadamente limitadas con respecto a otras tecnologías de hidrotratamiento, en todo caso crean problemas considerables con referencia a su uso o desecho.

Ahora se ha encontrado que las corrientes de purgación de los procesos de hidrotratamiento en la fase de suspensión, de los cuales algunos se han descrito anteriormente, se pueden tratar por medio de un proceso que comprende por lo menos una extracción con un agente de hidrofilización y una lixiviación subsecuente con una solución alcalina, para de esta manera obtener un producto final, que consiste esencialmente de la especie soluble inorgánica, conveniente para una recuperación selectiva de los componentes metálicos.

El proceso reivindicado también permite el tratamiento de las materias primas que contienen cantidades significativas de metales, para así evitar problemas tal como la formación de compuestos volátiles, tal como óxido de molibdeno (VI), que puede presentarse en los procesos de oxidación bajo calentamiento.

La ventaja estratégica consiste en la recuperación y reutilización del principio activo del catalizador de proceso. i También se recuperan grandes cantidades de metales valiosos tal como, por ejemplo, níquel y vanadio, que se utilizan en la industria metalúrgica.

Finalmente, el tratamiento primario hace que las cantidades de hidrocarburos estén nuevamente disponibles para el proceso, que serían enviadas de otra manera para el desecho, así se reduce significativamente el volumen de betunes que se eliminarán y al mismo tiempo se aumenta la producción total del proceso de hidrotratamiento.

El proceso, objetivo de la presente invención, para recuperar los metales de una corriente rica en hidrocarburos y residuos carbonosos por medio de una sección de tratamiento, se caracteriza porque comprende las siguientes etapas: • enviar la corriente a una extracción al mezclar la corriente con un agente de hidrofilización conveniente, es decir que es capaz de eliminar las propiedades hidrofóbicas de la corriente; enviar la mezcla que consiste de la corriente y agente de hidrofilización a la separación, al separar una fase líquida que contiene la mayoría del agente de hidrofilización e hidrocarburos disueltos de una fase "sólida"; preferiblemente someter la fase "sólida" separada al secado efectuado a una temperatura máxima de 350°C para eliminar los componentes de hidrocarburo ligeros medios de la fase "sólida": enviar la fase "sólida" separada, preferiblemente secada, a la lixiviación con una solución alcalina en presencia de aire y/o oxígeno y posiblemente en presencia de un agente emulsificante o su precursor; enviar la mezcla lixiviada a la separación, al separar el residuo sólido del licor.

El residuo sólido se puede desechar o tratar para recuperar i los metales no lixiviados presentes.

El licor se puede tratar para recuperar los metales.; En el caso de la presencia de molibdeno y vanadio en el licor, por ejemplo, se puede utilizar el proceso reivindicado en la solicitud de patente IT-M 12001 A001111.

Las corrientes que se tratarán, tal como las corrientes de purgación, pueden generalmente ser mezclas bituminosas que consisten, por ejemplo, de: Sólidos (es decir, componentes no solubles en tetrahidrofurano); Especies metálicas (frecuentemente sulfuros de Ni, V, Fe, Mo, Cr); Residuos carbonosos; Líquidos (es decir, componentes solubles en tetrahidrofurano); Hidrocarburos (sustancialmente con un punto de ebullición más alto de 170°C) Asfáltenos Especies orgánicas con azufre Especies orgánicas con nitrógeno Las corriente rica en hidrocarburos y residuos carbonosos, antes de enviarse a la etapa de extracción, se puede enviar posiblemente a un tratamiento primario, efectuado en una o más etapas, en donde la corriente se trata en presencia de un agente de fundición en un aparato conveniente a una temperatura que oscila de 80 a 180°C, preferiblemente de 100 a 160°C, y se somete a la separación líquida/sólida para obtener un producto clarificado que consiste sustancialmente de líquidos y una fase rica en sólidos (torta o panel) enviado a la etapa de extracción.

El agente de fundición, cuya es función es: reducir el contenido de asfáltenos asociados con la fase de torta por medio de la mezcla simple reducir la viscosidad de la corriente enviada para el enriquecimiento de los "sólidos" en la fase de torta, se selecciona preferiblemente entre las corrientes disponibles en la planta que tienen un punto de escurrimiento más bajo que 180°C, por ejemplo VGO (aceite de gas del vacío) y LCO (aceite del ciclo ligero).

La etapa de tratamiento primario, que se efectúa con el propósito de: reducir el peso de los "líquidos" asociados con los "sólidos" por un factor de por lo menos 2 mantener por lo menos 80% de los sólidos en la fase de torta, se pueden efectuar en una sola etapa o en varias etapas, preferiblemente de 2 a 5.

Una ventaja del tratamiento de múltiples etapas es una reducción más notable en el contenido de asfáltenos e hidrocarburos con un pgnto de ebullición más alto de 300°C en la fase de torta y una torta más fácilmente transportable.

En el caso de una sola etapa, el agente de fundición se alimenta preferiblemente de manera concomitante con respecto a la corriente que se tratará.

En el caso de varias etapas, el agente de fundición se alimenta preferiblemente de manera concomitante con respecto a la corriente que se tratará, mientras que, en cada etapa, el sólido separado en la separación se envía a la etapa de tratamiento subsecuente, el líquido separado en la separación se recicla, como agente de fundición, a la etapa de tratamiento anterior.

Este tratamiento primario se efectúa en los aparatos que permiten la separación mediante el tratamiento físico basado en las diferentes densidades/dimensiones de líquido-sóliclo, tal como, particularmente, prensas filtrantes, centrifugas, centrifugas decantadoras e hidrociclones. La centrifuga decantadora es el aparato preferido.

En el caso de más de una etapa, los aparatos pueden ser diferentes, es preferible, sin embargo, utilizar una centrifugadora decantadora en la primera etapa.

La etapa de secado opcional se dirige a eliminar la fracción de hidrocarburo de la fase "sólida", al minimizar la entidad del craqueo térmico.

Se realiza preferiblemente al mover la fase "sólida" final bajo calor y en una atmósfera inerte, a temperaturas de preferiblemente hasta 350°C, preferiblemente hasta 280°C, y presiones de preferiblemente 1 bar o bajo vacío hasta 0.05 bar, y en una fundición posible del gas inerte (por ejemplo, nitrógeno).

Entre las ventajas de la operación de secado está la formación de un producto final que se puede transportar y almacenar fácilmente.

El agente de hidrofilización se puede seleccionar preferiblemente de tetrahidrofurano, furfurol, n-metil-2-pirrolidona, isobutanol, piperidina, pirrolidina, piridina, metil-tetrahidrofurano, diglima, LCO y VGO, más preferiblemente de tetrahidrofurano y metil-2-pirrolidona.

El agente de hidrofilización es preferiblemente por lo menos parcialmente soluble en la fase acuosa.

La fase líquida que contiene la mayoría del agente de hidrofilización y los hidrocarburos disueltos se puede someter preferiblemente a la separación, al separar el agente de hidrofilización, que se recicla a la etapa de extracción, de los hidrocarburos.

La etapa de lixiviación se puede efectuar preferiblemente al operar a temperaturas que oscilan de 50 a 250°C y presiones que oscilan de la presión atmosférica a 100 bar.

El metal alcalino en la solución se puede seleccionar preferiblemente de sodio y potasio con una concentración que oscila preferiblemente de 0.3 a 2 g/g de sólido.

Esta etapa de lixiviación se realiza posiblemente en presencia de un agente de dispersión o su precursor.

Los vapores que salen de la etapa de secado se pueden condensar y reciclar a la etapa de extracción o se pueden enviar al soplete.

Algunas modalidades de la presente invención ahora se proporcionan con la ayuda de las figuras incluidas que, sin embargo, no se deben considerar como una limitación del alcance de la invención por sí mismas.

En la figura 1, el proceso, objetivo de la presente invención, se muestra esquemáticamente.

La mezcla bituminosa (BM, por sus siglas en inglés) se somete preferiblemente a un tratamiento primario (PT, por sus siglas en inglés) en presencia de un agente de fundición (F, por sus siglas en inglés) que separa así una corriente sustancialmente líquida (el producto clarificado), el betún fundido (FB, por sus siglas en inglés) (que se reciclará a la unidad de hídrotratamiento), y una fase rica en sólidos (P, por sus sigilas en inglés). ¡ La fase rica en sólidos (P, por sus siglas en inglés) se i envía a la etapa de extracción (EX, por sus siglas en inglés) efectuada al mezclar la fase rica en sólidos con un agente de hidrofilización j (IA, por sus siglas en inglés) para disolver la parte de los hidrocarburos presentes en la misma fase, en el agente de hidrofilización por sí mismo.

La mezcla (C, por sus siglas en inglés) obtenida así se envía a una etapa de separación (SEP1, por sus siglas en jnglés) que obtiene una fase líquida (LIQ, por sus siglas en inglés) que contiene la mayoría del agente de hidrofilización e hidrocarburos disueltos de una fase "sólida" (SOL, por sus siglas en inglés).

La fase líquida (LIQ, por sus siglas en inglés) se somete a la separación (SEP2, por sus siglas en inglés) que separa los hidrocarburos del agente de hidrofilización (IA, por sus siglas en inglés) que se reciclan a la etapa de extracción (EX, por sus siglas en inglés).

La fase "sólida" (SOL, por sus siglas en inglés) separada se somete preferiblemente a una etapa de secado (E, por sus siglas en inglés) para eliminar los componentes que tienen un punto de ebullición más bajo que una temperatura que oscila de 300 a 350°C de la fase "sólida".

Los hidrocarburos con un punto de ebullición más bajo que 300-350°C (VAP) se recuperan mediante secado y, después se condensan en el condensador (CD, por sus siglas en inglés), se pueden reciclar a la etapa de extracción (EX, por sus siglas en inglés) y/o formar una composición de fundición (F, por sus siglas en inglés) y/o destinarse para otras aplicaciones en la refinería y/o enviarse a una llama.

La fase "sólida" separada (ES, por sus siglas en inglés), posiblemente se seca, se somete a la lixiviación con una solución alcalina (AS, por sus siglas en inglés), en presencia de aire y/u oxígeno y posiblemente en presencia de un agente de dispersión (SID, por sus siglas en inglés).

La mezcla lixiviada (LM, por sus siglas en inglés) se énvía a una etapa de separación adicional (SEP3, por sus siglas en inglés) que separa el residuo sólido (RES, por sus siglas en inglés), para someterse al desecho o tratarse (SM, por sus siglas en inglés), del licor (LQ, por sus siglas en inglés), para someterse al tratamiento (MS, por sus siglas en inglés).

En la figura 2, el tratamiento primario efectuado con una sola etapa se muestra esquemáticamente.

La mezcla bituminosa (BM, por sus siglas en inglés) se somete al tratamiento primario (PT, por sus siglas en inglés) en el equipo conveniente (por ejemplo, una centrifugadora decantadora (S, por sus siglas en inglés)), después de mezclarse ¡en un recipiente agitado conveniente (D, por sus siglas en inglés) con un agente de fundición (F, por sus siglas en inglés) de manera concomitante con respecto a la mezcla bituminosa, al separarse en el separador (S, por sus siglas en inglés) en un líquido (L, por sus siglas en inglés), el producto clarificado, en donde pequeñas cantidades de sólidos pueden estar presentes, y en una fase rica en sólidos (P, por sus siglas en inglés). ¡ En la figura 3, el tratamiento primario efectuado en múltiples i etapas (2 etapas) se muestra esquemáticamente. ! La mezcla bituminosa (BM, por sus siglas en inglés) se somete a una primera etapa del tratamiento primario (PT1, por sus siglas en inglés) en un aparato conveniente (por ejemplo, una centrifugadora decantadora (S1, por sus siglas en inglés)) don un agente de fundición (F1, por sus siglas en inglés), al separarse en el separador (S1, por sus siglas en inglés) en un líquido (L1, por sus siglas en inglés), el producto clarificado final, y en una fase intermedia rica en sólidos (P1, por sus siglas en inglés), que se envía a la segunda etapa del tratamiento primario (PT2, por sus siglas en inglés) efectuada en otro aparato conveniente (por ejemplo, una centrifugadora decantadora (S2, por sus siglas en inglés)), con un nuevo agente de fundición (F2, por sus siglas en inglés), al separarse en un líquido (L2, por sus siglas en inglés), el producto clarificado intermedio, que se recicla y Utiliza, i posiblemente después de la adición del nuevo agente de fundición adicional, tal como el agente de fundición (F1, por sus siglas en inglés) en la primera etapa, y en una fase rica en sólidos (P2, por sus siglas en inglés).

Según lo mostrado en la figura 3, en el tratamiento de múltiples etapas, los flujos relativos del agente de fundición y mezcla bituminosa son predominantemente concomitantes. \ Algunos ejemplos realizados en un material proiducido de una planta piloto de hidrotratamiento en fase de suspensión, que tiene un contenido orgánico más alto de 80% en peso, se proporcionan para una mejor ilustración de la invención.

Estos ejemplos no se deben considerar como una limiitación del alcance de la invención.

Ejemplo 1 10 g de purgación de una planta de hidrotratamiento en fase de suspensión, se someten al tratamiento de solubilización de metal en una solución alcalina, realizado bajo las siguientes condiciones: Concentración de muestra en la solución alcalina: 50 g/l ' NaOH: 0.6 g/g de muestra Temperatura: 80°C Presencia de oxígeno • Velocidad de agitador: 600 rpm Al final del tratamiento, las producciones de lixiviación en los metales obtenidos fueron insignificantes (<5%).

Ejemplo 2 El ejemplo 2 se realizó bajo las mismas condiciones: que el ejemplo 1, al agregar ácido naftenóico a la dispersión para mejorar la humectación del sólido. i Las producciones son mucho más altas, según lo indicado en tabla 1.

Ejemplo 3 Una muestra del mismo material se dispersa en aceite de ciclo ligero (LCO, por sus siglas en inglés) con relaciones de peso de 1:2 (muestra:LCO) y la dispersión resultante se filtra en un filtro de bomba de 0.5 micrones bajo presión de nitrógeno.

El panel resultante, no lavado y que aún contiene los hidrocarburos, se somete al secado a 170°C durante 8 horas en un ambiente inerte para eliminar los componentes orgánicos ligeros.

El producto final, sometido al mismo tratamiento de lixiviación descrito en el ejemplo 1, muestra un aumentot en el grado de recuperación de los metales, según lo mostrado en la tabla 1.

Ejemplo 4 Una torta obtenida según lo descrito en el ejemplo 3, no secada, se dispersa una segunda vez con LCO, a una relación de peso de 1:5.

La dispersión se filtra nuevamente con el mismo procedimiento seguido en el ejemplo 3.

El panel resultante se seca a 280°C en un ambiente inerte y se somete al mismo tratamiento de lixiviación descrito en el ejemplo 1.

Las producciones de lixiviación se indican en la tabla 1.

Ejemplo 5 Una torta como en el ejemplo 3, no secada, se tra:ta con tetrahidrofurano a una relación de 1:10, filtra y después se seca a 100°C en un ambiente inerte.

El producto secado final se somete a la lixiviación como en el ejemplo 1; los resultados se indican en la tabla 1.

Ejemplo 6 Una torta como en el ejemplo 3, no secada, se trata con tolueno a una relación de 1:10, se filtra y después se seca a 100°C.

El producto secado final se trata según lo descrito en el ejemplo 1; los resultados se indican en la tabla 1.

Ejemplo 7 10 g de la misma materia prima que el ejemplo 1 se tratan con THF a una relación de 1:40. La dispersión se filtra como en el ejemplo 3 y el panel secado a 100°C y después sometió a la lixiviación bajo las mismas condiciones que el ejemplo 1.

Las producciones se indican en la tabla 1.

Ejemplo 8 10 g de la misma materia prima se tratan con N-metil-2-pirrolidona a una relación de 1:10.

La mezcla se filtra, seca a 170°C en un ambiente inerte y después somete a la lixiviación como en el ejemplo 1.

Los resultados se indican en la tabla 1.

Tabla 1

Claims (13)

REIVINDICACIONES i

1. Un proceso para recuperar los metales de una corriente rica en hidrocarburos y residuos carbonosos por medio de una sección de tratamiento, caracterizado porque comprende las siguientes etapas: • enviar la corriente a una extracción al mezclar la corriente con un agente de hidrofilización conveniente, es decir que es capaz de eliminar las propiedades hidrofóbicas , de la corriente; enviar la mezcla que consiste de la corriente y agente de hidrofilización a la separación, al separar una fase líquida que contiene la mayoría del agente de hidrofilización e hidrocarburos disueltos de una fase "sólida"; preferiblemente someter la fase "sólida" separada al secado efectuado a una temperatura máxima de 350°C para eliminar los componentes de hidrocarburo ligeros medios de la fase "sólida"; enviar la fase "sólida" separada, preferiblemente secada, a la lixiviación con una solución alcalina en presencia de aire y/o oxígeno y posiblemente en presencia de un agente emulsificante o su precursor; enviar la mezcla lixiviada a la separación, al separar el residuo sólido del licor.

2. El proceso de acuerdo con la reivindicación 1, en donde, antes de la etapa de extracción, la corriente se envía a un tratamiento primario, efectuado en una o más etapas, en las cuales la corriente se trata en presencia de un agente de fundición en un aparato conveniente a una temperatura que oscila de 80 a 180°C y se somete a la separación de líquido/sólido para obtener un producto clarificado que consiste sustancialmeinte de líquidos y una fase rica en sólidos se envía a la etapa de extracción.

3. El proceso de acuerdo con la reivindicación 2, en donde el tratamiento primario se efectúa a una temperatura que oscila de 100 a 160°C.

4. El proceso de acuerdo con la reivindicación 2, en donde la etapa de tratamiento primario se efectúa en una sola etapa en la cual el agente de fundición es concomitante con respecto a la corriente que se tratará.

5. El proceso de acuerdo con la reivindicación 2, en donde el etapa de tratamiento primario se efectúa en dos o más etapas en las cuales el agente de fundición es concomitante con respecto a la corriente que se tratará, en cada etapa, el sólido se separa en la separación enviada a la etapa de tratamiento subsecuente, el líquido se separa en la separación recjclada, como agente de fundición, para la etapa de tratamiento anterior.

6. El proceso de acuerdo con la reivindicación [ 1 , en donde el secado de la fase "sólida" se efectúa al mover la fase "sólida" bajo calor y en una atmósfera inerte, a temperaturas de hasta 350°C y presiones de 1 bar o bajo vacío hasta 0.05 bar.

7. El proceso de acuerdo con la reivindicación ! 1 , en donde el secado también se realiza al enjuagar el gas inerte.

8. El proceso de acuerdo con la reivindicación 1, en donde la fase líquida que contiene la mayoría del agente de hidrofilización e hidrocarburos disueltos, se somete a la separación, al separar el agente de hidrofilización, que se recicla a la etapa de extracción, de los hidrocarburos.

9. El proceso de acuerdo con la reivindicación 1, en donde la etapa de lixiviación se efectúa mediante la operación a las temperaturas que oscilan de 50 a 250°C y presiones que oscilan de presión atmosférica a 100 bar.

10. El proceso de acuerdo con la reivindicación 1, en donde el metal alcalino en la solución se selecciona del sodio y potasio con una concentración que oscila de 0.3 a 2 g/g de muestra.

11. El proceso de acuerdo con la reivindicación 1, en donde la etapa de lixiviación se efectúa en presencia de un dispersor o su precursor.

12. El proceso de acuerdo con la reivindicación 1, en donde los vapores que salen de la etapa de secado se condensan y reciclan a la etapa de extracción.

13. El proceso de acuerdo con la reivindicación 1, en donde el agente de hidrofilización es por lo menos parcialmente soluble en la fase acuosa.