MX2009002789A

MX2009002789A - Reconstruccion y restauracion de un campo de señales opticas.

Info

Publication number: MX2009002789A
Application number: MX2009002789A
Authority: MX
Inventors: Xiang Liu; Xing Wei
Original assignee: Lucent Technologies Inc
Priority date: 2006-09-22
Filing date: 2007-09-20
Publication date: 2009-03-30
Also published as: AU2007297667B2; KR20090055585A; ES2435168T3; RU2009114853A; KR101106946B1; TWI469546B; EP2070224A1; BRPI0716906A2; IL197606A; US9312964B2; RU2423001C2; US20080075472A1; JP2011234420A; CN101523773A; EP2070224B1; JP2010504694A; KR20110081326A; KR101063747B1; WO2008036356A1; IL197606A0

Abstract

Se describe una versión digital de la amplitud y la fase de una señal óptica recibida, que es desarrollada por el empleo de la detección diferencial directa en conjunto con el procesamiento de señales digitales. La señal es dividida en tres copias. Un perfil de intensidad es convencionalmente obtenido utilizando una de las copias. La información de fase es obtenida al suministrar cada copia remanente a uno respectivo de un par de interferómetros de retraso óptico que tienen desplazamientos de fase ortogonal, seguido por los detectores de intensidad balanceada, respectivos. La salida de cada uno de los detectores de intensidad balanceada, y el perfil de intensidad, son cada uno convertido para representaciones digitales respectivas. El procesamiento de señales es utilizado para desarrollar la información de fase a partir de las representaciones digitales de la salida del detector de intensidad balanceada.

Description

RECONSTRUCCION Y RESTAURACION DE UN CAMPO DE SEÑALES OPTICAS Campo de la Invención Esta invención se refiere a la reconstrucción y restauración de un campo de señales ópticas.

Antecedentes de la Invención Los efectos lineales y no lineales distorsionan las señales ópticas transmitidas sobre fibras ópticas. Tales efectos incluyen la dispersión cromática (CD, por sus siglas en inglés) y la automodulación de fase (SPM, por sus siglas en inglés). La compensación de dispersión óptica es típicamente empleada para reducir la distorsión de las señales que surgen como resultado de la CD. La compensación de la dispersión electrónica (EDC, por sus siglas en inglés) ha surgido recientemente como una técnica que puede reducir flexiblemente la distorsión inducida por CD de una manera a bajo costo. Como es explicado por M. S. O'Sullivan, K. Roberts y C. Bontu, en "Electronic dispersión compensation techniques for optical communication systems", ECOC'05, paper Tu 3.2.1., 2005, EDC puede ser realizada en el transmisor. Esta realización es denominada en la presente como pre-EDC. Alternativamente, como se describe por S. Tsukamoto, K. Katoh y K. Kikuchi, en "Unrepeated Transmission of 20 Gb/s Optical Quadrature Phase-Shifth-Keying REF. : 200071 Signal Over 200-km Standard Single-Mode Fiber Based on Digital Processing of Homodyne-Detected Signal for Group-Velocity Dispersión Compensation" , IEEE Photonics Technology Letters, Volumen 18, Issue 9, 1 mayo del 2006, páginas 1016-1018, la EDC puede ser realizada en el receptor, lo cual es denominado en la presente como post-EDC. La post-EDC tiene una ventaja sobre la pre-EDC, en que la post-EDC no requiere que la retroalimentación de funcionamiento sea suministrada desde el receptor hacia el transmisor. Desafortunadamente, la detección de intensidad directa, también conocida como detección de ley cuadrada, que es la técnica de detección óptica comúnmente utilizada de los sistemas de comunicaciones de fibra óptica de hoy en dia, por ejemplo, la conversión de óptico a electrónico realizada por los fotodiodos, únicamente recupera la amplitud de la señal óptica y no puede recuperar la información de la fase de señal óptica, haciendo de este modo mucho más pobre el funcionamiento de post-EDC que de pre-EDC. Para superar este inconveniente, y por lo tanto para aumentar el funcionamiento de la post-EDC, el articulo de Tsukamoto et al. sugiere el empleo de la detección coherente para reconstruir completamente el campo complejo de señales ópticas, por ejemplo, la amplitud y la fase. Sin embargo, desventajosamente, en comparación a la detección de intensidad directa, la detección coherente es mucho más sofisticada, y por lo tanto más cara y más difícil de realizar. Además, desventajosamente, la detección coherente requiere el uso de un oscilador local óptico (OLO) , así como el rastreo de fase y de polarización entre el OLO y el portador de señales.

Breve Descripción de la Invención De acuerdo con los principios de la invención, una versión digital del campo óptico complejo, por ejemplo, amplitud y fase, por ejemplo, con respecto a un punto de referencia de una señal recibida, es desarrollado en un receptor mediante el empleo de la detección diferencial directa en conjunto con el procesamiento de señales digitales. Más específicamente, como es bien conocido, el campo óptico complejo de cualquier señal puede ser reconstruido al conocer sus perfiles de intensidad y de fase. El perfil de intensidad puede ser obtenido mediante la detección de intensidad directa convencional. Para obtener así la fase, de acuerdo con un aspecto de la invención, primeramente es obtenida una representación analógica electrónica de una forma de onda compleja que contiene información respecto a las diferencias de fase entre las posiciones adyacentes que son separadas por una diferencia de tiempo prescrita ?? en la señal recibida, mediante el empleo de un par de interferómetros de retraso óptico que tienen desplazamientos de fase ortogonales, por ejemplo, la diferencia entre los desplazamientos de fase es p/2, seguido por dos detectores de intensidad balanceada. La salida del primer interferómetro después de la detección de la intensidad balanceada, es la parte real de la forma de onda compleja, mientras que la salida del segundo interferómetro después de la detección de la intensidad balanceada, es la parte imaginaria de la forma de onda compleja. La salida de cada uno de los detectores de intensidad balanceada, y el perfil de intensidad, si es obtenido por detección de intensidad directa, son convertidos a una representación digital utilizando la conversión de analógico a digital. El periodo de muestra para la conversión de analógico a digital puede ser más corto que ??, de modo que pueden existir múltiples muestras dentro de un periodo de ?? . A partir de la representación digital de la forma de onda compleja, la diferencia de fase entre las posiciones adyacentes que son separadas por ?? puede ser obtenida. Luego, con base en las diferencias de fase obtenidas, y opcionalmente , una búsqueda para un desplazamiento de fase inicial entre las múltiples muestras de un periodo de ??, la relación de fase entre todas las muestras es obtenida. Esencialmente, el perfil de fase absoluta para la señal recibida es de este modo derivada únicamente con la incertidumbre que es aquella de un desplazamiento de fase constante, que es insignificante. Para simplificar la necesidad de hardware, opcionalmente , el perfil de intensidad puede ser aproximado a partir del valor absoluto de la forma de onda compleja en vez de obtenerlo por detección de intensidad directa. Además, opcionalmente, una vez que son recuperados el perfil de intensidad y el perfil de fase de la señal óptica como es recibida, el procesamiento de la señal óptica puede ser empleado para compensar las distorsiones en la señal recibida, por ejemplo, las distorsiones de las señales debidas a la dispersión cromática y SPM, de modo que una representación precisa de la forma de onda de señal óptica originalmente transmitida, puede ser reconstruida electrónicamente. Las técnicas de la presente invención son adecuadas para ser empleadas con diversos tipos de señales de modulación de desplazamiento de fase, diferenciales, ópticas (DPSK por sus siglas en inglés) , tales como la codificación de modulación de desplazamiento de fase binaria, diferencial (DBPSK por sus siglas en inglés) y las señales de modulación de desplazamiento de fase de cuadratura, diferencial (DQPSK por sus siglas en inglés) . Éstas pueden ser también empleadas con la modulación de desplazamiento de amplitud (ASK por sus siglas en inglés) , DPSK/ASK combinadas, y la modulación de amplitud de cuadratura (QAM) .

Breve Descripción de las Figuras En las figuras: La Figura 1 muestra un aparato ejemplar para reconstruir y restaurar un campo de señales ópticas de acuerdo con los principios de la presente invención; y La Figura 2 muestra una modalidad de la invención similar a aquella mostrada en la Figura 1, pero en la cual el perfil de intensidad es aproximado en vez de directamente recuperado a partir de la señal óptica recibida.

Descripción Detallada de la Invención Lo siguiente ilustra meramente los principios de la invención. De este modo, será apreciado que aquellos expertos en la técnica serán capaces de divisar los diversos arreglos o disposiciones que, aunque no son explícitamente descritos o mostrados en la presente, encarnan los principios de la invención y son incluidos dentro de su espíritu y su alcance. Además, todos los ejemplos y lenguaje condicional indicados en la presente están principalmente destinados expresamente a ser solo para fines pedagógicos para ayudar al lector en entendimiento de los principios de la invención y los conceptos contribuidos por el o los inventores para fomentar la técnica, y deben ser considerados sin limitación para tales ejemplos y condiciones específicamente indicados. Además, todas las declaraciones en la presente que indican los principios, aspectos y modalidades de la invención, así como los ejemplos específicos de las mismas, están destinados a abarcar los equivalentes estructurales y funcionales de las mismas. Además, se pretende que tales equivalentes incluyan los equivalentes actualmente conocidos asi como los equivalentes desarrollados en el futuro, por ejemplo, cualesquiera elementos desarrollados que realicen la misma función, no obstante de la estructura. De este modo, por ejemplo, podrá ser apreciado por aquellos expertos en la técnica que cualquier diagrama de bloques en la presente representa vistas conceptuales del conjunto de circuitos ilustrativos que ejemplifica los principios de la invención. Similarmente , será apreciado que cualesquiera cuadros de flujo, diagramas de flujo, diagramas de transición de estado, pseudocódigos , y similares, representan diversos procesos que pueden ser sustancialmente representados en un medio legible por computadora y ejecutados asi por una computadora o un procesador, ya sea que la computadora o el procesador sea o no explícitamente mostrado. Las funciones de los diversos elementos mostrados en las figuras, incluyendo cualesquiera bloques funcionales etiquetados como "procesadores", pueden ser proporcionados a través del uso del equipo físico (hardware) dedicado, así como el hardware capaz de ejecutar la dotación lógica informática (software) en asociación con el software apropiado. Cuando son proporcionadas por un procesador, las funciones pueden ser proporcionadas por un procesador simple dedicado, por un procesador compartido simple, o por una pluralidad de procesadores individuales, algunos de los cuales pueden ser compartidos. Además, el uso explícito del término "procesador" o "controlador" no debe ser considerado para referirse exclusivamente al equipo físico capaz de ejecutar el software, y puede incluir implícitamente, sin limitación, el hardware del procesador de señales digitales (DSP por sus siglas en inglés), el procesador de la red, el circuito integrado específico de la aplicación (ASIC por sus siglas en inglés), el arreglo de entrada programable en campo (FPGA por sus siglas en inglés), la memoria de solo lectura (ROM por sus siglas en inglés) para almacenar el software, la memoria de acceso aleatorio (RAM por sus siglas en inglés), y la memoria no volátil. Otro hardware, convencional y/o acostumbrado, puede ser también incluido. Similarmente , cualesquiera conmutadores o interruptores mostrados en las Figuras son solo conceptuales. Su función puede ser llevado a cabo a través de la operación del programa lógico, a través del programa dedicado, a través de la interacción del control del programa y el programa lógico dedicado, o incluso manualmente, siendo la técnica particular seleccionable por el implementador como se entiende más específicamente a partir del contexto. En las reivindicaciones de la presente, cualquier elemento expresado como un medio para realizar una función especificada, está destinado a abarcar cualquier manera de realizar esa función. Esto puede incluir, por ejemplo, a) una combinación de elementos eléctricos o mecánicos que realiza esa función, o b) el software en cualquier forma, incluyendo, por lo tanto, el conjunto de programas (firmware), el microcódigo o similares, combinados con el conjunto de circuitos apropiado para ejecutar ese software para realizar la función, asi como los elementos mecánicos conectados al conjunto de circuitos controlado por software, si lo hay. La invención, como es definida por tales reivindicaciones radica en el hecho de que las funcionalidades proporcionadas por los diversos medios indicados, son combinadas y reunidas de la manera en que lo declaran las reivindicaciones. El solicitante considera de este modo cualquier medio que pueda proporcionar esas funcionalidades, como equivalente a aquellas mostradas en la presente. Los módulos de software, o simplemente módulos que están implicados para ser software, pueden ser representados en la presente como cualquier combinación de elementos del diagrama de flujo u otros elementos indicando el funcionamiento de los pasos del proceso y/o la descripción textual. Tales módulos pueden ser ejecutados por el hardware que es expresamente o implícitamente mostrado. A no ser que se especifique explícitamente de otro modo en la presente, las figuras no están mostrados a escala. En la descripción, los componentes idénticamente numerados dentro de diferentes de las figuras, se refieren a los mismos componentes.

La Figura 1 muestra un aparato ejemplar, típicamente en un receptor, dispuesto de acuerdo con los principios de la invención, para desarrollar el campo óptico complejo, completo de una señal óptica recibida, mediante el empleo de la detección diferencial directa en conjunto con el procesamiento de señales digitales y para compensar los diversos deterioros que fueron infligidos sobre la señal óptica conforme ésta viajaba desde su fuente. La Figura 1 muestra a) un divisor óptico 1x3 1001; b) los interferómetros de retraso óptico (ODIs por sus siglas en inglés) 1002 y 1003; c) los detectores de intensidad balanceada 1011 y 1013; d) el fotodiodo 1015; e) los amplificadores 1021, 1022 y 1023; f) los controladores opcionales de ganancia automática (AGCs) 1031, 1032 y 1033; g) los convertidores de analógico a digital (ADCs) 1041, 1042 y 1043; y h) la unidad 1050 del procesamiento de señales digitales. Más específicamente, el divisor óptico 1x3 1001 duplica la señal óptica entrante para producir así tres copias. La energía óptica permitida para cada una de las copias a partir de la señal óptica originalmente entrante, es a la discreción del implementador . En una modalidad de la invención, la energía es dividida de modo que aproximadamente entre 40 a 45 por ciento de la energía de entrada es suministrada como salida a cada uno de los ODIs 1002 y 1003 y la energía remanente, por ejemplo, entre 10 y 20 por ciento, es suministrada al fotodiodo 1015. Como será reconocido fácilmente por aquellos de experiencia ordinaria en la técnica, los interferómetros de retraso óptico (ODIs) 1002 y 1003 pueden ser cualquier tipo de interferómet ro que tenga las características requeridas. Por ejemplo, los ODIs 1002 y 1003 pueden estar basados en el llamado interferómetro de ach-Zehnder bien conocido. Alternativamente, los ODIS 1002 y 1003 pueden estar basados en el denominado interferómetro de Michaelson bien conocido. El ODI 1002 tiene un retraso de aproximadamente ?? en la trayectoria óptica entre sus dos respectivos brazos y una diferencia de fase, por ejemplo, desplazada de 0O, donde £Y — T · tn 1 < m = sps, y m es un número entero, (1) sps y donde Ts es el periodo de símbolo de la señal, sps es el número de muestras por símbolo, tomadas por los convertidores de analógico a digital 1041, 1042 y 1043, m es un número entero entre 1 y sps, y 0O es un número arbitrariamente seleccionado. Si es así, el intervalo espectral libre (FSR por sus siglas en inglés) , por ejemplo, 1/??, de los ODIs 1002 y 1003 está relacionado a la proporción o velocidad de símbolos de señales (SR) como SR» sps m Nótese que, con base en las simulaciones numéricas, se ha encontrado que preferentemente, sps puede ser ajustado a un valor de 4 , y m puede ser un valor de 1, 2, 3 ó . Esto es debido a que un valor sps de menos de 4 tiende a no ser suficiente para representar de manera precisa la forma de onda de la señal, suficientemente dados los procedimientos descritos más adelante en la presente, mientras que sps mayor de 4 proporciona solamente un mejoramiento despreciable. La diferencia de retraso puede ser lograda, en una modalidad de la invención, por el ajuste de un brazo del interferómetro para tener una diferencia de longitud bruta de AT*C/n, donde C es la velocidad de la luz en el vacio y n es el índice de refracción del medio del brazo, y ajusfando luego la longitud adicionalmente para provocar un desplazamiento de fase de 0o. Nótese que en la práctica, debido a que un desplazamiento de 0O corresponde a una diferencia de longitud muy pequeña, la porción de desplazamiento de fase puede efectivamente ser algo más larga o más corta, de modo que la longitud total es 0O, más o menos un múltiplo de 2p. De esa manera, aún cuando la longitud no sea precisamente 0O, el cambio de fase es efectivamente 0o. El cambio de longitud total utilizado para lograr el cambio de longitud efectiva de 0O puede ser el mismo porcentaje de la longitud AT'C/JI. Mientras que incluso hasta 25 por ciento puede funcionar, preferentemente, el porcentaje es menor de 10 por ciento, y por supuesto, entre más precisa pueda ser hecha la longitud para concordar la longitud efectiva deseada, mejor será el funcionamiento. En otras modalidades de la invención, el retraso requerido puede ser dividido entre los brazos, siempre y cuando el retraso requerido y la diferencia de fase sean logrados. Aquellos de experiencia ordinaria en la técnica reconocerán fácilmente cómo desarrollar un arreglo apropiado para implementar el ODI 1002. Mientras que cualquier valor puede ser empleado como el valor de desplazamiento de fase 0o, por compatibilidad con los receptores convencionales, como será observado más adelante en la presente, pueden ser ventajosamente empleados ciertos valores de 0o. Por ejemplo, un buen valor de 0o es p/4 para DQPSK y 0 para DBPSK. El ODI 1003 es similar al ODI 1002, en que ése tiene retraso de aproximadamente ?? en la trayectoria óptica entre sus respectivos dos brazos, pero entre sus brazos éste tiene un desplazamiento de fase de 0o - p/2. De este modo, la diferencia entre los desplazamientos de fase de los ODIs 1002 y 1003 es p/2, asi pues el ODI 1002 y 1003 se dice que tienen desplazamientos de fase ortogonales. Los detectores de intensidad balanceada 1011 y 1013 son convencionales. Típicamente, cada uno de los detectores de intensidad balanceada 1011 y 1013 está constituido de un par de fotodiodos bien acoplados. Los detectores 1011 y 1013 de intensidad balanceada convierten la salida de cada uno de los brazos de los ODIs 1002 y 1003 a una representación eléctrica. De este modo, los detectores 1011 y 1013 de intensidad balanceada obtienen una versión eléctrica de las partes real e imaginaria de la forma de onda compleja que contiene la información respecto a las diferencias de fase entre dos posiciones de tiempo separadas por ?? en la señal óptica recibida. El fotodiodo 1015 realiza la detección convencional de intensidad directa, y de este modo obtiene el perfil de intensidad de la señal óptica recibida, en forma electrónica. Los amplificadores 1021, 1022 y 1023 amplifican las señales suministradas como salidas por el detector 1011 de intensidad balanceada, el detector 1013 de intensidad balanceada, y el fotodiodo 1015, respectivamente. Típicamente, los amplificadores 1021, 1022 y 1023 convierten la corriente que es enviada de salida por los diversos fotodiodos del detector 1011 de intensidad balanceada, el detector 1013 de intensidad balanceada, y el fotodiodo 1015 a los respectivos voltajes correspondientes. Para este fin, los amplificadores 1021, 1022 y 1023 pueden ser amplificadores de trans-impedancia . Además, los amplificadores 1021 y 1022 pueden ser amplificadores diferenciales. Después de la amplificación, cada una de las salidas es típicamente terminada de manera simple. Los controladores de ganancia automática opcionales (AGCs por sus siglas en inglés) 1031, 1032 y 1033 pueden ser empleados para normalizar las formas de onda electrónicas antes de la digitalización . Los convertidores de analógico a digital (ADCs) 1041, 1042 y 1043 realizan el "muestreo digital" de las señales amplificadas para desarrollar una representación digital de las señales amplificadas. Los ADCs 1041, 1042 y 1043 típicamente tienen la misma resolución, por ejemplo, 8 bitios . La unidad 1050 de procesamiento de señales digitales recibe la representación digital de las señales amplificadas y desarrolla una representación digital de los perfiles de amplitud y de fase de la señal óptica recibida, de acuerdo con un aspecto de la invención. En particular, la unidad de reconstrucción 1051 realiza tal desarrollo. Además, de acuerdo con otro aspecto más de la invención, la unidad 1050 de procesamiento de señales digitales puede desarrollar una representación digital de la forma de onda original de la señal óptica como ésta fue transmitida antes de sufrir deterioros en el canal sobre el cual ésta pasó, al compensar digitalmente los diversos deterioros de transmisión experimentados por la señal óptica, por ejemplo, la dispersión cromática y/o la automodulación de fase. La unidad de restauración 1052 realiza tal restauración. Al final, la unidad 1053 de recuperación de datos y de desmodulación realiza la desmodulación y la conversión a los bitios efectivos . Un proceso ejemplar para la recuperación del campo de señales ópticas complejo, entero, mediante acoplamiento de la detección diferencial directa con el procesamiento de señales digitales de acuerdo con los principios de la invención, utilizando el arreglo de la Figura 1, es como sigue. Primeramente, el perfil de intensidad del campo óptico recibido es obtenido por detección de intensidad directa utilizando el fotodiodo 1015. El perfil de intensidad, representado por I(t), es computado como I(t) = y(t)y(t) * (2) donde y(t) es el campo óptico complejo recibido, conforme éste llega al acoplador 1001 y *denota el conjugado complejo. Las salidas de los detectores balanceados 1011 y 1013 son representaciones analógicas de, respectivamente, las partes real, ureal(t), e imaginaria, Uimag(t), de la siguiente forma de onda compleja que contiene la información respecto a las diferencias de fase entre dos localizaciones de tiempo separadas por ?? ut) = ureal(t) + j'uimag(t) = y(t) (t-AT) *>exp[j0Q] (3) = \y(t)y (t-??) I exp{ [0 (t) - 0 (t-??) + 0O] } utilizando las siguientes definiciones: y/t) = \y(t) \ exp{j [0 (t) ] , y(t-AT) = \ y (t-??) \ exp [j0 (t-??) ] . (4) Después de que son amplificadas las representaciones analógicas de las partes real e imaginaria de la forma de onda compleja u (t) , éstas son convertidas a las representaciones digitales mediante muestreo, por ejemplo, por los ADCs 1041 y 1042. De igual modo, después de que es amplificado el perfil de intensidad, éste también es convertido a una representación digital mediante el muestre, por ejemplo, por el ADC 1043. Los ADCs 1041 y 1042 pueden ser considerados como una unidad ADC, la cual puede también incluir el ADC 1043. El muestreo de la forma de onda compleja y el perfil de intensidad es realizado en las siguientes posiciones de tiempo (ts) : ? > (1er bitio) í]+Ts> ti+Ts+^Ts, t^+Ts+^Ts tl+Ts+^-Ts, (2do bitio) ] +nTs, ti+nTs + 1^Ts, tl+nTs+ Ts,..., t^nTs+^-Ts, (enésimo bitio) donde ti es una posición inicial de tiempo, arbitraria, y n es un número arbitrariamente seleccionado para el uso en mostrar cómo la ecuación es generalizada a cualquier posición de bitio . Por ejemplo, para sps = 4, las posiciones de tiempo de muestreo son como sigue: (1 er bitio) (2do bitio) t,+nTs+}TS7 (enésimo bitio) Después de que son obtenidas las representaciones digitales de las partes real e imaginaria de la forma de onda compleja, ureai(ts), y Uimag(ts), éstas son suministradas a la unidad 1050 de procesamiento de señales digitales. De igual modo, después de que es obtenida la representación digital de la forma de onda de intensidad, I (ts) , ésta también es suministrada a la unidad 1050 de procesamiento de señales digitales . Las muestras digitales son primeramente utilizadas para reconstruir los perfiles de amplitud y de fase de la señal óptica recibida por la unidad de reconstrucción 1051. Este paso de reconstrucción puede incluir los siguientes procedimientos . Primeramente, un grupo de muestras proveniente de cada forma de onda muestreada I(ts), ureal(ts), y uimag(ts)r son seleccionadas como un "cuadro" para ser procesadas conjuntamente. El tamaño del cuadro, por ejemplo, el número de símbolos para los cuales son tomadas las muestras, es elegido para ser más grande que el número máximo de símbolos ópticos que interactúan durante la transmisión óptica como resultado de la dispersión cromática u otros efectos durante la transmisión óptica. Nótese que por interacción se entiende que los pulsos que constituyen los símbolos se traslapan uno con el otro debido al ensanchamiento de los pulsos provocado por la propiedad de dispersión de la fibra. Por ejemplo, para una señal DQPSK de 20 Gb/s que experimenta una dispersión cromática de 17,000 ps/nm, lo cual corresponde a la misma dispersión que podría ser producida por una fibra de modo simple estándar de 1,000 km (SSMF), el número máximo de símbolos ópticos que interactúan es de aproximadamente 30. Para tal situación ejemplar, un tamaño de cuadro adecuado puede ser de 64 símbolos, o 64'sps muestras. En segundo lugar, el efecto de filtración debido a las limitaciones de anchura de banda de los fotodetectores 1011, 1013 y 1015 y los ADCs 1041, 1042 y 1043, puede necesitar ser compensado al filtrar inversamente las formas de onda digitales. En otras palabras, el inverso de la función de transferencia de filtro provocada por la superposición de la respuesta del foto-detector y la respuesta del ADC, es digitalmente aplicada a la forma de onda digital. En tercer lugar, el factor de fase que representa las diferencias de fase óptica entre las muestras que son separadas por ?? en el tiempo, A0(ts) = 0(ts)- 0(ts-??), como es dado por la ecuación 3, puede ser obtenido como sigue: Nótese que aunque todavía se necesita conocer el valor de 0O, el cómputo de la ecuación 5 elimina efectivamente el impacto de 0O al obtener el factor de fase, de modo que 0O puede ser cualquier valor arbitrario. El hallazgo del valor de 0o podría ser logrado por una búsqueda en el mundo real, por ejemplo, una búsqueda automatizada, que varía el valor de 0O hasta que es encontrada una conjetura óptima. La conjetura que produce la menor proporción de errores de bitios, es seleccionada como la conjetura óptima. Alternativamente, la conjetura que proporciona el mejor espectro de señales ópticas de la señal, como es reconstruida como se describe más adelante en la presente, puede ser seleccionada como la conjetura óptima. Otra posibilidad más es que en vez de realizar una búsqueda, todos los resultados que utilizan los diferentes valores de 0O sobre el intervalo de 0 a 2p pueden ser computados, y el valor de 0O que da el mejor resultado es seleccionado como la conjetura óptima. Haciéndolo así se permite moverse directamente, y por lo tanto posiblemente de manera más rápida, al valor de 0o- Por ejemplo, el cómputo podría ser realizado para 40 posibles valores candidatos de 0o con un espaciamiento entre cada valor candidato de 0.05 p.

En cuarto lugar, en teoría, el perfil de fase de señal de cada "subgrupo" respectivo de muestras dentro de un cuadro, consistiendo cada subgrupo de aquellas muestras del cuadro que tienen un espaciamiento entre ellas de ?? o un múltiplo número entero del mismo, puede ser obtenido, con base en las diferencias de fase óptica de las muestras adyacentes dentro del subgrupo, al determinar n +?-?G) = (/1) + ? (?, + p-AT), (subgrupo 1) {? +? ?? + — 7S) = <*(/,+ — 7i) + ? + — Ts + p AT), (subgrupo 2) sps sps sps v ¾ f (6) +p AT) (subgrupo m) donde n es la posición de una muestra particular dentro del subgrupo y cuando n = 0 la suma no es computada del todo. Prácticamente, en vez de obtener la fase directamente, es suficiente con obtener meramente los factores de fase, como sigue: 7' (subgrupo m) donde n es la posición de una muestra particular dentro del subgrupo y cuando n = 0 la multiplicación no es computada del todo. Los factores de fase dan la correlación de fase entre las muestras dentro de cada subgrupo. Sin embargo, la relación de fase entre los subgrupos no es todavía conocida. De este modo, es necesario determinar las m-1 diferencias de fase. Una vez que la relación de fases entre las muestras igualmente espaciadas de los subgrupos, por ejemplo, las primeras muestras, por ejemplo, las muestras para las cuales n = 0, es conocida, entonces la relación de fase entre todas las muestras será completamente especificada. Por ejemplo, para n = 0, las diferencias entre cada apareamiento adyacente de los términos antes del símbolo de suma en la ecuación 6, por ejemplo +-^-7"s) s debe ser determinado. La relación de fase entre las muestras igualmente espaciadas de estos subgrupos puede ser estimada como sigue. Una diferencia de fase inicial que puede ser cualquier valor entre 0 y 2p es seleccionada como una diferencia de fase candidata para el par candidato de cualesquiera dos de estas muestras de todos los desplazamientos de fase posibles, para obtener una "relación de fase de prueba" entre todas las muestras en el cuadro. La diferencia de fase inicial puede estar entre 0 y 2p, ya que éste es el intervalo de la diferencia de fase efectiva. Se ha encontrado que una buena diferencia de fase candidata inicial es ?.?p. Además, ya que diversos desplazamientos de fase candidata serán intentados con el fin de determinar la mejor utilizando el proceso de búsqueda, es necesario seleccionar una resolución para la cual los desplazamientos de fase candidatos serán seleccionados. Se ha encontrado que un buen valor para la resolución es de ?.?p. Después de esto, el campo de señales ópticas es reconstruido para producir una señal óptica reconstruida por prueba, con base en la diferencia de fase seleccionada y en el perfil de intensidad conocido I (ts) . Esto puede ser logrado al determinar £,(o=V^ ¦ (8) donde Er(ts) es la señal reconstruida para el grupo actual de valores que es el estimado actual de la señal óptica recibida. El espectro de energía óptica de la señal reconstruida de prueba es luego obtenido mediante la realización de una transformación de Fourier sobre la señal reconstruida de prueba. La energía para esa porción de la señal reconstruida de prueba que cae dentro del intervalo de frecuencia de [-SR, +SR] aproximadamente la frecuencia central de señal es obtenida. Este proceso es repetido al seleccionar un nuevo desplazamiento de fase candidato, por ejemplo, al incrementar la fase candidata previa. El grupo de desplazamiento de fase "prueba" entre las muestras igualmente espaciadas en estos subgrupos que da la energía espectral máxima dentro de [-SR, +SR] alrededor de la frecuencia central de señal es seleccionado como el mejor estimado. La relación de fase entre todas las muestras en el cuadro puede ser entonces determinada con base en el mejor estimado. Alternativamente, el grupo de desplazamiento de fase de prueba entre las muestras igualmente espaciadas de estos subgrupos que da la energía espectral mínima fuera de [-SR, +SR] alrededor de la frecuencia central de la señal, es seleccionado como el mejor estimado. La relación de fase entre todas las muestras en el cuadro puede ser entonces determinada con base en el mejor estimado. En una modalidad de la invención, puede ser deseable establecer ?? 0 Ts/sps. Como resultado, el retraso ?? es igual a la resolución de muestreo, m = 1, y por lo tanto existe únicamente un subgrupo en un cuadro, de modo que todas las muestras tienen una relación de fase con sus muestras inmediatamente adyacentes. En tal modalidad de la invención, las fases de todas las muestras en un cuadro pueden ser obtenidas de manera directa, en teoría, al determinar: f(?3 = /, + n ¦ ?G) = f{?] ) + + 2 · AT)...+ ?f(?,), (9) el cual es un caso especial de la ecuación 6, por ejemplo, únicamente el primer subgrupo, el cual es el único subgrupo, es computado.

Prácticamente, en vez de obtener las fases directamente, es suficiente con obtener meramente los factores de fase para cada una de las muestras, como sigue: que es un caso especial de la ecuación 7, por ejemplo, únicamente el primer subgrupo, el cual es el único subgrupo, es computado. Finalmente, la representación digital del campo de señales ópticas recibido, ER(ts), puede ser obtenido con base en el factor de fase obtenido y el perfil de intensidad I (ts) por En una modalidad de la invención, mostrada en la Figura 2, cuando ?? es suficientemente pequeño en comparación al periodo de símbolo Ts, el perfil de intensidad puede ser aproximado por |u(ts) |, y así pues o preferentemente Nótese que ?? puede ser considerado como suficientemente pequeño cuando éste es al menos un factor de 2 más pequeño que el periodo de símbolo, por ejemplo, ?? = Ts/2.

Para sps = 4, preferentemente , ?? = Ts/4. El uso de esta aproximación significa que el fotodiodo 1015, el amplificador 1023, el controlador opcional 1033 de ganancia automática, y el convertidor 1043 de analógico a digital, no son requeridos, y de aquí que éstos no son mostrados en la Figura 2. También, el divisor óptico 1x3 1001 es reemplazado por el divisor óptico 1x2 2001 más simple, ya que no existe la necesidad para una ramificación, para determinar la intensidad, y por lo tanto únicamente son requeridas dos copias. Después de que el campo de señales ópticas recibido es desarrollado en el dominio digital por la unidad de reconstrucción 1051, la representación digital del campo de señales ópticas como fue lanzado originalmente desde el transmisor, ET(ts), puede ser entonces derivado por la unidad de restauración 1052. Para este fin, la unidad de restauración 1052 compensa electrónicamente las diversas distorsiones, tales como la distorsión provocada por la dispersión cromática y, de acuerdo con un aspecto de la invención, a) la automodulación de fase (SPM) y b) las combinaciones de dispersión cromática y SPM que la señal transmitida sufrió conforme ésta viajó hacia el receptor. Cuando la señal es principalmente distorsionada por la dispersión cromática, la unidad de restauración 1052 puede restaurar el campo original de señales ópticas al determinar donde F(x) y F (y) son, respectivamente, las transformaciones de Fourier y de Fourier inversa de las señales x e y, f (Dtotal) representa la modificación dependiente de la frecuencia de la fase óptica de la señal, debido al efecto dispersivo resultante de una dispersión con el valor D, y el "-" indica la eliminación del efecto dispersivo. De manera más simple, esto puede ser aproximado utilizando técnicas convencionales que emplean filtros de respuesta de impulso finito (FIR). Cuando la señal es distorsionada esencialmente únicamente por SP , tal SPM puede ser compensado por una modalidad de la invención en la cual la unidad de restauración 1052 determina: ET(ts) = F{F[ER«S )] · e *4»** }, (14) donde F(x) y F(y) son, respectivamente, las transformaciones de Fourier y de Fourier inversa de las señales x e y, como se mencionó anteriormente, A<PNL representa la fase no lineal total debida al SPM, y el signo menos indica la eliminación del efecto dispersivo. Cuando la señal es distorsionada por la dispersión cromática y SPM, tal dispersión cromática y SPM combinadas pueden ser compensadas por una modalidad de la invención en la cual la unidad de restauración 1052 trata la unión de fibra que conecta el transmisor y el receptor como si estuviera constituida de N segmentos, cada uno teniendo los mismos efectos de dispersión y de SPM, donde el segmento que está más cercano al transmisor es considerado como el primer segmento, y el segmento que está más cercano al receptor es considerado como el N-ésimo segmento. La unidad de restauración 1052 obtiene entonces la representación digital del campo óptico original mediante la realización del proceso iterativo ejemplificado por el siguiente pseudocódigo : E(ts,N+ l) = ER0,)> para n = N a 1 y ET(ts) = E(is,l) donde E(ts, N) es el campo óptico restaurado al comienzo del N-ésimo segmento, ñtpNL representa la fase no lineal total debida al SPM. Después de que el campo óptico original es restaurado en el dominio digital, éste es adicionalmente procesado por la unidad de desmodulación y recuperación de datos 1053. Por ejemplo, cuando la señal óptica es modulada por el formato DQPSK, el proceso de desmodulación de DQPSK óptico, convencional, obtiene las variables de decisión para los tributarios de datos en fase (I) y de cuadratura (Q) por la determinación de ET(ís) ET(ts-Ts expU~) , vQ{ts) = imag\ ET(ts) ET«s-Ts)* exp<J^) ) (15) Una vez que son obtenidas las variables de decisión, puede ser realizada una decisión para recuperar los tributarios I y Q de datos originales, transmitidos en el transmisor a través de donde td es el tiempo de decisión y Vth es el umbral de decisión, el cual es usualmente aproximadamente cero. Como será fácilmente comprendido por aquellos de experiencia ordinaria en la técnica, el monitoreo de funcionamiento del receptor opcional, puede ser utilizado para proporcionar información respecto a qué tan bien están teniendo éxito los procesos de reconstrucción y restauración en la recuperación de la señal óptica original. Además, puede ser aplicado un control de retroalimentación para optimizar cada paso en los procesos de reconstrucción y de restauración. Por ejemplo, en el caso donde 0o está cambiando lentamente con el tiempo, por ejemplo, debido al desplazamiento de la frecuencia del portador de la señal óptica en el transmisor o la longitud de trayectoria inducida por temperatura cambia en los ODIs, la ecuación (5) puede ser dinámicamente ajustada, con un control de retroalimentación, para encontrar siempre una mejor conjetura para 0O que varia en el tiempo, para obtener con esto de manera precisa el factor de fase. Como será más fácilmente comprendido por aquellos de experiencia ordinaria en la técnica, la presente invención puede ser aplicada a las señales de modulación por desplazamiento de fase diferencial, óptica (DPSK), tal como las señales de modulación por desplazamiento de fase binaria diferencial (DBPSK) y de modulación por desplazamiento de fase de cuadratura diferencial (DQPSK), ya que los ODIs y la detección balanceada son comúnmente utilizados para la detección de DPSK. Además, esta invención puede ser también aplicada a la modulación por desplazamiento de amplitud (ASK) , DPSK/ASK combinadas, y QAM diferencial. Se hace constar que con relación a esta fecha el mejor método conocido por la solicitante para llevar a la práctica la citada invención, es el que resulta claro de la presente descripción de la invención.

Claims

Reivindicaciones Habiéndose descrito la invención como antecede, se reclama como propiedad lo contenido en las siguientes reivindicaciones : 1. Un receptor óptico, caracterizado porque comprende : un receptor de detección diferencial directa, el receptor de detección diferencial directa recibe una señal óptica entrante como una entrada, y la suministra como representaciones analógicas de salida de las partes real e imaginaria de una forma de onda compleja que contiene información respecto a las diferencias de fase entre una pluralidad de posiciones en el tiempo en la señal óptica entrante, que están separadas por una cantidad prescrita; y un procesador de señales, acoplado al receptor de detección diferencial directa, para desarrollar una representación digital de una intensidad y un perfil de fase que representa la señal óptica entrante.
2. La invención de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque el procesador de señales comprende además los medios para compensar la representación digital de una intensidad y un perfil de fase que representa la señal óptica entrante para al menos un deterioro de transmisión infligido sobre la señal óptica recibida por un canal sobre el cual había viajado el campo óptico recibido.
3. La invención de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque el procesador de señales comprende además los medios, que responden a la representación digital y un perfil de fase que representa la señal óptica entrante, para realizar la desmodulación y la recuperación de datos.
4. La invención de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque el procesador de señales determina un valor de fase que representa las diferencias de fase óptica entre las muestras de la forma de onda compleja que están separadas por la cantidad prescrita.
5. La invención de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque el procesador de señales obtiene las muestras de la forma de onda compleja en posiciones de tiempo para cada bitio, las cuales son definidas como ' Oer bitio) t,+Ts, tí +Ts +^Ts, tx+Ts+ Ts tl +Ts +^Ts, (2do bitio) ] +nTs, t +nTs + -^Ts, tx + nTs + TS,..., t^nTs+=^-Ts, (enésimo bitio) donde ti es una posición de tiempo arbitraria, inicial y n es un número arbitrariamente seleccionado.
6. La invención de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque el receptor de detección diferencial directa comprende además una unidad de detección de intensidad directa para obtener un perfil de intensidad de la señal óptica entrante.
7. La invención de conformidad con la reivindicación 6, caracterizada porque la unidad de detección de intensidad directa es un fotodiodo.
8. La invención de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque comprende además una unidad convertidora de analógico a digital, la unidad convertidora de analógico a digital convierte las partes real e imaginaria de la forma de onda compleja a representaciones digitales respectivas de la misma y suministra la representación digital de las partes real e imaginaria de la forma de onda compleja al procesador de señales.
9. La invención de conformidad con la reivindicación 8, caracterizada porque el receptor de detección diferencial directa comprende además al menos un foto-detector, y en donde el procesador de señales realiza un inverso de la función de transferencia de filtro superpuesta, provocada por la respuesta inherente de al menos un foto-detector y la respuesta inherente de la unidad convertidora de analógica a digital para al menos una de la representación digital de las partes real e imaginaria de la forma de onda complej a .
10. La invención de conformidad con la reivindicación 8, caracterizada porque comprende además una unidad de control de ganancia automática interpuesta entre el receptor de detección diferencial directa y el convertidor de analógico a digital.
11. La invención de conformidad con la reivindicación 8, caracterizada porque la unidad convertidora de analógico a digital incluye una pluralidad de convertidores de analógico a digital.
12. La invención de conformidad con la reivindicación 8, caracterizada porque el procesador de señales procesa un grupo de muestras de la representación digital de las partes real e imaginaria de la forma de onda compleja suministrada por la unidad convertidora de analógico a digital, conjuntamente.
13. La invención de conformidad con la reivindicación 12, caracterizada porque el tamaño del grupo es proporcional al número máximo de símbolos ópticos que interactúan, durante la transmisión óptica debida a efectos dispersivos en un canal óptico sobre el cual viajó la señal óptica entrante.
14. La invención de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque el receptor de detección diferencial directa comprende además una pluralidad de interferómetros de retraso óptico.
15. La invención de conformidad con la reivindicación 14, caracterizada porque al menos uno de la pluralidad de interferones de retraso óptico tiene un retraso igual a aproximadamente la cantidad prescrita.
16. La invención de conformidad con la reivindicación 14, caracterizada porque al menos dos de los ínterferómetros de retraso óptico tienen desplazamientos de fase ortogonales.
17. La invención de conformidad con la reivindicación 14, caracterizada porque al menos dos de cada uno de la pluralidad de interferómetros de retraso óptico tienen retrasos de operación que no son iguales uno al otro y cada uno de los retrasos están alrededor de la cantidad prescrita.
18. La invención de conformidad con la reivindicación 14, caracterizada porque dos de la pluralidad de interferómetros de retraso óptico tienen (i) retrasos de operación que no son iguales uno al otro y (ii) una diferencia de retraso entre ellos que corresponde a una diferencia de fase óptica de p/2.
19. La invención de conformidad con la reivindicación 14, caracterizada porque el receptor de detección diferencial directa comprende además al menos dos detectores de intensidad balanceada, cada uno de los detectores de intensidad balanceada está acoplado a uno respectivo de los interferómetros de retraso óptico.
20. La invención de conformidad con la reivindicación 14, caracterizada porque comprende además un convertidor de analógico a digital, el convertidor de analógico a digital convierte al menos una de las partes real e imaginaria de la forma de onda compleja a una representación digital y suministra la representación digital de las partes real e imaginaria de la forma de onda compleja al procesador de señales, en donde la cantidad prescrita es G = ?3—Ül) 1 < m = sps, y m es un número entero, sps donde Ts es el periodo de símbolos de la señal óptica entrante, sps es un número de muestras por símbolo utilizada por el convertidor de analógico a digital para convertir al menos una de las partes real e imaginaria de la forma de onda compleja a una representación digital, m es un número entero entre 1 y sps, y en donde la forma de onda compleja es u(t) = ureal(t) + j'uimag(t), donde ureal(t) y uimag (t) son, respectivamente, las partes real e imaginaria de la forma de onda compleja.
21. La invención de conformidad con la reivindicación 20, caracterizada porque el procesador de señales determina un perfil de fase de señales de cada subgrupo respectivo de las muestras dentro de un cuadro, comprendiendo cada subgrupo aquellas muestras del cuadro que tienen un espaciamiento entre ellas de ?? o un múltiplo número entero del mismo, el perfil de fase de señal está basado en las diferencias de fase óptica entre las muestras adyacentes dentro de cada subgrupo, y que se obtienen al determinar n f(??+?-??) = f(()) + ? ? + P¦ ?G), + n ¦ AT+-i- Ts ) = + — Ts)+¿?0(/, + 1 Ts + p AT), sps F(??+?· ?? + — ?5) = «? +—?3) +??f?+— ?? + ? ·??) sps sps ~ sps donde n es la posición de una muestra particular dentro del subgrupo y cuando n = 0 la suma no es computada del todo.
22. La invención de conformidad con la reivindicación 21, caracterizada porque ts es una posición en el tiempo y en donde el procesador de señales computa la representación digital del campo de señales ópticas recibido, ER(ts) , al determinar ER(ts) = jl(ts)eJ?{', ) , donde I (ts) es un perfil de intensidad de la señal óptica entrante al tiempo ts y 0(ts) es una fase al tiempo ts.
23. La invención de conformidad con la reivindicación 21, caracterizada porque comprende además una unidad de detección de intensidad directa, acoplada a un convertidor de analógico a digital para suministrar el perfil de intensidad.
24. La invención de conformidad con la reivindicación 21, caracterizada porque al tiempo ts el perfil de intensidad es aproximado por el valor absoluto de u(ts).
25. La invención de conformidad con la reivindicación 20, caracterizada porque el procesador de señales determina una relación de fase entre las muestras igualmente espaciadas en cada uno respectivo de los m subgrupos, en donde cada subgrupo comprende aquellas muestras del cuadro que tienen un espaciamiento entre ellas de ?? o un múltiplo número entero del mismo.
26. La invención de conformidad con la reivindicación 20, caracterizada porque el procesador de señales determina una relación de fase entre las muestras igualmente espaciadas de m subgrupos, en donde cada subgrupo comprende aquellas muestras de cuadro que tienen un espaciamiento entre ellas de ?? o un múltiplo número entero del mismo.
27. La invención de conformidad con la reivindicación 26, caracterizada porque el procesador de señales determina la relación de fase entre las muestras de únicamente un primer subgrupo, que es el único subgrupo.
28. La invención de conformidad con la reivindicación 26, caracterizada porque el procesador de señales determina una relación de fase entre las muestras igualmente espaciadas de todos los m subgrupos con base en un análisis de un espectro de energía óptica de un grupo de señales reconstruidas de prueba basadas en los subgrupos, mediante los cuales todas las relaciones de fase de las muestras de la señal óptica entrante son determinadas.
29. La invención de conformidad con la reivindicación 28, caracterizada porque el análisis del espectro de señales ópticas de un grupo de señales reconstruidas de prueba determina una señal reconstruida de prueba cuya energía espectral óptica dentro del intervalo de frecuencia de [-SR, +SR] alrededor de la frecuencia espectral de la señal óptica entrante, es más alta entre grupos de señales reconstruidas de prueba, en donde SR es la velocidad o proporción de símbolos de la señal óptica entrante.
30. La invención de conformidad con la reivindicación 28, caracterizada porque el análisis de los espectros de energía óptica de un grupo de señales reconstruidas de prueba determina una señal reconstruida de prueba cuya energía espectral óptica fuera del intervalo de frecuencia de [-SR, +SR] alrededor de la frecuencia central de la señal óptica entrante, es más baja entre el grupo de señales reconstruidas, en donde SR es la velocidad de símbolos de la señal óptica entrante.
31. La invención de conformidad con la reivindicación 20, caracterizada porque el procesador de señales determina un perfil de un factor de fase de señal para cada subgrupo dependiendo de muestras dentro de un cuadro, cada subgrupo comprende aquellas muestras de cuadro que tienen un espaciamiento entre ellas de ?? o un múltiplo número entero del mismo, el factor de fase de señal está basado en las diferencias de fase óptica entre las muestras adyacentes dentro de cada subgrupo, y que es obtenido al determinar donde n es la posición de una muestra particular dentro del subgrupo y cuando n = 0 la multiplicación no es computada del todo .
32. La invención de conformidad con la reivindicación 31, caracterizada porque el procesador de señales computa la representación digital del campo de señales ópticas recibido como una función del perfil del factor de fase de señal y una representación digital de un perfil de intensidad de la señal óptica entrante.
33. La invención de conformidad con la reivindicación 31, caracterizada porque ts es una posición en el tiempo y en donde el procesador de señales computa la representación digital del campo de señal óptica recibida, ER(ts), al determinar ER(ts) = Jl(tt) -e'^ , donde I (ts) es un perfil de intensidad de la señal óptica entrante al tiempo ts y o 0{ts) es un factor de fase al tiempo ts.
34. La invención de conformidad con la reivindicación 33, caracterizada porque comprende además una unidad de detección de intensidad directa acoplada a un convertidor de analógico a digital, para suministrar el perfil de intensidad.
35. La invención de conformidad con la reivindicación 33, caracterizada porque al tiempo ts, el perfil de intensidad es aproximado por el valor absoluto de u (ts) .
36. la invención de conformidad con la reivindicación 33, caracterizada porque al tiempo ts, el perfil de intensidad es aproximado por la raíz cuadrada del valor absoluto de u(ts) u(ts + ¿) .
37. La invención de conformidad con la reivindicación 33, caracterizada porque el procesador de señales realiza además la compensación sobre la representación digital del campo de señales ópticas recibidas, para al menos un deterioro de la transmisión infligido por un canal sobre el cual ha viajado el campo óptico recibido.
38. La invención de conformidad con la reivindicación 37, caracterizada porque el procesador de señales realiza además la desmodulación y la recuperación de datos .
39. La invención de conformidad con la reivindicación 37, caracterizada porque al menos un deterioro de la transmisión pertenece a un grupo que consiste de: la dispersión cromática y los efectos no lineales de las fibras.
40. Un receptor óptico, caracterizado porque comprende : los medios para suministrar como una salida, las representaciones analógicas de las partes real e imaginaria de una forma de onda compleja que contiene información respecto a las diferencias de fase entre una pluralidad de posiciones de tiempo en una señal óptica entrante que están espaciadas por una cantidad prescrita; y los medios para desarrollar una representación digital de una intensidad y un perfil de fase que representan la señal óptica entrante.
41. La invención de conformidad con la reivindicación 40, caracterizada porque el medio para el suministro comprende dos interferómetros de retraso óptico ortogonal .
42. Un método para el uso en un receptor óptico, caracterizado porque comprende los pasos de: desarrollar una representación analógica de las partes real e imaginaria de una forma de onda compleja que contiene la información respecto a las diferencias de fase entre una pluralidad de posiciones en el tiempo en una señal óptica que está entrando al receptor óptico, las posiciones están espaciadas por una cantidad prescrita; la conversión de la representación analógica a una representación digital; el desarrollo, como una función de una representación digital, de una intensidad y un perfil de fase que representan la señal óptica entrante; y el suministro de una salida que indica la información representada por la señal óptica entrante.
43. La invención de conformidad con la reivindicación 42, caracterizada porque el paso de suministro comprende además el paso de compensar la representación digital para al menos un deterioro de la transmisión infligido sobre la señal óptica recibida por un canal sobre el cual había viajado la señal óptica entrante.