MX2008014715A

MX2008014715A - Metodo para producir un extracto de mosto y aparato para llevar a cabo tal metodo.

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Publication number: MX2008014715A
Application number: MX2008014715A
Authority: MX
Inventors: Hendrikus Mulder
Original assignee: Heineken Supply Chain Bv
Priority date: 2006-05-19
Filing date: 2007-05-16
Publication date: 2008-12-03
Also published as: WO2007136258A1; BRPI0713078B1; KR20090038855A; EA200870553A1; AR061039A1; JP5538883B2; EA013315B1; BRPI0713078A2; CN101490238A; EP2018415B1; JP2009537174A; CA2653909A1; PE20080241A1; ES2628289T3; US8202708B2; US20100035304A1; CO6141476A2; DK2018415T3; UA98935C2; EP2018415A1

Abstract

Un aspecto de la invención se refiere a un método que comprende: a. remojar materiales de partida particulados, que contienen almidón y opcionalmente malteadas con agua; b. calentar el mosto e hidrolizar enzimáticamente el almidón; c. hacer pasar el mosto tratado térmicamente a través de un primer tamizado para su separación en un extracto de mosto fermentable y cebadilla húmeda; d. transferir la cebadilla húmeda, opcionalmente tras haber sometido dicha cebadilla húmeda a una operación de lavado y tamizado, a una primera prensa y prensar dicha cebadilla húmeda para obtener cebadilla deshidratada y extracto de mosto fermentable adicional. El presente método ofrece las ventajas de (i) ser muy robusto, (ii) posibilitar la producción de extractos de mosto de alta densidad (iii) consumir muy poca electricidad y (iv) conseguir rendimientos de extracción altos. La invención también proporciona un aparato para llevar a cabo el método anteriormente mencionado.

Description

MÉTODO PARA PRODUCIR UN EXTRACTO DE MOSTO Y APARATO PARA LLEVAR A CABO TAL MÉTODO CAMPO DE LA INVENCIÓN La presente invención se refiere a un método para producir un extracto de mosto, especialmente un extracto de mosto que es adecuado para su uso en la producción de una bebida fermentada con levadura tal como cerveza. Más particularmente, la presente invención proporciona un método que comprende: a. remojar materiales de partida particulados, que contienen almidón y opcionalmente malteadas con agua; b. calentar el mosto e hidrolizar enzimáticamente el almidón; c. separar el mosto tratado térmicamente en extracto de mosto y cebadilla. La invención también se refiere a un aparato para llevar a cabo un método de este tipo.

ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN Se describe un método de remojado tal como se describió anteriormente en la patente británica GB-B 879 470. Más específicamente, dicha patente británica describe un método continuo para la producción de mosto cervecero en el que se introduce mosto tratado térmicamente en un primer separador de cribado. Las cebadillas que pasan por el primer separador de cribado caen a un primer recipiente de lavado en el que se acumulan y mezclan con un mosto de cerveza muy diluido que se origina de la separación de cribado de una suspensión de grano de un segundo recipiente de lavado. La suspensión mezclada en el primer recipiente de lavado rebosa a un segundo separador de cribado. El mosto de cerveza diluido que pasa a través del segundo separador de cribado se recircula a la etapa de remojado y las cebadillas que pasan por la criba caen al segundo recipiente de lavado en el que se combinan con una corriente de agua. La suspensión en el segundo recipiente de lavado rebosa a un tercer separador de cribado. El mosto de cerveza muy diluido que pasa a través de la criba se bombea al primer recipiente de lavado y las cebadillas descargadas de la criba van a la eliminación de cebadilla. El método descrito en la patente británica comprende someter de manera continua la fracción de sólidos a extracción contracorriente en una pluralidad de fases, comprendiendo cada una de esas fases volver a suspender con un efluente de lavado de una fase subsiguiente y la separación mecánica de sólidos gruesos, para producir un residuo de sólidos gruesos agotado de manera sustancialmente completa. Los ejemplos de la patente británica describen los resultados de tres series de producción diferentes. Las corrientes de mosto de cerveza de procedimiento producidas en estas series tenían una densidad relativa (D.R.) en el intervalo de 1,04117 a 1,04484. Estas densidades específicas equivalen a una densidad de aproximadamente 10-11 grados Plato (°P). El documento DE-B 516 547 describe un aparato en el que se separa el mosto en extracto de mosto fermentable y cebadilla húmeda haciendo pasar el mosto a través de una rejilla, seguido de prensar las cebadillas húmedas así obtenidas por medio de un pistón de prensa contra un tamiz para obtener cebadilla deshidratada y extracto de mosto fermentable adicional. El documento DE-B 165 124 describe un procedimiento para la producción continua de mosto de cerveza que emplea una secuencia de tres cámaras de prensa.

La primera y tercera cámara contienen una prensa de husillo que está montada en un cilindro con forma cónica. Este cilindro está perforado o comprende una criba de malla con el fin de permitir que el líquido salga. La segunda cámara se usa para rociar la cebadilla que sale de la primera cámara antes de que se transfiera a la tercera cámara. Se utiliza agua de rociado en el procedimiento de una manera en contracorriente. En el procedimiento descrito en la patente alemana el tamizado y el prensado se producen de una manera esencialmente simultánea.

El documento US 3.157.583 describe un procedimiento para la producción de extracto de malta clarificado en el que el mosto se hace pasar a través de una primera criba vibratoria para eliminar la mayoría del material fibroso y de cáscara y en el que el material fibroso y de cáscara se transfiere a otra criba vibratoria en la que se lava con agua de rociado.

SUMARIO DE LA INVENCIÓN Los inventores han desarrollado un procedimiento novedoso para la producción de un extracto de mosto fermentable que ofrece las ventajas de (i) ser muy robusto, (ii) posibilitar la producción de extractos de mosto de alta densidad (iii) consumir muy poca electricidad y (iv) conseguir rendimientos de extracción altos. El presente método se caracteriza porque emplea una o más combinaciones de tamiz-prensa para producir el extracto de mosto fermentable. Más particularmente, el presente método se caracteriza porque comprende las etapas siguientes: a. remojar materiales de partida particulados, que contienen almidón y opcionalmente malteadas con agua; b. calentar el mosto e hidrolizar enzimáticamente el almidón; c. hacer pasar el mosto tratado térmicamente a través de un primer tamiz para su separación en un extracto de mosto fermentable y cebadilla húmeda; d. transferir la cebadilla húmeda, opcionalmente después de haber sometido dicha cebadilla húmeda a una operación de lavado y tamizado, a una primera prensa y prensar dicha cebadilla para obtener cebadilla deshidratada y extracto de mosto fermentable adicional . La una o más combinaciones de tamiz-prensa que se emplean en el presente método pueden hacerse funcionar de manera adecuada en un modo continuo. Los tamices (o cribas) pueden hacerse funcionar con un alto rendimiento para conseguir una primera separación sólido- líquido . Dado que la fracción de sólidos retenida en los tamices es normalmente mucho menor que la fracción de líquido que permea, las prensas pueden hacerse funcionar a un rendimiento mucho menor para eliminar casi todo el líquido que está contenido todavía en la fracción de sólidos. El presente método combina la capacidad de los tamices para separar de manera eficaz las corrientes con bajo contenido en sólidos con la capacidad de las prensas para separar de manera eficaz las corrientes con alto contenido en sólidos. Por tanto, el uso de combinaciones de tamiz-prensa en el presente método ofrece la ventaja de un alto rendimiento y alta eficacia.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LAS FIGURAS La figura 1 es un diagrama de un aparato para la producción continua de un extracto de mosto de alta densidad que usa el método de la presente invención, empleando dicho aparado dos combinaciones de tamiz -prensa y un recipiente de mezclado para producir el extracto de mosto . La figura 2 es un diagrama de un aparato para la producción continua de un extracto de mosto de alta densidad, aparato que comprende tres combinaciones tamiz/prensa y dos recipientes de mezclado. La figura 3 es un diagrama de un aparato para la producción continua de un extracto de mosto de alta densidad que es en su mayor parte idéntico al aparato mostrado en la figura 1, excepto porque la primera combinación de tamiz -prensa comprende un tamiz adicional y un recipiente de rociado.

DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA INVENCIÓN Por consiguiente, un aspecto de la invención se refiere a un método que comprende: a. remojar materiales de partida particulados, que contienen almidón y opcionalmente malteadas con agua; b. calentar el mosto e hidrolizar enzimáticamente el almidón; c . hacer pasar el mosto tratado térmicamente a través de un primer tamiz para su separación en un extracto de mosto fermentable y cebadilla húmeda; y d. transferir la cebadilla húmeda, opcionalmente después de haber sometido dicha cebadilla húmeda a una operación de lavado y tamizado, a una primera prensa y prensar dicha cebadilla para obtener cebadilla deshidratada y extracto de mosto fermentable adicional . El término "remojado" tal como se usa en el presente documento se refiere al mezclado de material de partida que contiene almidón, agua y enzimas que pueden hidrolizar el almidón. Las enzimas últimas pueden proporcionarse mediante por ejemplo malta o mediante otra fuente de enzimas, por ejemplo una preparación de enzimas disponible comercialmente que contiene enzimas que degradan el almidón tales como las encontradas en la malta, particularmente oc-amilasa, ß-amilasa y/o glucoamilasa . Preferiblemente, las enzimas se emplean en el presente método en forma de malta. Debe entenderse que siempre que se haga referencia a un primer tamiz, un segundo tamiz, un tercer tamiz, etc., un primer, segundo o tercer tamiz de este tipo puede comprender en realidad dos o más dispositivos de tamizado que juntos realizan la acción de separar sólidos y líquido basándose en el tamaño de partícula. Estos dos o más dispositivos de tamizado pueden hacerse funcionar en paralelo y/o en serie. Por ejemplo, puede ser ventajoso emplear un tamiz que consiste en un conjunto de dispositivos de tamizado, en el que el tamaño de poro de los dispositivos de tamizado disminuye en la dirección aguas abajo. Igualmente, puede ser ventajoso emplear una secuencia de prensas, en la que la presión aplicada aumenta en la dirección aguas abajo. También puede ser ventajoso hacer funcionar varios dispositivos de tamizado o prensas en paralelo, en particular si el procedimiento se hace funcionar de un modo continuo. Cuando se hacen funcionar en paralelo muy por debajo de su capacidad completa, el fallo o parada de un dispositivo de separación no necesita la interrupción del procedimiento de extracción de mosto, lo que significa que el procedimiento puede hacerse funcionar de manera ininterrumpida durante periodos de tiempo prolongados . Exactamente igual que los tamices y prensas, también los recipientes de mezclado empleados en el presente procedimiento pueden consistir en realidad en dos o más dispositivos de mezclado que se hacen funcionar en serie o en paralelo. Una realización particularmente ventajosa del presente procedimiento comprende las etapas adicionales de: e. transferir la cebadilla deshidratada a un primer recipiente de mezclado y mezclarla con agua de rociado para producir una suspensión; f. hacer pasar la suspensión a través de un segundo tamiz para su separación en cebadilla lavada y agua de lavado; y g. transferir la cebadilla lavada a una segunda prensa y prensar dicha cebadilla lavada para obtener un residuo de cebadilla y agua residual. El uso de una etapa de lavado adicional según esta realización hace posible reducir adicionalmente las pérdidas de extracto. En otra realización preferida, antes de transferirse a la primera prensa, la cebadilla húmeda se somete a una operación de lavado y tamizado que comprende: • transferir la cebadilla húmeda a un recipiente de lavado y mezclarla con agua de rociado para producir una suspensión; • hacer pasar la suspensión a través de un tamiz adicional para su separación en cebadilla húmeda y agua de lavado. Esta realización también ofrece la ventaja de que pueden minimizarse la pérdidas de extracto de manera muy Por consiguiente, una realización particularmente preferida de la presente invención se refiere a un método para producir un extracto de mosto tal como se definió anteriormente en el presente documento, en el que el método comprende las etapas adicionales de: a. transferir la cebadilla deshidratada a un primer recipiente de mezclado y mezclarla con agua de rociado para producir una suspensión; b. hacer pasar la suspensión a través de un segundo tamiz para su separación en cebadilla lavada y agua de lavado; y c. transferir la cebadilla lavada a una segunda prensa y prensar dicha cebadilla lavada para obtener un residuo de cebadilla y agua residual y/o en el que, antes de transferirse a la primera prensa, la cebadilla húmeda se somete a una operación de lavado y tamizado que comprende: • transferir la cebadilla húmeda a un recipiente de lavado y mezclarla con agua de rociado para producir una suspensión; • hacer pasar la suspensión a través de un tamiz adicional para su separación en cebadilla húmeda y agua de lavado; y en el que al menos una parte del agua de lavado y/o del agua residual se recircula a la etapa de remojado a. y/o combina con el mosto tratado térmicamente antes de hacerse pasar a través del primer tamiz. Según aún otra realización particularmente preferida de la invención, al menos una parte del agua de lavado y/o del agua residual obtenida de los tamices y/o prensas se recircula hasta la etapa de remojado a. y/o se combina con el mosto tratado térmicamente antes de hacerse pasar a través del primer tamiz. La recirculación del agua de lavado y/o del agua residual ofrece la importante ventaja de que posibilita altos rendimientos de extracción sin la necesidad de utilizar grandes cantidades de agua. Al mismo tiempo, la recirculación hace posible conseguir tales altos rendimientos de extracción mientras se produce un extracto de mosto de alta densidad. Pueden conseguirse resultados particularmente buenos en cuanto a eficacia y rendimiento si tanto el agua de lavado como el agua residual se recirculan complemente, especialmente si se recirculan hasta la etapa de remojado a. La recirculación hasta la etapa de remojado a., comparada con la recirculación hasta el mosto tratado térmicamente, ofrece la ventaja de que la hidrólisis del almidón puede conseguirse de una manera muy eficaz sin usar grandes cantidades de agua y/o largos tiempos de residencia. En la etapa de remojado, además de la corriente acuosa recirculada de la segunda combinación de tamiz/prensa, también pueden emplearse corrientes acuosas recirculadas generadas aguas debajo de la fábrica de cerveza, por ejemplo a partir del lavado de levadura. Normalmente, en el presente procedimiento la cantidad total de agua de lavado y agua residual recirculadas constituye al menos el 80% en peso, preferiblemente al menos el 90% en peso de la cantidad total de agua empleada en la etapa de remojado a. Lo más preferiblemente, el agua de lavado y agua residual de la segunda combinación de tamiz/prensa proporciona todo el líquido de remojado que se usa en la etapa de remojado. En otra realización preferida, las etapas c. a g. del presente método se llevan a cabo de un modo continuo. Incluso más preferiblemente, las etapas b. a g. y lo más preferiblemente las etapas a. a g. se llevan a cabo de un modo continuo. Debido a su robustez, el presente procedimiento es perfectamente adecuado para hacerse funcionar de un modo continuo durante periodos de tiempo prolongados . El presente método puede emplear de manera adecuada cualquier tipo de tamiz que pueda retener una fracción sustancial de los sólidos contenidos en la suspensión de cebadilla o mosto. Son particularmente adecuados tamices vibratorios. Un tipo de tamiz vibratorio particularmente adecuado está dotado de elementos de movimiento libre que, bajo la influencia de las vibraciones, pueden rebotar contra el lado inferior del tamiz. Estos elementos de movimiento libre pueden tomar de manera adecuada la forma de balones o anillos. Una ventaja importante de este tipo de disposición reside en el hecho de que ayuda a evitar la obstrucción de los poros del tamiz. Un dispositivo de tamizado adecuado se suministra por Allgaier Werke GmbH, Alemania. El tamaño de poro de los tamices empleados en el presente procedimiento está normalmente dentro del intervalo de 20 µp? a 1 mm. Preferiblemente, el tamaño de poro de los tamices está dentro del intervalo de 20-300 µp?. Más preferiblemente, dicho tamaño de poro está dentro del intervalo de 32-200 µ?t?, lo más preferiblemente dentro del intervalo de 32-100 µp?. El presente método puede hacerse funcionar usando todos los tipos de prensas. Preferiblemente, el método emplea prensas que pueden hacerse funcionar de un modo continuo. Son particularmente adecuadas para su uso en el presente método las prensas de husillo. Una prensa de husillo adecuada se suministra por Ponndorf Maschinenfabrik GmbH, Alemania o van Tongeren-Kennemer B.V., Beverwijk, Países Bajos. Según una realización preferida, las prensas están dotadas de una criba a través de la cual se prensa el extracto de mosto fermentable adicional y que retiene la cebadilla deshidratada. Normalmente, el tamaño de poro de la criba está en el intervalo de 20-800 µp? Preferiblemente, el tamaño de poro de la criba está dentro del intervalo de 20-300 µp?. Más preferiblemente, dicho tamaño de poro está dentro del intervalo de 32-200 µ?t?, lo más preferiblemente dentro del intervalo de 32-150 µp? El contenido en sólidos de la cebadilla deshidratada obtenida a partir de la primera prensa normalmente es al menos del 18% en peso. Preferiblemente, el contenido en sólidos es al menos del 20% en peso, más preferiblemente al menos del 25% en peso, incluso más preferiblemente al menos del 30% en peso y lo más preferiblemente al menos del 35% en peso. En particular si el presente método emplea una secuencia de tres o más combinaciones de tamiz/prensa, pueden minimizarse las pérdidas de extracto de una manera muy eficaz. Por consiguiente, una realización preferida de la invención se refiere a un método tal como se definió anteriormente en el presente documento, comprendiendo además dicho método: a. transferir el residuo de cebadilla obtenido de la segunda prensa a un segundo recipiente de mezclado y mezclarlo con agua de rociado para producir una suspensión; b. hacer pasar la suspensión a través de un tercer tamiz para su separación en cebadilla extraída y agua de lavado diluida; c. transferir la cebadilla extraída a una tercera prensa y prensar dicha cebadilla extraída para obtener un residuo de cebadilla agotada y agua residual diluida; y d. recircular al menos una parte del agua de lavado diluida y/o el agua residual diluida al primer recipiente de mezclado. La pérdida de extracto observada en el método es normalmente inferior al 15% en peso. Pueden conseguirse pérdidas de extracto inferiores al 10% en peso, o incluso inferiores al 5% en peso y lo más preferiblemente inferiores al 3% en peso en el presente método. Preferiblemente, las últimas eficacias se producen por todo el procedimiento de producción de mosto de cerveza, incluyendo tanto la separación de mosto como la separación de sedimento. La cantidad de pérdida de extracto en la producción de un extracto de mosto puede determinarse de manera adecuada midiendo la concentración de extracto en la fase líquida de la cebadilla mediante un método convencional para determinar las concentraciones de extracto en el mosto de cerveza (por ejemplo medición de la densidad por Antón Paar) . Debido a la ausencia de líquido libre en las cebadillas deshidratadas, dichas cebadillas se extraen convenientemente con agua caliente, tras los cual las cebadillas agotadas se separan mediante filtración. Las pérdidas de extracto pueden calcularse a partir del nivel de extracto medido en el líquido de extracción, teniendo en cuenta la cantidad de agua añadida. En el presente método, la densidad del extracto de mosto fermentable obtenido del primer separador normalmente supera los 15 °P. Las ventajas del presente método son particularmente destacadas en caso de que la densidad del extracto de mosto obtenido del primer separador supere los 18 °P. Más preferiblemente la densidad del extracto de mosto supera los 20 °P, incluso más preferiblemente supera los 25°P. En una realización especialmente preferida la densidad del extracto de mosto obtenido del primer separador supera los 28 °P, lo más preferiblemente supera los 30°P. Estas altas densidades pueden conseguirse con pérdidas de extracto mínimas en caso de que las fracciones de líquido obtenidas de los tamices y las prensas se recirculen todas en una dirección aguas arriba. En una realización particularmente preferida el presente procedimiento no produce ninguna corriente de residuos líquidos, es decir esencialmente todo el agua suministrada externamente acaba en el extracto de mosto, más preferiblemente de manera esencial toda ella acaba en el mosto de cerveza fermentado que se produce a partir del extracto de mosto. Se conoce en la industria cervecera cómo producir un extracto de mosto fermentable con alta densidad incorporando una cantidad significativa de complemento (por ejemplo jarabe) , especialmente tras la hidrólisis enzimática del almidón contenido en el mosto. Estos complementos pueden proporcionar concentraciones altas de azúcares fermentables y en consecuencia pueden usarse para reforzar la densidad del extracto de mosto y de mosto de cerveza. En el presente método, pueden conseguirse altas densidades en el extracto de mosto y mosto de cerveza sin adición de azúcares fermentables tras la hidrólisis enzimática del almidón contenido en el mosto. Normalmente, menos del 30% en peso, preferiblemente menos del 10% en peso de azúcares fermentables en el extracto de mosto y mosto de cerveza se deriva de azúcares fermentables añadidos tras la hidrólisis del almidón contenido en el mosto. Lo más preferiblemente, el extracto de mosto y mosto de cerveza no contiene azúcares fermentables derivados de azúcares fermentables añadidos tras la hidrólisis del almidón contenido en el mosto. También se conoce cómo aumentar la densidad de extractos de mosto o mosto de cerveza mediante la evaporación. En el presente procedimiento, preferiblemente no se emplea ninguna concentración por medio de evaporación. El presente método es particularmente adecuado para producir un extracto de malta que puede usarse en la producción de bebidas de malta fermentadas con levadura tales como cerveza, cerveza inglesa, licor de malta, cerveza de malta y cerveza con limonada, especialmente una cerveza con alcohol o sin alcohol. Por consiguiente, el presente método comprende preferiblemente las etapas adicionales de: convertir el extracto remojado opcionalmente con lúpulo en mosto de cerveza calentando dicho extracto de mosto hasta una temperatura de al menos 60 °C durante al menos 15 minutos; eliminar compuestos orgánicos volátiles del mosto de cerveza caliente reduciendo la presión y/o separándolo con un gas o vapor. En una realización particularmente preferida, la densidad del extracto de mosto se mantiene a 15 °P o más, preferiblemente a 18 °P o más, más preferiblemente a 20 °P o más durante estas etapas adicionales. Incluso más preferiblemente dicha densidad se mantiene al menos a 25°P, lo más preferiblemente al menos a 30°P durante estas etapas adicionales. En el presente procedimiento el extracto de mosto se convierte preferiblemente en mosto de cerveza calentando dicho extracto de mosto hasta 75-150°C durante de 30 minutos hasta 4 horas, preferiblemente durante de 30 minutos hasta 2 horas. El extracto de mosto puede convertirse de manera adecuada en mosto de cerveza en un reactor de flujo de pistón. Los compuestos orgánicos volátiles se eliminan del mosto de cerveza caliente reduciendo la presión y/o separándolo con un gas o vapor. Esto se realiza preferiblemente de un modo a contracorriente. Lo más preferiblemente, los compuestos orgánicos volátiles se eliminan separando el mosto de cerveza caliente con un gas inerte o vapor en una columna equipada con una geometría de placas de tamiz. Normalmente, el mosto de cerveza se mantiene a una temperatura de 95-110°C cuando se eliminan los compuestos orgánicos volátiles. La eliminación de los compuestos volátiles puede conseguirse de manera adecuada en el plazo de 10 minutos, preferiblemente se consigue en el plazo de 2 minutos. El mosto de cerveza caliente obtenido tras la eliminación de los compuestos orgánicos volátiles contiene un lodo que consiste en su mayor parte en proteínas, complejos de proteína-tanina y lúpulos, denominado a menudo como sedimento o producto triturado en caliente. El producto triturado en caliente o sedimento se elimina en un separador. Ejemplos de separadores adecuados incluyen centrífugas, decantadores, hidrociclones , sedimentadores, tamices y filtros de membrana. Preferiblemente, el separador se selecciona del grupo que consiste en decantadores, sedimentadores y centrífugas de tipo disco. Lo más preferiblemente, el separador usado es una centrífuga de tipo disco. Normalmente, el separador se hace funcionar a un valor de factor de capacidad teórico de al menos 1.000 m2 , preferiblemente de al menos 2.500 m2 y lo más preferiblemente de al menos 5.000 m2 a una velocidad de flujo de mosto de cerveza de 1 m3/h. Pueden ampliarse a escala capacidades superiores proporcionalmente con la velocidad de flujo a través del separador y el factor de capacidad teórico. El factor de capacidad teórico (valor de SIG A) de una centrífuga se calcula basándose en el método descrito en "Solid-Liquid Separation" , 2a edición, 1981, por Ladislav Svarovsky, Butterworth-Heineman . El factor se calcula según la relación siguiente entre: el número de discos (n) , la aceleración gravitacional (g) , la velocidad angular (?) , el ángulo de los discos con el conducto de alimentación vertical ( ) , el radio interno del paquete de discos (ri) y el radio externo del paquete de discos (r2) .

Según una realización particularmente preferida, tras la eliminación de los compuestos orgánicos volátiles y el producto triturado en caliente, el mosto de cerveza se diluye antes de someterse a la fermentación con levadura. En el presente método el mosto de cerveza se diluye preferiblemente hasta una densidad dentro del intervalo de 10-35 °P, preferiblemente hasta una densidad dentro del intervalo de 10-30°P, antes de la fermentación con levadura. Normalmente, durante la dilución la densidad del mosto de cerveza se reduce en al menos 2 grados Plato, preferiblemente en al menos 4 grados Plato y lo más preferiblemente en al menos 6 grados Plato. La fermentación a alta densidad, por ejemplo una densidad en exceso de 35 °P, no es práctica ya que el crecimiento de la levadura y el metabolismo de la levadura están alterados a tales altas densidades. La dilución del mosto de cerveza puede producirse antes y/o tras la eliminación del sedimento. Preferiblemente, el mosto de cerveza se diluye tras la eliminación del sedimento. La dilución del mosto de cerveza se consigue combinando el mosto de cerveza con una corriente acuosa de menor densidad que dicho mosto de cerveza. Se entenderá que tal corriente de agua puede consistir, por ejemplo, en agua corriente o agua de manantial . También está dentro del alcance de la presente invención emplear un efluente acuoso que se ha obtenido a partir de una operación de lavado dentro del procedimiento de fabricación de cerveza. En particular, puede ser ventajoso combinar el mosto de cerveza con una corriente acuosa que se obtiene del lavado de levadura . La dilución del mosto de cerveza se realiza ventajosamente combinando el mosto de cerveza aún caliente con agua de una temperatura sustancialmente inferior. Esto puede realizarse de un modo continuo así como discontinuo, prefiriéndose el primero. Normalmente, el mosto de cerveza del que se han eliminado los compuestos orgánicos volátiles tiene una temperatura en exceso de 50 °C, preferiblemente en exceso de 60 °C, lo más preferiblemente en el intervalo de 70-100°C cuando se diluye. El mosto de cerveza diluido así obtenido puede fermentarse de una manera discontinua o continua. Según una realización particularmente preferida la fermentación del mosto de cerveza diluido se consigue de un modo continuo: alimentando el mosto de cerveza diluido a un recipiente de propagación en el que se combina con una corriente recirculada de residuo que contiene levadura y al que se suministra oxígeno para iniciar el crecimiento de la levadura; alimentando el mosto de cerveza del recipiente de propagación a una secuencia de uno o más recipientes de fermentación en los que la levadura se mantiene suspendida; alimentando el mosto de cerveza fermentado a uno o más separadores para eliminar un residuo que contiene levadura; recirculando parte del residuo que contiene levadura al recipiente de propagación; y alimentando el resto del mosto de cerveza fermentado a etapas de procesamiento posteriores. Normalmente, la densidad original de las corrientes combinadas de mosto de cerveza diluido y residuo que contiene levadura en el recipiente de propagación y el uno o más recipientes de fermentación supera los 12 °P. Preferiblemente, dicha densidad original está dentro del intervalo de 14-35°P, más preferiblemente dentro del intervalo de 15-30°P. Con el fin de garantizar que el crecimiento de levadura se produce en el recipiente de propagación a una velocidad alta deseable, debe suministrarse oxígeno. Esto puede realizarse garantizando que el recipiente de propagación contenga un espacio de cabeza de aire que está en conexión abierta con la atmósfera circundante y agitando vigorosamente el caldo de fermentación. Alternativamente, puede introducirse oxígeno o aire en el mosto de cerveza que contiene levadura que está contenido en el recipiente de propagación o puede introducirse en la corriente de mosto de cerveza o la corriente recirculada de residuo que contiene levadura antes de su entrada en el recipiente de propagación. En ambos casos el aire u oxígeno se distribuye ventajosamente por todo el mosto de cerveza que contiene levadura. Esto puede conseguirse mediante agitación, recirculación y/o introduciendo el oxígeno o aire a través de una pluralidad de inyectores de gas. Según una realización particularmente preferida, se suministra oxígeno introduciéndolo en la corriente de mosto de cerveza antes de se entrada en el recipiente de propagación. Esta realización ofrece la ventaja que la concentración de oxígeno puede controlarse de manear precisa. El oxígeno se introduce normalmente en el mosto de cerveza que contiene levadura en una cantidad de al menos 8 ppm, preferiblemente en una cantidad de 10-40 ppm, calculada en la corriente de mosto de cerveza principal. Normalmente, el tiempo de residencia en el recipiente de propagación está dentro del intervalo de 0.5-5 horas. El tiempo de residencia en el recipiente de propagación puede calcularse dividiendo el volumen operacional del recipiente de propagación entre la velocidad de flujo del mosto de cerveza hacia el procedimiento. El volumen operacional del recipiente de propagación es igual al volumen total de líquido que está contenido en el recipiente. La recirculación del residuo que contiene levadura en combinación con el suministro de oxígeno hace posible mantener altas concentraciones de levadura en el 5 recipiente de propagación. Normalmente, el contenido en levadura del mosto de cerveza en el recipiente de propagación se mantiene a más de 20 g/litro (basándose en levadura húmeda) . Según una realización particularmente preferida, la concentración de levadura del mosto de 0 cerveza en el recipiente de propagación está dentro del intervalo de 30-300 g/1 (de nuevo basándose en levadura húmeda) . Incluso más preferiblemente, la concentración de levadura del mosto de cerveza en los recipientes de propagación está dentro del intervalo de 50-200 g/1. La 5 cantidad de levadura húmeda contenida en una suspensión es igual a la cantidad de torta de levadura con un contenido en agua del 73% que puede aislarse de la suspensión por medio de centrifugación. El contenido en agua anteriormente 1 mencionado incluye el agua contenida en las células de 0 levadura. Ventajosamente, estas concentraciones de levadura ; se mantienen en el uno o más recipientes de fermentación ¡ aguas abajo del recipiente de propagación. El uso de una alta concentración de levadura ofrece diversas ventajas importantes, especialmente en cuanto a productividad y 5 eficacia del coste.

El presente procedimiento puede hacerse funcionar a una eficacia alta recirculando una gran fracción del residuo que contiene levadura que se obtiene del recipiente de separación. Según una realización preferida, entre el 10 y el 100%, lo más preferiblemente entre el 50 y el 100% del sedimento de levadura que se elimina del recipiente de separación se recircula a la fermentación. Normalmente, al menos el 20%, especialmente al menos el 40% de la levadura presente en el líquido fermentado se recircula al recipiente de propagación. Más preferiblemente al menos el 60% de la levadura presente en el líquido fermentado se recircula, lo más preferiblemente al menos el 75% de la levadura presente en el líquido fermentado se recircula. Habitualmente no más del 98% de la levadura presente en el líquido fermentado se recircula. La temperatura del líquido dentro del recipiente de propagación se mantiene de manera adecuada dentro del intervalo de 5-40°C, preferiblemente dentro del intervalo de 6-25 °C, más preferiblemente dentro del intervalo de 8-18 °C. El recipiente de propagación puede hacerse funcionar a presión superatmosférica, especialmente si se introduce oxígeno o aire presurizado en el recipiente. Preferiblemente, el recipiente de propagación se hace funcionar a aproximadamente la presión atmosférica. Con el fin de maximizar la eficacia, debería garantizarse que la parte del residuo que contiene levadura que no se recircula al recipiente de propagación se ha agotado en su mayor parte porque prácticamente toda la cerveza (nueva) se ha eliminado del mismo. Esto puede conseguirse ventajosamente lavando la levadura contenida en el mosto de cerveza fermentado y/o el residuo no recirculado que contiene levadura. Normalmente, al menos el 20%, especialmente al menos el 40% de la levadura presente en el mosto de cerveza fermentado se elimina del mosto de cerveza fermentado antes de someterse a clarificación o, si no se clarifica, antes de rellenarse. Preferiblemente, al menos el 60%, más preferiblemente al menos el 80%, incluso más preferiblemente al menos el 90% y lo más preferiblemente al menos el 95% de la levadura presente en el mosto de cerveza fermentado se elimina. Preferiblemente, la levadura se elimina por medio de sedimentación. El presente método usa uno o más recipientes de fermentación en los que la levadura se mantiene suspendida. Preferiblemente, dicha levadura no se inmoviliza sobre un soporte. La levadura se mantiene de manera adecuada suspendida en los recipientes de fermentación por medio de agitación, recirculación y/o desprendimiento de dióxido de carbono . Normalmente, el tiempo de residencia combinado en el uno o más recipientes de fermentación está dentro del intervalo de 5-80 horas. El tiempo de residencia combinado en el uno o más recipientes de fermentación puede calcularse sumando los tiempos de residencia dentro de cada uno de los recipientes de fermentación. El tiempo de residencia dentro de un recipiente de fermentación se calcula dividiendo el volumen operacional total del recipiente de fermentación entre la velocidad de flujo del mosto de cerveza al sistema. La temperatura del mosto de cerveza en fermentación dentro del uno o más recipientes de fermentación se mantiene de manera adecuada dentro del intervalo de 5-40°C, preferiblemente dentro del intervalo de 6-25°C, más preferiblemente dentro del intervalo de 8-18°C. Según una realización particularmente preferida, el presente método emplea al menos dos recipientes de fermentación. El uso de dos o más recipientes de fermentación ofrece la ventaja de que pueden conseguirse velocidad de conversión de sustrato mayores en los recipientes anteriores al último recipiente de fermentación. Normalmente, se emplea una secuencia de no más de 4 recipientes de fermentación. Lo más preferiblemente, el presente método emplea una secuencia de 2 ó 3 recipientes de fermentación. En el presente método, el tiempo de residencia combinado en el recipiente de propagación y el uno o más recipientes de fermentación normalmente no supera las 80 horas. Según una realización preferida, dicho tiempo de residencia combinado no supera las 60 horas. Lo más preferiblemente, el tiempo de residencia combinado está dentro del intervalo de 10-50 horas. Estos tiempos de residencia relativamente cortos pueden conseguirse de manera adecuada empleando concentraciones de levadura relativamente altas tal como se describió anteriormente en el presente documento. La fermentación del mosto de cerveza diluido puede conseguirse de un modo discontinuo: • alimentando el mosto de cerveza diluido a un tanque o alimentando el mosto de cerveza sin diluir y diluyéndolo con agua; • inoculando el mosto de cerveza con suficiente levadura biológicamente activa; y • fermentando el mosto de cerveza hasta la atenuación final deseada. El oxígeno requerido para la propagación de la levadura puede proporcionarse introduciendo oxígeno o aire al tanque que contiene el mosto de cerveza o introduciendo oxígeno o aire en el mosto de cerveza diluido o sin diluir antes de su introducción en el tanque. Tras la eliminación del residuo que contiene levadura del mosto de cerveza fermentado la cerveza nueva así obtenida puede someterse a un procesamiento adicional. En el caso de la producción de cerveza, el procesamiento adicional incluye la maduración, almacenamiento en frío, clarificación, carbonatación y rellenado. Preferiblemente, también este procesamiento adicional se realiza de un modo continuo . Normalmente, el presente método emplea una etapa de maduración tras la eliminación de células de levadura del producto de fermentación. Tras la fermentación, muchos aromas y sabores indeseables están presentes en la cerveza inmadura o "nueva" . La maduración (también denominado en ocasiones añej amiento) reduce los niveles de estos compuestos indeseables para producir un producto más agradable al paladar. Preferiblemente, la etapa de maduración se produce en el presente procedimiento antes de la filtración, más preferiblemente, antes del procesamiento en el uno o más separadores. Ventajosamente, la maduración se consigue en el presente método de un modo continuo alimentando cerveza inmadura a la parte superior de un recipiente. La cerveza se mueve hacia abajo y la levadura se deposita a través del volumen de cerveza. La levadura se recoge en el parte inferior del recipiente y por encima del nivel de levadura, se elimina la cerveza madura y se alimenta a recipientes de almacenamiento en frío o se enfría en el mismo recipiente en el que se consigue la maduración. La cerveza se mantiene a una temperatura fría durante un cierto periodo para permitir la coagulación y estabilización de partículas coloidales. La maduración también puede conseguirse en un procedimiento discontinuo madurando la cerveza inmadura en un recipiente de maduración o en un termentador. Tras la maduración, preferiblemente se elimina la levadura. A continuación, la cerveza se transfiere a tanques de almacenamiento en frío para su estabilización o se enfría en el termentador o recipiente de maduración. El almacenamiento en frío normalmente implica mantener el producto de fermentación a una temperatura inferior a 10 °C, preferiblemente inferior a 5°C, más preferiblemente inferior a 2°C durante al menos 12 horas, preferiblemente durante al menos 24 horas. Según una realización preferida dicho almacenamiento en frío se aplica tras la maduración y antes de la filtración. Según una realización particularmente ventajosa del método tal como se definió anteriormente en el presente documento, dicho método se hace funcionar en un modo completamente continuo. El funcionamiento continuo del presente método ofrece varias ventajas significativas, que incluyen: · mayor productividad y menor inversión: los recipientes pueden hacerse funcionar durante periodos de tiempo prolongados a carga completa, lo que significa que para un mismo volumen de producción se requieren recipientes más pequeños que en un procedimiento discontinuo; calidad constante y mejor: el procedimiento es más sencillo de controlar debido a la posibilidad de adaptar los parámetros del procedimiento a requisitos locales e instantáneos y porque las condiciones en estado estacionario son mucho más estables ; patrón higiénico elevado: el procedimiento continuo funciona en un sistema cerrado. menos energía: el consumo de energía se desarrolla de manera uniforme, sin picos de uso principales; menos trabajo: el funcionamiento del procedimiento continuo requiere menos atención menos parada y limpieza: el procedimiento continuo puede funcionar a duraciones de ejecución más largas que los procedimientos discontinuos. Otro aspecto de la invención se refiere a un para producir un extracto de mosto que comprende: una unidad (3) de calentamiento que tiene una salida conectada a un dispositivo (4) de tamizado, para recibir una suspensión de mosto, teniendo el dispositivo de tamizado una salida (5a) de bajo contenido en sólidos y una salida (6) de alto contenido en sólidos para una corriente que comprende entre el 8% en peso y el 25% en peso de sólidos conectada a una unidad (7) de prensado, teniendo la unidad (7) de prensado una salida (5b) de bajo contenido en sólidos y una salida (8) de alto contenido en sólidos para una corriente que comprende entre el 18% en peso y el 40% en peso de sólidos una unidad (2) de mezclado que tiene una entrada para un líquido acuoso y una entrada para un material sólido, teniendo dicha unidad (2) de mezclado una salida conectada a la unidad (3) de calentamiento y en la que la unidad (7) de prensado tiene la salida (8) de alto contenido en sólidos conectada a una unidad (9) de mezclado, unidad (9) de mezclado que también comprende una entrada (10) para un líquido acuoso, teniendo dicha unidad de mezclado una salida que está conectada a un segundo dispositivo (11) de tamizado, que tiene su salida (13) de alto contenido en sólidos conectada a una segunda unidad (14) de prensado y en la que la salida (12a) de bajo contenido en sólidos del segundo dispositivo (11) de tamizado y/o la salida (12b) de bajo contenido en sólidos de la segunda unidad (14) de prensado está conectada a la entrada de la unidad (2) de mezclado. Aún otro aspecto de la invención se refiere a un aparato para producir un extracto de mosto que comprende: una unidad (3) de calentamiento que tiene una salida conectada a un dispositivo (4) de tamizado, para recibir una suspensión de mosto, teniendo el dispositivo de tamizado una salida (5a) de bajo contenido en sólidos y una salida (6) de alto contenido en sólidos para una corriente que comprende entre el 8% en peso y el 25% en peso de sólidos conectada a una unidad (22) de mezclado, unidad (22) de mezclado que también comprende una entrada (23) para un líquido acuoso, teniendo dicha unidad (22) de mezclado una salida que está conectada a un dispositivo (24) de tamizado que tiene una salida (5c) de bajo contenido en sólidos, que tiene su salida (25) de alto contenido en sólidos conectada a una unidad (7) de prensado, teniendo la unidad (7) de prensado una salida (5b) de bajo contenido en sólidos y una salida (8) de alto contenido en sólidos para una corriente que comprende entre el 18% en peso y el 40% en peso de sólidos. Según una realización preferida el último aparato comprende una unidad (2) de mezclado que tiene una entrada para un liquido acuoso y una entrada para un material sólido, teniendo dicha unidad (2) de mezclado una salida conectada a la unidad (3) de calentamiento y en la que la unidad (7) de prensado tiene la salida (8) de alto contenido en sólidos conectada a una unidad (9) de mezclado, unidad (9) de mezclado que también comprende una entrada (10) para un líquido acuoso, teniendo dicha unidad de mezclado una salida que está conectada a un segundo dispositivo (11) de tamizado, que tiene su salida (13) de alto contenido en sólidos conectada a una segunda unidad (14) de prensado y en la que la salida (12a) de bajo contenido en sólidos del segundo dispositivo (11) de tamizado y/o la salida (12b) de bajo contenido en sólidos de la segunda unidad (14) de prensado está conectada a la entrada de la unidad (2) de mezclado. En una realización preferida, el dispositivo (4) de tamizado comprende una superficie de tamizado vibratoria. En una realización particularmente preferida, la superficie de tamizado vibratoria comprende una criba o malla, un elemento de vibración que está adaptado para oscilar contra un lado aguas abajo de la superficie de tamizado . El dispositivo (4) de tamizado ventajosamente tiene un tamaño de poro de entre 20 µp? y 1 mm, preferiblemente entre 20 µp? y 300 µp?. 5 Según otra realización ventajosa del presente aparato la salida (16) de alto contenido en sólidos de la segunda unidad (14) de prensado está conectada a una tercera unidad (17) de mezclado, unidad (17) de mezclado que también comprende una entrada (10) para un líquido acuoso, teniendo dicha unidad de mezclado una salida que está conectada a un tercer dispositivo (18) de tamizado, que tiene su salida (20) de alto contenido en sólidos conectada a una tercera unidad (21) de prensado y en la que la salida (19a) de bajo contenido en sólidos del tercer dispositivo (18) de tamizado y/o la salida (10b) de bajo contenido en sólidos de la tercera unidad (21) de prensado ; está conectada a la entrada de la unidad (9) de mezclado.

¡ En la disposición del aparato mostrado en la figura 1, se alimenta de manera continua malta molida desde 0 la tolva 1 al recipiente 2 de mezclado, en el que la malta molida se mezcla bien con la corriente 12 acuosa recirculada para producir un mosto. El mosto se transfiere de manera continua desde el recipiente 2 de mezclado a la torre 3 de remojado en la que el mosto se somete a un 5 régimen de calentamiento que favorece la degradación enzimática del almidón. El mosto tratado térmicamente se alimenta desde la torre 3 de remojado a un primer tamiz 4 vibratorio en el que se separa en extracto 5a de mosto y cebadilla 6 húmeda. La cebadilla 6 húmeda se transfiere de manera continua a la primera prensa 7 de husillo, en la que se elimina el extracto 5b de mosto adicional y se prensa la cebadilla 8 deshidratada. Los extractos 5a y 5b de mosto se combinan para dar una única corriente 5 de extracto de mosto antes de someterse a un procesamiento adicional. La cebadilla 8 deshidratada obtenida de la primera prensa 7 de husillo se alimenta a un recipiente 9 de mezclado en el que se mezcla bien con agua 10 de rociado. La suspensión resultante se transfiere de manera continua a un segundo tamiz 11 vibratorio, en el que se separa en agua 12a de lavado y cebadilla 13 lavada. La cebadilla 13 lavada se transfiere de manera continua a la segunda prensa 14 de husillo, en la que se elimina el agua 12b residual y se prensa el residuo 15 de cebadilla. El agua 12a de lavado y el agua 12b residual se combinan para dar una única corriente 12 acuosa que se recircula hasta el recipiente 2 de mezclado. En la disposición del aparato mostrado en la figura 2, se alimenta de manera continua malta molida desde la tolva 1 al recipiente 2 de mezclado, en el que la malta molida se mezcla bien con la corriente 12 acuosa recirculada para producir un mosto. El mosto se transfiere de manera continua desde el recipiente 2 de mezclado a la torre 3 de remojado en la que el mosto se somete a un régimen de calentamiento que favorece la degradación enzimática del almidón. El mosto tratado térmicamente se alimenta desde la torre 3 de remojado a un primer tamiz 4 vibratorio en el que se separa en extracto 5a de mosto y cebadilla 6 húmeda. La cebadilla 6 húmeda se transfiere de manera continua a la primera prensa 7 de husillo, en la que se elimina el extracto 5b de mosto adicional y se prensa la cebadilla 8 deshidratada. Los extractos 5a y 5b de mosto se combinan para dar una única corriente 5 de extracto de mosto antes de someterse a un procesamiento adicional. La cebadilla 8 deshidratada obtenida de la primera prensa 7 de husillo se alimenta a un recipiente 9 de mezclado en el que se mezcla bien con una corriente 19 acuosa recirculada. La suspensión resultante se transfiere de manera continua a un segundo tamiz 11 vibratorio, en el que se separa en agua 12 a de lavado y cebadilla 13 lavada. La cebadilla 13 lavada se transfiere de manera continua a la segunda prensa 14 de husillo, en la que se elimina el agua 12b residual adicional y se prensa el residuo 16 de cebadilla. El agua 12a de lavado y el agua 12b residual se combinan para dar una única corriente 12 acuosa que se recircula hasta un recipiente 2 de mezclado. El residuo 16 de cebadilla se transfiere a un recipiente 17 de mezclado en el que se mezcla bien con agua 10 de rociado. La suspensión resultante se transfiere de manera continua desde el recipiente 17 de mezclado hasta un tercer tamiz 18 vibratorio, en el que se separa en agua 19a de lavado diluida y cebadilla 20 extraída. La cebadilla 20 extraída se transfiere de manera continua a una tercera prensa 21 de husillo, en la que se elimina el agua 19b residual diluida y se prensa la cebadilla 15 agotada. El agua 19a de lavado diluida y el agua 19b residual diluida se combinan para dar una corriente 19 acuosa que se recircula hasta un recipiente 9 de mezclado. En la disposición del aparato mostrado en la figura 3, se alimenta de manera continua malta molida desde la tolva 1 al recipiente 2 de mezclado, en el que la malta molida se mezcla bien con la corriente 12 acuosa recirculada para producir un mosto. El mosto se transfiere de manera continua desde el recipiente 2 de mezclado a la torre 3 de remojado en la que el mosto se somete a un régimen de calentamiento que favorece la degradación enzimática del almidón. El mosto tratado térmicamente se alimenta desde la torre 3 de remojado a un primer tamiz 4 vibratorio en el que se separa en extracto 5a de mosto y cebadilla 6 húmeda. La cebadilla 6 húmeda se transfiere de manera continua hasta un recipiente 22 de mezclado en el que se mezcla bien con agua 23 de rociado. La suspensión resultante se transfiere de manera continua a un segundo tamiz 24 vibratorio en el que se separa en agua 5c de lavado y cebadilla 25 húmeda. La cebadilla 25 húmeda se transfiere de manera continua a la primera prensa 7 de husillo, en la que se elimina el extracto 5b de mosto adicional y se prensa la cebadilla 8 deshidratada. Los extractos 5a, 5b de mosto y el agua 5c de lavado se combinan para dar una única corriente 5 de extracto de mosto antes de someterse a un procesamiento adicional. La cebadilla 8 deshidratada obtenida de la primera prensa 7 de husillo se alimenta a un recipiente 9 de mezclado en el que se mezcla bien con agua 10 de rociado. La suspensión resultante se transfiere de manera continua a un tercer tamiz 11 vibratorio, en el que se separa en agua 12a de lavado y cebadilla 13 lavada. La cebadilla 13 lavada se transfiere de manera continua a la segunda prensa 14 de husillo, en la que se elimina el agua 12b residual y se prensa el residuo 15 de cebadilla. El agua 12a de lavado y el agua 12b residual se combinan para dar una única corriente 12 acuosa que se recircula hasta el recipiente 2 de mezclado. La invención se ilustra adicionalmente por medio de los ejemplos siguientes.

EJEMPLOS Ejemplo 1: Se produce una corriente de 960 kg/h de mosto de cerveza con una concentración de extracto de 14 °P al final del procedimiento de producción del mosto de cerveza. Este mosto de cerveza se fermenta, añeja y estabiliza en termentadores discontinuos y posteriormente se centrifuga y filtra de manera continua. En la parte delantera del procedimiento, se mezclan de manera continua 455 1/h de agua de fabricación de cerveza (50°C) con 205 kg/h de malta molida, molida con martillo, (tamaño de criba 1.5 mm) . Se alimentan ambas corrientes a un reactor de tanque con agitación continua de 70 litros de volumen de trabajo a una temperatura de 58°C. El tiempo de residencia de este tratamiento es aproximadamente de 7 min y sirve para la descomposición habitual de proteínas en la malta y permite la disolución y la degradación de glucanos y componentes relacionados. Después de esto, la mezcla, denominada "mosto", se alimenta a un reactor de flujo de pistón cilindrico vertical. Este tipo de reactor se ha descrito en patentes anteriores por Heineken (documento WO 92/12231) . A ciertas alturas en la columna, se calienta el mosto mediante la inyección directa de vapor y se aisla todo el reactor para minimizar las pérdidas de calor. Las temperaturas se eligen de tal modo que la conversión de almidón de malta en azúcares fermentables es apropiada para el producto deseado. El perfil de temperatura en este ejemplo tiene un primer reposo a 58 °C durante 13. El posterior reposo de sacarificación a 67°C tiene una duración de 80 min y se calienta entonces el mosto hasta una temperatura de eliminación por remojado de 78 °C, temperatura a la que hay un reposo final de 7 min. El mosto tiene un tiempo de residencia total dentro de la columna de 100 minutos y se alimenta el mosto resultante a la sección de separación de mosto. Antes de la separación del mosto, se diluye el mosto hasta una concentración de extracto de 13.7 ± 1.0°P (IC del 95%) mediante adición de agua caliente a 78°C. Se realiza la separación de las cascaras de malta y otros sólidos del mosto mediante un tamiz vibratorio del tipo VTS 1200 suministrado por Allgaier erke GmbH, Uhingen, Alemania. Este tamiz funciona con una tela de tamiz de acero inoxidable de 100 µt . Por debajo de la tela de tamiz, balones poliméricos están chocando con la tela para evitar la incrustación y obstrucción de los poros de la tela de tamiz. El tamiz separa las partículas en el mosto en una corriente del 24% de materiales finos y del 76% gruesos. Se resuspenden los materiales finos en una corriente líquida que pasa a través de los poros de la tela de tamiz a una velocidad de flujo de 1002 + 15 1/h. Se espesan las partículas gruesas hasta una concentración de materia seca del 15.8 ± 2.3% (p/p) y aún contiene una cantidad significativa de extracto y agua. Posteriormente se reduce este contenido en líquido de las cebadillas retenidas alimentando el material grueso parcialmente deshidratado en una prensa de husillo dotada con una sección de deshidratación de 150 µp? a una velocidad de flujo de 193 ± 7 kg/h. Por tanto se elimina una cantidad significativa de líquido de las cebadillas (41 ± 1.4 kg/h) y la concentración de materia seca final en las cebadillas descargadas es del 21.2 + 3.8% (p/p) · La pérdida de extracto global es del 14.4%. El producto de la separación de mosto se denomina ahora mosto de cerveza y tiene una velocidad de flujo de aproximadamente 1000 1/h. Se dosifica el extracto de lúpulo a una velocidad de 7 g/h de manera continua en línea y se calienta la mezcla hasta una temperatura de 103 °C mediante un intercambiador de calor alimentado con vapor. Se bombea el mosto de cerveza a un reactor de flujo de pistón. Este reactor de columna tiene las mismas dimensiones que la columna de conversión de remojado descrita anteriormente y el tiempo de residencia es de 60 min. Las reacciones típicas que tienen lugar en este reactor son: coagulación y desnaturalización de proteínas, esterilización, isomerización de lúpulo, formación de color, producción de sulfuro de dimetilo (DMS) a partir de su precursor basado en malta (S-metilmetionina) . Después de esto se trata el mosto de cerveza en una columna de separación de geometría tamiz-placa descrita anteriormente en la patente de Heineken (documento WO 95/26395) . Se usa vapor de 1.5 bar en funcionamiento a contracorriente para eliminar los compuestos de sabor indeseable (principalmente DMS) a una velocidad de flujo de 20 kg/h y en condiciones atmosféricas en la parte superior del separador. Se alimenta el mosto de cerveza que abandona la parte inferior del separador a un regulador pequeño con dimensiones insignificantes y se alimenta directamente a una centrífuga del tipo de descarga de manera discontinua. Esta máquina tiene una velocidad de rotación de 7400 rpm y un factor de capacidad teórico de 13000 m2. A continuación, tiene lugar el enfriamiento del mosto de cerveza en dos enfriadores de mosto de cerveza de placa y marco paralelos que disminuyen la temperatura del mosto de cerveza desde 95-100°C hasta 8°C mediante un sistema de agua-glicol de dos fases. Se alimenta de manera continua un volumen total de 2.2 m3 de mosto de cerveza enfriado a un tanque de fermentación cónico/cilindrico junto con levadura activa en una concentración de 2.5 g/1. Se consigue la oxigenación continua mediante aireación en línea. Se realizó la fermentación discontinua primaria a 10°C y cuando la concentración de extracto alcanzó 6.5°P, se permitió que la temperatura aumentara hasta 13 °C. Tras reducir la concentración de diacetilo hasta un nivel de 30 ppm, se enfrió el contenido del tanque hasta -1.5°C en 24 horas. Esta fase de frío se mantuvo durante 6 días . Entonces se filtró la cerveza sobre un filtro de cerveza clara de diatomita del tipo de disco vertical. Tras esta filtración, se estabilizó la cerveza con las dosis habituales de PVPP (polivinilpolipirrolidona) y la filtración de PVPP necesaria. Finalmente, se envasó la cerveza en contenedores adecuados (botella de cristal) .

Ejemplo 2; Se produce una corriente de 905 kg/h de mosto de cerveza con una concentración de extracto de 16.5°P al final del procedimiento de producción del mosto de cerveza. Este mosto de cerveza se fermenta, madura y estabiliza en termentadores discontinuos y posteriormente se centrifuga y filtra de manera continua. En la parte delantera del procedimiento, se mezclan de manera continua 460 1/h de agua de fabricación de cerveza (50°C) con 206 kg/h de malta molida, molida con martillo, (tamaño de criba 1.5 mm) . Se alimentan ambas corrientes a un reactor de tanque con agitación continua de 70 litros de volumen de trabajo a una temperatura de 58 °C. El tiempo de residencia de este tratamiento es aproximadamente de 7 min y sirve para la descomposición habitual de proteínas en la malta y permite la disolución y la degradación de glucanos y componentes relacionados. Después de esto, la mezcla, denominada "mosto", se alimenta a un reactor de flujo de pistón cilindrico vertical. Este tipo de reactor se ha descrito en patentes anteriores por Heineken (documento WO 92/12231) . A ciertas alturas en la columna, se calienta el mosto mediante la inyección directa de vapor y se aisla todo el reactor para minimizar las pérdidas de calor. Las temperaturas se eligen de tal modo que la conversión de almidón de malta en azúcares fermentables es apropiada para el producto deseado. El perfil de temperatura en este ejemplo tiene un primer reposo a 58°C durante 13. El posterior reposo de sacarificación a 67°C tiene una duración de 80 min y se calienta entonces el mosto hasta una temperatura de eliminación por remojado de 78 °C, temperatura a la que hay un reposo final de 7 min. El mosto tiene un tiempo de residencia total dentro de la columna de 100 minutos y se alimenta el mosto resultante a la sección de separación de mosto . Se realiza la separación de las cascaras de malta y otros sólidos del mosto mediante un tamiz vibratorio del tipo VTS 1200 suministrado por Allgaier Werke GmbH, Uhingen, Alemania. Este tamiz funciona con una tela de tamiz de acero inoxidable de 100 µ??. Por debajo de la tela de tamiz, bolas poliméricas chocan con la tela para evitar la incrustación y obstrucción de los poros de la tela de tamiz. El tamiz separa las partículas en el mosto en una corriente del 24% de materiales finos y del 76% de gruesos. Se resuspenden los materiales finos en una corriente líquida que pasa a través de los poros de la tela de tamiz a una velocidad de flujo de 970 1/h. Se espesan las partículas gruesas hasta una concentración de materia seca del 16 % (p/p) y se alimentan a un tanque de mezclado en el se reduce la concentración de extracto mediante la adición de una corriente de 510 1/h de 78°C de agua de fabricación de cerveza. Se separa de nuevo el producto de este tanque de mezclado mediante un tamiz vibratorio (VTS 600) con una tela de 100 µ??. La fracción de cebadillas gruesas aún contiene una cantidad significativa de extracto y agua. Posteriormente se reduce este contenido en líquido de las cebadillas retenidas alimentando el material grueso parcialmente deshidratado a un prensa de husillo dotada con una sección de deshidratación de 150 µp? a una velocidad de flujo de 205 kg/h. Por tanto se elimina una cantidad significativa de líquido de las cebadillas y la concentración de materia seca final en las cebadillas descargadas es del 24% (p/p) . Se recircula y mezcla el producto líquido del segundo tamiz con la corriente de mosto para obtener una corriente de alimentación diluida en el primer tamiz, optimizando así las condiciones de recuperación de extracto. La pérdida de extracto global se reduce por tanto hasta el 2.6% en la separación de mosto. El producto de la separación de mosto se denomina ahora mosto de cerveza y tiene una velocidad de flujo de 970 1/h. Se dosifica de manera continua extracto de lúpulo a una velocidad de 7 g/h en línea y se calienta la mezcla hasta una temperatura de 103 °C mediante un intercambiador de calor alimentado con vapor. Se bombea el mosto de cerveza a un reactor de flujo de pistón. Este reactor de columna tiene las mismas dimensiones que la columna de conversión de remojado descrita anteriormente y el tiempo de residencia es de 65 min. Las reacciones típicas que tienen lugar en este reactor son: coagulación y desnaturalización de proteínas, esterilización, isomerización de lúpulo, formación de color, producción de sulfuro de dimetilo (DMS) a partir de su precursor basado en malta (S-metilmetionina) . Después de esto se trata el mosto de cerveza en una columna de separación de geometría tamiz-placa descrita anteriormente en la patente de Heineken (documento WO 95/26395). Se usa vapor de 1.5 bar en funcionamiento a contracorriente para eliminar los compuestos de sabor indeseable (principalmente DMS) a una velocidad de flujo de 20 kg/h y en condiciones atmosféricas en la parte superior del separador. Se alimenta el mosto de cerveza que abandona la parte inferior del separador a un regulador pequeño con dimensiones insignificantes y se alimenta directamente a una centrífuga del tipo de descarga de manera discontinua. Esta máquina tiene una velocidad de rotación de 7400 rpm y un factor de capacidad teórico de 13000 m2. Se regula la frecuencia de descarga mediante el depósito de torta dentro de la máquina . A continuación, tiene lugar el enfriamiento del mosto de cerveza en dos enfriadores de mosto de cerveza de placa y marco paralelos que disminuyen la temperatura del mosto de cerveza desde 95-100°C hasta 8°C mediante un sistema de agua-glicol de dos fases. Se alimenta de manera continua un volumen total de 2.2 m3 de mosto de cerveza enfriado a un tanque de fermentación cónico/cilindrico junto con levadura activa en una concentración de 2.5 g/1. Se consigue la oxigenación continua mediante aireación en línea. Se realizó la fermentación discontinua primaria a 10 °C y cuando la concentración de extracto alcanzó 6.5°P, se permitió que la temperatura aumentara hasta 13 °C. Tras reducir la concentración de diacetilo hasta un nivel de 30 ppm, se enfrió el contenido del tanque hasta -1.5°C en 24 horas. Esta fase de frío se mantuvo durante 6 días. Entonces se filtró la cerveza sobre un filtro de cerveza clara de diatomita del tipo de disco vertical. Tras esta filtración, se estabilizó la cerveza con las dosis habituales de PVPP y la filtración de PVPP necesaria. Finalmente, se envasó la cerveza en contenedores adecuados (botella de cristal) .

Ejemplo 3 Se produce una corriente de 904 kg/h de mosto de cerveza con una concentración de extracto de 16.5°P al final del procedimiento de producción del mosto de cerveza. Este mosto de cerveza se fermenta, añeja y estabiliza en fermentadores discontinuos y posteriormente se centrifuga y filtra de manera continua. En la parte delantera del procedimiento, se mezclan de manera continua 410 1/h de agua de fabricación de cerveza (50°C) con 205 kg/h de malta molida, molida con martillo, (tamaño de criba 1.5 mm) . Se alimentan ambas corrientes a un reactor de tanque con agitación continua de 70 litros de volumen de trabajo a una temperatura de 58 °C. El tiempo de residencia de este tratamiento es aproximadamente de 7 min y sirve para la descomposición habitual de proteínas en la malta y permite la disolución y la degradación de glucanos y componentes relacionados. Después de esto, la mezcla, denominada "mosto", se alimenta a un reactor de flujo de pistón cilindrico vertical. Este tipo de reactor se ha descrito en patentes anteriores por Heineken (documento WO 92/12231) . A ciertas alturas en la columna, se calienta el mosto mediante la inyección directa de vapor y se aisla todo el reactor para minimizar las pérdidas de calor. Las temperaturas se eligen de tal modo que la conversión de almidón de malta en azúcares fermentables es apropiada para el producto deseado. El perfil de temperatura en este ejemplo tiene un primer reposo a 58°C durante 13. El posterior reposo de sacarificación a 67°C tiene una duración de 80 min y se calienta entonces el mosto hasta una temperatura de eliminación por remojado de 78°C, temperatura a la que hay un reposo final de 7 min. El mosto tiene un tiempo de residencia total dentro de la columna de 100 minutos y se alimenta el mosto resultante a la sección de separación de mosto. Se realiza la separación de las cascaras de malta y otros sólidos del mosto mediante un tamiz vibratorio del tipo VTS 1200 suministrado por Allgaier Werke GmbH, Uhingen, Alemania. Este tamiz funciona con una tela de tamiz de acero inoxidable de 100 µ?t?. Por debajo de la tela de tamiz, bolas poliméricas chocan con la tela para evitar la incrustación y obstrucción de los poros de tela de tamiz. El tamiz separa las partículas en el mosto en una corriente del 24% de materiales finos y del 76% de gruesos. Se resuspenden los materiales finos en una corriente líquida que pasa a través de los poros de la tela de tamiz a una velocidad de flujo de 971 1/h. Se espesan las partículas gruesas hasta una concentración de materia seca del 16% (p/p) y se alimentan a una prensa de husillo en la que se aumenta el contenido en materia seca de las cebadillas hasta el 21%. Se recircula el líquido resultante al tamiz mencionado anteriormente mientras se alimentan las cebadillas a un tanque de mezclado en el que se reduce la concentración de extracto mediante la adición de una corriente de 540 1/h de agua de fabricación de cerveza a 78 °C. Se separa de nuevo el producto de este tanque de mezclado mediante un tamiz vibratorio (VTS 600) con una tela de 100 µ??. La fracción de cebadillas gruesas aún contiene una cantidad significativa de extracto y agua. Posteriormente se reduce este contenido en líquido de las cebadillas retenidas alimentando el material grueso parcialmente deshidratado a una prensa de husillo dotada con una sección de deshidratación de 150 µt? a una velocidad de flujo de 205 kg/h. Por tanto se elimina una cantidad significativa de líquido de las cebadillas y la concentración de materia seca final en las cebadillas descargadas es del 28% (p/p) . Se recircula y mezcla el producto líquido del segundo tamiz con la corriente de mosto para obtener una corriente de alimentación diluida en el primer tamiz, optimizando así las condiciones de recuperación de extracto. La pérdida de extracto global se reduce por tanto hasta el 1.5% en la separación de mosto. El producto de la separación de mosto se denomina ahora mosto de cerveza y tiene una velocidad de flujo de 971 1/h. Se dosifica de manera continua extracto de lúpulo a una velocidad de 7 g/h en línea y se calienta la mezcla hasta una temperatura de 103 °C mediante un intercambiador de calor alimentado con vapor. A continuación, se bombea el mosto de cerveza a un reactor de flujo de pistón. Este reactor de columna tiene las mismas dimensiones que la columna de conversión de remojado descrita anteriormente y el tiempo de residencia es de 65 min. Las reacciones típicas que tienen lugar en este reactor son: coagulación y desnaturalización de proteínas, esterilización, isomerización de lúpulo, formación de color, producción de sulfuro de dimetilo (DMS) a partir de su precursor basado en malta (S-metilmetionina) . Después de esto se trata el mosto de cerveza en una columna de separación de geometría tamiz-placa descrita anteriormente en la patente de Heineken (documento WO 95/26395). Se usa vapor de 1.5 bar en funcionamiento a contracorriente para eliminar los compuestos de sabor indeseable (principalmente DMS) a una velocidad de flujo de 20 kg/h y en condiciones atmosféricas en la parte superior del separador. Se alimenta el mosto de cerveza que abandona la parte inferior del separador a un regulador pequeño con dimensiones insignificantes y se alimenta directamente a una centrifuga del tipo de descarga de manera discontinua. Esta máquina tiene una velocidad de rotación de 7400 rpm y un factor de capacidad teórico de 13000 m2. Se regula la frecuencia de descarga mediante el depósito de torta dentro de la máquina. A continuación, tiene lugar el enfriamiento del mosto de cerveza en dos enfriadores de mosto de cerveza de placa y marco paralelos que disminuyen la temperatura del mosto de cerveza desde 95-100°C hasta 8°C mediante un sistema de agua-glicol de dos fases. Se alimenta de manera continua un volumen total de 2.2 m3 de mosto de cerveza enfriado a un tanque de fermentación cónico/cilindrico junto con levadura activa en una concentración de 2.5 g/1. Se consigue la oxigenación continua mediante aireación en linea. Se realizó la fermentación discontinua primaria a 10°C y cuando la concentración de extracto alcanzó 6.5°P, se permitió que la temperatura aumentara hasta 13 °C. Tras reducir la concentración de diacetilo hasta un nivel de 30 ppm, se enfrió el contenido del tanque hasta -1.5°C en 24 horas. Esta fase de frío se mantuvo durante 6 días. Entonces se filtró la cerveza sobre un filtro de cerveza clara de diatomita del tipo de disco vertical. Tras esta filtración, se estabilizó la cerveza con las dosis habituales de PVPP y la filtración de PVPP necesaria. Finalmente, se envasó la cerveza en contenedores adecuados (botella de cristal) .

Claims

NOVEDAD DE LA INVENCIÓN Habiendo descrito el presente invento, se considera como una novedad y, por lo tanto, se reclama como propiedad lo contenido en las siguientes REIVINDICACIONES ; 1. Un método para producir un extracto de mosto, comprendiendo dicho método: a. remojar materiales de partida particulados, que contienen almidón y opcionalmente malteadas con agua; b. calentar el mosto e hidrolizar enzimáticamente el almidón; c . hacer pasar el mosto tratado térmicamente a través de un primer tamiz para su separación en un extracto de mosto fermentable y cebadilla húmeda; y d. transferir la cebadilla húmeda, opcionalmente tras haber sometido dicha cebadilla húmeda a una operación de lavado y tamizado, a una primera prensa y prensar dicha cebadilla húmeda para obtener cebadilla deshidrata y extracto de mosto fermentable adicional; e. transferir la cebadilla deshidratada a un primer recipiente de mezclado y mezclarla con agua de rociado para producir una suspensión; f. hacer pasar la suspensión a través de un segundo tamiz para su separación en cebadilla lavada y agua de lavado; y g. transferir la cebadilla lavada a una segunda prensa y prensar dicha cebadilla lavada para obtener un residuo de cebadilla y agua residual; y/o en donde antes de transferirse a la primera prensa, la cebadilla húmeda se somete a una operación de lavado y tamizado que comprende: • transferir la cebadilla húmeda a un recipiente de lavado y mezclarla con agua de rociado para producir una suspensión; • hacer pasar la suspensión a través de un tamiz adicional para su separación en cebadilla húmeda y agua de lavado; en donde al menos una parte del agua de lavado y/o del agua residual se recircula hasta la etapa de remojado a. y/o se combina con el mosto tratado térmicamente antes de pasarse a través del primer tamiz.
2. El método de conformidad con la reivindicación 1, comprendiendo dicho método las etapas adicionales de: e. transferir la cebadilla deshidratada a un primer recipiente de mezclado y mezclarla con agua de rociado para producir una suspensión; f. hacer pasar la suspensión a través de un segundo tamiz para su separación en cebadilla lavada y agua de lavado ; y g. transferir la cebadilla lavada a una segunda prensa y prensar dicha cebadilla lavada para obtener un residuo de cebadilla y agua residual.
3. El método de conformidad con la reivindicación 1 ó 2, en donde antes de transferirse a la primera prensa, la cebadilla húmeda se somete a una operación de lavado y tamizado que comprende: • transferir la cebadilla húmeda a un recipiente de lavado y mezclarla con agua de rociado para producir una suspensión; • hacer pasar la suspensión a través de un tamiz adicional para su separación en cebadilla húmeda y agua de lavado.
4. El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en donde tanto el agua de lavado como el agua residual se recirculan completamente.
5. El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en donde el agua de lavado y/o el agua residual se recirculan hasta la etapa de remoj ado a .
6. El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en donde la cantidad total de agua de lavado y agua residual recirculada constituye al menos el 80% en peso, preferiblemente al menos el 90% en peso de la cantidad total de agua empleada en la etapa de remoj ado .
7. El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en donde la densidad del extracto de mosto fermentable obtenido del primer separador supera los 15 °P.
8. El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones anteriores , en donde las etapas c. hasta g. se llevan a cabo de un modo continuo.
9. El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en donde los tamices son tamices vibratorios.
10. El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en donde las prensas son prensas de husillo.
11. El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, que comprende: h. transferir el residuo de cebadilla obtenido de la segunda prensa a un segundo recipiente de mezclado y mezclarlo con agua de rociado para producir una suspensión; i. hacer pasar la suspensión a través de un tercer tamiz para su separación en cebadilla extraída y agua de lavado diluida; . transferir la cebadilla extraída a una tercera prensa y prensar dicha cebadilla extraída para obtener un residuo de cebadilla agotada y agua residual diluida; y k. recircular al menos una parte del agua de lavado diluida y/o el agua residual diluida al primer recipiente de mezclado.
12. El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en donde la pérdida de extracto observada en la producción del extracto de mosto es inferior al 15% en peso, preferiblemente inferior al 3% en peso.
13. El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, que comprende las etapas adicionales de: • convertir el extracto remojado opcionalmente con lúpulo en mosto de cerveza calentando dicho extracto de mosto hasta una temperatura de al menos 60 °C durante al menos 15 minutos; • eliminar compuestos orgánicos volátiles del mosto de cerveza caliente reduciendo la presión y/o separándolo con un gas o vapor; en el que la densidad del extracto de mosto se mantiene a 15 °P o más, preferiblemente a 18 °P o más, más preferiblemente a 20°P o más durante estas etapas adicionales .
14. El método de conformidad con la reivindicación 13, en donde, tras la eliminación de compuestos orgánicos volátiles, el mosto de cerveza se diluye previamente hasta una densidad dentro del intervalo de 10-25°P antes de la fermentación con levadura.
15. El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en donde dicho método funciona de un modo completamente continuo.
16. Un aparato para producir un extracto de mosto que comprende: una unidad (3) de calentamiento que tiene una salida conectada a un dispositivo (4) de tamizado, para recibir una suspensión de mosto, teniendo el dispositivo de tamizado una salida (5a) de bajo contenido en sólidos y una salida (6) de alto contenido en sólidos para una corriente que comprende entre el 8% en peso y el 25% en peso de sólidos conectada a una unidad (7) de prensado, teniendo la unidad (7) de prensado una salida (5b) de bajo contenido en sólidos y una salida (8) de alto contenido en sólidos para una corriente que comprende entre el 18% en peso y el 40% en peso de sólidos una unidad (2) de mezclado que tiene una entrada para un líquido acuoso y una entrada para un material sólido, teniendo dicha unidad (2) de mezclado una salida conectada a la unidad (3) de calentamiento y en la que la unidad (7) de prensado tiene la salida (8) de alto contenido en sólidos conectada a una unidad (9) de mezclado, unidad (9) de mezclado que también comprende una entrada (10) para un líquido acuoso, teniendo dicha unidad de mezclado una salida que está conectada a un segundo dispositivo (11) de tamizado, que tiene su salida (13) de alto contenido en sólidos conectada a una segunda unidad (14) de prensado y en la que la salida (12a) de bajo contenido en sólidos del segundo dispositivo (11) de tamizado y/o la salida (12b) de bajo contenido en sólidos de la segunda unidad (14) de prensado está conectada a la entrada de la unidad (2) de mezclado.
17. Un aparato para producir un extracto de mosto que comprende : una unidad (3) de calentamiento que tiene una salida conectada a - un dispositivo (4) de tamizado, para recibir una suspensión de mosto, teniendo el dispositivo de tamizado una salida (5a) de bajo contenido en sólidos y una salida (6) de alto contenido en sólidos para una corriente que comprende entre el 8% en peso y el 25% en peso de sólidos conectada a una unidad (22) de mezclado, unidad (22) de mezclado que también comprende una entrada (23) para un líquido acuoso, teniendo dicha unidad (22) de mezclado una salida que está conectada a un dispositivo (24) de tamizado que tiene una salida (5c) de bajo contenido en sólidos, que tiene su salida (25) de alto contenido en sólidos conectada a una unidad (7) de prensado, teniendo la unidad (7) de prensado una salida (5b) de bajo contenido en sólidos y una salida (8) de alto contenido en sólidos para una corriente que comprende entre el 18% en peso y el 40% en peso de sólidos.
18. El aparato de conformidad con la reivindicación 17, que comprende una unidad (2) de mezclado que tiene una entrada para un líquido acuoso y una entrada para un material sólido, teniendo dicha unidad (2) de mezclado una salida conectada a la unidad (3) de calentamiento y en la que la unidad (7) de prensado tiene la salida (8) de alto contenido en sólidos conectada a una unidad (9) de mezclado, unidad (9) de mezclado que también comprende una entrada (10) para un líquido acuoso, teniendo dicha unidad de mezclado una salida que está conectada a un segundo dispositivo (11) de tamizado, que tiene su salida (13) de alto contenido en sólidos conectada a una segunda unidad (14) de prensado y en la que la salida (12a) de bajo contenido en sólidos del segundo dispositivo (11) de tamizado y/o la salida (12b) de bajo contenido en sólidos de la segunda unidad (14) de prensado está conectada a la entrada de la unidad (2) de mezclado.
19. El aparato de conformidad con una cualquiera de las reivindicaciones 16-18, en donde el dispositivo (4) de tamizado comprende una superficie de tamizado vibratoria .
20. El aparato de conformidad con la reivindicación 19, en donde la superficie de tamizado vibratoria comprende una criba o malla, un elemento de vibración que está adaptado para oscilar contra un lado aguas abajo de la superficie de tamizado.
21. El aparato de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 16-20, teniendo el dispositivo de tamizado un tamaño de poro de entre 20 µp? y 1 mm, preferiblemente entre 20 µp\ y 300 µt?.
22. El aparato de conformidad con la reivindicación 16 ó 18, en donde la salida (16) de alto contenido en sólidos de la segunda unidad (14) de prensado está conectada a una tercera unidad (17) de mezclado, unidad (17) de mezclado que también comprende una entrada (10) para un líquido acuoso, teniendo dicha unidad de mezclado una salida que está conectada a un tercer dispositivo (18) de tamizado, que tiene su salida (20) de alto contenido en sólidos conectada a una tercera unidad (21) de prensado y en la que la salida (19a) de bajo contenido en sólidos del tercer dispositivo (18) de tamizado y/o la salida (19b) de bajo contenido en sólidos de la tercera unidad (21) de prensado está conectada a la entrada de la unidad (9) de mezclado.