CN114774476B - 啤酒热凝固物的资源化利用方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提出一种啤酒热凝固物的资源化利用方法，属于工业废弃物处置及资源化利用领域，能够解决现有技术长期缺乏啤酒热凝固物的高效处理方案的技术问题。该技术方案主要包括：(1)将啤酒热凝固物和混合污泥按照一定比例掺混后得到混合物，并置于厌氧消化罐中；(2)控制厌氧消化罐中的混合物在一定温度条件下进行厌氧消化处理，并在厌氧消化过程中间歇搅拌；(3)实时监测厌氧消化过程中厌氧消化罐的沼气气体产量，并将其收集起来经脱硫塔脱硫处理后进行后续应用。本发明提出的资源化利用方法能够妥善处置啤酒热凝固物，充分利用啤酒热凝固物中营养成分，降低其对环境的危害，降低处置成本。
Description
技术领域
本发明属于工业废弃物处置及资源化利用领域，尤其涉及一种啤酒热凝固物的资源化利用方法。
背景技术
啤酒是世界上最流行的消费性酒精饮品，近年来我国啤酒产业发展迅速，产量长年位居全球首位，而高产量带来的各类啤酒生产废弃物的处理处置压力也是与日俱增的，主要包括麦槽、热凝固物、废酵母、废硅藻土和少量的包装材料等。早在2006我国颁布的《清洁生产标准啤酒制造业》(HJ/T183-2006)，就明确了加快实现啤酒工业废弃物资源化再利用，对各类废弃物要采取“减量化、再利用、资源化”的3R处置措施，积极寻求实现循环经济的长远目标；在国外、北美的摩森康胜啤酒制造公司已经开始改造生产工艺、减少污染物排放并逐步推进废弃物回收再利用。
热凝固物是煮沸麦汁在冷却至60℃的过程中经过滤、离心分离和回旋沉淀槽分离出的浆状复合物，析出量为麦汁吨位的0.3％-0.7％，主要由蛋白质、酒花树脂、多酚等多种有机物组成，因此一般情况下啤酒工业热凝固物中溶解性COD含量相对较高。目前，啤酒工业废弃物资源化利用技术的应用和研究对象主要集中在麦槽、废酵母和废硅藻土上，而对于总量同样庞大的热凝固物却长期缺乏高效的处理处置方案，仅有少部分出售给畜牧厂作为动物饲料，再利用率很低，若不采用合适的手段对其进行资源化处理处置，不仅会造成一定的环境污染和土地占用问题，并且会带来大量的有机物资源浪费，同时也和国家提出的节能减排目标是相违背的。
因此，如何研发出一种能够充分利用啤酒热凝固物中营养成分，降低其对环境的危害，降低处置成本的啤酒热凝固物处理方法是解决上述问题的关键举措。
发明内容
本发明针对现有技术长期缺乏啤酒热凝固物的高效处理方案的技术问题，提出一种能够充分利用啤酒热凝固物中营养成分，降低其对环境的危害，降低处置成本的啤酒热凝固物的资源化利用方法，该方法是一种啤酒热凝固物高效、快速厌氧发酵产沼气的方法，体现了“低碳经济”的原则。
为了达到上述目的，本发明采用的技术方案为：
啤酒热凝固物的资源化利用方法，包括以下步骤：
将啤酒热凝固物和混合污泥按照一定比例掺混后得到混合物，并置于厌氧消化罐中；
控制所述厌氧消化罐中的混合物在一定温度、pH值条件下进行厌氧消化处理，并在厌氧消化过程中间歇搅拌；
实时监测厌氧消化过程中厌氧消化罐的沼气气体产量，并将其收集起来经脱硫塔脱硫处理后进行后续应用。
在一实施方式中，所述啤酒热凝固物和混合污泥的掺混比例为1：
(25-35)。
在一实施方式中，所述啤酒热凝固物和混合污泥的掺混比例为1：
(32.5-34)。
在一实施方式中，所述厌氧消化处理的温度条件为32-38℃。
在一实施方式中，所述厌氧消化处理的温度条件为32-36.5℃。
在一实施方式中，所述厌氧消化处理的pH值范围为6.9-7.2。
在一实施方式中，所述后续应用是指经脱硫塔脱硫处理后的沼气用于沼气炉和发电。
在一实施方式中，所述热凝固物为热凝固物为煮沸麦汁在冷却至60℃的过程中经过滤、离心分离和回旋沉淀槽分离出的浆状复合物。
与现有技术相比，本发明的优点和积极效果在于：
1、本发明提出的啤酒热凝固物的资源化利用方法，该方法充分利用啤酒热凝固物溶解性COD含量高及良好的可生化性的特点，将啤酒热凝固物与混合污泥按照一定比例掺混进行厌氧消化处理，在微观上能实现啤酒工业热凝固物微生物群落组成结构的优化改善、碱度的补充、营养物质的平衡的同时，在宏观上能实现热凝固物厌氧消化产沼气量的增加和减量稳定效率的提升，从而达到工业废弃物资源化再利用的目的；
2、本发明提出的啤酒热凝固物的资源化利用方法能够妥善处置啤酒热凝固物，降低其对环境的危害，具有可操作性强、处置成本低以及经济效益高等特点；
3、本发明提出的啤酒热凝固物的资源化利用方法以高效、廉价、操作简单为技术导向，为啤酒工业废弃物中占据相当比例的啤酒热凝固物的资源化提供了一种行之有效的解决方案，在一定程度上填补了该领域中的技术空白，精准施策破解环境压力；
4、本发明提出的啤酒热凝固物的资源化利用方法，在啤酒工业热凝固物的资源化利用的过程当中可以产生具有一定经济性的沼气气体，可以广泛应用于天然气生产或发电领域，体现了“变废为宝”的可持续发展理念，有助于提升啤酒生产企业在“双碳”背景下的减碳深度；
5、本发明提出的啤酒热凝固物的资源化利用方法实现了啤酒生产企业和市政污水处理厂的技术合作，依托市政污水处理厂现有的装备与技术，可以有效解决啤酒生产热凝固物处理的处置难题，在整个过程当中仅需增加热凝固物的短途运输及卸载设备，大大有利于资源化利用的成本控制，同时有助于提升市政污水处理厂的污水和污泥处置效率，实现减污、降碳的协同增效；
6、本发明提出的啤酒热凝固物的资源化利用方法，该方法通过对反应温度、混合物掺混比例等多种工况的调节，对啤酒工业热凝固物的厌氧消化过程进行全面把握，以实现沼气产生量和减量稳定效率的最大化。
附图说明
图1为本发明实施例所提供的单一原料和协同发酵的日产甲烷量比较；
图2为本发明实施例所提供的不同掺混比累积产甲烷量情况；
图3为本发明实施例所提供的不同掺混比下单位VS累积产甲烷量情况；
图4为本发明实施例所提供的温度对协同发酵累积产甲烷量的影响情况；
图5为本发明实施例所提供的不同温度下协同发酵单位VS累积甲烷产量。
具体实施方式
下面将对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
本发明实施例提供了一种啤酒热凝固物的资源化利用方法，包括以下步骤：
S1、将啤酒热凝固物和混合污泥按照一定比例掺混后得到混合物，并置于厌氧消化罐中；
S2、控制所述厌氧消化罐中的混合物在一定温度条件下进行厌氧消化处理，并在厌氧消化过程中间歇搅拌；
S3、实时监测厌氧消化过程中厌氧消化罐的沼气气体产量，便于对啤酒热凝固物的厌氧消化效果进行把握，并将其收集起来经脱硫塔脱硫处理后进行后续应用。
在一具体实施方式中，所述啤酒热凝固物和混合污泥的掺混比例为1：
(25-35)。
在上述实施方式中，啤酒热凝固物和混合污泥的掺混比例具体可选取1:25、1:26、1:27、1:28、1:29、1:30、1:31、1：32、1:33、1:34、1:35或根据实际需要选择上述限定范围内的任一数值均落在本发明的保护范围之内。
在一具体实施方式中，所述啤酒热凝固物和混合污泥的掺混比例为1：
(32.5-34)。
在一具体实施方式中，所述厌氧消化处理的温度条件为32-38℃。
在上述实施方式中，厌氧消化处理的温度条件具体可选取32℃、33℃、34℃、35℃、36℃、37℃、38℃或根据实际需要选择上述限定范围内的任一数值均落在本发明的保护范围之内。
在一具体实施方式中，所述厌氧消化处理的温度条件为32-36.5℃。
在一实施方式中，所述厌氧消化处理的pH值范围为6.9-7.2。
在上述实施方式中，pH值范围具体可选取6.9、7.0、7.1、7.2或根据实际需要选择上述限定范围内的任一数值均落在本发明的保护范围之内。
在一具体实施方式中，所述后续应用是指经脱硫塔脱硫处理后的沼气用于沼气炉和发电。
在一具体实施方式中，所述热凝固物为热凝固物为煮沸麦汁在冷却至60℃的过程中经过滤、离心分离和回旋沉淀槽分离出的浆状复合物。
为了更清楚详细地介绍本发明实施例所提供的啤酒热凝固物的资源化利用方法，下面将结合具体实施例进行描述。
实施例1
本实施例提供了啤酒热凝固物的资源化利用方法，具体为：
(1)将啤酒热凝固物与混合污泥按照体积比1:28.29的比例掺混后，日均向厌氧消化罐中投加1095m3进行厌氧消化反应，平均消化温度为35.38℃，pH值控制在6.9-7.2的范围之内；
(2)在厌氧消化反应启动运行30d内，系统中可实现沼气总产生量18.37万立方米，累计增加发电量33.3万kWh，经核算共实现碳减排量约42.08吨二氧化碳当量。
实施例2
本实施例提供了啤酒热凝固物的资源化利用方法，具体为：
(1)将啤酒热凝固物和混合污泥按照体积比1:32.81的比例掺混后，日均向厌氧消化罐中投加1081m3进行厌氧消化反应，平均消化温度为36.18℃，pH值控制在6.9-7.2的范围之内；
(2)在厌氧消化反应启动运行31d内，系统中可实现沼气总产生量19.12万立方米，累计增加发电量44.3万kWh，经核算共实现碳减排量约43.80吨二氧化碳当量。
实施例3
本实施例提供了啤酒热凝固物的资源化利用方法，具体为：
(1)将啤酒热凝固物和混合污泥按照体积比1:32.86的比例掺混后，日均向厌氧消化罐中投加1077m3进行厌氧消化反应，平均消化温度为37.71℃，pH值控制在6.9-7.2的范围之内；
(2)在厌氧消化反应启动运行31d内，系统中可实现沼气总产生量15.31万立方米，累计增加发电量34.10万kWh，经核算共实现碳减排量约35.08吨二氧化碳当量。
实施例4
本实施例提供了啤酒热凝固物的资源化利用方法，具体为：
(1)将啤酒工业热凝固物和混合污泥按照体积比1:33.28的比例掺混后，日均向厌氧消化罐中投加1058m3进行厌氧消化反应，平均消化温度为35.96℃，pH值控制在6.9-7.2的范围之内；
(2)在厌氧消化反应启动运行30d内，系统中可实现沼气总产生量10.88万立方米，累计增加发电量22.6万kWh，经核算共实现碳减排量约24.92吨二氧化碳当量。
实施例5
本实施例提供了啤酒热凝固物的资源化利用方法，具体为：
(1)将啤酒工业热凝固物和混合污泥按照体积比1:32.27的比例掺混后，日均向消化罐中投加1084m3进行厌氧消化反应，平均消化温度为33.67℃，pH值控制在6.9-7.2的范围之内；
(2)在厌氧消化反应启动运行31d内，系统中实现沼气总产生量14.01万立方米，累计增加发电量27.8万kWh，经核算共实现碳减排量约32.09吨二氧化碳当量。
实施例6
本实施例提供了啤酒热凝固物的资源化利用方法，具体为：
(1)将啤酒工业热凝固物和混合污泥按照体积比1:29.74的比例掺混后，日均向消化罐中投加1017m3进行厌氧消化反应，平均消化温度为34.06℃，pH值控制在6.9-7.2的范围之内；
(2)在厌氧消化反应启动运行30d内，系统中实现沼气总产生量18.43万立方米，累计增加发电量32.2万kWh，经核算共实现碳减排量约42.21吨二氧化碳当量。
实施例7
本实施例提供了啤酒热凝固物的资源化利用方法，具体为：
(1)将啤酒工业热凝固物和混合污泥按照体积比1:33.94的比例掺混后，日均向消化罐中投加997m3进行厌氧消化反应，平均消化温度为32.05℃，pH值控制在6.9-7.2的范围之内；
(2)在厌氧消化反应启动运行31d内，系统中实现沼气总产生量20.16万立方米，累计增加发电量36.3万kWh，经核算共实现碳减排量约46.18吨二氧化碳当量。
对比例
将啤酒热凝固物不掺混污泥直接投入到I C反应器中，在35-38℃的条件下进行厌氧消化反应，控制pH值在6.9-7.2的范围之内，日均啤酒热凝固物的投加量为1204.8m3。在厌氧消化反应启动运行的30d内，系统中可实现沼气总产生量1.37万立方米，累计增加发电量2.7万kWh，经核算共实现碳减排量约3.14吨二氧化碳当量。
为了更直观的显示本发明所提供啤酒热凝固物的资源化利用方法的实际应用价值以及后续经济效益，本发明将上述各实施例中啤酒热凝固物与混合污泥的掺混比、厌氧消化温度、所得沼气总产生量、增加发电量及碳减排量数据整理如下：
表1实施例1-7与对比例中啤酒热凝固物与混合污泥的掺混比、厌氧消化温度、pH值
| 啤酒热凝固物与混合污泥掺混比 | 厌氧消化温度 | pH值 | |
| 实施例1 | 1:28.29 | 35.38℃ | 6.9-7.2 |
| 实施例2 | 1:32.81 | 36.18℃ | 6.9-7.2 |
| 实施例3 | 1:32.86 | 37.71℃ | 6.9-7.2 |
| 实施例4 | 1:33.28 | 35.96℃ | 6.9-7.2 |
| 实施例5 | 1:32.27 | 33.67℃ | 6.9-7.2 |
| 实施例6 | 1:29.74 | 34.06℃ | 6.9-7.2 |
| 实施例7 | 1:33.94 | 32.05℃ | 6.9-7.2 |
| 对比例 | 1:0(不与混合污泥掺混) | 常温(IC反应器) | 6.9-7.2 |
表2实施例1-7与对比例所得沼气总产生量、增加发电量及碳减排量
| 沼气总产生量(万立方米) | 增加发电量(万kWh) | 碳减排量 | |
| 实施例1 | 18.37 | 33.3 | 42.08吨二氧化碳当量 |
| 实施例2 | 19.12 | 44.3 | 43.80吨二氧化碳当量 |
| 实施例3 | 15.31 | 34.10 | 35.08吨二氧化碳当量 |
| 实施例4 | 10.88 | 22.6 | 24.92吨二氧化碳当量 |
| 实施例5 | 14.01 | 27.8 | 32.09吨二氧化碳当量 |
| 实施例6 | 18.43 | 32.2 | 42.21吨二氧化碳当量 |
| 实施例7 | 20.16 | 36.3 | 46.18吨二氧化碳当量 |
| 对比例 | 1.37 | 2.7 | 3.14吨二氧化碳当量 |
由表1-2所示数据可知，利用本发明所提供的啤酒热凝固物的资源化利用方法沼气总产生量约为10.88-20.16万立方米，增加发电量约为22.6-44.3万kWh，碳减排量约为24.92-46.18吨二氧化碳当量。其中，当掺混比为1:32.81，厌氧消化反应温度为36.18℃时，沼气总产生量、增加发电量和碳减排量达到最佳。而从对比例的结果可以看出，在运行条件相近的情况下，单独使用啤酒热凝固物进行厌氧消化在沼气产生量、增加发电量和实现碳减排量等方面远不及本发明提出的啤酒热凝固物和混合污泥协同发酵。
由此可见，本发明采用将啤酒热凝固物与混合污泥按照1：(25-35)比例掺混后，在32-38℃温度条件下进行厌氧消化处理的处理方式，充分了利用啤酒热凝固物溶解性COD含量高及良好的可生化性的特点，在微观上能实现啤酒工业热凝固物微生物群落组成结构的优化改善、碱度的补充、营养物质的平衡的同时，在宏观上能实现热凝固物厌氧消化产沼气量的增加和减量稳定效率的提升，从而达到工业废弃物资源化再利用的目的。
啤酒热凝固物与混合污泥掺混比梯度实验
啤酒热凝固物与混合污泥(由体积比为6:4的初沉污泥和剩余污泥构成)的协同发酵实验在有效容积为500mL的反应瓶中进行，接种污泥取自运行稳定良好的中温厌氧消化罐，投加体积为100mL。在总体积为300mL的条件下，将啤酒热凝固物与混合污泥按照啤酒热凝固物体积占比为0％(混合污泥对照组)、2％、5％、10％、20％、35％、50％、75％和100％(啤酒热凝固物对照组)的比例混合。不同配比的底物装瓶后，通入N2使其形成厌氧环境，使用1.0mol/L的NaOH调节pH为7.3±0.1，在水浴摇床中以37℃的条件进行运行时长为25d的协同厌氧消化产甲烷潜力(Biochemical Methane Potential,BMP)分析，每天固定时间进行甲烷产量的检测，分别在运行第2d、6d、11d时进行pH的调节校正，使其保持在7.2-7.4的范围内。
实验结果从累积甲烷产量来看，各实验组的累计甲烷产量变化趋势大致相同，均表现为运行初期的迅速增加后逐渐趋于稳定。其中实验组2％、20％、35％和50％的累计产甲烷量分别为1909、2010、2387和2292mL，与啤酒热凝固物和混合污泥单独发酵的两个对照组相比分别提高33.36％-66.80％和0.82％-26.10％。啤酒热凝固物体积占比为35％和50％的实验组产甲烷性能明显优于其他实验组，最终产甲烷量比其他实验组高出15.79％-39.07％，而实验组35％与50％相比，累计甲烷产量十分接近，但实验组35％明显具备较快的启动时间与产甲烷速率。因此，掺混比例是影响厌氧消化产累积甲烷产量的重要因素，啤酒热凝固物体积占比为35％是最合理的状态。
从单位VS累积产甲烷量来看，随着啤酒热凝固物体积占比的增大，单位VS产甲烷量总体呈现出先增长后降低的变化趋势且各实验组之间的差异显著，2％、5％、10％、20％、35％、50％和75％组的单位VS累积产甲烷量比纯啤酒热凝固物对照组分别提高33.36％、27.54％、3.45％、40.46％、66.80％、60.16％、1.64％，比纯混合污泥对照组分别提高0.82％、-3.58％、-21.79％、6.18％、26.10％、21.80％、-23.16％。假设啤酒热凝固物和混合污泥在掺混后单独进行发酵，未发生任何作用，则混合物的理论单位VS累积产甲烷量应为两种物料的加权叠加，但实验组2％、5％、20％、35％和50％的实际单位VS累积甲烷产量和理论值相比有较大差异，分别显著(P＜0.05)提高32.48％、25.51％、31.94％、35.19％和23.13％，这表明混合污泥和啤酒热凝固物不同比例的掺混发生了积极的协同促进作用，显著提高了厌氧消化甲烷产量。因此，掺混比例是实现厌氧消化协同作用最大值的一个重要参数，其中啤酒热凝固物体积占比为35％的促进效果最优，实际单位VS累积甲烷产量为2387.07mL/g VS，对厌氧消化协同作用的贡献率为35.19％。
厌氧消化反应温度梯度筛选实验
改变发酵温度可以革新微生物菌群结构和丰度，从而调节微生物的活性与代谢梯度，进而优化厌氧消化产甲烷的效果。温度梯度筛选实验在有效容积为500mL的反应瓶中进行，接种污泥取自运行稳定良好的中温厌氧消化罐，投加体积为100mL。结合啤酒热凝固物与混合污泥掺混比梯度实验结果，在总体积为300mL的条件下，将啤酒热凝固物与混合污泥按照啤酒热凝固物体积占比为0％(混合污泥对照组)、35％(实验组)和100％(啤酒热凝固物对照组)的比例混合。不同配比的底物装瓶后，通入N2使其形成厌氧环境，使用1.0mol/L的NaOH调节pH为7.3±0.1，在水浴摇床中分别以34℃、37℃和40℃的条件进行运行时长为25d的BMP分析，每天固定时间进行甲烷产量的检测，分别在运行第2、6、11d时进行pH的调节校正，使其保持在7.2-7.4的范围内。
实验组在34℃运行条件下的产气速率在第15d达到最大峰值107mL/d，总累积产气量为1215mL，发酵前15d的累积产气量占总累积产气量的74.07％；37℃运行条件下的产气速率在第14d达到最大峰值159mL/d，总累积产气量为1477mL，发酵前15d的累积产气量占总累积产气量的72.58％；40℃运行条件下的产气速率在第21d达到最大峰值107mL/d，总累积产气量为899mL，发酵前15d的累积产气量占总累积产气量的60.07％。另外，从总累积产气量来看，实验组在34、37和40℃运行条件下和混合污泥对照组相比，分别提升24.23、39.83和-9.56％，和啤酒热凝固物对照组相比分别提升-5.44、42.16和-28.08％；从单位VS累积产气量来看，实验组在34、37和40℃运行条件下和混合污泥对照组相比，分别提升12.64、26.10和-18.00％，和啤酒热凝固物对照组相比分别提升10.94、66.80和-15.61％。
对比三种温度下的发酵性能，37℃下的产甲烷效果最好，单位VS累积产甲烷量分别是34和40℃时的1.22和1.64倍，其中34、37℃下迟滞期较短，均可在前15d内达到产气速率的峰值，因此温度是影响协同厌氧消化产甲烷效果的因素之一。
厌氧消化pH值影响的对照实验
研究表明，中性pH(6.5-7.2)有利于厌氧消化产甲烷菌的代谢和生长,而当pH＜5.5(或5)时将严重抑制产甲烷菌的活性，并且pH值是评价水解酸化和产甲烷平衡的重要指标，反应体系的VFAs浓度越高，pH越低，两者呈反比关系。厌氧消化pH值对照实验的运行条件参考啤酒热凝固物与混合污泥掺混比梯度实验，区别为在运行第2、6、11d时均不进行反应体系pH的调节校正，每天固定时间进行甲烷产量的检测。
结果表明，啤酒热凝固物和混合污泥掺混后的pH值和啤酒热凝固物的体积占比成反比，不同配比在运行2d或6d后pH值均出现了不同程度的下降，50％、75％和100％组pH值在2d时分别下降到6.65、6.40和4.19，0％、2％、5％、10％、20％和35％组pH值在6d时分别下降到6.83、6.93、7.11、7.07、6.76和6.73。从甲烷产量来看，pH值的下降程度和累积甲烷产量呈反比，其中2d时50％、75％和100％(纯啤酒热凝固物)组的日甲烷产量仅分别为12、5和1mL/d，若此时不进行pH值的再次调节，产甲烷过程将开始趋于停滞。此阶段为水解酸化阶段，细菌开始将大分子分解为可利用的小分子酸性物质，使得各组中的VFAs浓度上升，pH值下降。与混合污泥相比，啤酒热凝固物中碳水化合物等易降解成分含量更高，使厌氧消化体系中VFAs迅速积累，抑制产甲烷菌生理活性甚至终止产甲烷的过程。啤酒热凝固物和混合污泥的协同厌氧消化，不仅可以提高发酵底物中营养物质比例，有助于厌氧菌的吸收利用并增加底物利用率，还可充分利用混合污泥的碱度以缓冲水解酸化过程中产生的酸，减少pH偏离适宜范围的程度，避免单一啤酒热凝固物发酵初期所产生的过度腐败问题，减少运行成本并提高体系的产甲烷潜力和资源回收率。实验组中的pH在经过运行初始阶段以及第2、6d的调节，均可使各掺混比在发酵前期保持较好的产甲烷性能；而在运行时间为11d时，除100％组为6.51外，0％、2％、5％、10％、20％、35％、50％和75％组的pH值已经趋于稳定，分别为7.13、7.11、7.16、7.24、7.22、7.14、7.14和7.04，pH值调节与否对产甲烷性能影响不大，说明此时各组基本进入产甲烷阶段，体系中的VFAS等酸性物质被产甲烷菌逐渐消耗。因此，pH值也是影响啤酒热凝固物和混合污泥协同发酵效果的重要影响因素之一，其中pH值为7.2-7.4是最为合理的运行范围，若低于6.5则会对协同产甲烷过程带来较大的不利影响。
Claims (5)
1.啤酒热凝固物的资源化利用方法，其特征在于，包括以下步骤：
将啤酒热凝固物和混合污泥按照一定比例掺混后得到混合物，并置于厌氧消化罐中；
控制所述厌氧消化罐中的混合物在一定温度、pH值条件下进行厌氧消化处理，并在厌氧消化过程中间歇搅拌；
实时监测厌氧消化过程中厌氧消化罐的沼气气体产量，并将其收集起来经脱硫塔脱硫处理后进行后续应用；
所述啤酒热凝固物和混合污泥的掺混比例为1：(25-35)；
所述厌氧消化处理的温度条件为32-38℃；
所述厌氧消化处理的pH值范围为6.9-7.2。
2.根据权利要求1所述的啤酒热凝固物的资源化利用方法，其特征在于，所述啤酒热凝固物和混合污泥的掺混比例为1：(32.5-34)。
3.根据权利要求1所述的啤酒热凝固物的资源化利用方法，其特征在于，所述厌氧消化处理的温度条件为32-36.5℃。
4.根据权利要求1所述的啤酒热凝固物的资源化利用方法，其特征在于，所述后续应用是指经脱硫塔脱硫处理后的沼气用于沼气炉和发电。
5.根据权利要求1-4中任一项所述的啤酒热凝固物的资源化利用方法，其特征在于，所述热凝固物为热凝固物为煮沸麦汁在冷却至60℃的过程中经过滤、离心分离和回旋沉淀槽分离出的浆状复合物。
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