MX2008011772A - Composiciones funcionales de fluido. - Google Patents

Abstract

La presente invención describe una composición de fluido que incluye (a) Desde 70 a 99,99% en peso, en base a la composición de fluido hidráulico total, de composición de aceite base fácilmente biodegradable que incluye (i) De 80 a 100% p de aceite base o stock base con un contenido de parafinas de más de 80% en peso de parafinas y contenido de saturados de más de 98% p y que incluye una serie de iso-parafinas que poseen n, n+1, n+2, n+3 y n+4 átomos de carbono y en el que n es entre 15 y 35, y con una viscosidad cinemática a 100ºC de máxime 5,5 mm2/s; y (ii) de 0 a 20%p de un éster de un compuesto polihidroxilo, calculado en base a la composición de aceite base; y (b) Un mejorador del índice de viscosidad en concentraciones de 0,01 a 30% en peso, en base a la composición de fluido hidráulico total, En la que la composición de fluido hidráulico posee un índice de viscosidad en el rango de 50 a 1000, y un punto de vertido menor o igual a -30ºC.

Description

- - COMPOSICIONES FUNCIONALES DE FLUIDO CAMPO DE LA INVENCIÓN La presente invención describe composiciones funcionales de fluido. Más específicamente, la invención sujeto describe composiciones de fluido de utilidad como fluidos de absorción de choque o fluidos hidráulicos, y a absorbentes del choque que incluyen fluidos y sistemas de suspensión para vehículos, y a sistemas hidráulicos que incluyen fluidos. ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN WO-A-2004/053030 describe fluidos funcionales que incluyen un stock base o un aceite base, y al menos un aditivo, y su uso como Fluidos de Transmisión Automática (en adelante fluidos ATF) . Según esta publicación, los aceites base deben poseer un índice de viscosidad (VI) de aproximadamente 130 o mayor; un punto de vertido de -10°C, y una proporción de viscosidad a temperatura baja medida y teórica igual a aproximadamente 1,2 o menos a temperaturas de -30°C, la viscosidad medida es la viscosidad de un simulador de arranque en frío, y en el que la viscosidad teórica se calcula a la misma temperatura utilizando la ecuación de Walter-MacCoull, y en la que el stock base o aceite base no es un stock base del Grupo IV o aceite base. Una desventaja de las composiciones descritas es la biodegradación limitada de REF. : 195652 - - las formulaciones. Otra desventaja es que los aceites base altamente parafinicos descritos únicamente poseen compatibilidad limitada con aditivos como ser mejoradotes de la viscosidad a bajas temperaturas, lo cual complica la utilidad de los fluidos. FR-A-2501224 describe un fluido hidráulico en base a la mezcla de polímero polialfaolefina y un complejo de ásteres de Neopoliol, que posee muy baja biodegradación en comparación con las mezclas parafínicas, como las que se describen en W0-A-01/57166. ATF o fluidos de absorción de choque pueden ponerse en contacto con la tierra y/o la superficie y el agua subterránea mediante el desguace o reemplazo por ejemplo de partes del automóvil o cuando se intercambian los fluidos utilizados. Por lo tanto es necesario formular composiciones de aceite base funcionales con elevada biodegradación al tiempo que sean de desempeño satisfactorio, en particular una compatibilidad suficientemente elevada con mejoradores del índice de viscosidad a temperaturas bajas. También es necesario disponer de composiciones de aceite base funcionales que poseen muy baja viscosidad y elevada compatibilidad a temperaturas bajas. SUMARIO DE LA INVENCIÓN De acuerdo con esto, la presente invención describe una composición de fluido que incluye - - (a) Desde 70 a 99, 99% en peso, en base a la composición de fluido hidráulico total, de composición de aceite base fácilmente biodegradable que incluye (i) De 80 a 100% p de aceite base o stock base con un contenido de parafinas de más de 80% en peso de parafinas y contenido de saturados de más de 98% p y que incluye una serie de iso-parafinas que poseen n, n+1, n+2, n+3 y n+4 átomos de carbono y en el que n es entre 15 y 35, y con una viscosidad cinemática a 100°C inferior a 3,5 mm2/s; (ü) o de 0 a 20%p de un éster de un compuesto polihidroxilo, calculado en base a la composición de aceite base; y (b) un mejorador del índice de viscosidad en concentraciones de 0,01 a 30% en peso, en base a la composición de fluido hidráulico total, En la que la composición de fluido hidráulico posee un índice de viscosidad en el rango de 50 a 100, y un punto de vertido de menos de -30°C o igual a -30°C. DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA INVENCIÓN Los solicitantes han encontrado que las composiciones según la invención presentan elevada degradación biológica, debido a que la composición de aceite base no pierde su carácter biodegradable a pesar de su elevado índice de viscosidad. Al mismo tiempo, se encontró que las - - composiciones poseen una elevada compatibilidad con mejoradores de la viscosidad, específicamente a bajas temperaturas . El aceite base o el componente de stock base (i) es un aceite de base parafina con un contenido de parafina mayor a 80% en peso de parafinas y un contenido de saturados mayor a 98% en peso y que incluye una serie de iso-parafinas que posen n, n+1, n+2, n+3 y n+4 átomos de carbono y en el que n es entre 15 y 35. Preferiblemente, el aceite base (i) incluye una serie de iso-parafinas con n, n+1, n+2, n+3 y n+4 átomos de carbono y en el que n es entre 19 y 35. El contenido de saturados del aceite base medido por IP386 es mayor a 98%p, preferiblemente mayor a 99%p e incluso más preferiblemente mayor a 99,5% en peso. La viscosidad cinemática a 40°C del componente de aceite base (i) preferiblemente es entre 1 y 200 mm2/s, más preferiblemente entre 1 y 50 mm2/s, incluso más preferiblemente entre 1 y 15 mm2/s, incluso más preferiblemente entre 1 y 10 mm2/s. Adecuadamente, el componente de aceite base (i) puede poseer adecuadamente una viscosidad cinemática a 100°C de menos de 3,5 mm2/seg, más preferiblemente entre 1 y 3,3 mm2/seg, más preferiblemente menor a 3 mm2/seg. El punto de vertido del aceite base preferiblemente es menor a -30°C.

- - La composición de fluido según la invención posee preferiblemente un índice de viscosidad en el rango de 100 a 600. La composición de fluido según la invención también posee, preferiblemente, una viscosidad cinemática a 40°C de al menos 7 mm2/seg. El punto de combustión del aceite base (i) medido por ASTM D92 puede ser incluso mayor a 120°C, o incluso mayor a 140°C. El punto de combustión del aceite base dependerá de la aplicación del aceite. Los solicitantes han encontrado que ios puntos de combustión de los combustibles base tal como fueron reivindicados son ventajosamente más altos en comparación con los aceites base derivados del aceite mineral. Preferiblemente, la composición de fluido posee un punto de combustión de 80°C o mayor. El contenido y la presencia de la serie continua de la serie de iso-parafinas con n, n+1, n+2, n+3 y n+4 de átomos de carbono en el aceite base o stock base (i) puede medirse por la técnica de desorción de campo/ionización de campo (FD/FI) . En esta técnica la muestra de aceite se separa en primer lugar en fase polar (aromática) y la fase no polar (saturados) por el uso de un método de cromatografía líquida de alto rendimiento (HPLC) IP368/01, en el que el pentano de fase móvil se utiliza en lugar de hexano como establece el método. Posteriormente se analizan los saturados y las fracciones aromáticas utilizando espectrómetro de masa de - - Finnigan MAT90 equipado con la interfaz de deserción de campo/ionización de campo (FD/FI), en el que FI (una técnica de ionización "blanda") se utiliza para la determinación de tipos de hidrocarburos en términos de número de carbono y deficiencia de hidrógeno. La clasificación tipo de compuestos en espectrometría de masa se determina por los iones característicos formados y normalmente se clasifica con el "número z". Esto surge de la fórmula general para todas las especies de hidrocarburos: CnH2n+z. Debido a que la fase de saturados se analiza separadamente de la fase aromática es posible determinar el contenido de las diferentes isoparafinas con el mismo número estequiométrico o número n. Los resultados del espectrómetro de masas se procesan utilizando software comercial (poli 32; disponible de Sierra Analytics LLC, 3453 Dragoo Park Drive, Modesto, California GA95350 EUA) para determinar las proporciones relativas de cada tipo de hidrocarburo . El componente de aceite base (i) que posee una serie isoparafínica continua tal como se describe anteriormente preferiblemente se obtiene por hidroisomerización de cera parafínica, preferiblemente seguido de algún tipo de decerado, como ser el decerado de disolvente o catalítico. La cera parafínica puede ser una cera parafínica residual. Más preferiblemente, la cera parafínica es una cera derivada de Fischer-Tropsch, por su grado de pureza y elevado contenido - - parafinico. Los aceites base derivados de cera de Fischer-Tropsch tal como se describe en la presente se denominan en esta memoria descriptiva aceites base derivados de Fischer-Tropsch. Entre los ejemplos de procesos de Fischer-Tropsch que por ejemplo pueden utilizarse para preparar el aceite base derivado de Fischer-Tropsch descrito anteriormente está la tecnología de Destilados de Fase de Suspensión comercial denominada tecnología de Sasol, el Proceso de Síntesis de Destilados Medios de Shell y los procesos "AGC-21" de Exxon. Estos y otros procesos son por ejemplo los que se describen en más detalle en EP-A-776959, EP-A-668342, US-A- 943672 , US-A-5059299, WO-A-9934917 y WO-A-9920720. Generalmente estos productos de síntesis de Fischer-Tropsch incluyen hidrocarburos con 1 a 100 e incluso más de 100 átomos de carbono. Este producto hidrocarburo incluye parafinas normales, iso-parafinas , productos oxigenados y productos insaturados. Si los aceites base son uno de los productos isoparafínicos deseados puede ser una ventaja utilizar una fuente derivada de Fischer-Tropsch relativamente pesada. La fuente derivada de Fischer-Tropsch relativamente pesada posee al menos 30% p, preferiblemente al menos 50% p, y más preferiblemente al menos 55%p de los compuestos que posee al menos 30 átomos de carbono. Más aún, la relación de peso de los compuestos que poseen al menos 60 o más átomos de carbono y compuestos que poseen al menos 30 átomos de carbono a 59 átomos de carbono de la fuente derivada de Fischer-Tropsch preferiblemente es al menos 0,2, más preferiblemente al menos 0,4 y más preferiblemente al menos 0,55. Preferiblemente, la fuente derivada de Fischer-Tropsch incluye la fracción C20+ con valor alfa ASF (factor de crecimiento en cadena Anderson-Schulz-Flory) de al menos 0,925, preferiblemente al menos 0,935, más preferiblemente al menos 0,945, incluso más preferiblemente al menos 0,955. La fuente derivada de Fischer-Tropsch puede obtenerse por cualquier proceso, que permite obtener el producto Fischer-Tropsch relativamente pesado tal como se describe anteriormente. No todos los procesos de Fischer-Tropsch permiten obtener el producto pesado. Un ejemplo de un proceso de Fischer-Tropsch adecuado se describe en WO-A-9934917. El producto derivado de Fischer-Tropsch puede no contener o contener muy pocos compuestos que contienen azufre y nitrógeno. Esto es típico para un producto derivado de la reacción de Fischer-Tropsch, que utiliza un gas de síntesis que casi no contiene impurezas. Los niveles de azufre y nitrógeno generalmente son inferiores a los límites de detección, que actualmente son 5 mg/kg para el azufre y 1 mg/kg para el nitrógeno, respectivamente. El proceso incluye generalmente la síntesis de Fischer-Tropsch, la etapa de hidroisomeri zación y una etapa de reducción del punto de vertido opcional, en la que la etapa de reducción del punto de vertido opcional y etapa de hidroisomeri zación se realiza mediante: (a) Hidrocraqueo/hidroixomerización de un producto Fischer-Tropsch; (b) Separar el producto de la etapa (a) en al menos una fracción de combustible destilada y un aceite base o fracción de intermediario de aceite base. Si la viscosidad y el punto de vertido del aceite base como se obtiene en la etapa (b) es lo deseado, no es necesario más procesamiento y puede utilizarse el combustible como aceite base según la invención. De ser necesario, el punto de vertido de la fracción intermediaria de aceite base adecuadamente se reduce más en la etapa (c) por medio de un disolvente, o preferiblemente por eliminación de ceras catalíticas del aceite obtenido en la etapa (b) , para obtener aceite con el menor punto de vertido que se prefiere. La viscosidad deseada del aceite base puede obtenerse por aislamiento por destilación de la fracción de aceite base intermedia o a partir del aceite sin cera de un producto de rango de ebullición adecuado que corresponde con la viscosidad deseada. Adecuadamente, la destilación puede ser una etapa de destilación al vacío. La reacción de hidroconversión/hidroisomerización de la etapa (a) preferiblemente se lleva a cabo en presencia de hidrógeno y catalizador, el catalizador puede seleccionarse de - - los conocidos por los expertos en el campo como los adecuados para esta reacción, algunos de los cuales se describen en más detalle a continuación. En principio el catalizador puede ser cualquier catalizador conocido en el campo, como adecuado para la isomeri zación de moléculas parafinicas. En general, los catalizadores de hidroconversión/hidroisomeri zación adecuados son los que incluyen un componente de hidrogenación sobre un vehículo de óxido refractario, como ser sílice-alúmina amorfa (ASA) , alúmina, alúmina fluorada, tamices moleculares (zeolitas) o mezclas de dos o más de éstos. Un tipo de catalizadores preferidos a ser aplicados en la etapa de hidroconversión/hidroisomerización de acuerdo con la presente invención son catalizadores de hidroconversión/hidroisomerización que incluyen platino y/o paladio como el componente de hidrogenación. Un catalizador de hidroconversión/hidroisomerización mucho más preferido incluye platino y paladio sobre un vehículo de sílice-alúmina (ASA) amorfo. El platino y/o paladio se encuentra presente adecuadamente en concentraciones de 0,1 a 5,0%p, más adecuadamente de 0,2 a 2,0%p, calculado como elemento y en base al peso total del vehículo. Si ambos están presentes, la proporción de peso de platino y paladio puede variar en amplios límites, pero adecuadamente se encuentra en el rango de 0,05 a 10, más adecuadamente 0,1 a 5. Entre los ejemplos de metal noble adeucado sobre catalizadores ASA se describen por - - ejemplo en WO-A-9410264 y EP-A-0582347. Otros catalizadores a base de metal noble adecuados, como ser platino sobre vehículo alúmina fluorado, se describen por ejemplo en US-A-5059299 y O-A-9220759. Un Segundo tipo de catalizadores de hidroconversión/hidroisomerización son los que incluyen al menos un metal del Grupo VIB, preferiblemente tungsteno y/o molibdeno, y al menos un metal del Grupo VIII no noble, preferiblemente níquel y/o cobalto, como componente de hidrogenación . Ambos metales pueden estar presentes como óxidos, sulfuros o una combinación de éstos. El metal del Grupo VIB está adecuadamente presente en concentraciones de 0,1 a 35%p, más adecuadamente de 5 a 30%p en peso, calculado como elemento y en base al peso total del vehículo. El metal del Grupo VIII no noble está adecuadamente presente en concentraciones de 0,1 a 25%p, preferiblemente 2 a 15%p, calculado como elemento y en base al peso total del vehículo. Un catalizador de hidroconversión de este tipo, que se resultó particularmente adecuado, es un catalizador que incluye níquel y tungsteno sobre alúmina fluorada. Los antemencionados catalizadores a base de metal no noble utilizados preferiblemente en su forma sulfuro. Para formar la forma sulfurada del catalizador durante su uso el azufre debe estar presente en la fuente. Preferiblemente, al menos 10 mg/kg y más preferiblemente entre 50 y 150 mg/kg de - - azufre está presente en la fuente. Un catalizador preferido, que puede utilizarse en forma no sulfurada, incluye un metal del Grupo VIII no noble, por ejemplo, hierro, níquel, en conjunción con un metal del Grupo IB, por ejemplo, cobre, sobre un soporte ácido. Preferiblemente, el cobre está presente para suprimir la hidrogenólisis de parafinas a metano. El catalizador posee un volumen de poro preferiblemente en el rango de 0,35 a 1,10 ml/g tal como se determinó por la absorción de agua, un área de superficie preferiblemente de entre 200-500 m2/g, tal como se determinó por adsorción de nitrógeno BET, y una densidad bruta de entre 0,4-1,0 g/ml. El soporte catalizador preferiblemente es de sílice-alúmina amorfa en la que alúmina puede estar presente en un amplio rango de entre 5 y 95%p, preferiblemente entre 20 y 85%p. El contenido de sílice como Si02 preferiblemente es entre 15 y 80%p. Además, el soporte puede incluir pequeñas concentraciones, por ejemplo, 20-30%p de un ligando, por ejemplo, alúmina, sílice, óxidos de metal del Grupo IVA, y diversos tipos de arcillas, magnesio, etc, preferiblemente alúmina o sílice. La preparación de microesferas de sílice-alúmina amorfas las describen Ryland, Lloyd B., Tamele, M.W., y ilson, J.N., Cracking Catalysts, Catálisis: volumen VII, Ed . Paul H. Emmett, Reinhold Publishing Corporation, Nueva York, 1960, pp. 5-9.

- - Se preparó el catalizador por coimpregnación de metales a partir de soluciones en el soporte, secado a 100-150°C, y calcinación en aire a 200-550°C. El metal del Grupo VIII está presente en concentraciones de aproximadamente 15%p o menos, preferiblemente 1-12% p, al tiempo que el metal del Grupo IB generalmente está presente en menores concentraciones, por ejemplo, 1:2 a aproximadamente 1:20 porcentaje en peso respecto al metal del Grupo VIII. A continuación se muestra un catalizador típico: Ni, % en peso 2.5-3.5 Ni, % en peso 0.25-0.35 Al203-Si02 % en peso 65- 75 A1203 (ligando) % en peso 25-30 Area de superficie 290-325 m2/g Volumen de poro (Hg) 0.35-0.45 ml/g Densidad bruta 0.58-0.68 g/ml Otra clase de catalizadores de hidroconversión/hidroisomerización adecuados son los que se basan en materiales de tipo tamiz molecular, adecuadamente incluyen al menos un componente de metal del Grupo VIII, preferiblemente Pt y/o Pd, como componente de hidrogenación . Entonces los materiales zeolíticos adecuados y otros materiales alúminosilicato incluyen beta Zeolita, Zeolita Y, Y - - Ultra Estable, ZSM-5, ZSM-12, ZSM-22, ZSM-23, ZSM-48, MCM-68, ZSM-35, SSZ-32, ferrierita, raordenita y fosfatos sílice-alúmina, como ser SAPO-11 y SAPO-31. Entre los ejemplos de catalizadores de hidroisomerización/hidroisomerización adecuados se incluyen, por ejemplo, los descritos en WO-A-9201657. También es posible utilizar las combinaciones de estos catalizadores. Los procesos de hidroconversión/hidroisomerización muy adecuados son los que incluyen una primera etapa en la que se utiliza el catalizador zeolita beta o a base de ZSM-48, y una segunda etapa en la que se utilizan catalizadores a base de ZSM-5, ZSM-12, ZSM-22, ZSM-23, ZSM-48, MCM-68, ZSM-35, SSZ-32, ferrierita, mordenita. Del último grupo se prefiere el grupo ZSM-23, ZSM-22 y ZSM-48. Ejemplos de los proceso se describen en US-A-20040065581, que describen un proceso que incluye un catalizador de primera etapa que incluye platino y beta zeolita y un catalizador de segunda etapa que incluye platino y ZSM-48. Estos procesos permiten obtener un producto combustible base que no requiere posterior etapa de eliminación de cera. se han identificado también como proceso preferido para preparar el aceite base para la presente invención las combinaciones en las que el producto de Fischer-Tropsch se somete en primer lugar a una primera etapa de hidroisomerización con un catalizador amorfo que incluye un vehículo de sílice-alúmina como se describió anteriormente - - seguido de una segunda etapa de hidroisomeri zación con el catalizador que incluye el tamiz molecular. Se prefiere aún más realizar la primera y segunda etapa de hidroisomeri zación en circulación en serie. Más preferiblemente las dos etapas se realizan en un solo reactor que incluye lechos del antemencionado catalizador amorfo y/o cristalino. En la etapa (a) se pone en contacto la fuente con hidrógeno en presencia del catalizador a temperaturas y presiones elevadas. Generalmente las temperaturas se encuentran en el rango de 175 a 380°C, preferiblemente superiores a 250°C y más preferiblemente de4 300 a 370°C. La presión generalmente se encuentra en el rango de 10 a 250 bares y preferiblemente entre 20 y 80 bares. Puede suministrarse hidrógeno a una velocidad espacial por hora de 100 a 10000 Nl/l/hr, preferiblemente de 500 a 5000 Nl/l/hr. La fuente de hidrocarburo puede agregarse a una velocidad por hora por hora de 0,1 a 5 kg/l/hr, preferiblemente mayor a 0,5 kg/l/hr y más preferiblemente menor a 2 kg/l/hr. La proporción de hidrógeno y fuente de hidrocarburos puede encontrarse en el rango de 100 a 5000 Nl/kg y preferiblemente es de 250 a 2500 Nl/kg. La conversión en la etapa (a) se define como el porcentaje en peso de la fuente que entra en ebullición por encima de 370°C que reacciona por pasada a una fracción que entra en ebullición debajo de 370°C, es al menos 20% p, preferiblemente al menos 25%p, pero preferiblemente no más de 80%p, más preferiblemente no más de 65% en peso. La fuente anteriormente utilizada en la definición es la fuente de hidrocarburo vertida a la etapa (a) , y asi cualquier reciclado opcional de alta fracción de ebullición que puede obtenerse en la etapa (b) . En la etapa (b) el producto de la etapa (a) se separa preferiblemente en una o más fracciones de combustible destilado y un aceite base o fracción precursora de aceite base con las propiedades de viscosidad deseada. Si el punto de vertido no se encuentra en el rango deseado el punto de vertido del aceite base continúa su reducción por una etapa de eliminación de cera (c ) , preferiblemente eliminación de cera catalítica. En este aspecto puede significar otra ventaja eliminar la cera a una fracción de ebullición más amplia del producto de la etapa (a) . Del producto sin cera resultante el aceite base y los aceites con una viscosidad deseada puede aislarse posteriormente por medio de destilación. La eliminación de cera se realiza preferiblemente por eliminación de cera catalítica como se describe por ejemplo en WO-A-02070629, que se incluye en la presente como referencia. El punto de ebullición final de la fuente a la etapa de eliminación de cera (c ) puede ser el punto de ebullición final del producto de la etapa (a) o menor si se desea. Los solicitantes han encontrado que para el aceite - - base de baja viscosidad, con viscosidad cinemática a 100°C de entre 1 y 5,5 mm2/seg, la biodegrdación del combustible se considera prontamente biodegradable según ISO 14593, titulada "Evaluación de biodegradación aeróbica final de compuestos orgánicos en medio acuoso". Es sabido que los aceites base derivados de Fischer-Tropsch pueden poseer buenas propiedades de biodegradación tal como se describe por ejemplo en EP A-B76446 o WO-A-01/5716S . Sin embargo en la publicación la biodegradación se mide utilizando las pruebas CEC-L-33-T-82 y QECD 310 B, que son mucho menos exigentes. Los solicitantes han encontrado ahora que los aceites base derivados de un producto de Fischer-Tropsch y con las propiedades de los aceites base tal como se describe en EP A-876446 no son fácilmente degradables según el método de estudio más preciso que se presenta en ISO 14593. Es de conocimiento general que la prueba CEC-L-32-T-82 , y la versión más reciente de esta prueba, conocida como CEC L-33-A-93, puede sobreestimar la biodegradación cuando se compara con la biodegradación final medida por ISO 14593. Se ha encontrado además que al aumentar el peso molecular promedio el carácter biodegradable en gran medida se reduce. De acuerdo con esto, el componente de aceite base (i) contiene preferiblemente una viscosidad cinemática de 100°C de máxime 3 mm2/s. Los fluidos en base a estos componentes base se consideran particularmente útiles como aceites hidráulicos, - - en particular los que se basan en componentes base (i) que poseen Viscosidad cinemática de 100°C de máxime 3 mm2/s. Además se ha encontrado que los requisitos específicos para los absorbentes de choque y para los fluidos hidráulicos en términos de viscosidad y compatibilidad con aditivos y mejoradores de la viscosidad a bajas temperaturas pueden obtenerse con utilizando composiciones de fluido como base para aceites de base parafínica, o una combinación de estos con aceites base de éster de sencilla degradación biológica. De acuerdo con esto, el componente éster (ii) es un éster de un compuesto polihidroxilo . Los ésteres pueden ser positivos para mejorar la solvencia de la formulación de aceite. Los compuestos de éster adecuados son compuestos de éster (ii), derivados de la reacción con un ácido carboxílico mono, di, y/o poli alifático, con alcohol iso-tridecilo bajo condiciones de esterificación . Entre los ejemplos de los compuestos éster se incluyen éster isotridecilo de ácido octano-1 , 8-dioico, ácido 2-etilhexano-l , ß-dioico y ácido dodecano-1 , 12-dioico . Preferiblemente, el compuesto éster es el denominado éster tetra ácido graso pentaeritritol (éster PET) , creado por esterificación del penta eritritol (= PET) con ácidos grasos lineales o ramificados, preferiblemente hasta ácidos CIO. El éster puede incluir di-PET como componente alcohol como impureza. Preferiblemente, el componente ester (ii) de la composición de fluido de la - - invención es un éster pentaeritritol de pentaeritritol con 1 a 4 ácidos grasos lineales o ramificados con hasta 10 átomos de carbono. El componente éster (ii) está presente preferiblemente en concentraciones desde 0 a 15% en peso, más preferiblemente en concentraciones de 0 a 10% en peso, en base a la composición de aceite base. La composición de fluido según la invención puede incluir como componente de aceite base (a) exclusivamente el aceite base parafinico, o una combinación de aceites base parafinicos y éster anteriormente descritos, o alternativamente en combinación con otro aceite base adicional. El aceite base adicional adecuadamente incluye menos de 20% p, más preferiblemente menos de 10% p, incluso más preferiblemente menos de 5% en peso de la formulación de fluido total. Entre los ejemplos de los aceites base se incluyen los aceites base de tipo parafinico y nafténico y aceites base sintéticos, por ejemplo, poli alfa olefinas, poli alquileno glicoles y similares. Las concentraciones están limitadas por la biodegradación que pueda alcanzarse. Preferiblemente, la composición de fluido también incluye hidrocarburos cíclicos saturados en concentraciones de aproximadamente 5 a aproximadamente 10%p, en base a la composición de fluido total porque el mismo mejora la compatibilidad a baja temperatura de los diferentes componentes en la composición de fluido.

- - La composición de fluido según la invención también incluye un mejorador de la viscosidad (b) en concentraciones de 0,01 a 30%p. Los mej oradores del índice de viscosidad (conocidos también como mejoradotes VI, modificadores de viscosidad, o mejoradotes de viscosidad) proporcionan lubricantes con operabilidad a temperaturas elevadas y bajas. Estos aditivos proporcionan estabilidad de cizallamiento a temperaturas elevadas y viscosidad aceptable a temperaturas bajas. Los mejoradotes del índice de viscosidad adecuados incluyen tanto hidrocarburos de bajo peso molecular como de alto peso molecular, poliésteres y dispersantes mejoradotes del índice de viscosidad que funcionan tanto como mejoradotes del índice de viscosidad y como dispersantes. Los pesos moleculares típicos de estos polímeros se encuentran entre aproximadamente 10,000 a 1,000,000, más generalmente aproximadamente 20,000 a 500,00, e incluso más generalmente entre aproximadamente 50,000 y 200,000. Entre los ejemplos de mejoradores del índice de viscosidad se encuentran los polímeros y copolímeros de metacrilato, butadieno, olefinas o estireno alquilados. Los mejoradores del índice de viscosidad pueden utilizarse en concentraciones de 0,01 a 30%p, preferiblemente 0,01 a 25%p, incluso más preferiblemente de 0,01 a 20%p, incluso más preferiblemente de 0,1 a 18%p, y más preferiblemente de 5 a 15% p, en base a la composición de fluido total.

- - El poliisobutileno es un mejorador del índice de viscosidad comúnmente utilizado. Otros mejoradores del índice de viscosidad adecuados incluyen copolímeros de etileno y propileno, copolímeros bloque hidrogenados como estireno e isopreno, y poliacrilatos , como ser polímeros a base de estireno-isopreno o estireno-butadieno de aproximadamente 50,000 a 200,000 de peso molecular. Preferiblemente, el mejorador del índice de viscosidad incluye polimetilo metacrilato (también denominado PMMA) , a saber, un copolímero de diversos metacrilatos de metilo y alquilo de variadas longitudes de cadena. De acuerdo con esto, la composición de fluido según la invención incluye un mejorador de la viscosidad que incluye un polímero polimetilmetacrilato. Los mejoradores del índice de viscosidad PMMA particularmente preferidos son los mejoradores de la viscosidad disponibles comercialmente Viscoplex (Viscoplex es una marca comercial de Rohm GmbH & CO. KG, Darmstadt, Alemania), en particular Viscoplex 7-310. Los mejoradores del índice de viscosidad PMMA sorprendieron ser altamente compatibles con las composiciones de aceite base según la invención, mientras proporcionan, simultáneamente un desempeño destacado a bajas temperaturas en comparación con otros mejoradores de la viscosidad. Más aún, se encontró que los mejoradores de la viscosidad PMMA no influyen negativamente sobre el carácter biodegradable de la composición de fluido global. La compatibilidad aumentó en - - presencia de ésteres del componente polihidroxilo, así como con aceites base con viscosidad inferior a 3,5 mm2/seg a 100°C. Estas composiciones proporcionan muy alto desempeño global y alto carácter biodegradable. La composición de fluido también incluye, preferiblemente, al menos algún otro componente lubricante original en concentraciones efectivas, como ser por ejemplo, aceites base lubricantes polares y/o no polares, y aditivos para el desempeño por ejemplo, no limitativamente, inhibidores de oxidación metálicos y sin ceniza, dispersantes metálicos y sin ceniza, detergentes metálicos y sin ceniza, inhibidores de la corrosión y oxidación, desactivadores metálicos, agentes antidesgaste metálicos y no metálicos, de poca ceniza, con fósforo y sin fósforo, con azufre y sin azufre, aditivos de presión extrema metálicos y no metálicos, con y sin fósforos, con y sin azufre, agentes anti tomado, depresores del punto de vertido, modificadores de cera, modificadores de la viscosidad, agentes compatibles de sellado, modificadores de fricción, agentes lubricantes, agentes anti marcado, agentes cromofóricos , agentes antiespumantes , demulsionantes , y otros paquetes aditivos utilizados normalmente. Para una revisión de los aditivos más utilizados comúnmente se puede hacer referencia a D.Klamann en Lubricants and Related Products, Verlag Chemie, Deerfield Beach, FL; ISBN 0-89573-177-0, y a "Lubricant Additives" de M. . Ranney, publicado por - - Noyes Data Corporation of Parkridge, N.J. (1973). Los aditivos antidesgaste adicionales preferidos a ser utilizados con la composición según la invención incluyen alquiltiofosfatos de metal, más particularmente dialquilditiofosfatos de zinc, generalmente utilizados en concentraciones de aproximadamente 0,4%p a aproximadamente l,4%p de la composición de fluido total. Otros aditivos antidesgaste preferidos incluyen aditivos antidesgaste libres de fósforo como ser alifático que contiene azufre, hidrocarburos arilalifáticos u olefinicos aliciclicos que contienen de aproximadamente 2 a 30 átomos de carbono, más preferiblemente 3 a 20 átomos de carbono. Nuevamente los radicales hidrocarburo más preferidos son alquilo o alquenilo, como los que se describen por ejemplo en US-A-4.941.984. Otros aditivos antidesgaste preferidos incluyen ácidos polisulfuros o tiofosfóros y ásteres ácidos tiofósforo, y disulfuros fosforotionilo como los que se describen en US-A-2, 443, 264; US-A-2 , 71 , 115 ; US-A-2 , 526 , 97 ; US-A-2 , 591 , 577 ; y US-A-3, 770, 854. El uso de compuestos alqui—tiocarbamoilo, como ser bis (dibutil ) tio-carbamoilo en combinación con compuestos molibdeno como ser oximolibdeno diisopropilfosforoditioato sulfuro y un éster de fósforo como ser dibutil hidrógeno fosfita como aditivo antidesgaste descrito en US-A-4 , 501 , 678. US-A-4 , 758 , 362 describe el uso de un aditivo carbamato para proporcionar mejores propiedades de antidesgaste y presiones - - extremas. El uso de tiocarbamato como aditivo antidesgaste se describe en US-A-5.693, 598. Los ásteres de glicerol pueden utilizarse como agentes antidesgaste. Por ejemplo, pueden utilizarse preferiblemente los mono, di-y tri oleatos, mono palmitatos y mono-miristatos . US-A-5.03 .141 describe una combinación de dialquilditiofosfato de zinc, un compuesto tiodixantógeno y un tiofosfato de metal que resulta en mejores propiedades antidesgaste. La patente US-A-5.03 .142 describe el uso de un metal alquiloxialquilxantato y dixantógeno en combinación con dialquilditiofosfato de zinc pueden mejorar las propiedades antidesgaste. Generalmente, los aditivos antidesgaste pueden utilizarse en concentraciones de aproximadamente 0,01 a 6%p, preferiblemente aproximadamente 0,01 a 4%p, en base a peso total de la composición de fluido. Los antioxidantes adecuados retrasan la degradación oxidativa de la composición de fluido durante su servicio. La degradación puede producir depósitos sobre superficies de metal, la presencia de suspensiones, o un aumento de la viscosidad del fluido. Se conoce una gran variedad de inhibidores de oxidación adecuados, por ejemplo, los descritos en Claman en Lubricants, y por ejemplo US-A-4 , 98 , 684 y US-A-5 , 084 , 197. Los antioxidantes útiles incluyen fenoles con dificultad. Estos antioxidantes fenólicos pueden ser compuestos fenólicos sin ceniza (libres de metal) o sales de metales básicos o neutros de ciertos compuestos fenólicos. Los - - compuestos antioxidantes fenólicos típicos son los fenólicos con dificultad que son los que contienen un grupo hidroxilo con dificultad esférico, y estos incluyen los derivados de compuestos dihidroxilo arilo en los cuales los grupos hidroxilo se encuentran en posición o o p entre sí. Entre los ejemplos de materiales fenólicos de este tipo se encuentra 2-t-butil-4-heptil fenol; 2-t-butil-4-octil fenol; 2-t-butil-4-dodecil fenol; 2 , 6-di-t-butil-4 -heptil fenol; 2 , 6-di-t-butil-4-dodecil fenol; 2-metil-6-t-butil-4-heptil fenol; y 2-metil-6-t-butil- -dodecil fenol. Entre otros antioxidantes mono fenólicos con dificultad de utilidad se pueden incluir por ejemplo los derivados de éster propriónico 2 , 6-di-alquil-fenólico con dificultad. Los antioxidantes bis-fenólicos también puede ser una ventaja utilizarlos en la composición de fluido. Los inhibidores de oxidación no fenólicos que pueden utilizarse incluyen antioxidantes amina aromáticos y los mismos pueden utilizarse como tales o combinados con fenólicos. Los ejemplos típicos de antioxidantes no fenólicos incluyen aminas aromáticas alquiladas y no alquiladas como ser monoaminas aromáticas con sustituyentes de grupo aromático alifático, aromático o aromático sustituido en el átomo de nitrógeno. Los antioxidantes amina aromáticos típicos poseen grupos sustituyentes alquilo de al menos aproximadamente 6 átomos de carbono. Entre los ejemplos de grupos alifáticos se incluyen hesilo, heptilo, octilo, nonilo, y decilo. Generalmente, los grupos alifáticos no contienen más de aproximadamente 14 átomos de carbono. Los tipos generales de antioxidantes amina de utilidad en las presentes composiciones incluyen difenilaminas , fenil naftilaminas , fenotiazinas , imidodibencilos , y diaminas difenil fenileno. Son también de utilidad las mezclas de dos o más aminas aromáticas. También pueden utilizarse los antioxidantes amina poliméricos. Los ejemplos particulares de antioxidantes amina aromáticos de utilidad en la presente invención incluyen: ?,?'-dioctildifenilamina ; t-octilfenil-alfa-naftilamina; fenil-fanaftilamina ; y p-octilfenil-alfa-naftilamina . Los fenoles alquilo sulfurizados y sales metálicas alcalinas o alcalinas férreas de las mismas son también antioxidantes de utilidad. Como antioxidantes son de utilidad los compuestos de descomposición peróxido de azufre inferior. Entre otras clases de antioxidantes adecuados se incluyen los compuestos cobre solubles en aceite. Entre los ejemplos de antioxidantes de cobre se incluyen los fosfatos de dihidrocarbil-tio o ditio de cobre y sales de cobre de ácidos carboxilicos . Entre otras sales de cobre adecuadas se incluyen ditiacarbamatos de cobre, sulfonatos, fenatos, y acetilacetonatos . Se sabe que son particularmente útiles las sales básicas, neutras, o ácidas de cobre Cu (I) y Cu (II), derivadas de ácidos succinico alquenilo o anhídridos. Entre los antioxidantes preferidos se - - incluyen los fenoles con dificultad, arilaminas, productos de descomposición peróxido de azufre inferior, y otros compuestos relacionados. Estos antioxidantes pueden utilizarse individualmente por tipo o en combinación con otro. Los aditivos pueden utilizarse en concentraciones de aproximadamente 0,01 a 5%p, preferiblemente aproximadamente 0,01 a 2% en peso . Los detergentes de utilidad como aditivos pueden ser detergentes simples o detergentes híbridos o complejos. Los últimos pueden proporcionar las propiedades de dos detergentes sin que sea necesario mezclar compuestos separados, como se describe por ejemplo en US-A-6.03 .039. Los detergentes adecuados incluyen compuestos aniónicos que contienen una porción oleofílica de cadena extensa de moléculas y una menor porción aniónica o oleofóbica de la molécula. La porción aniónica del detergente generalmente deriva de ácido orgánico como ser ácido sulfúrico, ácido carboxílico, ácido fosfórico, fenol, o sus mezclas. El contraión generalmente es un metal alcalino térreo o un metal alcalino. Las sales que contienen una concentración sustancialmente estequiométrica de metal se describen como sales neutras y poseen un número de base total (TBN, medido por el método AST D2896) de 0 a 80. Los detergentes preferidos incluyen las sales alcalinas o de metal alcalino térreo de sulfatos, sulfonatos, fenatos, carboxilatos , fosfatos, y salicilatos. Los sulfonatos alcarilo - - adecuado contienen generalmente aproximadamente 9 a aproximadamente 80 carbonos o más átomos de carbono, más generalmente de aproximadamente 16 a 60 átomos de carbono. Se prefieren los descritos en Klamann en Lubricants and Related Products, y en "Lubricant Additives" anteriormente citado, y C. V. Smallheer y R. K. Smith, publicado por Lezius-Hiles Co. de Cleveland, Ohio (1967). Los fenolatos alcalinos tórreos representan otra clase útil de detergente. Estos detergentes son los productos de reacción de los hidróxidos de metal alcalino térreo u óxidos con alquilo fenol o alquilo fenol sulfurizado. Los grupos alquilo de utilidad incluyen grupos alquilo C1-C30 de cadena recta o ramificada, preferiblemente C4-C20. Entre los ejemplos de fenoles adecuados se incluye: isobutilfenol , 2-etilhexilfenol , nonilfenol, 1-etildecilfenol , y similares. Las sales de metal de ácidos carboxilicos son también útiles como detergentes. Otra clase preferida de detergentes se encuentran los salicilatos de metal alcalino térreo, incluidos salicilatos monoalquilo a tetralquilo, en el que los grupos alquilo poseen de 1 a 30 átomos de carbono. Preferiblemente, el metal alcalino térreo es calcio, magnesio, o barrio; el calcio es el más preferido. Otra clase útil de detergentes incluyen fosfatos de metal térreo alcalinos. Generalmente, la concentración total de detergente es de aproximadamente 0,01 a 6% en peso, preferiblemente, aproximadamente 0,1 a 4% en peso, calculado en base a la - - composición de fluido total. Además, los detergentes no iónicos pueden utilizarse preferiblemente en composiciones lubricantes. Los detergentes no iónicos pueden ser compuestos sin ceniza o de baja ceniza, y pueden incluir compuestos moleculares discretos, asi como compuestos oligoméricos y/o poliméricos . Los aditivos también pueden incluir dispersantes. Los dispersantes adecuados contienen generalmente un grupo polar unido a la cadena de hidrocarburos de relativamente alto peso molecular. El grupo polar generalmente contiene al menos un elemento nitrógeno, oxigeno, o fósforo. Las cadenas de hidrocarburos típicos contienen aproximadamente 50 a 400 átomos de carbono. Los dispersantes adecuados incluyen fenolatos, sulfonatos, fenolatos sulfurizados, salicilatos, naftenatos, esteratos, carbamatos y tiocarbamatos . Una clase particularmente útil de dispersants son derivados alquenilo succínicos, en los cuales la cadena alquenilo constituye la porción oleofílica de la molécula que proporciona solubilidad en el aceite. La cadena alquenilo puede ser un grupo poliisobutileno, como ser los que se describen en US-A-3, 172, 892; US-A-3, 2145, 707 ; US-A-3, 219, 666; US-A-3, 316, 177; US-A-3 , 341 , 542 ; US-A-3 , 454 , 607 ; US-A-3, 541, 012; US-A-3 , 630 , 90 ; US-A-3 , 632 , 511 ; US-A-3 , 787 , 374 y US-A-4, 234, 435. Otros tipos de dispersantes adecuados son los - - descritos en US-A-3 , 036 , 003 ; US-A-3, 200, 107 ; US-A-3, 254 , 025; US-A-3, 275, 554 ; US-A-3, 438, 757 US-A-3, 454,555 US-A-3, 565, 804 ; US-A-3, 413,347 US-A-3, 697, 574 US-A-3, 725,277; US-A-3, 725, 480 US-A-3, 726, 882 US-A-4, 454, 059; US-A-3, 329, 658 US-A-3, 449,250 US-A-3, 519, 565; US-A-3, 666,730 US-A-3, 687, 849 US-A-3, 702, 300; US-A-4 , 100 , 082 ; US-A-5 , 705 , 458 ; y EP-A-471071. Otros dispersantes adecuados incluyen compuestos ácido succinico hidrocarburo sustituidos, como succinimidas , ésteres succinato, o son particularmente útiles las amidas de éster succinato preparadas por la reacción del ácido succinico hidrocarburo sustituido que posee preferiblemente al menos 50 átomos de carbono en el sustituyente hidrocarburo, al menos con un equivalente de una amina alquileno. Los dispersantes succinicos más preferidos incluyen succinimidas boratados y no boratados, incluidas las derivadas de mono—succinimidas , bis-succinimidas , y/o mezclas de mono- y bis-succinimidas , en las que succinimida hidrocarburo deriva del grupo alquileno como ser poliisobutileno con Mn de aproximadamente 500 a aproximadamente 5000. Otros dispersantes preferidos incluyen ésteres ácidos y aminas, aductos de Mannich alquilfenolpoliamina, sus derivados protegidos, y otros componentes relacionados. Los aditivos pueden utilizarse en concentraciones de aproximadamente 0,1 a 20%p, preferiblemente aproximadamente 0,1 a 8% en peso.

- - Otros dispersantes útiles incluyen compuestos de oxigeno, como ser compuestos poliéter, compuestos policarbonato, y/o compuestos policarbonilo, como oligómeros o polímeros, desde un peso molecular bajo a un peso molecular alto . Puede utilizarse efectivamente un modificador de la fricción, a saber, un material o compuesto que puede alterar el coeficiente de fricción del fluido combinado con los componentes de aceite base. Los modificadores de fricción adecuados pueden incluir sales de metal o complejos de metal ligando en los que los metales pueden incluir metales del grupo alcalino, alcalino férreo, o metales de transición, como los descritos en WO200 /053030. Otros aditivos útiles incluyen depresores del punto de vertido para disminuir la temperatura mínima a la cual el fluido puede fluir o puede verterse. Entre los ejemplos de depresores del punto de vertido adecuados se incluyen polimetacrilatos , poliacrilatos , poliarilamidas , productos de condensación de ceras haloparafínicas y compuestos aromáticos, polímeros vinilo carboxilato, y terpolímeros de dialquilfumaratos , ésteres vinilo de ácidos grasos y éteres alilo vinilo, como los que se mencionan en O2004 /053030. Los inhibidores de la corrosión adecuados incluye tiadizoles. Véase, por ejemplo, US-A-2 , 719 , 125 ; US-A-2,719,126; y US-A-3 , 087 , 932 , y pueden utilizarse en - - concentraciones de aproximadamente 0.01 a 5% en peso, preferiblemente aproximadamente 0.01 a 1.5% en peso. Los agentes de compatibilidad de sellado útiles incluyen fosfatos orgánicos, ésteres aromáticos, hidrocarburos aromáticos, ésteres (butilbencil ftalato, por ejemplo) , y anhídrido polibutenilo succínico. Estos aditivos pueden utilizarse en concentraciones de aproximadamente 0,01 a 3% en peso, y se limitan por la biodegradabilidad del fluido. Los agentes antiespumantes pueden adicionarse ventajosamente a las composiciones de fluido. Estos agentes retrasan la formación de espumas estables. Los polímeros de siliconas y orgánicos son típicos agentes anti espumantes, como por ejemplo, polisiloxanos . Los agentes antiespumantes se encuentran disponibles comercialmente y pueden Utilizarse en concentraciones convencionales menores junto con otros aditivos tales como agentes de demulsión; generalmente la concentración de estos aditivos combinada es menos a 1% en peso. Los inhibidores de la corrosión adecuados son los que menciona Klamann, anteriormente citado. Entre los ejemplos de inhibidores de la corrosión adecuados se incluyen ditiofosfatos de zinc, metal fenolatos, sulfonatos de metal básicos, ácidos grasos y aminas. Los aditivos pueden utilizarse en concentraciones de aproximadamente 0,01 a 5%p, - - preferiblemente aproximadamente 0,01 a 1,0% en peso. También pueden agregarse otros tipos de aditivos a las composiciones de fluido de esta invención y pueden incluir uno o más aditivos como por ejemplo, agentes de demulsión, solubi zantes , agentes de fluidez, agentes colorantes, agentes cromofóricos , y similares. Cada aditivo puede incluir aditivos individuales o sus mezclas. La presente invención también describe sistemas de absorción de choque y sistemas hidráulicos que incluyen el fluido según la invención, asi como un vehículo que incluye un absorbente de choque y/o un sistema hidráulico, y el uso de un fluido hidráulico de conformidad con las reivindicaciones 1 a 9 como fluido biodegradable para absorbentes de choque o sistemas hidráulicos. Se espera que los absorbentes de choque posean altos valores de respuesta altos ya a bajas temperaturas, mientras que ambas aplicaciones presentan elevada biodegradación y el mayor desempeño a bajas temperaturas . Un absorbente del choque (en ocasiones denominado humectante) es un dispositivo mecánico diseñado para suavizar o humedecer un impulso de choque repentino y disipar la energía cinética. Los absorbentes de choque son parte importante de las suspensiones de automóviles o bicicleta, tren de aterrizaje del aviones, y soportes de muchas máquinas industriales. Los absorbentes de choque grandes son también - - útiles en arquitectura y en ingeniería civil para reducir la susceptibilidad de las estructuras a los daños y resonancias por movimientos terrestres. Aplicado a una estructura como ser una construcción o un puente puede ser parte de reajustes sísmicos o como parte de una nueva construcción resistente a los terremotos. En esta solicitud el mismo permite el movimiento al tiempo que lo restringe y absorbe energía resonante, que de otro modo provocaría movimiento excesivo y eventual falla de la estructura. Los absorbentes de choque generalmente incluyen la tarea de convertir energía cinética para calentar energía, que posteriormente puede disiparse. El absorbente de choque hidráulico generalmente está compuesto de un cilindro con un pistón de deslizamiento dentro. El cilindro se rellena con un fluido. Esta combinación de pistón relleno de fluido/cilindro también se denomina amortiguador hidráulico. En un vehículo de transporte como ser una horquilla de bicicleta, como se describe por ejemplo en JP-A-2004- 6 3 , o suspensión de rueda de bicicleta trasera, auto para pasajeros o vehículos de transporte pesado de alto rendimiento o tren de aterrizaje de avión, la suspensión de rueda generalmente contiene muchos absorbentes de choque, generalmente en combinación con los medios resistentes a la presión como ser resortes en espiral, resortes de ballesta, o barras de torsión. Estos resortes no son absorbentes de choque porque los resortes almacenan la - - energía pero no la disipan ni la absorben. Si la rueda se coloca en movimiento horizontal, el resorte absorberá la fuerza en sentido ascendente y descendente, y convertir esta en calor. El absorbente del choque, junto con histéresis por ejemplo en las llantas de la rueda, humedece el movimiento del peso sin rebotar hacia arriba y abajo, lo que humedece efectivamente el rebote de la rueda. Esto puede lograrse al convertir la energía cinética en calor por la fracción de fluido debido al flujo del fluido absorbente de choque por un orificio estrecho, como ser una válvula interna. Los fluidos según la invención se encuentran que mejoran la manipulación a bajas temperaturas, por ejemplo, directamente luego de iniciar a bajas temperaturas, cuando se utilizan como fluidos de absorción del choque. En sistemas hidráulicos, el fluido posee el rol de transferir energía cinética desde un lugar a otro en un sistema cerrado, por ejemplo en el control de la dirección del aeroplano y trenes de aterrizaje. Se ha encontrado que las composiciones según la invención son particularmente útiles como fluidos hidráulicos debido a la elevada compatibilidad con mejoradores de la viscosidad incluso a bajas temperaturas, así como pérdida de bajo cizallamiento . La pérdida de cizallamiento es una medida que muestra la pérdida de mejorador de índice de viscosidad en el tiempo durante el cizallamiento. Una elevada pérdida de cizallamiento indica una - - vida útil más corta del fluido, y por lo tanto del absorbente de choque . La invención a continuación se ilustrará con los siguientes ejemplos no limitantes: Ejemplo 1 Se preparan mezclas de aceites base derivados de aceites minerales y de aceite base derivado de Fischer-Tropsch según la invención con similares índices de viscosidad (véase Tabla 1) .

Tabla 1: Propiedades de los aceites base empleados Las mezclas obtenidas se formularon en fluidos de absorción de choque (véase Tabla 2), que a su vez se sometieron a un número de pruebas (véase la Tabla 3) . La mejora de viscosidad requiere alcanzar el mismo - - indice de viscosidad fue mayor para el ejemplo comparativo a base de aceite mineral (véase Tabla 2) .

Tabla 2: Fluidos de absorción de choque Tabla 3: Resultados - - De los resultados resulta evidente que la formulación de absorción de choque a base de Fischer-Tropsch según la invención posee un mejor desempeño a bajas temperaturas, y un punto de combustión superior, y una pérdida de cizallamiento global menor en comparación con un aceite mineral derivado de un fluido de absorción de choque. Más aún, se requiere menos cantidad de mejorador de viscosidad.

- - Se obtuvieron resultados similares con mezclas de compuestos éster polihidroxilo, en particular ásteres de pentaeritritol y aceites base derivados de Fischer-Tropsch . Más aún, la pérdida de ci zallamiento en el tiempo disminuye fuertemente hasta alcanzar una vida útil de la mezcla mejorada, y el dispositivo de absorción de choque. Ejemplo 2 Biodegradacion de las composiciones de aceite base Los componentes de aceite base que incluyen componentes (i) y (ii) se someten a pruebas de biodegradacion.

Tabla 4: Biodegradacion De la Tabla 4 es claro que el componente (i) o la mezcla de componentes (i) y (ii) son prontamente biodegradables, como ser determinó por ISO 14593. Se hace constar que con relación a esta fecha, el mejor método conocido por la solicitante para llevar a la práctica la citada invención, es el que resulta claro de la presente descripción de la invención.

Claims (12)

1. - -
2. REIVINDICACIONES Habiéndose descrito la invención como antecede se reclama como propiedad lo contenido en las siguientes reivindicaciones: 1. Una composición de fluido caracterizada porque incluye (a) desde 70 a 99, 99% en peso, en base a la composición de fluido hidráulico total, de composición de aceite base fácilmente biodegradable que incluye (i) de 80 a 100% p de aceite base o stock base con un contenido de parafinas de más de 80% en peso de parafinas y contenido de saturados de más de 98% p y que incluye una serie de iso-parafinas que poseen n, n+1, n+2, n+3 y n+4 átomos de carbono y en el que n es entre 15 y 35, y con una viscosidad cinemática a 100°C de menos de 3,5 mm2/s; y (ii)de 0 a 20%p de un éster de un compuesto polihidroxilo, calculado en base a la composición de aceite base; y (b) un mejorador del índice de viscosidad en concentraciones de 0,01 a 30% en peso, en base a la composición de fluido hidráulico total, en la que la composición de fluido hidráulico posee un índice de viscosidad en el rango de 50 a 1000, y un punto de vertido menor o igual a -30°C. 2. Una composición de fluido de conformidad con la - - reivindicación 1, caracterizada porque el índice de viscosidad se encuentra en el rango de 100 a 600.
3. 3. Una composición de fluido de conformidad con la reivindicación 1 o 2, caracterizada porque posee un punto de combustión de al menos 80°C.
4. 4. Una composición de fluido de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizada porque posee una viscosidad cinemática a 40°C de al menos 7 mm2/seg.
5. 5. Una composición de fluido de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizada porque el mejorador de la viscosidad está presente en concentraciones de 5 a 15% p.
6. 6. Una composición de fluido de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, caracterizada porque el mejorador de la viscosidad incluye un polímero de polimetilmetacrilato .
7. 7. Una composición de fluido de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, caracterizada porque además incluye hidrocarburos cíclicos saturados en concentraciones de 5 a 10% p.
8. 8. Una composición de combustible de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 7, caracterizada porque el componente éster es un éster pentaeritritol con 1 a 4 ácidos grasos lineales o ramificados con hasta 10 átomos de carbono . - -
9. 9. Un absorbente del choque caracterizado porque incluye el fluido de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 8.
10. 10. Un sistema hidráulico caracterizado porque incluye el fluido de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 8.
11. 11. Un vehículo caracterizado porque incluye un absorbente del choque y/o un sistema hidráulico de conformidad con las reivindicaciones 9 o 10.
12. 12. El uso de un fluido hidráulico de conformidad con las reivindicaciones 1 a 9 como fluido biodegradable para absorbentes de choque o sistemas hidráulicos.