KR950014635B1

KR950014635B1 - 연속식 용융도금장치

Info

Publication number: KR950014635B1
Application number: KR1019890003970A
Authority: KR
Inventors: 마사도시 홈마; 데루오 야마구찌; 쓰네유끼 히세가와
Original assignee: 가부시기가이샤 히다찌세이사꾸쇼; 미다 가쓰시게
Priority date: 1988-03-30
Filing date: 1989-03-29
Publication date: 1995-12-11
Also published as: JPH0826444B2; EP0335384A2; EP0335384B1; KR890014777A; DE68901941T2; US4958589A; JPH01247565A; DE68901941D1; EP0335384A3

Abstract

내용 없음.

Description

연속식 용융도금장치

제1도는 본 발명의 연속식 용융도금장치의 일실시예를 나타낸 개략전체구성도.

제2도는 제1도의 연속식 용융도금장치에 사용되는 안내롤러 부분의 개략구성도.

제3도는 제1도의 연속식 용융도금장치의 요부개략도.

제4도는 본 발명의 실시예에 있어서의 안내롤러의 동작을 나타낸 모식도.

제5도a∼d의 띠강의 변화형상을 나타낸 도면.

제6도는 본 발명의 다른 실시예의 개략구성도.

제7도는 안내롤러의 변형예의 부분단면도.

제8도는 제6도에 나타낸 실시예의 제어계통을 포함하는 개략전체구성도.

본 발명은 연속식 용융도금장치에 관한 것이며, 특히 가스와이핑에 의한 연속용융도금법에 있어서 가스와이핑부에 있어서의 띠강의 평탄도를 조정하는데 적합한 연속식 용융도금장치에 관한 것이다.

종래, 연속식 용융도금방법으로서는, 띠강을 산세척이나 플라스처리하지 않고, 산화환원에 의하여 표면을 청정하게 하여 도금하는 방법과, 산세척, 플러스처리하여 도금하는 방법이 있으며, 산화환원에 의한 방법을 사용한 것으로서는 일본국 특개소 61(1986)-147900호 공보에도 개시(開示)된 것이 있다.

이와같은 연속식 용융도금장치에 있어서, 가스와이핑부에 있어서의 띠강의 평탄도를 유지하는 것으로서는, 일본국 특공소 45(1970)-41085호 공보에 기재된 바와 같이, 가스와이핑노즐과 그 아래쪽의 싱크롤러와의 사이에 2개의 안내롤러를 설치하고, 안내롤러의 한쪽을 다른쪽보다 낮추고, 또한, 낮춘쪽의 안내롤러를 상대안내롤러쪽으로 어긋나게 위치하도록 조정함으로써, 띠강의 상승에 의한 판폭방향의 만곡을 수정하고, 정확하게 가스와이핑노즐부에 있어서 띠강의 평탄도를 유지하는 방법이 있다.

가스와이핑도금법은 띠강에의 아연, 알루미늄, 니켈 등의 용융도금법으로 개발되고, 여러가지 우수한 이점을 가지고 있으므로, 이 분야의 도급법으로서 현재는 거의 이 방식이 채용되고 있다. 가스와이핑에 의하여 띠강에 부착한 여분의 도금용융층을 불식(拂拭)하는 경우, 가장 중요한 것은 노즐과 띠강의 간극(즉 가스분출구와 띠강의 간극)에 의하여 불식되는 양이 크게 변화하는 것이다. 실험에 의하면, 도금두께

t는 다음 식으로 표현된다.

식중,

t : 도금층두께

δ: 노즐선단과 띠강의 전극

C : 상수

따라서, 가스와이핑부에 있어서 띠강에 판폭방향으로 요철이 있으며, 그만큼 띠강과 노즐과의 사이에 간극의 변동이 생겨서, 도금층의 두께불균일이 생긴다. 도금의 성능보증의 점에서, 도금두께는 가장 얇은 부분을 기준으로 하지 않으면 안되므로, 도금 두께의 변동분을 예상하여 두께를 약간 크게 설정하지 않으면 안된다. 즉, 도금층이 편차분의 도금층은 전혀 낭비의 부분이다. 또, 도금두께로부터는 노즐상부를 상승하는 띠강의 웨이브, 만곡을 나타내고, 특히 비교적 판두께가 얇은 띠강에 있어서 만곡이 현저하다. 도금욕(鍍金浴)을 나온 띠강은 냉각되기까지 롤러 등으로 지지할 수 없으므로, 도금에 의한 온도변화에 수반하는 판폭방향의 열신장차(熱伸長差)에 의하여, 도금욕의 롤러를 나온 후 서서히 판폭방향으로 만곡된다. 또는, 상기 판폭방향의 신장차의 흡수, 띠강의 중심을 맞출 목적으로 도금욕내의 싱크롤러에 가운데가 높은 크라운을 형성하는 경우도 많으나, 이 크라운 자체가 띠강에 만곡, 웨이브를 부여하는 경우도 많다. 이 만곡의 양은 많을 때는 ±20㎜ 정도도 있고, 일반적으로 노즐과 띠강의 간극은 평균적으로 30∼50㎜ 정도이므로, 커다란 도금층 두께편차가 생기게 된다.

그리고, 만곡은 노즐선단과 만곡된 띠강의 흡수작용에 의하여 노즐개구와 용융도금층이 접촉하는 결과, 노즐개구부에 용융도금층이 부착하여 눈막힘을 일으키는 등의 문제점도 발생한다.

이들 문제에 대하여, 상기 일본국 특공소 45(1970)-41085호 공보는 해결의 수단으로 싱크롤러와 가스와이핑노즐의 사이에 설치된 2개의 안내롤러의 어긋남(겹침량)에 의하여 만곡을 시정하는 것을 제안하고 있다. 그러나, 띠강의 만곡을 직선롤러의 겹침만으로 시정하려고 하므로, 스스로 시정량, 시정형상에 제한이 있고, 매우 큰 만곡, 복잡한 웨이브를 시정하는 것은 무리이고, 또 가스와이핑부에서의 평탄도의 정밀도도 충분하지는 않았다. 그러나, 종래 도금속도(즉, 띠강 통판(通板)속도)가 대략 50∼100m/분 이하로 느리고, 그러므로 노즐선단과 띠강 사이의 간극도 비교적 크고, 평탄도의 정밀도가 나빠도 상기 간극의 변동비율로서는 크지 않고, 그러므로 대략 만족할 수 있는 균일한 도금두께를 얻고 있었다. 상기 공지예의 경우는, 안내롤러의 시정능력의 한계도 있고, 안내롤러와 가스와이핑노즐의 높이 차를 300㎜ 이내로 한정하고 있었으나, 실용상은 이것으로 문제는 없었다.

최초에 용융아연 도금라인에 있어서 채용된 가스와이핑법도 긴 기간을 거쳐서, 대부분의 아연도금, 알루미늄도금, 니켈도금 등까지 널리 채용되도록 됨에 따라서, 더욱 높은 성능이 요망되게 되었다. 자원절약, 원(原)단위 절하를 겨냥한 보다 한층 균일한 도금두께로 하는 것, 도금속도를 높여서 생산효율을 높이는 것등이 시대의 강한 요구로서 그 요구가 더욱 높아지고 있다. 도금속도(즉, 띠강 통판속도)를 높이는 것은 동일 도금두께를 얻기 위해서는, 보다 한층 가스와이핑노즐선단을 띠강에 근접시키든가 또는 가스토출압력을 높이면 되지만, 가스압을 높이는 것은 원단위를 높이게 되고, 또 도금욕 부근의 소음을 높여서 작업환경을 악화시키는 일도 있고, 오히려 가스압은 점점 낮추고 있는 것이 현상이다. 이러한 것으로부터, 고속으로 얇은 도금을 얻기 위해서는 노즐선단과 띠강의 간극은 종래에 비교하여 현격히 작게 하지 않으면 안된다. 또, 띠강 통판속도가 높아지면 도금욕으로부터의 용융도금재(예를 들면 용융아연)가 띠강에 부착되어 올라오는 양도 증가하므로, 가스와이핑으로 얇아지도록 불식하기 쉽게 하기 위하여, 또 노즐부에 용융도금액이 비산하여, 눈막힘을 일으켜 버리는 것은 방지할 목적으로 도금욕으로부터의 가스와이핑노즐 높이도 높이고, 여분의 도금층은 빨리 자중으로 낙하시키지 않으면 안된다.

또, 일본국 특개소 54(1979)-18430호 공보에 개시되어 있는 바와 같이, 싱크롤러를 사용하면, 베어링부가 도금욕면 아래로 되는 경우는 베어링구조로서는 일반적으로 평베어링이 설치되지만, 용융아연에 의한 베어링면의 침식이 심하므로, 단시간에 마모되고, 유동이 발생하여, 싱크롤러에 큰 횡진동이 발생하고, 갓와이핑노즐선단과 띠강의 간극이 크게 변화하여 도금두께의 편차가 생기고 있었으나, 이것을 방지하는 방법으로서 베어링부를 도금욕 상면보다도 위쪽에 설치하는 것이 실시되고 있다.

이와같이, 노즐선단에 띠강의 간극을 극단으로 작게 하는 요구에 대하여, 가스와이핑부에서의 띠강의 판폭방향 평탄도에 따라서 높은 정밀도가 요구되도록 되어 왔다.

본 발명은 전술한 점을 감안하여 이루어진 것으로, 그 목적으로 하는 것은 가스와이핑노즐과 띠강 사이의 판폭방향의 간극이 일정하게 유지되고, 노즐에 의한 여분의 도금액의 불식력을 일정하게 하여, 매우 균일한 두께의 도금층을 얻을 수 있는 연속식 용융도금장치를 제공하는 것에 있다.

이 목적을 달성하는 수단으로서, 본 발명에서는 띠강의 판두께, 판폭, 재질, 싱크롤러의 시간경과의 변화, 도금속도, 도금두께마다 상이한 매우 변화가 많은 띠강의 웨이브, 만곡에 대응하여 정밀하게 대응할 수 있도록 싱크롤러의 위에 설치한 안내롤러가 띠강의 판폭방항으로 임의의 형으로 만곡될 수 있도록 하였다. 즉, 정확하게 가스와이핑노즐의 위치에서 띠강의 평탄도가 유지되도록, 예를 들면 판폭의 중앙을 싱크롤러로부터 흐르는 띠강의 통과선보다 여분으로 압입하여 판폭끝은 약간 여유를 두고 가운데가 높은 크라운이라든가 또는 판폭의 한쪽의 끝으로부터 판폭에 따라서 직선적으로 압입, 변화하는 테이퍼형 등 임의의 롤압입 변화를 주도록 하였다. 또한, 본 발명에서는, 보다 한층 정밀도의 신뢰성을 증대시키는 수단으로서, 가스와이핑노즐의 하류측에 띠강의 판폭방향의 평탄도를 검출하는 검출기를 설치하고, 정확하게 가스와이핑 노즐부에서 평탄도가 정밀도가 좋게 유지되도록 상기 안내롤러 압입변화량을 조정하는 피드백제어도 고려했다. 또, 띠강은 도금욕을 나온 후 용융도금층이 냉각되어 응고하기까지 수십미터의 사이를 롤러로 지지할 수 없으므로, 싱크롤러 등의 진동원에 의한 그것보다도 판폭이 확대된 진동에 의한 노즐선단과 띠강의 간극변화를 방지하기 위하여 싱크롤러 및 안내롤러의 베어링을 도금욕의 외부에 설치하여 정밀도가 높은 베어링을 설치하는 것도 부가하여, 더욱 띠강 편탄도의 정밀도를 높이도록 했다.

본 발명에서는 안내롤러 띠강의 판폭방향으로 상이한 압입량을 부여하거나, 안내롤러 자체에 폭방향의 벤딩은 물론, 웨이브, 구배(句配)를 부가하거나, 또한, 안내롤러 압입변화량을 조정하는 피드백 제어하는 것으로, 띠강의 폭방향의 벤딩, 웨이브등이 해소되고, 가스와이핑노즐과 띠강 사이의 판폭방향의 간극이 대략 일정하게 유지되도록 상기 목적을 달성된다.

다음에, 도시한 실시예에 따라서 본 발명을 상세히 설명한다.

제1도는 본 발명의 연속식 용융도금장치의 전체구성을 나타내고, 특히 산화환원에 의하여 표면을 청정하게 하여 도금하는 것이며, 코일(50)로부터의 띠강(1)에 커팅 쉐어(51), 웰더(52)에 의하여 연속적으로 공급되고, 산화로(53), 그리고 환원대(還元帶)(54) 및 냉각대(55)로 이루어지는 환원로에 있어서 도금을 위하여 전처리되고, 도금욕(2)으로 보내져 통과된다. 이 도금욕(2)에 설치된 싱크롤러(4), 안내롤러(6) 및 띠강(1)에 부착한 용융아연(7)을 소요의 도금두께로 하는 가스와이핑 노즐(8), (8')에 대해서는, 다음에 상세히 설명한다. 도금된 띠강(1)은 디플렉트롤러(5)에 의하여 냉각대(56)을 거쳐서, 크로메이트처리층(57)등을 통과하고, 최후 처리되어 권취릴(58)에 감겨진다.

제2도에 있어서, 주로 자동차용 강판으로서 사용되는 두께 0.2∼3.2㎜의 띠강(1)으로서, 앞단계의 각노(53), (54)에서 용융도금층이 급응고하지 않고, 적당하게 합금층을 형성할 수 있도록 가열유지된 띠강(1)은 환원성 분위기로 유지되면서 도금욕(2)의 용융아언(3) (이하, 본 발명의 대표적인 적용예로서 연속용융 아연도금에서의 실시예에 대하여 설명함)내에 통판(通板)된다. 싱크롤러(4)는 띠강을 도금욕 유지하는 동시에, 디플렉트롤러(5)와의 사이에서 띠강을 지지한다. 싱크롤러(4)의 직후에 안내롤러(6)가 배설된다. 도금욕(2)을 나온 띠강(1)에는 여분의 용융아연(7)이 부착되어 있으나, 가스와이핑노즐(8), (8')로부터 분출되는 고온고압가스에 의하여 불식되어 소요의 도금층 두께가 얻어진다. 가스와이핑노즐(8), (8')로부터 디플렉트롤러(5)의 사이는 약 40m의 거리가 있고, 그 사이에 도금층의 응고, 냉각이 진행하면서 띠강(1)은 상승하고, 적당한 냉각온도로 되어 디플렉트롤러(5)에 이르고, 그 후 냉각대(56)의 도시하지 않은 냉각장치내를 지나서 상온까지 냉각되고, 최후에 권취기에 있어서 코일로 형성된다.

제2도는 제3도의 안내롤러(6)를 위로부터 본 평면도이고, 띠강(1)이 접하고 있는 상태를 나타낸다. 안내롤러(6)의 축(9), (9')은 프레임(11)에 설치된 구면베어링(10), (10')에 지지되고, 또한 축받이(12), (12')가 장착되어 있다. 축받이(12), (12'), 프레임(11)은 각각 액압실린더(13), (13'), (14), (14')로 제2도의 화살표 방향으로 동작한다. 이 액압실린더(13), (13'), (14), (14')는 안내롤러(6)의 폭방향의 벤딩, 웨이브를 가하는 롤러축압입장치이고, 또한, 액압실린더(14), (14')는 안내롤러(6)의 폭방향이 구배를 가하는 롤러베어링부이동장치를 구성한다. 액압은 공급탱크(15)로부터 펌프(16)에 압송되고, 전자전환밸브(17), (17'), (18), (18')로 각각의 액압실린더의 동작방향으로 공급된다.

제4도는 액압실린더(13), (13'), (14), (14')의 동작에 의한 안내롤러(6)의 동작을 나타낸 것이다. 지금, 구면베어링(10), (10')의 중앙(d), (d')을 액압실린더(14), (14')를 중간위치로 동작지지함으로써 고정하고, 액압실린더(13), (13')를 압출하면 안내롤러(6), 축(9), (9')은 (d), (d')를 중심으로 하여 제4도에 나타낸 바와같이 c'-c-c'와 같이 오목하게 만곡된다. 한편, 역으로 액압실린더(14), (14')를 그대로 두고 액압실린더(13), (13')를 당기면 (d), (d')를 중심으로 하여 a"-a-a'와 같이 블록하게 만곡된다. 액압실린더(14), (14')를 그대로 두고 액압실린더(13), (13')를 중앙의 위치로 하면 b"-b-b'와 같이 안내롤러는 축과 함께 평탄하게 된다. 또한, 액압실린더(14), (14')를 그대로 두고 액압실린더(13')를 압출하고, 액압실린더(13)를 당기면 c"-d', d-c'와 같이 만곡되므로 안내롤러(6)의 d'-d 사이의 안내롤러부는 복잡한 곡선을 이룬다. 또, 예를 들면 액압실린더(14')를 압출하고, 액압실린더(14)를 당김으로써 프레임(11)이 제2도 및 제4도의 우하로 기울고, 제4도에 나타낸 여러 만곡축이 우하로 기울어지지게 된다. 이상의 역동작도 물론 가능하다.

이와 같이, 안내롤러(6)의 축(9), (9')을 만곡시킴으로써 롤러면을 요, 철, 웨이브, 경사형으로 하여 띠강(1)의 만곡상태에 대응할 수 있으나, 안내롤러(6)의 자세의 롤러면을 띠강(1)의 만곡상태에 따라서 요, 철, 웨이브 및 경사형으로 형성한 것을 사용해도 된다.

이상에 설명한 바와 같이, 안내롤러(6)는 띠강(1)에 대하여 제3도 화살표 "A"의 방향으로 판폭방향에서 각각 상이한 임의의 만곡을 가할 수 있다. 즉, 싱크롤러(4)와 안내롤러(6)와의 사이에는 띠강(1)의 통과선압입 "

h"을 가하여 두고, 안내롤러(6)로 띠강(1)에 판폭방향으로 임의의 만곡을 가함으로써 가스와이핑노즐(8), (8')의 위치에 있어서 띠강을 판폭방향으로 평탄하도록 하는 것이 가능하게 된다.

싱크롤러(4)로부터 디플렉트롤러(5)까지의 사이의 실제의 띠강의 판폭방향의 단면 형상은 제5도에 나타낸 바와 같은 여러 형을 이룬다. 가스와이핑노즐 높이에 있어서의 형상은 전술과 같이 제5도(a)와 같이 평탄한, 즉 판폭방향으로 노즐선단과 띠강(1)과의 거리가 일정함으로써 도금두께가 판폭방향으로 균일하게 되어 바람직하다. 표면형상을 유지하는데는, 도금층이 응고하기까지는 띠강(1)은 비접촉상태이어야 되므로, 싱크롤러(4)로부터 디플렉트롤러(5)까지의 거리는 길다. 그러므로, 롤러(4) 및 (5) 사이의 중간부에 있는 가스와이핑노즐(8), (8')의 위치에 있어서는, 띠강(1)의 자유도가 높고 앞단계 압연시의 이력(履歷), 장력, 싱크롤러(4)에서의 크라운형상 등에 의하여 제5도에 나타낸 바와 같은 또는 보다 복잡한 형상을 이룬다. 실제의 수정의 방법으로서는, 싱크롤러(4)에 있어서의 단면형상에 대하여 안내롤러(6)로 대약 역의 웨이브, 만곡, 구배를 부여하게 된다.

생산성 향상을 위하여, 도금속도(띠강 라인속도)의 고속화를 도모하는 경우, 도금욕(2)으로부터 올라오는 여분의 용융아연(7)에 의한 스플래쉬가 노즐선단에 부착되기 쉬워진다. 특히, 대략 도금속도 130m/분을 경계로 하여 그 경향이 현저하게 된다. 또, 부착아연(7)고 많아지므로 노즐높이 "h"를 종래의 300㎜ 정도보다 크게 취할 필요가 있고, 500∼800㎜로 하지 않으면 안된다. 이 경우, 안내롤로(6)로 가하는 고정만곡등은 더욱 크게 할 필요가 있고, 종래와 같은 단순한 "

h"의 조정만으로는 대응할 수 없고, 본 발명에 의하여 비로서 노즐부에서 띠강(1)의 편탄도가 유지되게 된다.

제6도는 본 발명의 다른 실시예를 나타내고, 싱크롤러(4)가 2개소에 설치되고, 도금욕(2)의 외부에 있어서 싱크롤러(4)의 축을 베어링에 의하여 지지하도록 한 것이고, 안내롤러(6)도 도금욕(2)의 외부에 있어서 지지되고, 싱크롤러(4)와 안내롤러(6)와의 접촉부가 도금욕(2)의 외부로 되도록 도금욕(2)의 용융아연은 펌프에 의하여 그 접촉부의 윗쪽에 공급되고, 띠강(1)의 면에 용융아연이 잘 부착하도록 되어 있다.

제7도에 제1도는 안내롤러(6)의 변형예이고, 안내롤러(6)의 내부는 (19). (19'), (20), (20'), (21)로 나타낸 액압실인 소실로 나누어져 있고, 각 실은 (22), (22')로 나타낸 바와 같은 구멍 및 회전조인트(23), (23')를 통하여 펌프(24)로부터 압송되는 액압으로 팽창된다. 각 실의 압력은 감압밸브(25), (25'), (26), (26'), (27)로 변경함으로써 팽창량이 조정된다. 예를 들면, 중앙의 소실(21)의 압력을 약하게 하여 소실(20), (20')을 약간 높게, 소실(19), (19')을 더욱 높게 하면 제7도의 2점쇄선으로 나타낸 바와 같은 만곡(27)을 얻는다. 감압밸브(25), (25'), (26), (26'), (27)의 압력을 변화시킴으로써, 제4도에 나타낸 바와 같은 만곡(27)은 물론, 더욱 복잡한 변화를 갖는 임의의 만곡, 구배가 얻어진다. 제7도에서는 소실의 수는 5개이지만, 실수를 증가시키면 더욱 정밀도는 상승하고, 제1도에 나타낸 실시예에 비교하여 보다 높은 정밀도가 얻어지고, 또 웨이브에 대하여 보다 직선적이고, 설정하기 쉽다.

제8도에 있어서, 띠강(30)은 환원성이 분위기로내로부터 싱크롤러(28), (29)로 도금욕(31)내의, 예를 들면 용융아연(32)내를 일정시간 통판되고, 안내롤러(33)로 제1도와 동일한 판폭방향의 웨이브, 벤딩수정이 가해지고, 가스와이핑노즐(34), (34')로 띠강에 부착하여 상승하는 여분의 용융아연(35)을 적정한 도금두께로 되도록 불식되어, 다시 냉각하면서 상승하고, 디플렉트롤러(36)에 이른다. 싱크롤러(28), (29), 안내롤러(33)는 베어링부가 도금욕(31) 상면보다 높게 설치되어 있다. 제3도의 싱크롤러(4)에 대하여 본 도면과 같은 베어링부를 도금욕 상면보다 위쪽에 설치할 경우 롤베어링과 같은 베어링을 사용할 수 있고, 평베어링보다 간극도 작고, 또한 마모도 매우 작은 롤베어링 등을 설치할 수 있으므로, 유동은 없어진다고 할 수 있다.

띠강(30)에 접근하여 판폭방향으로 복수개 설치된 거리계(37)는 띠강(30)의 판폭방향의 벤딩, 웨이브에 의한 띠강(30)과 거리계(37)와의 간극의 변화를 시시각각 측정하고, 그 결과는 판폭방향의 폭방향 벤딩연산기(38)로 산출된다. 싱크롤러(28)의 축에 장착된 도시하지 않을 회전계로 계측된 싱크롤러(28)의 회전수는 수정벤딩량연산기(39)에 보내지고, 산출된 폭방향 벤딩량 현재치, 기계고유치 등과 대조되어, 정확하게 노즐(34), (34')에 있어서 띠강(30)이 판폭방향으로 평탄해지도록 하기 위하여 안내롤러(33), (34), (34')에 있어서 띠강(30)이 판폭방향으로 평탄해지도록 하기 위하여 안내롤러(33)로 부여할 웨이브, 폭방향 벤딩, 구배가 산출된다. 이 산출결과를 나타내는 지령에 따라서, 필요한 실린더이동량이 연산기(40)로 산출되어 이 산출치에 따라서 전자밸브(41), (42)를 필요시간 작동시켜서 액압펌프(43)로 압송되는 액압에 의하여 액압실린더(44), (45)를 필요한 방향으로 필요량 작동시킨다. 전자밸브(41), (42)와 액압실린더(44), (45)는 수정량에 따라서 안내롤러(33)에 벤딩, 웨이브, 구배를 가하는 이동장치를 구성한다. 제8도의 경우, 액압실린더는 2개 도시되어 있으나, 제2도와 같이 4개 설치하는 것도 가능하고, 또한 제7도와 같이 다수의 소실을 배설한 롤러와, 전자액압전환밸브의 대신에 전자액압감압밸브를 설치하여 각 실의 액압을 변화시켜서 소요의 제어를 하는 것도 가능하다.

이상의 방법에 의하면, 싱크롤러(28), (29)의 베어링부의 유동이 없으므로, 띠강이 정위치에 있고, 또한 띠강의 폭방향의 벤딩, 웨이브가 해소되는 것과 더불어 가스와이핑노즐(34), (34')과 띠강(30) 사이의 판폭방향의 간극이 대략 일정하게 유지되므로, 노즐에 의한 여분의 용융아연(35)의 불식력이 일정하게 되고, 매우 균일한 두께의 도금층이 얻어진다.

또, 이상의 경우 도금전에 산화환원에 의하여 표면을 청정하게 한 띠강(1)에 대하여 설명하였으나, 산세척, 플럭스처리하여 도금하는 경우에 있어서도 본 발명의 연속식 용융도금장치는 동일하게 사용할 수 있다.

이상 설명한 본 발명의 연속식 용융도금장치에 의하면, 가스와이핑노즐과 띠강과의 사이의 판폭방향의 간극이 일정하게 유지되므로, 매우 균일한 두께의 도금층을 얻을 수 있다.

Claims

용융도금욕(2,31)과, 이 용융도금욕에 배설되어, 피도금재로서의 띠강(1,30)을 감아서 반송하는 싱크롤러(4,28,29)와, 상기 용융도금욕에 접근한 상부에서 상기 띠강에 부착되어 있는 용융도금액(7)을 불식하는 가스와이핑노즐(8,8',34,34')과, 상기 싱크롤로(4,28,29)의 상부에 또한 상기 가스와이핑노즐의 하측에 설치된 안내롤러(6,33)를 구비하고, 이 안내롤러(6)는 상기 띠강(1,30)의 판폭방향으로 상이한 압입량을 가하는 연속식 용융도금장치에 있어서, 상기 안내롤러(6)는 이 안내롤러(6)의 폭방향의 벤딩을 가하는 실린더장치(13,13',14,14')를 구비하고 있는 것을 특징으로 하는 연속식 용융도금장치.
제1항에 있어서, 상기 안내롤러(6)는 이 안내롤러(6)의 폭방향의 구배를 가하는 실린더장치(13,13',14,14')를 구비하고 있는 것을 특징으로 하는 연속식 용융도금장치.
제1항에 있어서, 상기 안내롤러(6)는 이 안내롤러(6)의 폭방향의 구배를 가하는 롤러베어링부이동장치(14,14')와, 이 안내롤러(6)의 폭방향의 벤딩, 웨이브를 가하는 롤러축압입장치(13,13',14,14')를 구비하고 있는 것을 특징으로 하는 연속식 용융도금장치.
제1항에 있어서, 상기 안내롤러(6)는 그 폭방향으로 복수개의 액압실(19,19',20,20')을 가지고, 그 각 액압실의 압력을 독립하여 제어변화시켜서 상기 안내롤러에 벤딩, 웨이브, 구배를 가하는 것을 특징으로 하는 연속식 용융도금장치.
제4항에 있어서, 또한, 상기 안내롤러의 폭방향의 구배를 가하는 롤러베어링부이동장치를 가지는 것을 특징으로 하는 연속식 용융도금장치.
제1항에 있어서, 상기 싱크롤러(4,28,29)를 복수개 배설하고, 각 싱크롤러를 축지지하는 베어링을 상기 용융도금욕의 용융도금액 외부에 배설하고, 상기 안내롤러(6)는 상기 띠강의 판폭방향으로 상이한 압입량을 가하는 것을 특징으로 하는 연속식 용융도금장치.
제1항 및 제2항∼제6항중 어느 한 항에 있어서, 상기 가스와이핑노즐(34,34')의 근방에 상기 띠강(30)의 폭방향의 벤딩, 웨이브, 구배를 검출하는 검출기(37)와, 벤딩, 웨이브를 연산하는 연산기(38)와, 그에 따라서 수정벤딩, 웨이브를 연산하는 수정량연산기(39,40)와, 부가된 수정량에 따라서 상기 안내롤러(33)에 벤딩, 웨이브, 구배를 가하는 이동장치(41,42,44)를 구비하고 있는 것을 특징으로 하는 연속식 용융도금장치.
제7항에 있어서, 상기 싱크롤러를 복수개 배설하고, 각 싱크롤러를 축지지하는 베어링을 상기 용융도금욕의 용융도금액 외부에 배설하는 것을 특징으로 하는 연속식 용융도금장치.