KR920006515A - 지르코늄 합금재료 처리방법 및 지르코늄 합금 가공물 생산방법 - Google Patents
지르코늄 합금재료 처리방법 및 지르코늄 합금 가공물 생산방법 Download PDFInfo
- Publication number
- KR920006515A KR920006515A KR1019910015805A KR910015805A KR920006515A KR 920006515 A KR920006515 A KR 920006515A KR 1019910015805 A KR1019910015805 A KR 1019910015805A KR 910015805 A KR910015805 A KR 910015805A KR 920006515 A KR920006515 A KR 920006515A
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- area
- per hour
- final
- annealing temperature
- creep rate
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
- C22F1/186—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of zirconium or alloys based thereon
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C3/00—Reactor fuel elements and their assemblies; Selection of substances for use as reactor fuel elements
- G21C3/02—Fuel elements
- G21C3/04—Constructional details
- G21C3/06—Casings; Jackets
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- High Energy & Nuclear Physics (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
Abstract
내용 없음
Description
본 내용은 요부공개 건이므로 전문내용을 수록하지 않았음
제1도는 여러 중간 재결정 온도(최종응력제거 어니일된 재료에서)에서 압축가공후 알파 및 배타 어니일 곡선을 이용하여, 크리이프(1000시간 단위의 시간 대 퍼센트 단위의 미드윌(midwall)후프 용력속도)에 대한 처리온도의 강한 효과를 도시한 도면,
제2A도는 최종 응력제거 어니일된(압축가공후 알파어니일에 대해)재료 및 최종 재결정 어니일된 재료의 중간 어니일 온도에 크리이프 속도 의존도를 도시하는 도면,
제2B도는 최종 응력제거 어니일(압출가공후 배타 어니일에 대해) 되고 후기 단계 베타 퀀치가 이용된 재료 및 최종 재결정 어니일된 재료의 중간 어니일 온도에 대한 크리이프 속도의 의존도를 도시한 도면, 제3도는 압축가공후 알파 및 베타 어니일로 인한 최종면적 리덕션 (최종 필거링(pilgering)단계)의 강한 효과를 도시하는 도면.
Claims (9)
- 재료가 압출가공후 어니일, 중간 재결정 어니일 중 하나가 후기 단계 베타 ─퀀치인, 일련의 중간면적 리덕션 및 중간 재결정 어니일, 및 최종 어니일 되는 형태의 지르코늄 합금재료 처리 방법에 있어서 ;a)재료를 압출 가공 후 어니일 및 최종응력 제거 어니일 시키며, 후기단계 베타 ─퀀치를 사용하지 않으며, 제7도의 면적(A)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 최종 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,001─0.000,004로 제어하며;또는 제7도의 면적(B)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 최종 참 면적 리덕션 컴베네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,004─0.000,010으로 제어하며;또는 제7도의 면적(C)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 최종 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,010─0.00030으로 제어하며; 또는 제7도의 면적(D)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 최종 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,030─0.000,070으로 제어하며; 또는 제7도의 면적(E)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 최종 참면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,070─0.000,140으로 제어하며; 또는 제7도의 면적(F)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 최종 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를시간당 약 0.000,140─0.000,200으로 제어하며; 또는 b)재료를 압출 가공후 알파 어니일 및 최종 응력 제거 어니일 시키며, 후기단계 베타 ─퀀치를 이용하며, 제8도의 면적(A)에서 선택된 평균 중간 재결정 어니일링 온도 및 최종 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,001─0.000,004로 제어 하며;또는 제8도의 면적(B)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 최종 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,004─0.000,010으로 제어하며; 또는 제8도의 면적(C)에서 선택된 평균 중간 재결정 어니일링 온도 및 최종 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,010─0.000,030으로 제어하며, 또는 제8도의 면적(D)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 최종 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,030─0.000,070으로 제어하며;또는 제8도의 면적(E)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,070─0.000,140으로 제어하며;또는 제8도의 면적(F)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 최종 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,140─0.000,200으로 제어하며;또는C)재료를 압출 가공후 알파 어니일 및 적어도 부분적인 최종 재결정 어니일 시키며, 후기단계 베타 ─퀀치를 이용하지 않으며, 제9도의 면적(A)에서 선택된 평균 중간 재결정 어니일링 온도 및 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,001─0.000,004으로 제어하며; 또는 제9도의 면적(B)에서 선택된 평균 중간 재결정 어니일링 온도 및 최종 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,004─0.000,010으로 제어하며; 또는 d)재료를 압출 가공후 알파 어니일 및 적어도 부분적인 최종 재결정 어니일 시키며, 후기단계 베타 ─퀀치를 이용하며, 제10도의 면적(A)에서 선택된 평균 중간 재결정 어니일링 온도 및 최종 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,001─0.000,004로 제어하며; 또는 제10도의 면적(B)에서 선택된 평균 중간 재결정 어니일링 온도 및 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,004─0.000,010으로 제어하며; 또는 제10도의 면적(C)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,010─0.000,030으로 제어하며; 또는 e)재료를 압출 가공후 알파 어니일 및 적어도 부분적인 최종 재결정 어니일 시키며, 후기단계 베타 ─퀀치를 이용하며, 제11도의 면적(A)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,000,04─0.000,000,1로 제어하며; 또는 제11도의 면적(B)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,000,1─0.000,000,4으로 재어하며; 또는 제11도의 면적(C)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,000,4─0.000,001으로 제어하며; 또는 제11도의 면적(D)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,001─0.000,004으로 제어하며; 또는 제11도의 면적(E)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,004─0.000,010으로 제어하며; 또는 제7도의 면적(F)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 최종 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,010─0.000,030으로 제어하며; 또는 f)재료를 압출 가공후 베타 어니일 및 최종응력 제거 어니일 시키며, 후기단계 베타 ─퀀치를 이용하지 않으며, 제12도의 면적(A)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 최종참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,001─0.000,004로 제어하며; 또는 제12도의 면적(B)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,004─0.000,010으로 제어하며; 또는 제12도의 면적(C)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,010─0.000,030으로 제어하며; 또는 제12도의 면적(D)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,030─0.000,070으로 제어하며; 또는 제12도의 면적(E)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,070─0.000,140으로 제어하며; 또는 g)재료를 압출 가공후 베타 어니일 및 최종응력 제거 어니일 시키며, 후기단계 베타 ─퀀치를 이용하며, 제13도의 면적(A)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 최종 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,004─0.000,010으로 제어하며; 또는 제13도의 면적(B)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 최종 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,010─0.000,030으로 제어하며; 또는 제13도의 면적(C)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 최종 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,030─0.000,070으로 제어하며; 또는 제13도의 면적(D)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 최종 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,070─0.000,140으로 제어하며;또는h)재료를 압출 가공후 베타 어니일 및 적어도 부분적인 최종 재결정 어니일 시키며 부기단계 베타 ─퀀치를 이용하며, 제14도의 면적(A)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 최종 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,000,4─0.000,001로 제어하며; 또는 제14도의 면적(B)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 최종 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,001─0.000,004로 제어하며; 또는 제14도의 면적(C)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 최종 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,0044─0.000,010으로 제어하며; 또는 제14도의 면적(D)에서 선택된 평균중간 재결정 어니일링 온도 및 최종 참 면적 리덕션 컴비네이션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,010─0.000,030으로 제어하므로써. 0.5─2.0wt.% 니오브와, 0.7─1.5wt.%주석과, 철, 니켈 및 크롬 중 적어도 하나의 0.07─0.28wt.%및 220ppm까지의 탄소와, 주로 지르코늄 잔여분을 갖는 합금의 크리이프 속도를 제어시키는 단계로 구성되는 것을 특징으로 하는 지르코늄 합금 재료 처리방법.
- 제1항에 있어서, 재료는 압출 가공후 알파 어니일 및 최종 응력 제거 어니일 되고, 후기단계 베타 ─치를 이용하지 않으며, 약595℃(1100℉)평균 중간 재결정 어니일링 온도 및 약 170퍼센트의 최종 참 면적 리덕션을 이용하여 크리이프 속도를 시간당 약 0.000,045─0.000,065로 제어 시키는 것을 특징으로 하는 지르코늄 합금 재료 처리방법.
- 제1항에 있어서, 제료는 압출가공후 알파 어니일 및 최종 응력 제거 어니일, 및 후기단계 베타 ─퀀치 되며, 크리이프 속도는 약 1100℉의 평균 중간 재결정 어니일링 온도 및 약 158퍼센트의 최종 참 면적 리덕션을 이용하여 시간당 약 0.000,030─0.000,040으로 제어되는 것을 특징으로 하는 지르코늄 합금 재료 처리방법.
- 385℃(725℉)에서 일정한 크리이프 속도를 갖는 지르코늄 합금 가공물 생산 방법에 있어서; 0.5─2.0wt.%니오브와, 0.7─1.5wt,%주석과, 철 니켈, 및 크롬중 적어도 하나의 0.07─0.28wt.%와, 220ppm까지의 탄소와, 주로 지르코늄 잔여분으로 구성된 조성을 갖는 가공물을 압출 시키는 단계; 압출된 가공물을 어니일링 시키는 단계; 다수의 중간 가공단계에서 단면적을 감소시키므로써 어니일된 압출 가공물을 중간에 가공하는 단계; 중간 가공 단계후 중간 가공된 가공물을 어니일링 하는 단계; 단면적을 감소 시키므로써 가공물을 최종적으로 가공하는 단계; 및 최종적으로 가공된 가공물을 재결정하는 단계로 구성되는 것을 특징으로 하는 지르코늄 합금 가공물 생산방법.
- 제4항에 있어서, 압출된 가공물은 압출 가공후 어니일 되는 것을 특징으로 하는 지르코늄 합금 가공물 생산방법.
- 제4항에 있어서, 후기단계의 중간 가공 단계후에 중간 가공된 가공물을 베타퀀칭하는 단계가 부가되는 것을 특징으로 하는 지르쿠늄 합금 가공물 생산방법.
- 제4항에 있어서, 10─190% 참 면적 리덕션으로 최종 가공단계에 가공물의 단면적을 감소시키는 단계가 부가되는 것을 특징으로 하는 지르코늄 합금 가공물 생산방법.
- 제7항에 있어서, 80─180% 참 면적 리덕션으로 최종 가공단계에 가공물의 단면적을 감소시키는 단계가 부가되는 것을 특징으로 하는 지르코늄 합금 가공물 생산방법.
- 제7항에 있어서, 90─170% 참 면적 리덕션으로 최종 가공 단계에 가공물의 단면적을 감소시키는 단계가 부가되는 것을 특징으로 하는 지르코늄 합금 가공물 생산방법.※ 참고사항 : 최초출원 내용에 의하여 공개되는 것임.
Applications Claiming Priority (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US57950190A | 1990-09-10 | 1990-09-10 | |
US579,501 | 1990-09-10 | ||
US711,561 | 1991-05-30 | ||
US07/711,561 US5125985A (en) | 1989-08-28 | 1991-05-30 | Processing zirconium alloy used in light water reactors for specified creep rate |
US711561 | 1991-05-30 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
KR920006515A true KR920006515A (ko) | 1992-04-27 |
KR100205916B1 KR100205916B1 (ko) | 1999-07-01 |
Family
ID=27077782
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
KR1019910015805A KR100205916B1 (ko) | 1990-09-10 | 1991-09-10 | 지르코늄 합금재료 처리방법 및 지르코늄 합금 가공물 생산방법 |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5125985A (ko) |
EP (1) | EP0475159B1 (ko) |
JP (1) | JP2988493B2 (ko) |
KR (1) | KR100205916B1 (ko) |
CA (1) | CA2050956C (ko) |
DE (1) | DE69122709T2 (ko) |
ES (1) | ES2093055T3 (ko) |
TW (1) | TW240252B (ko) |
Families Citing this family (33)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5245645A (en) * | 1991-02-04 | 1993-09-14 | Siemens Aktiengesellschaft | Structural part for a nuclear reactor fuel assembly and method for producing this structural part |
FR2693476B1 (fr) * | 1992-07-09 | 1994-09-02 | Cezus Co Europ Zirconium | Produit extérieurement en alliage de Zr, son procédé de fabrication et son utilisation. |
DE69329100T2 (de) * | 1992-12-09 | 2001-03-22 | Koninklijke Philips Electronics N.V., Eindhoven | Ladungsgekoppelte Anordnung |
US5254308A (en) * | 1992-12-24 | 1993-10-19 | Combustion Engineering, Inc. | Zirconium alloy with improved post-irradiation properties |
US5278882A (en) * | 1992-12-30 | 1994-01-11 | Combustion Engineering, Inc. | Zirconium alloy with superior corrosion resistance |
US5618356A (en) * | 1993-04-23 | 1997-04-08 | General Electric Company | Method of fabricating zircaloy tubing having high resistance to crack propagation |
US5330589A (en) * | 1993-05-25 | 1994-07-19 | Electric Power Research Institute | Hafnium alloys as neutron absorbers |
US5366690A (en) * | 1993-06-18 | 1994-11-22 | Combustion Engineering, Inc. | Zirconium alloy with tin, nitrogen, and niobium additions |
US5417780A (en) * | 1993-10-28 | 1995-05-23 | General Electric Company | Process for improving corrosion resistance of zirconium or zirconium alloy barrier cladding |
SE513488C2 (sv) * | 1994-06-22 | 2000-09-18 | Sandvik Ab | Sätt att tillverka rör av zirkoniumbaslegering för kärnreaktorer och användning av sättet vid tillverkning av sådana rör |
FR2737335B1 (fr) | 1995-07-27 | 1997-10-10 | Framatome Sa | Tube pour assemblage de combustible nucleaire et procede de fabrication d'un tel tube |
UA53696C2 (uk) * | 1997-03-12 | 2003-02-17 | Откритоє Акціонєрноє Общєство "Чєпєцкій Мєханічєскій Завод" | Спосіб виготовлення трубних виробів з цирконієвих сплавів (варіанти) |
US5844959A (en) * | 1997-08-01 | 1998-12-01 | Siemens Power Corporation | Zirconium niobium tin alloys for nuclear fuel rods and structural parts for high burnup |
US5838753A (en) * | 1997-08-01 | 1998-11-17 | Siemens Power Corporation | Method of manufacturing zirconium niobium tin alloys for nuclear fuel rods and structural parts for high burnup |
US5835550A (en) * | 1997-08-28 | 1998-11-10 | Siemens Power Corporation | Method of manufacturing zirconium tin iron alloys for nuclear fuel rods and structural parts for high burnup |
JPH11194189A (ja) * | 1997-10-13 | 1999-07-21 | Mitsubishi Materials Corp | 耐食性およびクリープ特性にすぐれた原子炉燃料被覆管用Zr合金管の製造方法 |
KR100286871B1 (ko) | 1998-10-21 | 2001-04-16 | 장인순 | 내부식성과 기계적 특성이 우수한 지르코늄합금 조성물 |
US7985373B2 (en) * | 1998-03-31 | 2011-07-26 | Framatome Anp | Alloy and tube for nuclear fuel assembly and method for making same |
RU2141540C1 (ru) * | 1999-04-22 | 1999-11-20 | Государственный научный центр РФ Всероссийский научно-исследовательский институт неорганических материалов им.акад.А.А.Бочвара | Сплав на основе циркония |
RU2141539C1 (ru) | 1999-04-22 | 1999-11-20 | Государственный научный центр РФ Всероссийский научно-исследовательский институт неорганических материалов им.акад.А.А.Бочвара | Сплав на основе циркония |
RU2227171C1 (ru) * | 2002-12-23 | 2004-04-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт неорганических материалов им. акад. А.А. Бочвара" | Цирконий-ниобиевый кислородсодержащий сплав и способ его получения |
US20060243358A1 (en) * | 2004-03-23 | 2006-11-02 | David Colburn | Zirconium alloys with improved corrosion resistance and method for fabricating zirconium alloys with improved corrosion |
US10221475B2 (en) | 2004-03-23 | 2019-03-05 | Westinghouse Electric Company Llc | Zirconium alloys with improved corrosion/creep resistance |
US9284629B2 (en) | 2004-03-23 | 2016-03-15 | Westinghouse Electric Company Llc | Zirconium alloys with improved corrosion/creep resistance due to final heat treatments |
US8273285B2 (en) | 2005-01-10 | 2012-09-25 | St. Jude Medical, Atrial Fibrillation Division, Inc. | Steerable catheter and methods of making the same |
KR100733701B1 (ko) * | 2005-02-07 | 2007-06-28 | 한국원자력연구원 | 크립저항성이 우수한 지르코늄 합금 조성물 |
US20060227924A1 (en) * | 2005-04-08 | 2006-10-12 | Westinghouse Electric Company Llc | High heat flux rate nuclear fuel cladding and other nuclear reactor components |
CN103650659B (zh) * | 2005-12-27 | 2010-03-10 | 西北有色金属研究院 | 一种核反应堆用锆基合金板材的制备方法 |
SE530673C2 (sv) * | 2006-08-24 | 2008-08-05 | Westinghouse Electric Sweden | Vattenreaktorbränslekapslingsrör |
KR100831578B1 (ko) * | 2006-12-05 | 2008-05-21 | 한국원자력연구원 | 원자력용 우수한 내식성을 갖는 지르코늄 합금 조성물 및이의 제조방법 |
KR20080074568A (ko) * | 2007-02-09 | 2008-08-13 | 한국원자력연구원 | 우수한 내식성을 갖는 고농도 철 함유 지르코늄 합금조성물 및 이의 제조방법 |
JP5916286B2 (ja) * | 2010-11-08 | 2016-05-11 | 株式会社日立製作所 | 高耐食ジルコニウム合金材料の製造方法 |
CN108950306A (zh) | 2011-06-16 | 2018-12-07 | 西屋电气有限责任公司 | 由于最终热处理而具有改善的抗腐蚀性/抗蠕变性的锆合金 |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2334763A1 (fr) * | 1975-12-12 | 1977-07-08 | Ugine Aciers | Procede permettant d'ameliorer la tenue a chaud du zirconium et de ses alliages |
US4452648A (en) * | 1979-09-14 | 1984-06-05 | Atomic Energy Of Canada Limited | Low in reactor creep ZR-base alloy tubes |
US4450016A (en) * | 1981-07-10 | 1984-05-22 | Santrade Ltd. | Method of manufacturing cladding tubes of a zirconium-based alloy for fuel rods for nuclear reactors |
EP0071193B1 (en) * | 1981-07-29 | 1988-06-01 | Hitachi, Ltd. | Process for producing zirconium-based alloy |
CA1214978A (en) * | 1982-01-29 | 1986-12-09 | Samuel G. Mcdonald | Zirconium alloy products and fabrication processes |
FR2575762B1 (fr) * | 1985-01-10 | 1989-03-03 | Fragema Framatome & Cogema | Procede de fabrication de plaquettes en alliage de zirconium |
US4649023A (en) * | 1985-01-22 | 1987-03-10 | Westinghouse Electric Corp. | Process for fabricating a zirconium-niobium alloy and articles resulting therefrom |
FR2584097B1 (fr) * | 1985-06-27 | 1987-12-11 | Cezus Co Europ Zirconium | Procede de fabrication d'une ebauche de tube de gainage corroyee a froid en alliage de zirconium |
US4879093A (en) * | 1988-06-10 | 1989-11-07 | Combustion Engineering, Inc. | Ductile irradiated zirconium alloy |
-
1991
- 1991-05-30 US US07/711,561 patent/US5125985A/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-08-13 TW TW080106386A patent/TW240252B/zh active
- 1991-08-23 DE DE69122709T patent/DE69122709T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-08-23 ES ES91114158T patent/ES2093055T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1991-08-23 EP EP91114158A patent/EP0475159B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-09-06 JP JP3254371A patent/JP2988493B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1991-09-09 CA CA002050956A patent/CA2050956C/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-09-10 KR KR1019910015805A patent/KR100205916B1/ko not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ES2093055T3 (es) | 1996-12-16 |
DE69122709D1 (de) | 1996-11-21 |
CA2050956C (en) | 2001-02-20 |
JP2988493B2 (ja) | 1999-12-13 |
CA2050956A1 (en) | 1992-03-11 |
EP0475159B1 (en) | 1996-10-16 |
KR100205916B1 (ko) | 1999-07-01 |
JPH04358048A (ja) | 1992-12-11 |
DE69122709T2 (de) | 1997-02-20 |
EP0475159A1 (en) | 1992-03-18 |
US5125985A (en) | 1992-06-30 |
TW240252B (ko) | 1995-02-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR920006515A (ko) | 지르코늄 합금재료 처리방법 및 지르코늄 합금 가공물 생산방법 | |
US3865635A (en) | Method of making tubes and similar products of a zirconium alloy | |
KR850004127A (ko) | 타이타늄 합금의 처리방법 | |
US3287185A (en) | Process for improving alloys based on aluminum, zinc and magnesium, and alloys obtained thereby | |
KR920701500A (ko) | 저 이어링(low earing)의 알루미늄 합금 스트립(strip)을 제조하기 위한 방법 | |
KR840002036A (ko) | 전기 전자 부품용 동합금 및 동합금 판의 제조방법 | |
KR940009355A (ko) | 성형용 Al-Mg계 합금판의 제조방법 | |
KR830007870A (ko) | 알루미늄을 함유하는 페라이트 스테인레스 강판 또는 스트립을 제조하기 위한 방법 | |
CA1042771A (en) | Method of quenching zirconium and alloys thereof | |
US3874213A (en) | Extrusion method for high strength heat treatable aluminum alloys | |
US3078191A (en) | Aluminum alloys recrystallizing at lower temperature | |
GB1345915A (en) | High conductivity high strength copper alloys | |
US3341373A (en) | Method of treating zirconium-base alloys | |
US2275188A (en) | Double aged copper base alloys | |
KR910008004B1 (ko) | 동(銅)을 기본으로 한 고강도 형상기억합금과 그 제조방법 | |
US3194693A (en) | Process for increasing mechanical properties of titanium alloys high in aluminum | |
US2957790A (en) | Method of making cold worked and aged products which are substantially free of objectionable lamellar constituent from precipitation hardenable ferrous base alloys | |
JPS6327419B2 (ko) | ||
US4437911A (en) | Beta alloys with improved properties | |
JPS6220272B2 (ko) | ||
GB999559A (en) | Copper alloy, and method of manufacturing the same | |
US3855012A (en) | Processing copper base alloys | |
JPS6356302B2 (ko) | ||
US3598578A (en) | Electrical resistance alloy and method of producing same | |
KR830006454A (ko) | 원자로용 저크립 Zr-기본 합금관 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A201 | Request for examination | ||
E902 | Notification of reason for refusal | ||
E701 | Decision to grant or registration of patent right | ||
GRNT | Written decision to grant | ||
FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20110330 Year of fee payment: 13 |
|
EXPY | Expiration of term |