KR880001586B1 - 파괴용이제 - Google Patents

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Description

파괴용이제

본 발명은 견고한 구조물의 파괴용 이제 특히, 콘크리트 구조물, 벽돌 구조물, 바위, 기타 견고한 구조물의 파괴용 이제에 관한 것이다.

견고한 구조물(예 : 콘크리트, 벽돌구조, 바위)은 폭발물(예 : 우수한 파괴능을 가진 다이나마이트)을 이용해서 파괴할 수 있다.

그러나, 폭발물을 사용하게 되면, 커다한 폭발소음, 진동, 충격, 먼지와 돌의 분산 등을 수반하므로 환경적인 문제점을 나타내며, 항상 위험이 뒤따른다. 또한 충격 강철볼, 암석드릴, 해머를 사용하여 견고 구조물을 파괴시킬 수도 있으나 이와 같은 기계적인 방법은 그 파괴효과가 비교적 소규모인 한편, 커다란 소음과 진동을 수반한다. 이와 같은 종래의 폭발법과 기계적인 방법의 단점들을 제거하기 위한방법으로서 팽창성 있는 물질을 사용하는 다양한 시도가 행해져 왔다. 그중 한가지 방법은 견고한 구조물에 필요한 숫자만큼의 구멍을 뚫어서, 팽창물질로 구성된 수성 슬러리로 채우고, 구멍 안에서 이것을 수화시킴으로써 거대한 팽창력을 발생하게 하는 것으로 대부분의 경우 팽창력은 생석회의 수화반응에 의해 생성된다. 이와 같은 생성회 팽창 방법은 드릴로 견고한 구조물에 구멍을 형성할 때 내는 소리를 제외하고는 파괴공정에서 어떠한 소음이나 진동 또는 충격을 발생하지 않는다는 점에서 유리하며, 또한 위험성도 없다. 그러나, 생석회 팽창방법은 생석회를 물과 혼합하자마자 지나치게 빨리 생석회의 수화가 일어나게 되는 문제점이 있다.

이렇게 빠른 생석회의 수화로 인해 혼합물의 점도가 신속히 증가하므로 파괴목적 구조물에 형성한 구멍안으로 혼합물을 부어 넣는데 어려움이 있으며 혼합물을 부어 넣었다 하더라도 지나치게 빨리 팽창함으로서 혼합물이 즉시 구멍밖으로 튀어나오게 되므로 혼합물에 의해 발생된 팽창압을 견고한 구조체를 파괴시키는데 이용할 수 없다.

이같은 종래의 생석회 팽창방법의 단점을 제거하기 위해 시도된 여러가지 방법중에서, 예를 들면, 일본특허 제51-128131호(1976)에 공개된 파괴 방법에서는, 파괴시킬 구조체에 형성된 구멍의 상단개구를 마개로 단단히 봉하고 있는데, 이 방법은 수성 슬러리가 구멍밖으로 튀어나가는걸 막는데 효과적이지만 이와 같이 견고한 구조체에 마개를 설치하는 조작은 많은 시간과 수고와 많은 비용이 필요하다는 점에서 불리하다.

또, 일본 특허 제47-40692호(1972), 제50-869호(1975)와 제50-7372호(1975)에 공고된 방법에서는, 생석회 수성슬러리에 실리코 플루오라이드(Silico-fluoride)화합물을 포함하는 수화지연제를 가하고 있으나 이 방법은 사용한 생석회의 수화특성을 토대로한 수화지연제의 첨가조건을 적절하게 조절하는 것이 어렵다.

일본 특허 제55-142894호(1980)에 공개된 파괴용 이제에서는 CaO결정의 수화속도를 조절하기 위해 CaO 결정을 3CaO·SiO₂결정으로 피막을 입히고 있는데, 이 경우, 본 제제내의 CaO 결정의 함량이 비교적 소량이되므로 수화에 의해 생긴 팬창압도 그리크지 않다. 또한, 고온 소결에 의해 원료물질에서 클링커를 생성할 때, 원료물질에 포함된 CaSO₄가 열 분해되어서 바람직하지 않는 SO₂개스가 발생한다.

본원의 발명자들에 의해 실시된 바, 견고한 구조물(콘크리트, 바위)에 있어서의 파괴용이제의 의해 생성된 팽창압과 그 파괴효과 사이의 관계에 대한 연구결과에 따르면 파괴용이제에 의해 생긴 팽창압이 약 30kg/㎠ 이상일 경우에 견고 구조물에 크랙을 발생시킬 수 있고, 또한 팽창압이 200kg/㎠ 이상일 경우에 만족스럽게 견고한 구조물을 파괴할 수 있음을 알 수 있다. 즉, 파괴용이제의 팽창압을 증가시킴으로써 파괴효과를 증가시킬 수 있다.

이러한 사실을 고려하여, 본 발명의 발명자들은 새로운 파괴용 이제, 즉 물과 접촉하여 큰 팽창압을 발생하여 큰 파괴효과를 나타내고, 또 종래의 파괴용이제의 단점을 해소한 새로운 파괴용이제를 개발하였다.

본 발명의 목적은 견고한 구조물에 적용했을 때 커다란 파괴효과를 나타내는 팽창압을 생성하는 파고용이제를 제공하는 것이다.

또 다른 목적은 수화반응 속도가 적당해서 파괴시킬 구조물에 형성한 구멍안으로 본 파괴용이제의 수성 슬러리를 부어넣을 때 어려움이 발생하지 않는 파괴용이제를 제공하는 것이다.

본 발명의 파괴용이제는 다음과 같이 구성된다. 즉, (a) 15-97중량%의 유리 CaO결정과 (b) 3-85중량%의 유리 3CaO·SiO₂결정과 (c) 0-10 중량%의 불가피한 불순물로써 구성되고, 1200℃ 이상의 온도에서 소결되어 생성된 클링커 95-99%중량%(1)에 깁솜 무수물(gypsum anhydride(CaSO₄) 1-10중량% (2)를 혼합하여 구성된 미립자 형태의 혼합물 100(중랑부) (A)와, 시멘트 감수제(cenment water-reducing agent) 0.4-4(중량부) (B)로써 구성된다.

즉, 본 발명의 파괴용이제는 특별한 클링커 성분(1)과 깁솜성분(2)의 혼합물(A)와 시멘트 감수제(B)로 구성된다.

또, 특별한 클링커 성분(1)은 (a) 15-97중량%의 유리 CaO결정과, (b) 3-85중량%의 유리 3 CaO·SiO₂결정과, (c) 0-10중량%의 불가피한 불순물로 구성되어, 1200℃ 이상의 온도에서 소결하여 생성된다.

만일 클링커 성분 내의 유리 CaO 결정의 양이 97중량% 이상이고 유리 3CaO·SiO₂결정의 양이 3중량% 이하이면 생성된 파괴용이제의 수화반응속도가 지나치게 빨라져서 수성슬러리(파괴용 이제+물)를 파괴시킬 구조물의 구멍에 부어넣을 때 슬러리가 구멍밖으로 튀어나오게 된다. 반면에 유리 CaO결정의 양이 15% 이하이고 유리 3CaO·SiO₂결정의 양이 85중량%이상이면 생성된 파괴용이제의 팽창압은 만족치 못한다.

일반적으로 파괴용이제의 수화-팽창속도는 유리 CaO 결정과 유리 3CaO·SiO₂결정의 중량 혼합비율뿐만 아니라 파괴용이제와 물의 반응온도에 따라 변화한다. 즉 여름에는 대기의 온도가 충분히 높아서 파괴용이제의 수화 반응이 만족스러운 속도로 진행하지만, 대기온도가 낮은 겨울에는 수화 반응속도가 느려지게 외므로 클링커 성분 중 유리 3CaO·SiO₂결정의 비율을 증가시켜 줌으로써 파괴용이제의 수화반응 속도를 상승시킨다. 클링커 성분내의 유리 CaCO 결정의 중량비율은 대기온도에 따라 15-97중량% 범위내에서 변화시킨다.

본 클링커 성분에는 이것을 제조할 때 사용한 원료로부터 나온 불가피한 불순물을 함유할 때가 있다. 즉, 원료물질에 Al₂O₃와 Fe₂O₃가 함유되어 있으면, 생성된 클링커에는 3CaO·Al₂O₃결정과 4CaO·Al₂O₃Fe₂O₃결정이 불순물로서 함유된다. 클링커 성분내에 불순물의 양이 많아지면 많아질수록 팽창압을 발생하게 되는 유리 CaO양이 적어지게되므로 클링커 내의 불순물량은 10중량%를 초과해서는 안되고, 5중량% 이하로 조절하는 것이 바람직하다.

클링커 성분은 1200℃ 이상의 온도, 즉 1250-1500℃의 온도에서 원료물질을 소결시켜서 생성하는 것이 바람직하다. 만약 소결온도가 1200℃ 이하이면 생성된 파괴용이제의 팽창압 및 파괴효과는 만족스럽지 못하게 되며, 소결온도가 1500℃ 이상이면 생성된 클링커 성분의 파괴효과가 증가하지 않고 경제적으로도 불리하다.

본 발명의 파괴용이제로서 쓰이는 클링커 성분에서, 유리 CaO 결정이 유리 3CaO·SiO₂결정내에 함유되지 않고 서로 독립하여 존재해야 한다.

본 발명의 파괴용이제는 클링커 성분 90-99중량%에 적어도 하나의 깁솜 화합물로 이루어진 깁솜 무수물(CaSO₄)1-10중량%가 혼합되어 이루어진 것이다.

클링커 성분의 양이 99중량% 이상이고, 깁솜 성분의 양이 1중량% 이하이면 생성된 파괴용이제의 수화속도가 지나치게 빨라지므로 이같은 조성의 파괴용이제를 함유하는 수성슬러리를 견고한 구조체의 구멍에 부을 경우, 파괴용이제의 급속한 팽창 때문에 슬러리가 구멍에서 튀어나가게 된다. 한편, 클링커 성분의 양이 90중량% 이하이고, 깁솜성분의 양이 10중량% 이상이면 유리 CaO 결정의 소량이 되므로 파괴효과가 만족스럽지 못하다. 상기 깁솜화합물은 천연산이거나 합성물인 깁솜 이수화물(gypsum dihydrate), 깁솜1/2 수화물(gypsum hemihydrate) 및 깁솜 무수물(gypsum anhydrate)에서 선택한다. 이 깁솜 성분이 깁솜 무수물을 함유한고 있는 경우에는 이 깁솜 무수물은 깁솜 이수화물이나 깁솜 1/2 수화물을 1200℃ 이하의온도에서 연소키시켜 생성하는 것이 바람직하며, 1200℃ 이상의 연소 온도에서 생성된 깁솜 무수물의 파괴효과는 만족스럽지 못하다.

또, 깁솜 성분내에는 P₂O₅와 같은 불순물이 되도록이면 소량으로 존재해야 하는데, 그 이유는 이와 같은 불순물은 유리 CaO 결정의 수화 반응을 방해하는 효과가 있기 때문이다.

본 발명의 파괴용이제에는 클링커성분과 김솜성분의 혼합물 100(중량부)이외에도 0.4-4(중량부)의 시멘트 감수제가 함유된다. 이 시멘트 감수제는 시중에서 구입할 수 있는 종래의 시멘트 감수제와 같은 것으로서, 소량 사용했을 때에도 파괴용이제 수성슬러리의 유동성을 상당히 증가시킬 수 있는, 베타-나프탈렌술폰산-포름알데히드 축합체가 함유되어 있는 시멘트 감수제가 바람직 하다.

시멘트 감수제가 클링커 성분과 깁솜 성분의 혼합물 100(중량부)에 대해 4(중량부) 이상이면 수성 슬러리 유동성을 증가시키는 데 효과적이지 못하고 비경제적이며 시멘트 감수제를 0.4(중량부) 이하로 사용할 경우에는 생성되는 파괴용이제의 수성 슬러리는 만족치 못한 유동성을 나타낸다.

이하 본 발명의 파괴용이제의 제조법에 대하여 설명한다.

클링커 성분 제조용 원료석회 물질은 대개 석회암으로 하지만 소석회, 탄화칼슘 그리고 생석회를 석회원료로 사용할 수도 있다. 또 클링커 성분 제조용 원료실리카 물질은 실리카 스톤 혹은 점토와 같은 통상의 실리카 물질에서 선택한다.

원료 석회물질과 원료실리카 물질의 사용량은 15-97중량%의 유리 CaO 결정과 3-85중량%의 유리 CaO·SiO₂결정을 함유하고 CaO/SiO₂비가 3.5~198이 되는 클링커 성분을 생성하는데 알맞는 양으로 한다.

Al₂O₃나 Fe₂O₃와 같은 불순물 함량이 많아지면 많아질수록, 생성된 클링커 내에 3CaO·Al₂O₃결정이나 4CaO·Al₂O₃·Fe₂O₃결정과 같은 불순물 함량이 많아지는 반면에 유리 CaO 결정이 함량은 적어진다. 따라서, 원료 물질내에 Al₂O₃와 Fe₂O₃같은 불순물의 함량이 가능하면 적은 것이 바람직하다.

원료석회물질과 원료실리카 물질은 필요한 혼합비고 혼합되며, 혼합분쇄장치(예, 시멘트 볼밀, 버티컬밀)를 사용해서 분쇄한다. 혼합과 분쇄조작은 각각 별도로 실시하거나 혹은 다른 장치를 사용해서 실시할 수 있다.

원료물질의 혼합물의 분쇄조작은 분쇄된 혼합물을 88μm의 스크린으로 체거름 했을 경우, 스크린 위에 남는 분쇄혼합물의 양이 20중량% 이하가 될 정도로 분쇄한다. 스크린 위에 낳은 분쇄혼합물의 양이 20중량% 이상인 경우, 분쇄혼합물은 만족할 만하게 소결되지 못한다.

분쇄 혼합물은 필요시 펠리트로 만든뒤, 1200℃ 이상의 온도 즉, 1,250-1,500℃의 온도에서 소결시키는 것이 바람직하다.

소결 공정은 중성분위기 또는 약한 산화성 분위기와 같은 어떠한 분위기에서도 실시할 수 있다. 생성된 클링커 성분은 깁솜성분과 혼합하고 이 혼합물을 전술한 방법으로 미세하게 분쇄한다.

이런 혼합-분쇄 조작에서, 분쇄혼합물의 미세 입자의 비표면적은 블레인 침투방법(Blaine permeability method)으로 측정했을 때 1,500-4,000㎠/g가 되는 것이 바람직하다. 분쇄입자의 비표면적이 1,500㎠/g 이하로서 굵은 경우, 제조된 파괴용이제의 수화속도와 팽창압은 만족스럽지 못하며, 비표면적이 4,000㎠/g 이상으로서 입자가 지나치게 미세한 경우에는 제조된 파괴용이제의 수성 슬러리의 유동성은 감소되고, 또한 이같이 지나치게 미세한 입자를 제조하기 위해서는 많은 에너지를 소비해야 하므로 비용이 많이든다.

본 발명은 다음의 실시예를 참고로하면 더욱더 쉽게 이해될 것이다. 본 실시예들은 본 발명을 설명하기 위한 것으로서, 본 발명의 기본개념을 한정하는 것은 아니다.

실시예에서, 표 1은 원료석회물질로 사용된 탄산칼슘 및 석회석의 화학조성, 원료실리카 물질로 사용된 규산무수물 및 실리카스톤의 화학조성, 그리고 원료알루미나 물질로 사용된 점토의 화학 조성을 나타낸 것이고, 표 2는 사용된 깁솜의 화학조성이다.

[표 1]

[표 2]

[실시예 1]

표 1과 같은 조성을 가지며 88μm의 스크린을 통과할 수 있는 탄산칼슘 93.8(중량부)와 규산무수물 6.2(중량부)를 V형 믹서를 사용하여 혼합하여 혼합물을 제조한다. 이 혼합물에 15(중량부)의 물을 첨가하고 팬형 팰래타이저를 사용하여 직경 5-15mm의 팰리트로 성형한 후 건조시킨다. 건조된 팰리트를 전기로에 넣어 1,400℃에서 30분간 소결하여 클링커 성분을 제조한다.

제조된 클리커성분은 60중량%의 유리 CaO 결정과 40중량%의 유리 3CaO·SiO₂결정을 포함하며, 이들 두 결정은 서로 유리되어 있다.

본 클링커 성분 95(중량부)에 표 2의 조성을 가진 깁솜 이수화물을 500℃로 연소시켜 제조한 깁솜 무수물로서 5(중량부)의 깁솜성분을 혼합하여 혼합물을 제조한다. 제조된 혼합물을 볼밀을 사용하여 분쇄하여 분쇄입자들의 비표면적이 3,000㎠/g이 되게 한다. 이와 같이 분쇄된 클링커 성분과 깁솜 성분의 혼합물에 베타-나프탈렌 술폰산-포름알데히드 축합물을 포함하고 있는 "마이티(Mighty)100"이라는 상품명(제조원 Kao Soap Co)으로 시판되는 시멘트 감수제 0.6(중량부)를 혼합한다. 이렇게 제조된 혼합물을 분쇄하여 파괴용이제를 제조한다.

본 파괴용이제 100(중량부)와 물 34(중량부)를 혼합반죽해서 수성 슬러리를 제조하여 내경 40㎜, 길이 600㎜인 일단은 개방되어 있고 타단은 막혀 있는 강철제 용기내에 주이하여 충만시킨다. 슬러리의 충전작업은 아무런 어려움 없이, 슬러리의 연성이 급속하게 감소하지 않고서 부드럽게 이루어졌다.

강철제 용기내에서 슬러리에 의해 생긴 팽창압은 20℃의 일정한 온도로 조절된 방에서, 강철 용기 중심부위에 고정시킨 2개의 스트레인 게이지를 이용해서 측정했다. 팽창압 측정 결과는 표 3과 같다.

[실시예 2-4]

본 실시예 2-4의 공정은 실시예 1과 동일한 방법으로 실시하며, 단지 클링커의 소결온도를 실시예 2에서는 1200℃로, 실시예 3에서는 1300℃로, 실시예 4에선 1500℃로 하는 것만 다르다.

팽창압 측정 결과는 표 3과 같다.

[비교 실시예 1]

실시예 1에서 설명한 클링커 성분 제조공정을 사용하여 클링커를 제조하며 클링커의 소결온도는 1,100℃로 한다.

그러나, 소결공정시 소결된 물질들이 분말화하므로 이 분말물질을 실시예 1의 클링커 성분대신 사용해서 비교용 파괴용이제를 제조한다.

이 비교용 파괴용이제의 팽창 압축과정결과는 표 3과 같다.

[표 3]

^(*)1 : 슬러리를 용기안으로 채운후, 팽창압을 6, 12, 24시간마다 측정했다.

[실시예 5-8 및 비교 실시예 2와 3]

실시예 5-8과 비교실시예 2와 3의 공정도 실시예 1과 동일하며, 다만, 클링커 성분은 표 4에 표시된 조성으로 한다.

팽창압 측정결과는 표 4와 같다.

[표 4]

^(*)2 : 슬러리가 용기밖으로 튀어나와서 팽창압 측정을 실패했다.

[실시예 9-12 및 비교 실시예 4]

실시예 9-12와 비교실시예 4의 공정도 실시예 1의 공정과 동일하며, 깁솜 무수물 대신 여기서는 표 5와 같은 깁솜 화합물을 사용한다.

팽창압의 측정 결과는 표 5와 같다.

[표 5]

(*)3 : 800℃에서 깁솜 이수화물을 연소시켜서 준비한다.

(*)4 : 1100℃에서 깁솜 이수화물을 연소시켜서 준비한다.

(*)5 : 1300℃에서 깁솜 이수화물을 연소시켜서 준비한다.

실시예 13, 14 및 비교 실시예 5

실시예 13, 14와 비교실시예 5의 공정도 실시예 1의 공정과 동일하며, 다만 깁솜화합물을 표 6에 표시한 양만큼 사용한다.

팽창압 측정결과는 표 6과 같다.

[표 6]

[실시예 15-147]

본 실시예 15-17에서는, 팽창압 측정용 5℃의 온도로 일정하게 조절한 방에서 실시하는 것을 제외하고, 실시예 1, 5와 6에서 설명한 것과 동일한 방법으로 실시한다. 결과는 표 7과 같다.

[표 7]

표 7은 파괴용 이제 중의 유리 CaO 결정함량이 커지면 커질수록 팽창압력에 대한 파괴온도의 영향이 작아짐을 보요준다. 즉, 유리 CaO 결정을 다량 포함한 파괴용 이제는 낮은 온도에서 조차도 높은 팽창압을 발생한다.

[실시예 18-21 및 비교 실시예 6]

실시예 18-21과 비교 실시예 6에서는, 혼합물을 92.5(중량부)의 석회석, 3.5(중량부)의 실리카스톤과, 4.0(중량부)의 점토로부터 준비한다. 이들 원료물질은 표 1에서 나타난 조성을 갖는다. 이 혼합물을 88μm 네트스크린을 통해 체거름되었을 때 분쇄 혼합물 5중량%가 스크린상에 남을 정도로 볼밀로 분쇄한다.

이 분쇄 혼합물에 15(중량부)의 물을 가하여 팬형 팰레타이저에서 직경 5-20㎜팰리트로 성형한 다음 건조시킨다. 건조된 팰리트를 내경이 0.5㎜이고 길이가 12m인 로터리킬른에 넣어 표 8에 표시한 소결 온도로 소결시켜 클링커 성분을 제조한다.

생성된 클링커 성분은 58중량%의 유리 CaO 결정과, 이 CaO 결정으로부터 독립되어 있는 35중량%의 유리 3CaO·SiO₂결정과, 6중량%의 3CaO·Al₂O₃·와 4CaO·Al₂O₃·Fe₂O₃로 이루어져 있다.

생성된 클링커 성분으로부터 실시예 1에서 설명한 대로 파괴용이제를 제조하고 팽창압을 측정하였으며, 그 결과는 표 8과 같다.

[표 8]

비교 실시예 6에서, 원료 물질이 소결과정에서 분말화하므로 클링커를 얻을 수 없다. 따라서 실시예 1에서 설명한 파괴용이제를 생성하는 공정에서, 클링커 성분대신 분말화한 소결물질을 사용해서 (파괴용이제를 제조한다.

[실시예 22-25 및 비교 실시예 7과 8]

실시예 22-25와 비교 실시예 7과 8은 실시예 18에 설명한 공정과 동일한 공정으로 실시하며, 다만 클링커 성분내의 유리 CaO 결정과 유리 3CaO·SiO₂결정의 양은 표 9에 표시한 양으로 한다.

팽창압의 측정 결과는 표 9와 같다.

[표 9]

^(*)6-슬러리의 신속한 수화 팽창 때문에 슬러리가 용기 밖으로 튀어나가서 팽창압을 측정에 실패했다.

[실시예 26-29와 비교 실시예 9]

실시예 26-29와 비교 실시예 9는 실시예 18과 동일한 방법으로 실시하되 깁솜 무수물 대신 표 10에 표시한 깁솜 화합물을 사용했다.

팽창압 측정 결과는 표 10과 같다.

[표 10]

(*)3 : 800℃에서 깁솜 이수화물을 연소시켜서 준비한다.

(*)4 : 1100℃에서 깁솜 이수화물을 연소시켜 준비한다.

(*)5 : 1300℃에서 깁솜 이수화물을 연소시켜서 준비한다.

실시예 30, 31 및 비교 실시예 10

실시예 30, 31과 비교 실시예 10은 실시예 18의 방법과 동일하게 실시하되 깁솜 무수물의 양은 표 11에 표시한 양으로 했다.

팽창압 측정의 결과는 표 11과 같다.

[실시예 32-34]

실시예 32, 33과 34의 공정은 각각 실시예 18, 22 및 33과 동일한 방법으로 실시하며, 다만 팽창압 측정은 5℃의 일정온도로 유지한방에서 실시한다.

팽창압 측정의 결과는 표 12와 같다.

[표 12]

[실시예 35]

석회석 채석장의 석회광상에 지름 50㎜, 깊이 4,000㎜인 30개의 수직구멍을 간격 800㎜를 두고서 형성한다.

실시예 18에서 사용한 것과 같은 슬러리를 수직 구멍에 부어 넣어 석회광상을 파괴하게 한다. 슬러리를 부어 넣고나서 8시간 후에, 석회광상에 많은 크랙이 형성되며, 24시간후에는 해머로 가볍게 쳐서 작은 덩어리로 쉽게 쪼갤 수 있을 정도로 석회광상이 파괴된다.

[실시예 36]

단면이 정사각형이고 그 한변의 길이가 800㎜, 길이가 2,500㎜인 철근 콘크리트 기둥을 파괴하기 위해서 드릴로 직경 40㎜, 깊이 1,500㎜인 9개의 구멍을 300㎜ 가격으로 기둥의 맨 꼭대기 부분에 형성하고, 실시예 18에서 사용했던 것과 파괴용 이제 슬러리로 이 구멍을 가득채운다. 8시간후, 기둥에는 많은 트랙이 발생하며, 24시간 후, 기둥의 주위를 해머로 가볍게 두드리면 파괴된다. 철근들은 개스버너로 용융절단하여 제거한다. 철근에 명백해졌듯이, 본 발명의 파괴용 이제는 종래의 파괴용이제에 비해 우수한 팽창압과 파괴효과를 나타낸다.

Claims (6)

1. 견고한 구조물용 파괴용이제에 있어서, 미립자 형태의 혼합물 100(중량부)와 시멘트 감수제 0.4-4(중량부)로 구성되며, 상기 미립자 형태의 혼합물은 클링커 95-99중량%와 이 클링커와 혼합된 최소한 하나의 깁솜 화합물(깁솜 무수물(CaSO₄)) 1-5중량%로 구성되며, 상기 클링커는 유리 CaO 결정 78-79중량%와 유리 3CaO·SiO₂결정 3-22중량%와 10중량% 이하의 불가피한 불순물로 구성되어 1200℃ 이상의 온도로 소결되어 생성된 것임을 특징으로 하는 파괴용이제.
2. 제1항에 있어서, 상기 시멘트 감수제가 베타-나프탈렌술폰산-포름알데히드 축합물을 함유하는 것을 특징으로 하는 파괴용이제.
3. 제1항에 있어서, 상기 클링커 생성에 있어서 소결온도 범위가 1250-1500℃의 범위인 것을 특징으로 하는 파괴용이제.
4. 제1항에 있어서, 상기 깁솜 화합물이 깁솜 이수화물, 깁솜 1/2 수화물과 깁솜 무수물로 이루어진 그룹에서 선택되는 것을 특징으로 하는 파괴용이제.
5. 제4항에 있어서, 상기 깁솜 무수물이 1200℃ 이하의 온도 깁솜 이수화물 혹은 깁솜 1/2 수화물을 연소시켜서 생성되는 것을 특징으로 하는 파괴용이제.
6. 제1항에 있어서, 상기 클링커와 깁솜 화합물의 혼합물이 릴레인 침투법에 의해 결정된 값인 1500-4000㎠/g의 비표변적을 가진 미세입자 형태인 것을 특징으로 하는 파괴용이제.