KR20240025596A - 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅을 갖는 평탄 강 제품을 제조하는 방법 및 대응하는 평탄 강 제품 - Google Patents

아연 또는 알루미늄계 금속 코팅을 갖는 평탄 강 제품을 제조하는 방법 및 대응하는 평탄 강 제품 Download PDF

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Abstract

본 발명은 평탄 강 베이스(12) 및 평탄 강 베이스(12)의 적어도 일 표면(16)에 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅(14)을 갖는 평탄 강 제품(10)을 제조하는 방법에 관한 것이며, 상기 평탄 강 베이스(12)는 중량%로 다음 산소 친화성인 원소 중 하나 이상을 함유하는 강으로부터 제조된다: Al: 0.01 초과, Cr: 0.1 초과, Mn: 1.0 초과, Si: 0.05 초과. 주석 함유 금속 층이 표면(16)에 도포되며 그 다음 금속 층을 갖는 평탄 강 베이스(12)는 어닐링되며 다음으로 이러한 방식으로 코팅되고 어닐링된 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅(14)을 갖는 평탄 강 베이스(12)는 아연 용융 도금된다. 5 중량% 이상 81 중량% 이하의 주석 성분을 갖는 주석-철 합금 층이 주석 함유 금속 층으로 도포된다. 본 발명은 또한 평탄 강 베이스(12) 및 평탄 강 베이스(12)의 적어도 일 표면(16)에 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅(14)을 갖는 평탄 강 제품(10)을 제조하는 방법 및 자동차 부품을 제조하기 위한 이러한 유형의 평탄 강 제품(10)의 용도에 관한 것이다.

Description

아연 또는 알루미늄계 금속 코팅을 갖는 평탄 강 제품을 제조하는 방법 및 대응하는 평탄 강 제품
본 발명은 평탄 강 베이스의 적어도 한 표면에 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅을 갖는 평탄 강 제품, 특히 고강도 평탄 강 제품을 제조하는 방법에 관한 것이며, 평탄 강 베이스는 중량%로 다음 산소 친화 원소 중 하나 이상을 함유하는 강으로부터 제조되며: Al: 0.01 초과, Cr: 0.1 초과, Mn: 1.0 초과, Si: 0.05 초과, 주석 함유 금속 층은 - 선택적으로 사전 세척된 - 표면에 도포된 다음 금속 층을 갖는 평탄 강 베이스를 어닐링 처리한 다음 코팅되고 어닐링 처리된 평탄 강 베이스가 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅으로 용융 도금된다.
본 발명은 또한 평탄 강 베이스의 적어도 하나의 표면 상의 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅 및 평탄 강 베이스를 갖는 평탄 강 제품에 관한 것이며, 평탄 강 베이스는 중량%로 산소 친화 원소 중 하나 이상을 함유하는 강으로 제조되며: Al: 0.01 초과, Cr: 0.1 초과, Mn: 1.0 초과, Si: 0.05 초과, 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅은 용융 도금에 의해 도포된 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅이다.
아연 또는 알루미늄계 금속 코팅은 일반적으로 부식 보호로 사용되며 일반적으로 용융 도금 공정에서 연속 피드스루(feed-through) 방법을 사용하여 평탄 강 제품에 도포된다. 아연계 금속 코팅은 일반적으로 아연 및 불가피한 불순물로 구성된 베이스에 더해 용융 조에서 최대 8 중량% Mg, 최대 8 중량% Al 및 2.0 중량% 이하 Fe로 구성된 아연 합금이다. 선택적으로, Pb, Sb, Ti, Ca, Mn, Sn, La, Ce, Cr, Ni, Zr 또는 Bi와 같은 하나 이상의 추가 원소가 합금 원소 당 최대 0.2 중량%로 합금화하여 추가될 수 있다. 알루미늄계 금속 코팅은 예를 들어 AlSi 합금이다. “아연 또는 알루미늄계”는 이러한 맥락에서 아연 또는 알루미늄이 금속 코팅의 주요 성분을 형성한다는 것을 의미하며, 즉 금속 코팅에서 더 높은 비율을 갖는 다른 성분은 없다.
이하에서 고강도 평탄 강 제품은 평탄 강 베이스 - 일반적으로 강 스트립 -의 탄성 한계가 적어도 260 MPa이고 인장 강도가 적어도 450 MPa인 평탄 강 제품으로 이해된다. 이러한 강에서, A80 파단 시 일반적인 연신율은 적어도 5%이다. 이러한 평탄 강 베이스의 일반적인 두께는 냉간 압연 평탄 강 제품의 경우 대략 0.45 mm 내지 3.0 mm이고 열간 압연 평탄 강 제품의 경우 대략 1.8 mm 내지 4.0 mm이다. 평탄 강 제품 또는 그 평탄 강 베이스는 스트립으로 제공될 수 있고, 금속 시트 부분으로서 시트로 만들어질 수도 있다.
산소 친화성 합금 원소를 갖는 평탄 강 베이스 및 이 평탄 강 베이스의 적어도 하나의 표면 상의 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅을 포함하는 평탄 강 제품을 제조할 때의 과제 중 하나는 평탄 강 베이스에 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅의 충분한 접착력을 보장해야 한다는 것이다.
고강도 및 초고강도 강의 아연 접착성을 개선하고 표면 결함을 방지하기 위한 다양한 옵션이 알려져 있다. 그러나, 기본적으로 해결해야할 문제는 항상 동일하다. 임계간 어닐링 동안의 조건은 철에 대한 화원 조건이지만 주요 합금 첨가물인 Mn, Cr, Si 및 Al에 대한 산화 조건이다. 어닐링 중 고온으로 인해 확산 공정의 결과로 이러한 합금 원소가 분리되고 강 표면에 젖음성이 좋지 않거나 젖지 않는 산화물이 형성된다. 이러한 합금 원소의 농도 및 비율에 따라 아연 도금을 방지하고 코팅 접착력을 높일 수 있다. 따라서, 인라인 임계 간 어닐링을 사용하는 일반적인 열간 아연 도금 공정에서 아연 도금 성능을 향상시키기 위한 다양한 알려진 옵션이 있다. 여기에는 특히 산화/환원 방법, 플래시 코팅 및 강 기판과 표면 활성 원소의 합금화가 포함된다. 다양한 방법에서는 직접 표면의 표면 산화물 비율이 감소되거나 표면 산화물의 형태가 최적화된다. 산화물의 형태를 변경하는 목적은 항상 2차원 산화물을 렌즈형 또는 구형 형태로 변경하는 것이다. 그러나, 기본적으로 이러한 모든 옵션에는 고유한 장점과 단점이 있다.
문서 US 2018/0119263 A1은 1 중량% 내지 6 중량% 사이의 Mn 함량 및 0.3 중량% 미만의 C 함량을 갖는 베이스 강 스트립 및 베이스 강 스트립의 적어도 일 표면에 아연계 금속 코팅을 갖는 냉간 압연 강 스트립의 형태로 평탄 강 제품을 제조하는 방법을 설명한다. 베이스 강 스트립은 순철 층으로 전기 도금되고, 철 층은 600℃ 내지 800℃ 사이의 온도에서 어닐링 공정을 사용하여 산화되어 산화철 층을 형성한 다음 1 내지 20 부피%의 수소 함유 분위기에서 750℃ 내지 900℃에서 환원된다. 아연계 금속 코팅은 그 다음 용융 도금 코팅에 의해 도포된다. 또한, 이 문서는 베이스 강 스트립과 1 중량% 내지 6 중량%의 Mn 함량 및 0.3 중량% 미만의 C 함량을 갖는 이 베이스 강 스트립의 적어도 일 표면에 아연계 금속 코팅을 갖는 대응하는 강 스트립도 설명하며, 아연계 금속 코팅은 용융 도금에 의해 도포된다.
또한, 문서 CN 109 477 191 A는 베이스 강 스트립과 이 베이스 강 스트립 상의 코팅을 갖는 추가 냉간 압연 또는 열간 압연 코팅된 강 스트립을 개시한다. 베이스 강 스트립은 0.08 내지 0.3 중량% C, 3.1 내지 8.0 중량% Mn, 0.01 내지 2.0 중량% Si, 0.001 내지 0.5 중량% Al을 포함한다. 코팅은 아연, 아연-철, 아연-알루미늄 또는 아연-알루미늄-마그네슘으로 구성된 용융 도금 코팅에 의해 여기에 도포된 철 및 금속 코팅을 기반으로 하는 층으로 구성된다.
문서 WO 2019/123033 A1은 평탄 강 베이스 및 평탄 강 베이스의 적어도 일 표면에 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅을 갖는 평탄 강 제품을 제조하는 방법을 설명하며, 평탄 강 베이스는 중량%로 다음 산소 친화 원소 중 하나 이상을 함유하는 강으로부터 제조되며: Al: 0.01 초과, Cr: 0.1 초과, Mn: 1.0 초과 및 Si: 0.05 초과, 주석 층은 표면에 도포되며 그 다음 주석 층을 갖는 평탄 강 베이스는 어닐링 처리되며 그 다음 이렇게 코팅되고 어닐링 처리된 평탄 강 베이스는 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅으로 용융 도금 코팅된다. 또한, 이 문서는 평탄 강 베이스 및 평탄 강 베이스의 적어도 일 표면에 용융 도금에 의해 도포된 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅을 갖는 대응하는 평탄 강 제품을 설명하며, 평탄 강 베이스와 금속 코팅 사이의 가상 경계에서 주석 함유 경계 영역은 평탄 강 베이스로 확장한다.
문서 JP 2001 200 351 A는 유사한 방법을 설명하며 문서 EP 2 631 320 A2는 유사한 평탄 강 제품을 설명한다.
본 발명의 목적은 금속 코팅으로 용융 도금 코팅된 평탄 강 베이스를 갖는 평탄 강 제품을 제공하기 위한 상대적으로 간단한 조치를 설명하는 것이며, 평탄 강 베이스에 대한 아연 또는 알루미늄계 코팅의 충분한 접착력은 넓은 면적에 걸쳐 균일하게 보장된다.
목적은 독립항의 특징에 의해 본 발명에 따라 달성된다. 본 발명의 바람직한 실시예는 각 경우에 개별적으로 또는 조합하여 본 발명의 양태를 묘사할 수 있는 종속항에 설명된다.
평탄 강 베이스 및 평탄 강 베이스의 적어도 일 표면에 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅을 갖는 평탄 강 제품을 제조하기 위한 본 발명에 따른 방법에서, 평탄 강 베이스는 중량%로 다음 산소 친화 원소 중 하나 이상을 함유하는 강으로부터 제조되며: Al: 0.01 초과, Cr: 0.1 초과, Mn: 1.0 초과, Si: 0.05 초과, 주석 함유 금속 층은 -선택적으로 사전 세척된 - 표면에 도포되며 그 다음 금속 층을 갖는 평탄 강 베이스는 어닐링 처리되며 이어서 이렇게 코팅되고 어닐링 처리된 평탄 강 베이스는 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅으로 용융 도금 코팅되며, 5 중량% 이상 그리고 81 중량% 이하의 주석 함량을 갖는 주석-철 합금 층을 주석 함유 금속 층으로 사용되도록 제공된다. 주석 함유 금속 층은 도금으로서 주석을 80 mg/m2 내지 7 g/m2 범위로 함유하는 것이 바람직하다. 주석 함유 금속 층 위에 이러한 주석 도금을 적용함으로써, 어닐링 후 평탄 강 베이스 표면의 형태는 주석 도금이 없는 표면과 비교하여 구형, 구형 구조의 산화 막이 2차원 산화막 대신 제공되는 정도로 변한다. 표면 산화물의 이러한 형태는 2차원 산화막을 사용하여 주석 플레이트가 없는 형태와 비교하여 아연 또는 알루미늄계 코팅을 적용하기 위한 평탄 강 베이스의 강과 용융조 사이의 반응을 향상시킨다.
81 중량% 이하의 주석 함량을 갖는 주석-철 합금 층을 사용하는 것은 98 중량% 이상의 주석 함량을 갖는 순수한 주석 층과 비교하여 주석이 풍부한 액체 상의 형성을 어닐링 공정 동안 피할 수 있기 때문에 분명히 더 좋다. 합금 파트너로서의 철은 어닐링 공정 중에 선택적으로 산화되지 않고 더 높은 융점을 갖는 주석 합금 상을 형성하기 때문에 특히 유리하다. 또한, 철을 통해 평탄 강 제품의 시스템에 추가 요소가 도입되지 않았다. 주석-철 합금 층은 건강에 무해한 것으로 분류될 수 있다. 또한, 다른 잠재적인 합금 파트너와 비교할 때 철은 가격이 비교적 저렴하다.
80 mg/m2 미만의 주석 도금에서는 눈에 띄는 효과가 보이지 않으며 7 g/m2을 초과하는 주석 도금에서는 재료 사용량이 증가해도 추가적인 개선이 보이지 않을 수 있으며, 후속 열처리 공정에서 7 g/m2 초과의 주석 도금을 사용하면 액체 금속 취성은 후속 어닐링 처리 동안 추가로 발생할 수 있으며 최종 평탄 강 제품의 가공 동안 후속 용접 공정에서도 발생할 수 있다. 7 g/m2 초과의 주석 도금을 사용하면, 증착된 주석 함유 금속 층의 일부는 용융 아연 도금 또는 알루미늄 코팅을 사용한 어닐링 공정 후에도 평탄 강 제품과 코팅 사이의 연결 영역(계면)에 여전히 남아 있는 경우가 많다. 이 층이 불충분한 철 함량을 갖는 경우, 금속간 철 및 알루미늄 함유 중간층이 형성될 수 없으며, 상기 중간층은 이러한 맥락에서 소위 차단층으로도 알려져 있다. 또한, 더 높은 수준의 주석 도금은 경제적 관점에서 바람직하지 않다. 0.1 g/m2의 주석 도금으로 상당한 제품 개선을 기대할 수 있다. 본 발명에 따른 주석 도금의 상한 범위는 가능한 한 낮게 선택되는 것이 유리하며, 이로써 액체 금속 취성과 같은 부정적인 영향이 효과적으로 제거될 수 있다. 본 발명의 바람직한 실시예에서, 주석 도금은 따라서 0.1 g/m2 내지 3.5 g/m2의 범위에 있다. 그리고 본 발명의 특히 바람직한 실시예에서, 주석 도금은 0.1 g/m2 내지 1.5 g/m2의 범위에 있다.
본 발명에 따른 주석 도금의 하한이 0.35 g/m2 또는 심지어 0.5 g/m2에서 선택되면 하한이 증가함에 따라 어닐링로에서 작동하는 동안 공정 파라미터와 관련된 프로세스 윈도우도 증가한다. 0.35 g/m2에서는 예를 들어 시스템의 더 낮은 스트립 속도에 대응하는 더 긴 어닐링이 달성되지만 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅의 접착력은 여전히 양호하다. 훨씬 더 큰 프로세스 윈도우로 인해 하한이 0.5 g/m2로 제한된다. 본 발명의 대응하는 바람직한 실시예에서, 다음과 같은 대응하는 범위의 주석 도금이 제조된다: 0.35 g/m2 내지 7 g/m2 또는 0.5 g/m2 내지 7 g/m2, …, 0.35 g/m2 내지 1.5 g/m2 또는 0.5 g/m2 내지 1.5 g/m2.
본 발명의 기초를 형성하는 메커니즘, 즉 표면 형태의 변화는 기본적으로 Sn, Bi 및 Sb와 같은 표면 활성 원소를 함유하는 강의 아연 도금에 대해 알려져 있다. 마찬가지로 표면 활성 원소를 갖는 강의 아연 도금은 이러한 표면 활성 원소가 없는 대응하는 강과 비교하여 훨씬 더 우수하다는 것도 알려져 있다. “표면 활성 원소”는 강 매트릭스의 주어진 분위기에서 어닐링 공정에서 결정립계와 표면으로 확산되는 경향이 있고 금속 또는 금속간 합금의 비산화된 형태로 해당 위치에 존재하는 원소를 의미하는 것으로 이해된다.
그러나, 본 발명에 따른 공정에서 결정적인 점은 이러한 표면 활성 원소를 포함하지 않거나 매우 적은 양으로만 포함하여 메커니즘에 불충분한 강이 대응하는 개선된 아연 도금 능력 또는 알루미늄 도금 능력이 달성되도록 상기 주석 도금을 갖는 주석 함유 금속 층을 적용하여 제조될 수 있다는 것이다. 기본 메커니즘에 필요한 표면 활성 원소의 양은 본 발명에 따라 생대적으로 작은 층 두께를 갖는 표면 근처의 강 제품의 구역에서만 필요하다. 결과적으로, 필요한 전체 표면 활성 원소의 양은 아연 도금 또는 알루미늄 도금할 강이 전체 바디에 걸쳐 표면 활성 원소를 갖는 이전에 알려진 강에 비해 상당히 감소된다.
특히, 방법에서는 평탄 강 베이스의 양면 표면에 주석 함유 금속 층과 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅이 각각 제공된다.
바람직한 실시예에서, 35 중량% 이상 및 68 중량% 이하의 주석 함량을 갖는 주석-철 합금 층이 사용된다. 특히 바람직한 방식으로, 적용된 층은 35 중량% 이상 및 59 중량% 이하의 주석 함량을 함유한다. 이원 Fe-Sn 상 시스템에서는 열역학적으로 안정한 금속간 화합물 FeSn2, FeSn, Fe3Sn2 및 Fe5Sn3이 알려져 있다.
순수한 주석은 232℃의 매우 낮은 녹는점을 갖는다. FeSn2를 형성하는 강 기판과 주석 함유 금속 층의 반응은 포물선 성장 법칙에 따라 확산 제어를 통해 발생한다. 98 중량%의 주석함량을 갖는 순수한 주석 층을 사용할 때, 1 K/s 내지 100 K/s의 일반적인 가열 속도에서 녹는점에 도달하기 전에 기판과 증착된 층의 확산에 의한 충분한 혼합이 항상 보장되지 않는다. 이원 철-주석 상 시스템의 가능한 화합물 FeSn2, FeSn, Fe3Sn2 및 Fe5Sn3은 철이 풍부한 상과 용해된 철이 있는 주석으로 분해된다. 금속간 철-주석 상의 철 함량이 증가함에 따라 포정 분해 온도는 513℃ 내지 910℃로 증가한다. 주석-철 합금 층을 사용하면 어닐링 공정 중 주석이 풍부한 액체상의 형성이 완전히 방지된다. 어닐링 중 액상의 발생은 롤러 접촉 시 주석으로 인해 퍼니스 롤러가 오염되고 궁극적으로 퍼니스 롤러가 파손될 수 있다. 동시에, 강 스트립의 주석 도금이 국부적으로 감소된다.
대조적으로 81 중량% 초과의 주석 함량을 갖는 주석 충의 경우, 액상이 발생할 수 있다. 따라서, 81 중량% 초과의 주석 함량을 갖는 이러한 주석 층의 롤러와 액상 사이의 롤러 접촉은 적절한 공정 제어를 통해 가능한 한 피해야 한다. 이는 예를 들어 최대 232℃의 낮은 가열 속도를 사용하거나 퍼니스의 스트립 속도를 조정하여 달성될 수 있다.
본 발명의 바람직한 실시예에 따르면, 주석 함유 금속 층의 평균 두께는 0.02 내지 1.0 μm로 제공된다. 70 중량% 내지 81 중량%의 주석 함량을 갖는 주석 층을 사용할 때, 층 두께는 본 명세서에 언급된 마진의 하한 범위로 제공되며, 5 중량% 내지 15 중량%의 주석 함량을 갖는 주석 함유 금속 층의 경우, 층 두께는 본 명세서에 언급된 마진의 상한 범위에 속한다.
주석 함유 금속 층은 특히 전해 또는 기상 증착에 의해 증착된다. 두 가지 유형의 증착 모두 잘 확립되어 있다.
산성 주석(II) 용액 및 알칼리선 주석(IV) 용액으로부터 98 중량% 이상의 주석 함량을 갖는 주석 함유 층의 전해 증착이 가능하다. 산성 전해질은 특히 황산, 메탄술폰산, 페놀술폰산 또는 테트라플루오로붕산을 기본으로 하는 전해질을 포함한다. 이는 실온에서 최대 65℃의 온도에서 작동하는 것이 바람직하다. 특히, 알칼리성 주석산염 전해질은 알칼리성 전해질로서 적합하다. 이는 55℃ 초과의 온도에서 작동하는 것이 바람직하다.
주석-철 합금 층의 전해 증착은 예를 들어 최대 65℃의 온도에서 주석(II) 및 철(II) 종을 함유하는 황산 또는 염화물 전해질로부터 발생한다. 주석과 철의 전극 전위를 근사화하고 동시 증착을 달성하려면 착화제, 예를 들어, 글루코네이트, 타르트레이트, 니트릴로트리아세테이트, 에틸렌 디아민 테트라아세테이트 또는 이들의 대응하는 산의 시트레이트가 사용될 수 있다.
셀 저항을 감소시키기 위해, 주석 함유 층의 증착을 위해 전해질에 전도성 염을 선택적으로 첨가할 수 있다. 예를 들어 습윤성을 개선하기 위한 계면 활성제, 매끄럽게 하고 입자를 미세하게 하는 물질(예를 들어, 펩톤, 젤라틴, 2-나프톨), 항산화제(예를 들어, 카테킨, 하이드로퀴논) 또는 소포제와 같은 추가 첨가제의 사용이 때때로 편리하다.
전해 증착은 각각의 스트립 속도에 관계없이 스트립 길이에 걸쳐 균일한 증착된 주석 함유 금속 층의 도금을 생성하고 가능한 한 일정한 조성을 생성하는 전류 밀도에서 발생한다. 또한, 필요한 전류 밀도는 스트립의 진행 방향의 애노드 구성 길이와 스트립의 폭에 따라 달라진다. 일반적인 값은 스트립 측면 당 1 내지 120 A/dm2이다. 1 A/dm2 미만에서는 지나치게 긴 처리 길이가 필요하므로 결과적으로 공정을 경제적으로 운영할 수 없다. 전류 밀도가 120 A/dm2를 초과하는 경우, 버닝온(burning-on), 수지상 형성 및 유기 첨가제의 과도한 분해로 인해 균질한 증착이 훨씬 더 어려워진다. 최대 90 A/dm2의 전류 밀도가 유리하게 적용된다. 증착 시간은 처리 길이, 전류 밀도, 전류 수율 및 원하는 층 도금에 따라 달라진다.
주석 함유 층을 증착한 후 강 스트립 표면을 헹구고 바람직하게는 어닐링 로 분위기로 물이 유입되는 것을 방지하기 위해 건조한다.
바람직하게는, 주석 함유 금속 층은 0.1 g/m2 내지 3.5 g/m2 범위, 특히 바람직하게는 0.1 g/m2 내지 1.5 g/m2 범위의 주석을 함유한다.
본 발명의 또 다른 바람직한 실시예에 따르면, 다음이 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅의 재료로 사용되는 것이 제공된다: 알루미늄-실리콘(AS), 아연(Z/Gl), 아연-알루미늄(ZA, 갈판), 아연-철(ZF/GA, 갈바닐화), 아연-알루미늄-마그네슘(ZM) 또는 알루미늄-아연(AZ, 갈바륨). 이러한 금속 코팅은 예를 들어 DIN EN 10346:2015-10 및 VDA 239-100:2016-05에 설명된다.
아연-알루미늄-마그네슘(ZM)으로 구성된 코팅의 경우, 알루미늄의 중량 비율이 코팅의 재료에서 마그네슘의 중량 비율과 다르며, 특히 마그네슘의 중량 비율보다 높은 것이 유리하게 제공된다.
평탄 강 베이스 및 평탄 강 베이스의 적어도 일 표면에 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅을 갖는 본 발명에 따른 평탄 강 제품에서, 평탄 강 베이스는 중량%로 다음 산소 친화 원소 중 하나 이상을 함유하는 강으로 제조된다: Al: 0.02 초과, Cr: 0.1 초과, Mn: 1.3 초과, Si: 0.1 초과, 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅은 용융 도금에 의해 도포된 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅이며, 평탄 강 베이스와 금속 코팅 사이의 가상 경계에서 층상 주석 함유 경계 영역이 형성되고 이는 부분 영역과 함께 평탄 강 베이스로 확장된다는 것이 제공된다. 부피 단위 당 상대적인 주석 함량은 이 부분 영역(평탄 강 베이스의 표면으로부터 시작하여)에서 평탄 강 베이스까지 부피 단위 당 상대적인 주석 함량의 일정한 베이스 값(벌크 농도라고도 함)으로 연속적으로 감소한다. 평탄 강 베이스로 주석 함량의 이러한 분포는 주석이 생산 공정 중에 “외부에서” 유입되고 평탄 강 베이스 내부에서는 나오지 않는 평탄 강 제품의 경우에 일반적이다. 이러한 방식으로, 주석의 양은 접착력 향상에 필요한 양으로 완벽하게 조정될 수 있다.
평탄 강 베이스의 강에서 부피 단위 당 상대적인 주석 함량의 일정한 베이스 값은 늦어도 평탄 강 베이스의 대응하는 표면에서 시작하여 5 μm의 깊이 TG에 도달한다. 일정한 베이스 값에 도달하는 깊이 TG는 어닐링 조건, 평탄 강 베이스의 합금 개념 및 주석 함유 금속 층의 층 중량 및 조성에 따라 달라진다.
이렇게 형성된 평탄 강 제품은 특히 앞서 언급한 강 제품 제조 방법의 제품이다.
본 발명의 일 실시예에서, 평탄 강 제품은 중량%로 다음 조성을 갖는 강으로부터 제조된다:
C: 0.03 내지 0.40,
다음 4 개의 원소 중 하나 이상
Al: 0.01 초과 4.0 이하,
Cr: 0.1 초과 0.9 이하,
Mn: 1.0 초과 8.0 이하,
Si: 0.05 초과 3.0 이하,
선택적으로
B: 0.001 내지 0.08,
Ti: 0.005 내지 0.3,
V: 0.005 내지 0.3,
Nb: 0.005 내지 0.2,
Mo: 0.005 내지 0.7,
Ni: 0.15 내지 0.5,
P ≤ 0.10,
S ≤ 0.010,
N ≤ 0.02,
나머지는 철과 불가피한 불순물이다. 강은 바람직하게는 실질적으로 이전에 언급된 합금 성분으로 구성되며, 특히 이는 이전에 언급된 합금 성분으로 구성된다.
본 발명에 따른 평탄 강 제품의 하나의 바람직한 실시예에 따르면, 다음이 제공된다
(i) 가상 경계는 평탄 강 베이스가 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅과 직접 접하는 실제 경계에 대응하거나,
(ii) 가상 경계에서, 적어도 하나의 중간 층을 포함하고 그 한 쪽은 평탄 강 베이스와 직접 접하고 다른 쪽은 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅과 직접 접하는 중간층 시스템이 배치되며, 중간 층 시스템의 각 층은 81 중량% 이하의 주석 함량을 갖는다.
평탄 강 제품에서, 층상 주석 함유 경계 영역은 특히 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅으로도 확장한다.
본 발명에 따른 평탄 강 제품의 다른 바람직한 실시예에 따르면, 층상 주석 함유 경계 영역에서, 금속간 철 및 알루미늄 함유 중간 층이 평탄 강 제품과 금속 코팅 사이에 배치된다. 이는 주석이 풍부한 강 표면과 액체 용융 조 사이의 접촉으로 형성되었으며, 이는 용융 도금 중에 발생한다. 이 금속간 철 및 알루미늄 함유 중간 층은 또한 다소의 주석을 함유한다. 효과적으로 습윤성인 강의 경우, 당업자는 이러한 금속간 철 및 알루미늄 함유 중간 층을 소위 차단층으로 알고 있다. 이는 강 표면에 존재하는 금속 철과 용융 조에서 나온 알루미늄의 원하는 반응 생성물이다. 용융조 내 알루미늄 함량이 0.13 중량%에 불과하면 이 반응이 일어나기에 충분하다. 그러나, 이 반응은 기판에 포함된 합금 원소의 산화물에 의해 표면이 보호되면 방지되거나 감소될 수 있다. 단편적인 차단층은 용융 도금 코팅의 접착력이 충분하지 않음을 나타낸다. 본 발명에 따른 구현은 용융 조에 담그기 전에 기판 표면에 특정 금속 철 함량을 포함하므로, 합금 함량이 높은 강 합금의 경우에도 원하는 블록 층이 충분한 정도로 형성된다. 이 경우, 중간체는 SEP1931에 따라 전체 코팅에 걸쳐 레벨 1-2 등급의 코팅 접착력을 달성하는 경우 “충분함”이라고 한다. 이는 표준에 따라 검사한 후에 아연 스케일링이 검출되지 않았음을 의미한다.
본 발명에 따른 평탄 강 제품의 또 다른 바람직한 실시예에 따르면, 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅이 아연(Z/Gl), 아연-알루미늄(ZA, 갈판), 아연-알루미늄-철(ZF/GA), 아연-마그네슘-알루미늄(ZM) 또는 알루미늄-아연(AZ)으로 구성되는 코팅인 것이 제공된다. 이러한 코팅은 모두 부식 방지를 위해 잘 확립되어 있다.
아연-알루미늄-마그네슘(ZM)으로 구성된 코팅에서는 코팅 재료 중 알루미늄의 중량 비율이 마그네슘의 중량 비율보다 높다는 것이 특히 제공된다. 다른 바람직한 실시예에서, 마그네슘 함량에 대한 알루미늄 함량의 비율(중량%)은 1.3 이상이다.
본 발명은 또한 자동차용 부품을 제조하기 위한 상기 기재된 바와 같이 제조된 평탄 강 제품 또는 상기 기재된 바와 같은 평탄 강 제품의 용도에 관한 것이다.
본 발명은 이하에서 첨부된 도면을 참조하여 바람직한 예시적인 실시예의 도움으로 예를 들어 설명될 것이며, 이하에 도시된 특징은 개별적으로 또는 조합하여 본 발명의 측면을 나타낼 수 있다. 도면에서:
도 1은 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 평탄 강 베이스 및 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅을 갖는 평탄 강 제품의 개략적인 단면도를 도시한다.
도 2는 도 1에 도시된 평탄 강 제품의 평탄 강 베이스에 금속 코팅이 적용된 평탄 강 베이스의 표면으로부터 평탄 강 베이스까지 상대적인 주석 함량을 정성적으로 나타낸 그래프이다.
도 3은 사전 코팅이 없고 주석 도금이 있는 어닐링된 샘플의 GDOES 깊이 프로파일로서 주석 신호 강도 곡선의 예를 도시한다.
도 4는 표면 근처의 도 3의 GDOES 깊이 프로파일의 영역을 도시한다.
도 1은 평탄 강 베이스(12)의 적어도 일 표면(16)에 용융 도금 공정에 의해 제조된 평탄 강 베이스(12) 및 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅(14)을 갖는 평탄 강 제품(10)의 일 측의 개략적인 단면도를 도시한다. 평탄 강 베이스(12)는 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅(14)이 양 측에 제공되는 강 스트립(18)이다. 층상 주석 함유 경계 영역(22)은 평탄 강 베이스(12)와 금속 코팅(14) 사이의 가상 경계(20)에 형성되며, 상기 영역은 부분 영역(24)과 함께 평탄 강 베이스(12) 내로 확장되며, 부피 단위당 상대적 주석 함량은 이 부분 영역에서 -평탄 강 베이스의 표면(16)에서 시작하여 평탄 강 베이스(12) 내로 부피 단위 당 상대 주석 함량의 일정한 베이스 값까지 부피가 연속적으로 감소한다. 상대적인 주석 함량의 깊이 분포에 관한 자세한 내용은 도 2와 함께 논의될 것이다.
이 시점에서 일반적으로 평탄 강 베이스(12)의 양쪽 표면(16)에는 각각 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅(14)이 제공된다는 점에 유의해야 한다. 이 경우, 예시된 예에서, 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅(14)은 알루미늄 함유 코팅, 즉 예를 들어 아연-알루미늄, 아연-알루미늄-철, 아연-아그네슘-알루미늄 또는 알루미늄-아연으로 구성된 코팅이다.
층상 주석 함유 경계 영역(22)에서, 금속간 철 및 알루미늄 함유 중간층(26)을 갖는 중간 층 시스템이 평탄 강 베이스(12) 및 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅(14) 사이에 배치된다. 예시된 예에서, 이 중간 층은 가상 경계(20)와 동일한 레벨에 있다. 효과적으로 습윤성인 강과 관련하여, 이러한 중간층(26)은 소위 차단층으로도 알려져 있다. 이러한 철 및 알루미늄 함유 중간 층(26) 위에는 층상 주석 함유 경계 영역(22)이 또한 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅(14) 내로 추가 부분 영역(28)과 함께 확장한다.
금속간 철 및 알루미늄 함유 중간 층(26)은 81 중량% 이하의 주석 함량을 갖는다.
평탄 강 베이스(12)의 강은 다음 산소 친화 원소 중 하나 이상을 갖는다: (i) Al: 0.02 중량% 초과, (ii) Cr: 0.1 중량% 초과, (iii) Mn: 1.3 중량% 초과, (iv) Si: 0.1 중량% 초과.
평탄 강 제품(10)을 위한 평탄 강 베이스(12)(강 기판)는 예에서 중량%로 다음 조성을 갖는다:
C: 0.03 내지 0.35,
Mn:1.3 내지 4.0,
Si: 0.1 내지 3.0,
Al: 0.02 내지 8.0,
Cr: 0.1 내지 0.7,
선택적으로
B: 0.001 내지 0.08,
Ti: 0.005 내지 0.3,
V: 0.005 내지 0.3,
Nb: 0.005 내지 0.2,
Mo: 0.005 내지 0.7,
P ≤ 0.10,
S ≤ 0.010,
나머지는 철과 불가피한 불순물이다.
이러한 평탄 강 제품(10)을 제조하는 제조 방법은 먼저 평탄 강 베이스(12)의 표면(16)을 세정하고, 평탄 강 베이스(12)의 세정된 표면(16)에 주석 함유 금속 층을 도포하는 단계를 포함하며, 주석 함유 금속 층은 80 mg/m2 내지 7 g/m2 범위의 주석을 함유한다. 주석 함유 금속 층으로의 이러한 코팅은 사전 코팅된 평탄 강 베이스(12)에 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅(14)이 제공되는 후속 용융 도금 코팅이 발생하기 때문에 이하에서는 사전 코팅이라 칭한다. 5 중량% 이상 81 중량% 이하의 주석 함유량을 갖는 주석-철 합금 층이 주석 함유 금속 층으로 사용된다.
제조 방법은 어닐링 로에서 어닐링함으로써 주석 함유 금속 층이 제공된, 즉 그에 따라 사전 코팅된 평탄 강 베이스(12)를 처리하는 것을 추가로 포함한다. 이 로는 개방형 연소 로 부분(DFF, 직접 연소로/NOF, 비산화로)와 그 하류에 배치된 복사형 튜브 로(RTF)의 조합일 수 있거나 모두 복사형 튜브 로에서 발생할 수도 있다. 이와 같이 사전 코팅된 평탄 강 베이스(12)는 550℃ 내지 880℃의 어닐링 온도 및 1 K/s 내지 100 K/s의 평균 가열 속도 및 30초 내지 650초의 어닐링 온도에서의 평탄 강 베이스(12)의 유지 시간에서 어닐링된다. 복사형 튜브 로에서, 2% 내지 40% H2 및 98% 내지 60% N2로 구성된 환원 어닐링 분위기 및 +15℃ 내지 -70℃의 이슬점이 사용된다. 그 다음 사전 코팅된 평탄 강 베이스(12)는 코팅의 용융 조 온도보다 높은 온도로 냉각된 후 금속 코팅(14)으로 코팅된다. 선택적으로, 어닐링 처리 후 금속 코팅(14)으로 코팅하기 전에, 평탄 강 베이스(12)는 200℃ 내지 600℃의 소위 과시효 온도까지 냉각될 수 있으며 이 온도에서 최대 500초 동안 유지될 수 있다. 코팅(14)의 용융 조 온도보다 낮은 과시효 온도가 예를 들어 강의 미세구조 및 결과적인 기술적 특성 값에 영향을 미치기 위해 선택되는 경우, 평탄 강 베이스(12)는 냉간 평탄 강 베이스로 인해 용융 조에서 열이 빠져나가지 않도록 400℃ 내지 750℃의 용융 조 온도 초과의 온도로 예를 들어 유도 가열에 의해 용융 조에 들어가기 전에 재가열될 수 있다.
본 발명에 따른 주석 함유 코팅을 사용하면 이전에 공지된 방법에서와 같이 어닐링 공정 동안 이슬점을 증가시키기 위해 증기를 추가로 도입할 필요가 없게 된다. 방법의 중요한 점은 강 스트립을 용융 조에 담그기 전에 표면에 주로 금속 주석 함유 층을 얻기 위해 주석 함유 층에 적합한 어닐링 가스 분위기로 환원 조건을 보장하는 것이다. 어닐링 온도, 층 두께 주석 함유 코팅 및 강 합금의 주석 함량에 따라 주석의 활성 및 그에 따른 산화 거동이 영향을 받는다.
로 분위기의 산화 거동은 수소 및 증기의 비율에 의해 제어될 수 있다. 분위기의 산화 능력은 평형 상수 KW를 갖는 다음과 같은 화학 평형에 의해 결정된다.
Figure pct00001
분위기 중의 수소 함량이 높을수록 그리고 증기 함량이 낮을수록, 대기의 환원 효과는 더 강해진다.
로 분위기의 증기 함량은 일반적으로 이슬점 측정을 통해 측정되며, 이러한 이유로 이 측정 변수가 사용된다. 따라서, 본 발명에 따른 방법의 경우, 어닐링 동안 표면의 산화를 피하기 위해 더 낮은 이슬점이 유리하다. 열역학적 관점에서는 하한이 필요하지 않지만, 대규모 구현의 경우 -70℃ 미만의 이슬점은 높은 복잡성과 높은 비용을 통해서만 달성될 수 있다.
방법의 바람직한 변형에서, 어닐링 동안 이슬점은 -35℃ 내지 -70℃로 설정되고 특히 바람직한 변형에서는 -45℃ 내지 -70℃로 설정된다.
아연계 코팅(14)의 접착력이 향상된 평탄 강 제품(10)의 제조를 위한 유리한 방법 순서의 예는 강 스트립의 예를 사용하여 열간 압연 강 스트립(열간 스트립)이 먼저 산 세척되고, 그 다음 냉간 압연되고 그 다음 소위 용융 아연 도금 라인에서 아연계 코팅(14)을 제공하는 것이 제공된다. 용융 아연 도금 라인 내에서 스트립은 사전 세척 섹션을 통과하고, 사전 세척 후 스트립은 스트립 활성화(산 세척/탈산)를 통과한 다음 주석 함유 금속 층이 증착되는 전기 분해 유닛을 통과한다. 그 다음 사전 코팅된 스트립은 헹굼 및 건조 과정을 거친다. 그 다음 스트립은 아연 도금 라인의 로 섹션을 통과하고 어닐링되어 아연계 코팅(14)이 제공된다.
이 제조 방법의 결과는 도 1에 도시된 평탄 강 제품(10)이다. 설명된 어닐링 처리 및 주석 함유 금속 층으로 사전 코팅된 평탄 강 베이스의 용융 도금 코팅은 층상 주석 함유 경계 영역을 생성하며, 이는 주석 함유 부분 영역(24)과 함께 표면 근처의 평탄 강 베이스(12)의 구역으로 확장하며, 부피 단위당 상대 주석 함량은 도 2의 그래프에 도시된 바와 같이 이 부분 영역(24)에서 평탄 강 베이스의 대응하는 표면(16)에서 시작하여 평탄 강 베이스(12)로 부피 단위당 상대 주석 함량의 일정한 베이스 값으로 연속적으로 감소한다. 문헌에 따르면 이 베이스 값은 일반적으로 0.01 중량%보다 훨씬 낮아야 한다.
평탄 강 제품(10)의 도시된 설계에 대한 대안으로서, 평탄 강 제품의 중간 층 시스템은 또한 도시된 금속간 철 및 알루미늄 함유 중간 층(26)에 더하여 다른 중간 층(미도시)를 가질 수 있으며, 이는 5 중량% 이상 81 중량% 이하의 주석 함량을 갖는 주석-철 합금 층으로 형성되는 주석 함유 금속 층의 나머지 부분으로부터 형성된다. 이 다른 중간 층의 주석 함량은 따라서 81 중량% 이하이다.
도 2는 평탄 강 베이스(12)로 수직하여 금속 코팅이 제공된 평탄 강 베이스(12)의 표면(16)으로부터 시작하여 도 1에 도시된 평탄 강 제품(10)의 평탄 강 베이스(12)의 상대 주석 함량/주석 비율 A를 정성적으로 예시하는 그래프를 도시한다. 맨 오른쪽에는 평탄 강 베이스의 내부, 즉 질량(벌크)에서 베이스 함량이 낮은 것으로 도시된다. 표면 근처의 구역은 왼쪽에 예시되며 평탄 강 베이스(12)의 내부로 최대 5 μm의 깊이 T까지 확장된다. 이 표면 근처 구역에서, 단위 부피당 상대 주석 함량은 평탄 강 베이스의 표면(16)에서 시작하여 평탄 강 베이스912)의 내부로 부피 단위당 상대 주석 함량의 일정한 베이스 값까지 연속적으로 감소한다. 평탄 강 베이스(12)의 강에서 단위 부피당 상대 주석 함량의 일정한 베이스 값은 평탄 강 베이스의 대응하는 표면으로부터 시작하여 5 μm의 깊이 TG로부터 가정될 수 있다.
도 3은 그래프에서 (a) 주석 도금이 있는(점선 참조) 그리고 (b) 사전 코팅이 없는(실선 참조) 어닐링된 샘플의 깊이 프로파일로서 글로우 방전 광학 방출 분광법(GDOES)을 사용하여 결정된 주석 신호 강도의 곡선의 예를 도시한다. 주석 강도에 대응하는 계수율 c는 초로 시간에 따라 t/s로 표시된다. 300초는 약 10 μm의 스퍼터링 깊이에 대응한다. 0.7 g/m2의 주석 도금(점선)에서는 강도가 일정한 베이스 값까지 연속적으로 감소하는 반면 주석 함유 금속층으로 사전 코팅하지 않은 경우, 즉 주석 도금이 없는 경우, 연속선으로 예시된 곡선이 생성되며, 여기서 일정한 베이스 값으로의 강도 감소는 국부적 최소값, 즉 표면 근처에서 인식 가능한 주석 고갈 영역의 발생과 관련된다.
도 4는 도 3의 사전 코팅이 없는 샘플 (b)의 GDOES 깊이 프로파일의 표면 근처의 단면을 도시한다. 이 도면은 국부적 최소값이 신호 노이즈와 관련하여 명확하게 나타나는 신호 곡선임을 명확하게 도시한다.
다양한 코팅 공정에 대한 파라미터 및 결과가 아래 표에 도시되었다. 표 1은 주석-철 합금 층을 증착하기 위한 특정 및 파라미터의 예를 보여주며 표 2는 참고로 대응하는 평탄 강 베이스(12)를 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅(14)으로 코팅하는 것과 관련하여 순수 주석 층을 증착하기 위한 특성 및 파라미터를 보여준다. 마지막으로, 표 3은 용융 도금 시뮬레이터의 코팅 공정의 실시예의 예의 특성을 보여준다. (본 발명에 따른) 실시예에서는 우수한 아연 접착 점수(SEP1931에 따름)가 전반적으로 달성되는 반면, 반대 실시예(본 발명에 따르지 않음)에서는 불량한 아연 접착 점수뿐만 아니라 좋은 점수가 존재하는 것을 알 수 있다. 마지막으로, 표 4는 용융 도금 시뮬레이터에서 비교예에 사용된 강을 도시한다(표 3에서는 A, B, C로 나타냄).
본 발명의 일 양태는 아마도 독립적인 개념으로서 98 중량% 이상의 주석 함량을 갖는 주석 층이 사용되는 주석 함유 금속 층, 즉 가상 경계(20)가 평탄 강 베이스(12)가 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅(14)과 직접 접하는 실제 경계에 대응하는 평탄 강 베이스(12) 및 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅(14)을 갖는 평탄 강 제품(10)의 설계로 확장될 수도 있다. 이 경우, 주석 함유 금속 층과 같이 인식할 수 있는 잔여층은 남지 않는다. 이러한 점에서, 제조 중에 표면(16)에 적용되는 주석 함유 금속 층은 그 재료가 후속 어닐링 처리 및 용융 도금 코팅 후에 평탄 강 베이스(12) 및/또는 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅(14)으로 완전히 확산될 정도로 작은 두께 또는 낮은 층 중량을 가져야 한다.
표 1: 주석-철 합금 층 증착을 위한 전해질 조성 및 작동 조건의 예
표 2: 순수 주석 층 증착을 위한 전해질 조성 및 작동 조건의 예
x1표 4에 따라, x20.2 % Al, 나머지는 Zn + 불가피한 불순물, x31.8% Al, 1.1% Mg, 나머지는 Zn + 불가피한 불순물, x4Sn 층 도금은 중량 측정으로 1 g/m2로 측정되며, 더 작은 도금은 증착 시간 걸쳐 선형으로 보간되었으며, x5층 두께가 보간되었으며, x6점수: 1-2 = 충분 / 3-4 = 불충분
표 3: 용융 도금 시뮬레이터의 코팅 공정 실시예의 예
표 4: 용융 도금 시뮬레이터의 비교예에 사용된 강
10 평탄 강 제품
12 평탄 강 베이스
14 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅
16 제1 표면
18 강 스트립
20 가상 경계
22 주석 함유 경계 영역
24 제1 부분 영역
26 금속간 철 및 알루미늄 함유 중간 층
28 추가 부분 영역
A 주석 함량/주석 비율
T 깊이
TG 늦어도 상대 주석 함량의 일정한 베이스 값에 도달하는 깊이

Claims (15)

  1. 평탄 강 베이스(12) 및 평탄 강 베이스(12)의 적어도 일 표면(16)에 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅(14)을 갖는 평탄 강 제품(10)을 제조하는 방법으로서,
    평탄 강 베이스(12)는 중량%로 다음 산소 친화 원소 중 하나 이상을 함유하는 강으로부터 제조되며:
    Al: 0.01 초과,
    Cr: 0.1 초과,
    Mn: 1.0 초과,
    Si: 0.05 초과,
    주석 함유 금속 층이 표면(16)에 도포되며 그 다음 금속 층을 갖는 평탄 강 베이스(12)는 어닐링 처리되며 다음으로 이렇게 코팅되고 어닐링 처리된 평탄 강 베이스(12)는 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅(14)으로 용융 도금 코팅되며, 5 중량% 이상 81 중량% 이하의 주석 함량을 갖는 주석-철 합금 층이 주석 함유 금속 층으로 도포되는,
    방법.
  2. 제1항에 있어서,
    35 중량% 이상 81 중량% 이하의 주석 함량을 갖는 주석-철 합금 층이 사용되는,
    방법.
  3. 제1항 및 제2항 중 적어도 한 항에 있어서,
    주석 함유 금속 층의 평균 두께는 0.02 내지 1.0 μm인,
    방법.
  4. 제1항 내지 제3항 중 적어도 한 항에 있어서,
    주석 함유 금속 층은 전해적으로 또는 기상으로부터 증착되는,
    방법.
  5. 제4항에 있어서,
    주석-철 합금 층의 전해 증착은 특히 주석(II) 및 철(II) 종을 함유하는 황산 또는 염화물 전해질로부터 발생하는,
    방법.
  6. 제1항 내지 제5항 중 적어도 한 항에 있어서,
    주석 함유 금속 층은 0.1 g/m2 내지 3.5 g/m2, 특히 바람직하게는 0.1 g/m2 내지 1.5 g/m2 범위의 주석을 함유하는,
    방법.
  7. 제1항 내지 제6항 중 적어도 한 항에 있어서,
    아연 또는 알루미늄계 금속 코팅의 재료로는 알루미늄-실리콘, 아연, 아연-알루미늄, 아연-철, 아연-알루미늄-마그네슘 또는 알루미늄-아연이 사용되는,
    방법.
  8. 제7항에 있어서,
    아연-알루미늄-마그네슘으로 이루어진 코팅(14)의 경우, 알루미늄의 중량 비율은 코팅의 재료에서 마그네슘의 중량 비율과 상이한,
    방법.
  9. 평탄 강 베이스(12) 및 평탄 강 베이스(12)의 적어도 일 표면(16)에 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅(14)을 갖는 평탄 강 제품(10)으로서,
    평탄 강 베이스(12)는 중량%로 다음 산소 친화 원소 중 하나 이상을 함유하는 강으로 제조되며:
    Al: 0.01 초과,
    Cr: 0.1 초과,
    Mn: 1.0 초과,
    Si: 0.05 초과,
    아연 또는 알루미늄계 금속 코팅(14)은 용융 도금에 의해 도포되는 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅이며, 평탄 강 베이스(12) 및 금속 코팅(14) 사이의 가상 경계(20)에서 부분 영역(24)과 함께 평탄 강 베이스(12)로 확장하는 층상 주석 함유 경계 영역(22)이 형성되며, 부피당 상대 주석 함량은 평탄 강 베이스의 표면(16)으로부터 시작하여 평탄 강 베이스(12)로 이 부분 영역(24)에서 부피당 상대 주석 함량의 일정한 베이스 값으로 연속적으로 감소하는,
    평탄 강 제품.
  10. 제9항에 있어서,
    가상 경계(20)는 평탄 강 베이스(12)가 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅(14)과 직접 접하는 실제 경계에 대응하거나, 또는
    가상 경계(20)에서, 중간 층 시스템은 적어도 하나의 중간 층(26)을 포함하며 그 한 쪽은 평탄 강 베이스(12)와 직접 접하고 다른 쪽은 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅(14)과 직접 접하며, 중간 층 시스템의 중간 층(26) 각각은 81 중량% 이하의 주석 함량을 갖는,
    평탄 강 제품.
  11. 제9항 또는 제10항에 있어서,
    층상 경계 영역(22)은 또한 아연 또는 알루미늄계 금속 코팅(14)으로 확장하는,
    평탄 강 제품.
  12. 제10항 또는 제11항에 있어서,
    층 또는 층 중 적어도 하나는 특히 주석도 함유하는 금속간 철 및 알루미늄 함유 중간 층(26)인,
    평탄 강 제품.
  13. 제9항 내지 제12항 중 적어도 한 항에 있어서,
    아연 또는 알루미늄계 금속 코팅(14)은 아연, 아연-알루미늄, 아연-알루미늄-철, 아연-마그네슘-알루미늄 또는 알루미늄-아연으로 구성되는 코팅인,
    평탄 강 제품.
  14. 제13항에 있어서,
    아연-알루미늄-마그네슘으로 구성되는 코팅(14)의 경우, 알루미늄의 중량 비율은 코팅의 재료에서 마그네슘의 중량 비율과 상이한,
    평탄 강 제품.
  15. 자동차 부품을 제조하기 위한 제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 따라 제조된 평탄 강 제품(10) 또는 제9항 내지 제14항 중 어느 한 항에 따른 평탄 강 제품(10)의 용도.
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