KR20220025460A - 브레이징 용접성이 우수한 스테인리스 강 파이프 및 그 제조방법 - Google Patents

브레이징 용접성이 우수한 스테인리스 강 파이프 및 그 제조방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 브레이징 용접성이 우수한 스테인리스 강 파이프 및 그 제조방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는, 스테인리스 강 파이프 동종 혹은 스테인리스 강 파이프와 동 파이프 간의 이종 브레이징 용접 시, 용접재료 및 플럭스를 사용하지 않으면서도 브레이징 용접성이 우수한 스테인리스 강 파이프 및 그 제조방법에 관한 것이다.

Description

브레이징 용접성이 우수한 스테인리스 강 파이프 및 그 제조방법{STAINLESS STEEL PIPE WITH EXCELLENT BRAZING WELDABILITY AND METHOD FOR MANUFACTURING THEREOF}
본 발명은 브레이징 용접성이 우수한 스테인리스 강 파이프 및 그 제조방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는, 스테인리스 강 파이프 동종 혹은 스테인리스 강 파이프와 동 파이프 간의 이종 브레이징 용접 시, 용접재료 및 플럭스를 사용하지 않으면서도 브레이징 용접성이 우수한 스테인리스 강 파이프 및 그 제조방법에 관한 것이다.
에어컨, 정수기 및 건조기 등 가전분야의 배관 소재로 연성 및 내식성이 우수한 인발된 동관이 주로 사용되고 있다. 하지만, 동은 가격이 비싸고 변동이 심하여, 동을 대체할 수 있는 소재 개발이 진행되고 있으며, 스테인리스 강이 대체재로써 각광을 받고 있다. 동과 유사한 내식성을 가지면서, 합금성분 및 제조공정 개선을 통하여 절곡성이 탁월하게 개선된 스테인리스 강이 개발되어 가전 및 공조 산업에서 동관을 대체하여 적용 중에 있다.
배관이 부품으로 제조되기 위해서는 파이프간 브레이징 용접기술이 필수적으로 사용된다. 기존 동관의 경우 동계 용접재료(BCuP)를 이용하여 플럭스 사용 없이 용접재료에 함유된 P의 Self Fluxing 작용으로 인해 용접이 가능하지만, 스테인리스 강의 경우 표면의 치밀하고 견고한 산화층(CrO2)의 형성으로 인해 기존 동계 용접재료를 적용 시 젖음성 저하 및 작업시간이 장시간 소요되어 용접공정 비용의 증가를 초래한다. 따라서, 스테인리스 강 브레이징 용접 시에는 용접부 산화를 방지하기 위해 플럭스(Flux)를 필수적으로 사용하고, 용접재료 용융 시 유동성 향상 및 스테인리스 강 표면 산화층의 젖음성 향상을 위해 Ag 함유량이 높은 고가의 BAg계 용접재료 사용이 필수적이다. 또한, 스테인리스 강은 동에 비해 열전도도가 낮아 토치 브레이징 시 가열시간이 3배 이상 길어지는 문제점이 있다.
따라서, 시공현장에서 용접공정에 소요되는 시간 단축 및 비용절감이 가능하며, 기존 공정과 유사한 접합부 강도 및 내식성을 확보 할 수 있는 스테인리스 강 파이프 동종 혹은 스테인리스 강과 동 파이프간 이종 브레이징 용접기술이 요구된다.
스테인리스 강 파이프 동종 혹은 스테인리스 강 파이프와 동 파이프 간의 이종 브레이징 용접 시, 용접공정 시간 절감이 가능하고, 용접재료 및 플럭스를 사용하지 않아 비용이 절감되는 스테인리스 강 파이프 및 그 제조방법을 제공하고자 한다.
본 발명의 과제는 상술한 내용에 한정되지 않는다. 통상의 기술자라면 본 명세서의 전반적인 내용으로부터 본 발명의 추가적인 과제를 이해하는데 아무런 어려움이 없을 것이다.
본 발명의 일 측면은, 스테인리스 강 파이프;
상기 파이프 표면 상에 형성된 두께 0.2~0.3㎛의 Fe-Cu 확산층; 및
상기 Fe-Cu 확산층 상에 형성된 두께 12~16㎛의 Cu-Ag 합금층을 포함하는 브레이징 용접성이 우수한 스테인리스 강 파이프를 제공할 수 있다.
상기 Cu-Ag 합금층은 Cu 고용체와 Ag 고용체로 이루어지는 복합조직을 가질 수 있다.
상기 스테인리스 강 파이프와 동종의 다른 스테인리스 강 파이프와 용접 시, 용접 접합부 강도는 2100kgf 이상이며,
상기 스테인리스 강 파이프와 동 파이프와 용접 시, 용접 접합부 강도는 840kgf 이상일 수 있다.
본 발명의 다른 일 측면은, 스테인리스 강 파이프 표면에 Cu 전기도금층을 형성하는 단계;
상기 형성된 Cu 전기도금층 상에 Ag 전기도금층을 형성하는 단계; 및
상기 Cu 전기도금층 및 Ag 전기도금층이 형성된 스테인리스 강 파이프를 750~800℃의 온도범위에서 10~60분 동안 열처리하는 단계를 포함하는 브레이징 용접성이 우수한 스테인리스 강 파이프 제조방법을 제공할 수 있다.
상기 스테인리스 강 표면을 전해 에칭 및 니켈 스트라이킹을 실시하고, 이후, 스테인리스 강 표면에 Cu 전기도금층을 형성할 수 있다.
상기 Cu 전기도금층을 두께 5~10㎛로 형성하고, 상기 Ag 전기도금층을 두께 5~10㎛로 형성할 수 있다.
상기 Cu 전기도금층 및 Ag 전기도금층이 형성된 스테인리스 강 파이프를 열처리함으로써, 상기 파이프 표면 상에 두께 0.2~0.3㎛의 Fe-Cu 확산층 및 두께 12~16㎛의 Cu-Ag 합금층을 순차적으로 형성할 수 있다.
상기 열처리 단계는 수소 100% 혹은 암모니아 가스 분위기하에서 행할 수 있다.
본 발명의 일 측면에 따르면 브레이징 용접성이 우수한 스테인리스 강 파이프 및 그 제조방법을 제공할 수 있다.
본 발명의 다른 일 측면에 따르면 스테인리스 강 파이프 동종 혹은 스테인리스 강 파이프와 동 파이프 간의 이종 브레이징 용접 시, 기존 공정과 유사한 접합부 강도 및 내식성을 확보하면서도, 용접공정 시간 절감이 가능하고, 용접재료 및 플럭스를 사용하지 않아 비용이 절감되는 스테인리스 강 파이프 및 그 제조방법을 제공할 수 있다.
도 1은 본 발명의 도금 및 열처리 공정에 따른 스테인리스 강 파이프 표면 형상 및 단면 도금층 변화를 나타낸 것이다.
도 2의 (a) 및 (b)는 각각 종래의 브레이징 용접 공정과 본 발명의 스테인리스 강 파이프를 이용한 브레이징 용접 공정의 전체 공정시간을 나타낸 것이다.
도 3은 종래 브레이징 용접 공정과 본 발명의 스테인리스 강 파이프를 이용한 브레이징 용접 후 접합부 강도를 나타낸 결과이다.
이하에서는 본 발명의 바람직한 구현예들을 설명하고자 한다. 본 발명의 구현예들은 여러 가지 형태로 변형될 수 있으며, 본 발명의 범위가 아래에서 설명되는 구현예들에 한정되는 것으로 해석되어서는 안 된다. 본 구현예들은 당해 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 기술자에게 본 발명을 더욱 상세하게 설명하기 위하여 제공되는 것이다.
본 발명에서는 전기도금을 이용하여 스테인리스 강 파이프 표면에 Cu 전기도금층 및 Ag 전기도금층을 형성시키고, 이를 열처리함으로써 강 파이프 표면에 Fe-Cu 확산층 및 Cu-Ag 합금층을 순차적으로 형성시킴으로써, 스테인리스 강 파이프 동종 혹은 동 파이프간의 이종 브레이징 용접 시, 용접시간 절감 및 용접비용의 절감 효과를 확보하고자 한다. 본 발명자는 특히, Cu-Ag 합금층을 형성함으로써, 브레이징 용접 시, 용접재료 및 플럭스 사용 없이 용접이 가능하고, 기존의 용접공정과 유사한 접합부 강도 및 내식성을 확보할 수 있음을 확인하고, 본 발명을 완성하기에 이르렀다.
이하, 본 발명에 대하여 상세히 설명한다.
이하에서는, 본 발명의 스테인리스 강 파이프에 대해 자세히 설명한다.
본 발명의 일 측면에 따르는 스테인리스 강 파이프는 스테인리스 강 파이프; 상기 파이프 표면 상에 형성된 두께 0.2~0.3㎛의 Fe-Cu 확산층; 및 상기 Fe-Cu 확산층 상에 형성된 두께 12~16㎛의 Cu-Ag 합금층을 포함할 수 있다.
즉, 본 발명의 스테인리스 강 파이프는 그 표면에 순차적으로 형성된 Fe-Cu 확산층 및 Cu-Ag 합금층을 포함할 수 있다.
스테인리스 강 파이프
본 발명의 스테인리스 강 파이프의 스테인리스 강 종류는 특별히 한정하지 않으며, 통상적으로 사용되는 냉연 스테인리스 강 파이프일 수 있다.
Fe-Cu 확산층
본 발명의 스테인리스 강 파이프는 그 표면에 형성된 두께 0.2~0.3㎛인 Fe-Cu 확산층을 포함할 수 있다.
상기 Fe-Cu 확산층은 스테인리스 강의 Fe 성분과 Cu가 상호 확산을 하여 형성된 층으로, 스테인리스 강과 후술하는 Cu-Ag 합금층 간의 밀착성을 향상시켜 접합부 강도를 확보할 수 있다. Fe-Cu 확산층의 두께가 0.2㎛ 미만이면 상술한 효과를 얻기 어렵다. 또한, 상기 Fe-Cu 확산층의 두께가 두꺼울수록 도금밀착성은 향상되지만, 확산층을 형성시키기 위한 열처리 공정 시간이 길어지는 문제점이 있다. 따라서, 본 발명에서는 시간 및 비용을 고려하여 Fe-Cu 확산층의 두께 상한을 0.3㎛로 한다.
Cu-Ag 합금층
본 발명의 스테인리스 강 파이프는 상기 Fe-Cu 확산층 상에 형성된 두께 12~16㎛의 Cu-Ag 합금층을 포함할 수 있다.
본 발명에서 상기 Cu-Ag 합금층은 Cu 고용체와 Ag 고용체를 포함하는 복합 금속조직을 가질 수 있다. 이러한 Cu-Ag 합금층을 스테인리스 강 파이프 최외표면에 형성함으로써, 용접성이 크게 개선되어 종래의 공정 시 사용되었던 고가의 용접재료 및 플럭스의 사용 없이 용접이 이루어질 수 있도록 한다. 구체적으로, 상기 합금층은 브레이징 용접 시, 융점을 크게 낮추고, 플럭스 없이도 스테인리스 강과 젖음성을 향상시키는 역할을 한다.
상기 합금층은 융점 저하 및 젖음성 개선 효과를 위하여 두께가 12㎛ 이상으로 형성되는 반면, 두께가 16㎛를 초과하면 도금량이 과도하여 도금비용이 상승하는 문제점이 있다.
이하에서는, 본 발명의 스테인리스 강 파이프 제조방법에 대해 자세히 설명한다.
본 발명의 일 측면에 따르는 스테인리스 강 파이프 제조방법은 스테인리스 강 파이프 표면에 Cu 전기도금층을 형성하는 단계; 상기 형성된 Cu 전기도금층 상에 Ag 전기도금층을 형성하는 단계; 및 상기 Cu 및 Ag 전기도금층이 형성된 스테인리스 강 파이프를 750~800℃의 온도범위에서 10~60분 동안 열처리하는 단계를 포함할 수 있다.
표면 전처리 공정
본 발명에서는 먼저, 필요에 따라, 스테인리스 강 파이프의 도금성을 향상시키기 위해 상기 파이프 표면에 전해 에칭 및 니켈 스트라이킹(Ni Striking)을 실시할 수 있다.
전해 에칭 및 니켈 스트라이킹 공정은 스테인리스 강 파이프 표면 상에 Cu 전기도금층을 형성시킬 때, 도금성을 향상시키기 위하여 시행할 수 있다. 상기 표면 전처리 공정은 필요에 따라 추가할 수 있으며, 본 발명의 전해 에칭 공정 및 니켈 스트라이킹 공정은 통상의 조건으로 수행되는 것으로, 특별히 조건을 한정하지 않는다.
Cu 전기도금층 형성 공정
본 발명에서는 상기 스테인리스 강 파이프 표면 상에 두께 5~10㎛의 Cu 전기도금층을 형성시킬 수 있다.
상기 Cu 전기도금층은 스테인리스 강 파이프와의 젖음성 개선 효과를 위하여 두께가 5~10㎛로 형성될 수 있으며, Cu 전기도금층의 두께가 5㎛ 미만이면 상기 효과가 미미하고, 그 두께가 10㎛를 초과하면 도금층 형성 시 도금비용이 상승하여 경제성이 떨어진다.
본 발명에서 상기 Cu 전기도금층은 통상의 전기도금 방식을 이용하여 스테인리스 강 파이프 표면에 형성될 수 있으며, 구체적인 전기도금의 조건에 제한되지 않는다.
Ag 전기도금층 형성 공정
상기 형성된 Cu 전기도금층 상에 두께 5~10㎛의 Ag 전기도금층을 형성시킬 수 있다.
상기 Ag 전기도금층은 용접 시, 융점저하 및 젖음성 개선 효과를 위하여 두께가 5~10㎛로 형성될 수 있으며, Ag 전기도금층의 두께가 5㎛ 미만이면 상기 효과가 미미하고, 그 두께가 10㎛를 초과하면 도금량이 과도하여 도금비용이 상승하는 문제점이 있다.
본 발명에서는 상기 Ag 전기도금층은 통상의 전기도금 방식을 이용하여 Cu 전기도금층 상에 형성될 수 있으며, 구체적인 전기도금의 조건에 제한되지 않는다.
열처리 공정
상기 Cu 전기도금층 및 Ag 전기도금층이 형성된 스테인리스 강 파이프를 수소 100% 혹은 암모니아 가스 분위기하에서 750~800℃의 온도범위에서 10~60분 동안 열처리를 행할 수 있다.
스테인리스 강 파이프 표면에 Cu 전기도금층 및 Ag 전기도금층을 순차적으로 형성한 후, 상기 열처리 없이 상기 스테인리스 강 파이프를 브레이징 용접 시, Cu 전기도금층과 스테인리스 강 파이프 사이 밀착성 저하 및 Cu 전기도금층과 Ag 전기도금층의 분리로 인해, 용접성의 개선 효과가 미미할 수 있다.
상기 문제를 방지하기 위하여 본 발명에서는 브레이징 용접 전 열처리를 시행하며, 그 결과, 스테인리스 강 파이프 표면에 Fe-Cu 확산층과 Cu-Ag 합금층이 순차적으로 형성된다. 상기 Fe-Cu 확산층은 스테인리스 강 파이프와 Cu-Ag 합금층 간의 밀착성을 향상시켜 접합부 강도를 확보할 수 있다.
그리고, 이러한 Cu-Ag 합금층을 스테인리스 강 파이프 최외표면에 형성함으로써 용접성이 크게 개선되어 종래의 공정 시 사용되었던 고가의 용접재료 및 플럭스의 사용 없이 용접이 이루어질 수 있다. 구체적으로, 상기 합금층은 브레이징 용접 시, 융점을 크게 낮추고, 플럭스 없이도 스테인리스 강과 젖음성을 향상시키는 역할을 한다.
한편, 도 1은 본 발명의 도금 및 열처리 공정에 따른 스테인리스 강 파이프 표면 형상 및 단면 도금층 변화를 나타낸 것으로서, 상기 점을 모식적으로 설명하여 주고 있는 그림이다.
또한, 본 발명에서는 상기 열처리 시, 수소 100% 혹은 암모니아 가스(수소 80% + 질소 20%) 분위기에서 열처리를 행하는 것이 바람직하다. 수소 100% 하 열처리 시, 열처리 도중 스테인리스 및 동 파이프의 표면 산화 방지 효과가 가장 우수하나, 비교적 저가인 암모니아 분해 가스 하에서 작업을 수행하여도 유사한 산화방지 효과를 얻을 수 있다.
열처리 온도가 750℃ 미만이면 상기 확산층 및 합금층이 생성되는 속도가 느리며, 그 온도가 800℃를 초과하면 도금된 Ag가 녹아 내리는 문제점이 발생한다.
또한, 열처리 시간이 10분 미만이면 Cu-Ag 합금층이 충분히 형성되지 못하고, 그 시간이 60분을 초과하면 도금층 성분이 스테인리스 강 파이프 측으로 과다하게 확산되어 Cu-Ag 합금층이 소실되는 문제점이 있으며, 용접시간 절감에 효과를 얻을 수 없게 된다.
본 발명의 열처리 단계는 스테인리스 강 파이프로 Torch 브레이징 및 고주파 브레이징을 실시하는 경우 적용할 수 있으나, 노 내에서 작업하는 Furnace 브레이징을 하는 경우는 열처리 단계를 생략하고, 도금 후 바로 브레이징할 수 있다.
상기와 같이 제조된 본 발명의 스테인리스 강 파이프는 동종의 다른 스테인리스 강 파이프와 브레이징 용접 시, 접합부 강도 2100kgf 이상, 동 파이프 이종 브레이징 용접 시 접합부 강도 840kgf 이상을 확보하여 종래의 Bag계(Ag 20~40% 함유) 용접재료를 적용한 경우와 유사한 접합부 강도를 확보할 수 있다. 더하여, 용접재료 및 플럭스 미적용에 따른 용접공정 시간은 약 3배 이하로 감소될 수 있다.
도 2의 (a) 및 (b)는 각각 종래의 브레이징 용접 공정과 본 발명의 스테인리스 강 파이프를 이용한 브레이징 용접 공정의 전체 공정시간을 나타낸 것이다. 도 2의 (a)에 나타난 바와 같이, 종래의 용접공정을 적용하여 1회 브레이징 용접 시, 두 파이프를 고정시키는 시간 약 0.5분, 용접부 혹은 용접재료에 플럭스를 도포하는 시간 약 1분, 용접 전 소재 및 용접부를 가열하는 시간 약 0.5분 및 용접(용접재료 가열 및 용접부 용융) 시간 약 1분 등 총 약 3분의 시간이 소요된다. 하지만, 도 2의 (b)에 나타난 바와 같이, 본 발명의 스테인리스 강 파이프를 이용하여 브레이징 용접한 결과, 플럭스 도포시간과 용접재료 가열 및 용접부 용융 시간 생략에 따라, 총 용접 공정의 소요시간이 약 1분으로 종래의 공정 대비 3배 정도 시간 단축이 가능하였다.
도 3은 종래 브레이징 용접 공정과 본 발명의 스테인리스 강 파이프를 이용한 브레이징 용접 후 접합부 강도를 나타낸 결과이다. 도 3에 나타난 바와 같이, 종래의 용접공정을 적용하여 스테인리스 강 파이프 동종 및 동 파이프 이종 브레이징 용접 시 접합부의 강도와 본 발명의 스테인리스 강 파이프로 용접한 경우, 접합부의 강도를 평가한 결과, 종래의 용접공정의 접합부 강도와 유사한 접합부 강도를 확보할 수 있었다.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 구체적으로 설명한다. 다만, 아래의 실시예는 본 발명을 예시하여 보다 상세하게 설명하기 위한 것일 뿐, 본 발명의 권리범위를 제한하기 위한 것이 아니라는 점에 유의할 필요가 있다.
(실시예)
스테인리스 강 파이프 표면 상에 두께가 5~10㎛인 Cu 전기도금층 및 두께가 5~10㎛인 Ag 전기도금층을 형성한 후, 강종에 따라 표 1에 따른 온도 및 시간에 따른 열처리를 시행하였다. 전기도금은 통상의 조건으로 실시되었으며, 열처리 시, 수소 100% 혹은 암모니아 가스(수소 80% + 질소 20%) 분위기에서 동일하게 열처리를 행하였다.
열처리를 시행하여 형성된 Fe-Cu 확산층 및 Cu-Ag 합금층의 두께를 측정하였고, 각 강종을 이용하여 스테인리스 강 동종 및 동 파이프와 브레이징 용접 시 작업시간을 나타내었다. 또한, 각 강종의 접합부 강도 및 파단위치를 나타내었다.
표 1에서의 파단위치는 용접부의 건전성을 의미하는 것으로, 모재에 파단이 발생한 경우 접합부의 강도가 우수하여 용접부 건전성을 확보할 수 있음을 나타내고, 용접부에서 파단이 발생한 경우 접합부 강도 부족으로 인해 용접부 건전성을 확보할 수 없음을 나타낸다. 상기 확산층 및 합금층의 두께는 전자현미경(SEM) 촬영사진을 이미지 분석 Tool을 사용하여 측정되었으며, 접합부 강도 및 파단위치는 비규격 파이프 인장시험을 통해 측정 및 관찰되었다.
강종
번호		 열처리 층 두께(㎛) 작업시간
(sec)		 접합강도(kgf) 파단
위치		 구분
열처리 온도(℃) 시간
(min)		 Fe-Cu 확산층 Cu-Ag 합금층 STS/Cu 용접 STS/STS 용접
1 700 5 0 8 40 734 1985 용접부 부적합
2 10 0.08 8.4 45 758 1768 용접부 부적합
3 30 0.1 8.7 47 769 1893 용접부 부적합
4 60 0.12 9.4 50 830 2000 용접부 부적합
5 750 5 0.17 10 51 820 1995 용접부 부적합
6 10 0.20 12.5 60 845 2150 모재 적합
7 30 0.24 12.8 60 855 2250 모재 적합
8 60 0.26 14 60 850 2370 모재 적합
9 800 5 0.20 10.5 58 810 2100 용접부 부적합
10 10 0.24 13.5 60 880 2400 모재 적합
11 30 0.26 15.4 60 846 2350 모재 적합
12 60 0.28 16.0 60 874 2450 모재 적합
13 850 5 0.32 14.2 30 840 2200 용접부 부적합
14 10 0.34 10.5 20 783 2050 용접부 부적합
15 30 0.38 8.4 25 774 1950 용접부 부적합
16 60 0.40 8.3 15 780 1850 용접부 부적합
상기 표 1에서 나타난 바와 같이, 본 발명에서 제안하는 조건의 열처리를 시행한 경우, 확산층 및 합금층의 두께를 만족하였으며, 목적하는 접합부 강도를 확보하여, 용접부의 파단이 발생하지 않았다.
다만, 본 발명의 열처리 온도 및 시간이 벗어난 경우, Fe-Cu 확산층 또는 Cu-Ag 합금층이 본 발명에서 목표하는 두께를 만족하지 않았으며, 본 발명에서 목적하는 접합부 강도를 확보하지 못하고, 용접부에서 파단이 발생하였다.
이상에서 실시예를 통하여 본 발명을 상세하게 설명하였으나, 이와 다른 형태의 실시예들도 가능하다. 그러므로, 이하에 기재된 청구항들의 기술적 사상과 범위는 실시예들에 한정되지 않는다.

Claims (8)

  1. 스테인리스 강 파이프;
    상기 파이프 표면 상에 형성된 두께 0.2~0.3㎛의 Fe-Cu 확산층; 및
    상기 Fe-Cu 확산층 상에 형성된 두께 12~16㎛의 Cu-Ag 합금층을 포함하는 브레이징 용접성이 우수한 스테인리스 강 파이프.
  2. 제 1항에 있어서,
    상기 Cu-Ag 합금층은 Cu 고용체와 Ag 고용체로 이루어지는 복합조직을 가지는 것을 특징으로 하는 브레이징 용접성이 우수한 스테인리스 강 파이프.
  3. 제 1항에 있어서,
    상기 스테인리스 강 파이프와 동종의 다른 스테인리스 강 파이프와 용접 시, 용접 접합부 강도는 2100kgf 이상이며,
    상기 스테인리스 강 파이프와 동 파이프와 용접 시, 용접 접합부 강도는 840kgf 이상인 것을 특징으로 하는 브레이징 용접성이 우수한 스테인리스 강 파이프.
  4. 스테인리스 강 파이프 표면에 Cu 전기도금층을 형성하는 단계;
    상기 형성된 Cu 전기도금층 상에 Ag 전기도금층을 형성하는 단계; 및
    상기 Cu 전기도금층 및 Ag 전기도금층이 형성된 스테인리스 강 파이프를 750~800℃의 온도범위에서 10~60분 동안 열처리하는 단계를 포함하는 브레이징 용접성이 우수한 스테인리스 강 파이프 제조방법.
  5. 제 4항에 있어서,
    상기 스테인리스 강 표면을 전해 에칭 및 니켈 스트라이킹을 실시하고, 이후, 스테인리스 강 표면에 Cu 전기도금층을 형성하는 것을 특징으로 하는 브레이징 용접성이 우수한 스테인리스 강 파이프 제조방법.
  6. 제 4항에 있어서,
    상기 Cu 전기도금층을 두께 5~10㎛로 형성하고, 상기 Ag 전기도금층을 두께 5~10㎛로 형성하는 것을 특징으로 하는 브레이징 용접성이 우수한 스테인리스 강 파이프 제조방법.
  7. 제 4항에 있어서,
    상기 Cu 전기도금층 및 Ag 전기도금층이 형성된 스테인리스 강 파이프를 열처리함으로써, 상기 파이프 표면 상에 두께 0.2~0.3㎛의 Fe-Cu 확산층 및 두께 12~16㎛의 Cu-Ag 합금층을 순차적으로 형성하는 것을 특징으로 하는 브레이징 용접성이 우수한 스테인리스 강 파이프 제조방법.
  8. 제 4항에 있어서,
    상기 열처리 단계는 수소 100% 혹은 암모니아 가스 분위기하에서 행하는 것을 특징으로 하는 브레이징 용접성이 우수한 스테인리스 강 파이프 제조방법.
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