KR20200105958A - 강의 연속 주조 방법 - Google Patents

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Abstract

본 발명의 과제는, 주편 내부에 균열이나 포로시티를 발생시키는 일 없이, 큰 압하 능력의 설비를 필요로 하지 않고 비교적 작은 압하 하중으로 효과적으로 중심 편석을 저감시킬 수 있으며, 또한 잔존하는 포로시티를 박멸하는 강의 연속 주조 방법을 제공하는 것이다. 본 발명의 강의 연속 주조 방법은, 주편 (6) 을 사이에 두고 대향하는 주편 지지롤 사이 (D1) 의 개도를 주조 방향 하류측을 향해 확대함으로써 내부에 미응고층 (6a) 을 갖는 사각형의 주편 (6) 의 장변면 두께 (T1) 를 주형 (5) 내의 주편 두께 (T2) 의 0.1 ％ 이상 10 ％ 이하의 범위 내에서 벌징시키고, 주편 (6) 의 장변면 (S1) 을 복수의 가이드롤 (9) 에 의해 압하할 때에, 주편 (6) 의 두께 중심부의 고상률이 0.2 이상 0.9 미만인 범위 및 0.9 이상인 범위의 주편에서, 소정의 총 압하량 및 압하 구배를 충족한다.

Description

강의 연속 주조 방법
본 발명은, 연속 주조 중의 주편 (鑄片) 중심부에 발생하는 성분 편석 및 포로시티를 억제하는, 강의 연속 주조 방법에 관한 것이다.
연속 주조의 응고 과정에서는 응고 수축이 일어나고, 이 수축에 수반하여 주편의 인발 방향으로 미응고 용강 (溶鋼) 이 흡인되어 유동된다. 이 미응고 용강에는 C, P, Mn, S 등의 용질 원소가 농축 (농화 용강) 되어 있고, 농화 용강이 유동되면, 용질 원소가 슬래브의 중심 부분에 응고되어, 중심 편석이 발생한다. 응고 말기의 농화 용강이 유동되는 요인으로는, 상기의 응고 수축 외에, 용강 정압에 의한 롤 사이에서의 주편 벌징 (팽창) 이나, 주편 지지롤의 롤 얼라인먼트의 부정합 등도 들 수 있다.
이 중심 편석은, 강 제품, 특히 후강판의 품질을 열화시킨다. 예를 들어, 석유 수송용이나 천연 가스 수송용의 라인 파이프재에 있어서는, 사워 가스의 작용에 의해 중심 편석을 기점으로 하여 수소 유기 (誘起) 균열이 발생한다. 또, 해양 구조물, 저장조, 오일 탱크 등에 있어서도 마찬가지의 문제가 발생한다. 게다가 최근, 강재의 사용 환경은 보다 저온하 혹은 보다 부식 환경하와 같은 각박한 환경에서의 사용이 요구되는 경우가 많아, 주편의 중심 편석을 저감시키는 것의 중요성은 더욱 더 커지고 있다.
그러므로, 연속 주조 공정에서부터 압연 공정에 이르기까지, 주편의 중심 편석 혹은 포로시티를 저감시키는 대책이 다수 제안되어 있다. 그 중에서, 효과적인 대책으로서, 미응고층을 갖는 응고 말기의 주편을, 복수 쌍의 주편 지지롤에 의해 서서히 압하하면서 주조하는 방법 (「응고 말기 경 (輕) 압하 방법」이라고 부른다), 및, 미응고층을 갖는 응고 말기의 주편을, 1 쌍 또는 2 ∼ 3 쌍의 압하롤로 10 mm 정도 혹은 그 이상을 압하하는 방법 (「응고 말기 대 (大) 압하 방법」이라고 부른다) 이 실시되고 있다.
이 응고 말기 경압하 방법은, 주편의 응고 완료 위치 부근에 압하롤군 (「경압하대 (帶)」라고 한다) 을 주조 방향으로 배치하고, 이 압하롤군에 의해 연속 주조 중의 주편을 응고 수축량에 상당하는 정도의 압하 속도 (0.3 ∼ 1.5 mm/min) 로 서서히 압하하여, 주편 중심부에서의 공극의 형성이나 농화 용강의 유동을 억제하고, 이로써 주편의 중심 편석을 억제한다는 기술이다. 한편, 응고 말기 대압하 방법은, 주편의 응고 완료 위치 부근에 배치한 1 쌍 또는 2 ∼ 3 쌍의 압하롤로 주편을 압하하여, 덴드라이트수 (樹) 사이에 존재하는 농화 용강을 주조 방향의 상류측으로 배출하고, 이로써 주편의 중심 편석을 억제한다는 기술이다.
이 응고 말기 경압하에서는, 압하량이 부족하면 중심 편석이나 내질 결함의 생성 방지가 불충분해지고, 한편, 압하량이 지나치게 크면 내부 균열이 발생하여 오히려 주편의 내질을 악화시킨다. 따라서, 응고 말기 경압하에서는, 압하량을 적정 범위로 제어하는 것이 중요하다. 그러나, 실제로 경압하를 가할 때에는 경압하 세그먼트에 큰 하중이 가해져, 세그먼트가 변형되는 경우가 있어, 적정한 압하량이 부여되어 있지 않은 경우가 있다. 나아가서는 압하량이 부족하면 포로시티가 잔존하고, UT 불량이 발생할 우려가 있다.
특허문헌 1 에는, 벌징 개시시의 주편의 두께의 3 ％ 이상 25 ％ 이하, 주편을 의도적으로 벌징시키고, 그 후, 중심부 고상률이 0.2 이상 0.7 이하인 주편의 위치를, 1 쌍의 압하롤을 사용하여 벌징량의 30 ％ 이상 70 ％ 이하에 상당하는 두께를 압하하는 응고 말기 대압하 방법이 개시되어 있다. 또, 특허문헌 2 에는, 주편의 액상선 크레이터 엔드 상당 위치로부터 고상선 크레이터 엔드 상당 위치까지의 사이의 소정 범위에 배열된 가이드롤군의 주편 두께 방향 (단변 (短邊) 방향) 의 간격을 넓혀, 주편에 합계로 5 mm 내지 20 mm 미만의 벌징을 의도적으로 발생시키고, 이어서, 주편의 중심부 고상률이 0.1 내지 0.8 까지인 사이에서, 적어도 1 쌍의 압하롤에 의해 벌징시킨 양의 0.5 배 내지 1.0 배까지의 압하량으로 압하를 가하여 중심 편석을 경감시키는 응고 말기 대압하 방법이 개시되어 있다. 특허문헌 1 및 2 에서는, 의도적인 벌징량이 커, 의도적으로 벌징시킬 때에 주편 내부에 균열이 발생할 우려가 있다. 또, 압하롤 1 개당 압하량이 커, 높은 부하 하중에 견디는 견뢰한 압하 설비가 필요하기 때문에 설비 비용이 늘어날 뿐만 아니라, 압하시에 주편에 내부 균열이 발생할 우려가 있다. 나아가서는, 롤 간격을 넓힌 양에 대해 압하량이 부족한 경우에는, 주편의 중심부에 포로시티가 잔존할 가능성이 있다.
특허문헌 3 에는, 벌징 ＋ 볼록롤에 의한 압하 방법이 개시되어 있지만, 특허문헌 1, 2 와 마찬가지로 벌징량이 커, 내부 균열이 발생할 가능성이 있고, 제 2 압하에 의해 응고 계면을 압착시킬 때에도 내부 균열의 위험성이 있다.
특허문헌 4 에는, 주편의 두께 중심부의 고상률이 0.8 이상 1.0 미만인 범위에 있어서, 미응고부를 포함하는 주편의 폭 중앙부를 압하하여 포로시티를 저감시키는 방법이 개시되어 있지만, 특허문헌 1 과 마찬가지로 압하롤 1 개당 압하량이 커, 높은 부하 하중에 견디는 견뢰한 압하 설비가 필요하기 때문에 설비 비용이 늘어나고, 압하시에 주편에 내부 균열이 발생할 우려가 있다.
일본 공개특허공보 2000-288705호 일본 공개특허공보 평11-156511호 일본 공개특허공보 2001-334353호 일본 공개특허공보 2007-296542호
오나카 이츠오 저 「컴퓨터 전열·응고 해석 입문 주조 프로세스에 대한 응용」, 마루젠 주식회사 (도쿄) 간, 1985년 p.201 ∼ 202
본 발명은, 상기 문제를 감안하여 이루어진 것으로서, 그 목적은 주편을 가이드롤군에 의해 의도적으로 벌징시키는 (주편 두께를 확대시키는) 양 D0 을 주형 출측 (出側) 의 주편 두께의 10 ％ 이하로 함으로써 내부에 균열이나 포로시티의 발생을 억제하고, 총 압하를 규정하여 경압하를 부여함으로써, 큰 압하 능력의 설비를 필요로 하지 않고 비교적 작은 압하 하중으로 효과적으로 중심 편석을 저감시킬 수 있으며, 또한 응고 후에 단계적으로 압하함으로써 잔존하는 포로시티를 박멸하는 강의 연속 주조 방법을 제공하는 것에 있다.
상기의 과제를 해결하기 위한 본 발명의 특징은 이하와 같다.
[1] 강의 연속 주조에 있어서, 주편을 사이에 두고 대향하는 주편 지지롤 사이의 개도를 주조 방향 하류측을 향해 확대함으로써 내부에 미응고층을 갖는 사각형의 주편의 장변면 (長邊面) 두께를 주형 내의 주편 두께의 0.1 ％ 이상 10 ％ 이하의 범위 내에서 벌징시키고, 그 후, 주편의 장변면을 복수의 가이드롤에 의해 압하할 때에,
주편의 두께 중심부의 고상률이 0.2 이상 0.9 미만인 범위에서는 총 압하량 및 압하 구배가 하기 식 (1) 및 (2) 를 충족하고, 당해 고상률이 0.9 이상인 범위의 주편에서는 총 압하량 및 압하 구배가 하기 식 (3) 및 (4) 를 충족하는 것을 특징으로 하는 강의 연속 주조 방법.
0.5 ≤ Rt1/D0 ≤ 1.0 ··· (1)
0.5 ≤ Rg1 ≤ 3.0 ··· (2)
0.2 ≤ Rt2/D0 ≤ 1.0 ··· (3)
0.1 ≤ Rg2 ≤ 1.5 ··· (4)
여기서, Rt1 : 고상률이 0.2 이상 0.9 미만인 범위에서의 주편의 총 압하량 (mm), D0 : 주편의 벌징량 (mm), Rg1 : 고상률이 0.2 이상 0.9 미만인 범위에서의 주편의 압하 구배 (mm/m), Rt2 : 고상률이 0.9 이상인 범위에서의 주편의 총 압하량 (mm), Rg2 : 고상률이 0.9 이상인 범위에서의 주편의 압하 구배 (mm/m)
본 발명의 강의 연속 주조 방법을 적용함으로써, 주편 내부에 균열이나 포로시티를 발생시키는 일 없이, 총 압하를 규정하여 경압하를 부여함으로써, 큰 압하 능력의 설비를 필요로 하지 않고 비교적 작은 압하 하중으로 효과적으로 중심 편석을 저감시킬 수 있으며, 또한 응고 후에 계속해서 연속하여, 주편 중심부의 온도가 크게 저하되기 전에 단계적으로 압하함으로써 잔존하는 포로시티도, 보다 작은 압하 하중으로 압착하여, 내부 균열을 발생시키지 않도록 할 수 있다.
도 1 은, 본 발명의 실시형태에 관련된 강의 연속 주조 방법을 적용하는 연속 주조기를 나타내는 개략도이다.
도 2 는, 연속 주조기에 있어서의 경압하 세그먼트를 확대한 개략도이다.
도 3 은, 반송 방향과 수직인 평면에 있어서의 경압하 세그먼트의 측면도이다.
도 4 는, 주편을 설명하기 위한 개략도이다.
도 5 는, 본 발명에 있어서의 롤 개도의 예이다.
본 발명의 강의 연속 주조 방법은, 주편을 사이에 두고 대향하는 주편 지지롤 사이의 개도를 주조 방향 하류측을 향해 확대함으로써 내부에 미응고층을 갖는 사각형의 주편의 장변면 두께를 주형 내의 주편 두께의 0.1 ％ 이상 10 ％ 이하의 범위 내에서 벌징시키고, 그 후, 주편의 장변면을 복수의 가이드롤에 의해 압하할 때에, 주편의 두께 중심부의 고상률이 0.2 이상 0.9 미만인 범위에서는 총 압하량 및 압하 구배가 하기 식 (1) 및 (2) 를 충족하고, 당해 고상률이 0.9 이상인 범위의 주편에서는 총 압하량 및 압하 구배가 하기 식 (3) 및 (4) 를 충족한다.
0.5 ≤ Rt1/D0 ≤ 1.0 ··· (1)
0.5 ≤ Rg1 ≤ 3.0 ··· (2)
0.2 ≤ Rt2/D0 ≤ 1.0 ··· (3)
0.1 ≤ Rg2 ≤ 1.5 ··· (4)
여기서, Rt1 : 고상률이 0.2 이상 0.9 미만인 범위에서의 주편의 총 압하량 (mm), D0 : 주편의 벌징량 (mm), Rg1 : 고상률이 0.2 이상 0.9 미만인 범위에서의 주편의 압하 구배 (mm/m), Rt2 : 고상률이 0.9 이상인 범위에서의 주편의 총 압하량 (mm), Rg2 : 고상률이 0.9 이상인 범위에서의 주편의 압하 구배 (mm/m)
이하, 도면을 참조하여, 본 발명의 실시형태에 관련된 강의 연속 주조 방법의 일례에 대해 설명한다. 또한, 도 3 에서는, 주조 방향을 화살표로 나타내고 있다.
도 1 은, 본 발명의 실시형태에 관련된 강의 연속 주조 방법을 적용하는 연속 주조기 (1) 를 나타내는 개략도이다. 도 1 에 나타내는 바와 같이, 연속 주조기 (1) 는, 용강 레이들로부터 용강 (2) 이 주입되는 턴디쉬 (3) 와, 턴디쉬 (3) 로부터 침지 노즐 (4) 을 통해 부어진 용강 (2) 을 냉각시키는 구리제의 주형 (5) 과, 주형 (5) 으로부터 인발된 반응고 상태의 주편 (6) 을 반송하는 복수의 세그먼트 (7) 를 구비한다. 반응고 상태의 주편 (6) 은, 내부에 미응고층 (6a) 을 가지고 있다.
도 2 는, 연속 주조기 (1) 에 있어서의 세그먼트 (7) 를 확대한 개략도이고, 도 3 은, 주편 (6) 의 반송 방향과 수직인 평면에 있어서의 세그먼트 (7) 의 측면도이다. 도 2 및 도 3 에 나타내는 바와 같이, 세그먼트 (7) 는, 주편 (6) 에 가압력을 인가하는 구동롤 (8) 과, 가이드롤 (9) 을 갖는다. 가이드롤군은 베어링 (10) 을 통해 상프레임 (11) 및 하프레임 (12) 에 고정된다. 상프레임 (11) 및 하프레임 (12) 은, 상류측 지주 (支柱) (13) 와 하류측 지주 (14) 에 의해 지지된다. 또한, 구동롤과 가이드롤을 총칭하여, 주편 지지롤이라고 칭한다. 주편 지지롤은, 주편 (6) 을 사이에 두고 대향하는 위치에 형성되어 있다.
상프레임 (11) 및 하프레임 (12) 은, 상류측 지주 (13) 와 하류측 지주 (14) 에 의해 지지되어 있으므로, 상류측 지주 (13) 및 하류측 지주 (14) 는, 세그먼트 (7) 전체로서 주편 (6) 에 인가하는 경압하량을 규정한다. 상기 서술한 바와 같이, 복수의 가이드롤 (9) 은, 각각이 베어링을 통해 상프레임 (11) 또는 하프레임 (12) 에 고정되어 있으므로, 지주의 길이를 웜 잭 등으로 신축시킴으로써, 상측 가이드롤과 하측 가이드롤의 간격을 조정할 수 있다. 직전의 세그먼트보다 롤 간격을 넓게 설정함으로써 벌징량을 설정하는 것이 가능하고, 또, 상류 공정측의 가이드롤의 간격을 하류 공정측의 가이드롤의 간격보다 넓게 설정함으로써 경압하 구배를 설정하는 것이 가능하다.
본 발명 방법에서는, 주편의 내부 균열이나 포로시티 방지를 위해, 주편 (6) 을 사이에 두고 대향하는 주편 지지롤 사이 (D1) 의 개도를 주조 방향 하류측을 향해 확대함으로써, 내부에 미응고층 (6a) 을 갖는 사각형의 주편 (6) 의 장변면 두께 (T1) 를 주형 (5) 내의 주편 두께 (T2) 의 0.1 ％ 이상 10 ％ 이하의 범위 내에서 벌징시킨다. 도 4 는, 주편 (6) 을 설명하기 위한 개략도 (주편 (6) 의 사시도) 로, 주형 (5) 내의 주편 (6) 의 표면 (S2) 과, 주편 (6) 의 주형 (5) 내의 주편 두께 (T2) 와, 주편 (6) 의 장변면 (S1) 과, 주편 (6) 의 장변면 두께 (T1) 를, 각각 부호를 붙여 나타내고 있다. 본 발명의 벌징은 의도적인 벌징이지만, 이하 간단히 「벌징」이라고도 한다. 벌징량을 0.1 ％ 이상으로 하는 것은 주편에 부여되는 과대한 하중을 방지하기 위해 필요 최소한의 벌징량을 설정하는 기준이며, 10 ％ 이하로 하는 것은 의도적인 벌징으로 인한 과대한 내부 변형을 방지하고, 내부 균열을 방지하기 위함이다. 또한, 의도적 벌징은, 중심부의 고상률이 0 인 단계에서 개시하고, 주형 내의 주편 두께의 0.1 ％ 이상 10 ％ 이하 (1 ％ 이상 5 ％ 이하가 바람직하다) 의 범위 내의 소정량의 벌징이 되면 종료한다. 벌징의 종료는, 중심부의 고상률이 0.1 미만인 영역에서 종료시키는 것이 바람직하다.
또, 벌징시킨 후, 주편의 장변면을 복수의 가이드롤에 의해 압하한다. 이 때에, 주편의 두께 중심부의 고상률이 0.2 이상 0.9 미만인 위치에서 가이드롤군에 의해 주편을 벌징량의 50 ％ 이상 100 ％ 이하의 양으로 압하한다. 여기서, 주편의 두께 중심부의 고상률 (이하, 간단히 「중심부의 고상률」 또는 「고상률」이라고도 한다) 이란, 폭 방향 단부를 제외하는 주편의 두께 방향의 중심선 상의 고상률이지만, 주편 폭 방향 중심 (또한 두께 방향 중심) 의 고상률로 대표할 수 있다. 중심부의 고상률이 0.2 이상 0.9 미만인 위치의 압하량을 벌징량의 50 ％ 이상으로 함으로써 응고 말기의 용강 유동에 의한 주편의 중심 편석을 저감시킬 수 있고, 벌징량의 100 ％ 이하로 함으로써, 완전 응고되어 있는 단변부의 응고 쉘을 압하하지 않으므로, 고상률 0.9 이상의 범위에서 압하하였을 때의 압하 부하를 경감시킬 수 있다. 압하 구배를 0.5 ∼ 3.0 mm/m 의 범위로 규정함으로써 주편을 적절한 압하 속도로 압하하고, 효과적으로 중심 편석을 저감시키는 것이 가능하다. 즉, 중심부의 고상률이 0.2 이상 0.9 미만인 위치에서는, 식 (1) 및 식 (2) 를 충족하도록 조업한다.
0.5 ≤ Rt1/D0 ≤ 1.0 ··· (1)
0.5 ≤ Rg1 ≤ 3.0 ··· (2)
여기서, Rt1 : 고상률이 0.2 이상 0.9 미만인 범위에서의 주편의 총 압하량 (mm), D0 : 주편의 벌징량 (mm), Rg1 : 고상률이 0.2 이상 0.9 미만인 범위에서의 주편의 압하 구배 (mm/m)
또한, 고상률 0.9 이상의 범위에서는 가이드롤군에 의해 주편을 벌징량의 20 ％ 이상 100 ％ 이하의 양으로 압하한다. 나아가서는 압하 구배를 0.1 ∼ 1.5 mm/m 의 범위로 규정함으로써, 세그먼트에 과대한 하중을 가하지 않고 효과적으로 포로시티를 저감시키는 것이 가능하다. 즉, 중심부의 고상률이 0.9 이상인 위치에서는, 식 (3) 및 식 (4) 를 충족하도록 조업한다. 또한, 중심부의 고상률이 1.0 에 도달한 후에 압하를 계속해도 되지만, 식 (3) 으로 규정되는 총 압하량의 범위 내에서 압하를 종료한다.
0.2 ≤ Rt2/D0 ≤ 1.0 ··· (3)
0.1 ≤ Rg2 ≤ 1.5 ··· (4)
여기서, Rt2 : 고상률이 0.9 이상인 범위에서의 주편의 총 압하량 (mm), D0 : 주편의 벌징량 (mm), Rg2 : 고상률이 0.9 이상인 범위에서의 주편의 압하 구배 (mm/m)
연속 주조의 조업에 있어서, 이상의 조업 조건을 충족하여 조업하면 본 발명의 효과를 발휘하는 것이지만, 이 범위 내를 충족할 수 있도록 조업 조건을 제어하면 더욱 바람직하다.
중심부의 고상률은, 미리 전열 응고 해석을 실시함으로써 구할 수 있다. 전열 응고 해석의 수법에 대해서는, 비특허문헌 1 에 기재되는 「엔탈피법」 등을 이용하여 수치 계산을 실행하면 된다. 전열 응고 해석의 정밀도는, 사전에 리벳 체결 시험이나 표면 온도의 측정, 혹은 초음파로의 고상률의 측정 등의 방법으로 확인하고, 본 발명의 실시에 충분한 정밀도인 것을 확인하였다. 주조 중에 응고 완료 위치의 변동이 있었을 때에도, 가이드롤군에 의한 경압하 범위를 넓게 설정함으로써, 고상률 0.9 이하의 위치가 압하 범위로부터 벗어나는 것을 방지하는 것이 가능하다.
실시예
이하, 본 발명의 실시형태에 관련된 강의 연속 주조 방법의 실시예에 대해 설명한다. 또한, 본 발명은 하기의 실시예로 한정되지 않는다.
도 1 에 나타내는 슬래브 연속 주조기와 동일 형식의 슬래브 연속 주조기를 사용하여, 저탄소 알루미늄 킬드 강을 연속 주조하는 시험을 실시하였다. 강의 주된 성분은, C : 0.03 ∼ 0.2 질량％, Si : 0.05 ∼ 0.5 질량％, Mn : 0.8 ∼ 1.8 질량％, P : 0.02 질량％ 미만, S : 0.005 질량％ 미만이었다. 주편의 사이즈는, 두께가 250 mm ∼ 300 mm, 폭이 1900 ∼ 2100 mm 이며, 주편 인발 속도를 0.9 ∼ 1.4 m/min 으로 하였다. 압하 세그먼트에는 1 쌍의 구동롤 및 가이드롤이 설치되고, 1 개의 세그먼트 길이는 2 m 이다. 도 5 에 본 실시예에 있어서의 롤 개도의 예를 나타낸다.
표 1 및 표 2 에 본 발명의 실시형태에 관련된 강의 연속 주조 방법에서의 1 ∼ 11 의 주조 조건과, 주조된 슬래브에 있어서의 중심 편석도와 포로시티 및 내부 균열, 표면흠을 측정한 데이터를 나타낸다. 또, 비교를 위해, 본 발명의 범위 외의 주조 시험을 조건 12 ∼ 20 으로서 실시하였다.
Figure pct00001
Figure pct00002
중심 편석도의 측정 방법은, 슬래브의 단면 중심부에 있어서의 두께 방향에 관한 탄소 농도 (질량％) 를 분석하여, 그 최대치를 Cmax 로 하고, 평균 탄소 농도 (요컨대 용강에서의 탄소 농도) 를 C0 으로 하여, Cmax/C0 을 중심 편석도로 정의한 것이다. 요컨대, 이 정의에서는, 중심 편석도가 1 에 가까워질수록 중심 편석은 저감되게 된다. 여기서는, 중심 편석도가 1.10 이상이 된 경우에 중심 편석이 악화된 것으로 하여 불량 판정을 실시하였다. 주편의 포로시티는 압연 전의 슬래브의 두께 중앙을 초음파 탐상하고, 직경 2 mm 이상의 포로시티가 있으면 포로시티가 있는 것으로 하여 불량 판정을 실시하였다.
조건 1 ∼ 조건 11 에서는 총 압하량, 압하 구배도 모두 본 발명의 범위 내이고, 표 2 의 측정 데이터로부터 분명한 바와 같이, 본 발명의 범위 내인 조건 1 ∼ 11 에서는 중심 편석도는 저위 (1.10 미만) 이고, 또, 포로시티와 내부 균열은 확인되지 않고, 표면흠도 없었다.
비교 조건으로서 실시한 조건 12 에서는, 고상률이 0.9 이상인 범위에서 압하하지 않는 조건에서 주조를 실시하였다. 고상률이 0.2 이상 0.9 미만인 범위에서의 총 압하량, 및 주편의 압하 구배는 모두 본 발명의 범위 내였기 때문에, 중심 편석도는 저위였지만, 포로시티가 발생하였다. 조건 13 에서는 고상률이 0.9 이상인 범위에서 압하를 실시하였지만, 고상률이 0.2 이상 0.9 미만인 범위 및 고상률이 0.9 이상인 범위 모두 총 압하량이 본 발명의 범위보다 큰 조건이었다. 그 결과, 포로시티의 발생은 없었지만, 총 압하량이 커 주편에 부여되는 변형이 과대하였기 때문에, 일부 내부 균열 및 표면흠이 발생하였다. 조건 14 에서는 조건 13 과 마찬가지로 고상률이 0.9 이상인 범위에서 압하를 실시하였지만, 압하 구배가 본 발명의 범위보다 큰 조건이고, 그 결과, 포로시티의 발생은 없었지만, 일부 내부 균열 및 표면흠이 발생하였다. 조건 15 에서는 고상률이 0.2 이상 0.9 미만인 범위에서의 총 압하량, 및 주편의 압하 구배가 본 발명의 범위보다 높은 조건이었다. 그 결과, 적정 압하 속도가 부여되지 않았던 것으로 생각되어, 중심 편석도는 본 발명예와 비교하여 고위였다. 조건 16, 17 에서는 고상률이 0.2 이상 0.9 미만인 범위에서의 총 압하량, 및 주편의 압하 구배가 본 발명의 범위보다 낮은 조건이었다. 그 결과, 중심 편석도는 본 발명예와 비교하여 고위였다. 조건 18, 19, 20 에서는 고상률이 0.9 이상인 범위 및 고상률이 0.2 이상 0.9 미만인 범위에서의 총 압하량, 및 주편의 압하 구배는 모두 본 발명의 범위 외로, 중심 편석은 고위가 되고, 포로시티의 발생은 없었지만, 주편에 부여되는 변형이 과대하였기 때문에 내부 균열 및 표면흠이 발생하였다.
1 : 연속 주조기
2 : 용강
3 : 턴디쉬
4 : 침지 노즐
5 : 주형
6 : 주편
6a : 미응고층
7 : 세그먼트
8 : 구동롤
9 : 가이드롤
10 : 베어링
11 : 상프레임
12 : 하프레임
13 : 상류측 지주
14 : 하류측 지주
D1 : 주편 지지롤 사이
S1 : 주편의 장변면
S2 : 주형 내의 주편의 표면
T1 : 주편의 장변면 두께
T2 : 주형 내의 주편 두께

Claims (1)

  1. 강의 연속 주조에 있어서, 주편을 사이에 두고 대향하는 주편 지지롤 사이의 개도를 주조 방향 하류측을 향해 확대함으로써 내부에 미응고층을 갖는 사각형의 주편의 장변면 두께를 주형 내의 주편 두께의 0.1 ％ 이상 10 ％ 이하의 범위 내에서 벌징시키고, 그 후, 주편의 장변면을 복수의 가이드롤에 의해 압하할 때에,
    주편의 두께 중심부의 고상률이 0.2 이상 0.9 미만인 범위에서는 총 압하량 및 압하 구배가 하기 식 (1) 및 (2) 를 충족하고, 당해 고상률이 0.9 이상인 범위의 주편에서는 총 압하량 및 압하 구배가 하기 식 (3) 및 (4) 를 충족하는 것을 특징으로 하는 강의 연속 주조 방법.
    0.5 ≤ Rt1/D0 ≤ 1.0 ··· (1)
    0.5 ≤ Rg1 ≤ 3.0 ··· (2)
    0.2 ≤ Rt2/D0 ≤ 1.0 ··· (3)
    0.1 ≤ Rg2 ≤ 1.5 ··· (4)
    여기서, Rt1 : 고상률이 0.2 이상 0.9 미만인 범위에서의 주편의 총 압하량 (mm), D0 : 주편의 벌징량 (mm), Rg1 : 고상률이 0.2 이상 0.9 미만인 범위에서의 주편의 압하 구배 (mm/m), Rt2 : 고상률이 0.9 이상인 범위에서의 주편의 총 압하량 (mm), Rg2 : 고상률이 0.9 이상인 범위에서의 주편의 압하 구배 (mm/m)
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