KR20190049668A

KR20190049668A - 티타늄 구리박 및 그 제조 방법

Info

Publication number: KR20190049668A
Application number: KR1020190049952A
Authority: KR
Inventors: 료타 키시모토; 사토루 타우치; 켄지 코이케
Original assignee: 제이엑스금속주식회사
Priority date: 2016-03-31
Filing date: 2019-04-29
Publication date: 2019-05-09
Also published as: KR20200145798A; KR20170113411A; TWI625402B; CN107267796A; CN110144487A; JP6703878B2; TW201736609A; JP2017179570A

Abstract

박 두께가 0.1㎜ 이하인 얇은 것이어도 스프링으로서 이용했을 때의 변형이 작고, 오토 포커스 카메라 모듈 등의 전자기기 부품에 사용되는 도전성 스프링재로서 적합하게 이용할 수 있는 티타늄 구리박 및 그 제조 방법을 제공한다.
본 발명의 티타늄 구리박은 Ti을 1.5~5.0질량% 함유하고, 잔부가 구리 및 불가피한 불순물 구성되며, 박 두께가 0.1㎜ 이하이고, 압연 방향과 평행인 방향으로 60㎜ 간격으로 나란히 위치하는 5개 측정점에서의 박 두께 변동이 0.0㎛~1.0㎛이다.

Description

티타늄 구리박 및 그 제조 방법 {TITANIUM COPPER FOIL AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME}

본 발명은, 오토 포커스 카메라 모듈 등의 도전성 스프링재로 이용하기에 적합한, 뛰어난 강도를 구비한 Cu-Ti계 합금박에 관한 것이다.

휴대전화의 카메라 렌즈부에는 오토 포커스 카메라 모듈이라 불리는 전자부품이 사용된다. 휴대전화 카메라의 오토 포커스 기능은 오토 포커스 카메라 모듈에 사용되는 재료의 스프링력으로 렌즈를 일정 방향으로 작동시킴과 동시에, 주위에 감긴 코일에 전류를 흘림으로써 발생하는 전자력으로 렌즈를 재료의 스프링력이 작용하는 방향과는 반대 방향으로 작동시킨다. 이러한 기구로 카메라 렌즈가 구동하여 오토 포커스 기능이 발휘된다(예를 들면, 특허문헌 1, 2).

따라서, 오토 포커스 카메라 모듈에 사용되는 구리합금박에는 전자력에 의한 재료 변형에 견딜 정도의 스프링 강도가 필요하다. 스프링 강도가 낮으면 전자력에 의한 변위에 재료가 견디지 못하여, 영구 변형(기형)이 발생하여 전자력을 제하(除荷)한 후 초기 위치로 돌아가지 않는다. 변형이 생기면, 일정한 전류를 흘렸을 때, 렌즈가 원하는 위치로 이동하지 못하여 오토 포커스 기능이 발휘되지 않는다.

오토 포커스 카메라 모듈로는 박 두께 0.1㎜ 이하이고, 1100MPa 이상의 인장 강도 또는 0.2% 내력을 가지는 Cu-Ni-Sn계 구리합금박이 사용되어 왔다. 그러나, 최근 비용절감 요구에 따라 Cu-Ni-Sn계 구리합금보다 비교적 재료 가격이 싼 티타늄 구리박이 사용되게 되어, 그 수요는 증가하고 있다.

한편, 티타늄 구리박의 강도는 Cu-Ni-Sn계 구리합금박보다 낮고, 변형이 생기는 문제가 있기 때문에, 그 고강도화가 기대되고 있다. 티타늄 구리 강도를 개선하는 기술로서는, 특허문헌 3~6에 기재된 것 등이 있다. 특허문헌 3에서는 최종 재결정 소둔으로 평균 결정립 직경을 조정하고, 그 후, 냉간압연, 시효처리를 순차적으로 실시하는 방법이 기재되어 있다. 특허문헌 4에서는 고용화 처리 후에 냉간압연, 시효처리, 냉간압연을 순차적으로 실시하는 방법이 기재되어 있다. 특허문헌 5에서는, 열간압연 및 냉간압연을 실시한 후, 750~1000℃의 온도역에서 5초~5분간 유지하는 용체화 처리를 실시하고, 이어서, 압연율 0~50%의 냉간압연, 300~550℃의 시효처리 및 압연율 0~30%의 완성 냉간압연을 순차적으로 실시함으로써 판(板)면에서의 {420}의 X선 회절 강도를 조정하는 방법이 기재되어 있다. 특허문헌 6에서는, 제1 용체화 처리, 중간압연, 최종 용체화 처리, 소둔, 최종 냉간압연 및 시효처리를 소정의 조건에서 순차적으로 실시함으로써 압연면에 있어서의 {220}의 X선 회절 강도의 반값 폭을 조정하는 방법이 제안되어 있다.

또한, 강도를 높게 함과 더불어, 변형 발생을 억제하기 위해 특허문헌 7에서는 표면 거칠기를 작게 하는 것, 특허문헌 8에서는 결정 방위를 조정하는 것, 특허문헌 9에서는 신장 탄성률을 작게 하는 것이 각각 제안되어 있다.

일본 공개특허공보 특개2004-280031호 일본 공개특허공보 특개2009-115895호 일본 특허공보 제4001491호 일본 특허공보 제4259828호 일본 공개특허공보 특개2010-126777호 일본 공개특허공보 특개2011-208243호 일본 특허공보 제5723849호 일본 특허공보 제5526212호 일본 공개특허공보 특개2014-074193호

특허문헌 3~6의 명세서 내에 기재된 실시예 및 비교예 중에는, 1100MPa 이상의 0.2% 내력을 가지는 티타늄 구리도 몇 개 보인다. 그렇지만, 이들 특허문헌 3~6에서 제안된 종래 기술에서는, 재료에 하중을 가하여 변형시킨 후 하중을 제거하면 변형이 생기기 때문에, 단순히 고강도인 것 만으로는 오토 포커스 카메라 모듈 등의 도전성 스프링재로서 사용할 수 없다는 것을 알았다.

또한, 특허문헌 7~9는 각각 변형 과제에 착안하여 이 변형 발생을 억제하는 방법을 제안하고 있다. 그렇지만, 박 두께가 0.1㎜ 이하로 얇은 것에 대해서는, 특허문헌 7~9에서 제안한 기술로는 그 효과가 기대할 정도로는 발휘되지 않는다는 것을 알았다. 즉, 특허문헌 7~9에서 제안한 기술은 박 두께가 0.1㎜를 넘는 것으로는 큰 효과가 발휘되지만, 박 두께가 0.1㎜를 넘는 것에는, 박 두께가 0.1㎜를 넘을 것으로 예측될 정도의 충분한 효과가 발휘되지 않는다는 것을 알았다.

본 발명은 이러한 문제를 해결하는 것을 과제로 하는 것으로, 박 두께가 0.1㎜ 이하의 얇은 것이어도 스프링으로 이용했을 때의 변형이 작고, 오토 포커스 카메라 모듈 등의 전자기기 부품에 사용되는 도전성 스프링재로서 적합하게 이용할 수 있는 티타늄 구리박 및 그 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.

발명자는 종래 기술과 같은 변형을 억제하는 수단을 이용해도, 박 두께가 얇은 티타늄 구리박에서의 변형 발생 유무는 박 두께 그 자체의 영향을 받기 때문에, 그러한 수단으로 발휘되는 효과는 두께가 두꺼운 것에 비하여 작아지는 것을 발견하였다. 그리고, 두께가 얇은 티타늄 구리박이어도 박 두께의 변동을 작게 함으로써, 스프링으로서 이용했을 때에 변형 발생이 최소한에 머무르는 것을 발견하였다.

더욱이, 이러한 박 두께 변동이 작은 티타늄 구리박은 종래와 동일하게 하여 열간압연, 제1 냉간압연, 용체화 처리 및 제2 냉간압연을 순차적으로 실시할 때, 용체화 처리로 결정립을 조대화시킴과 동시에, 용체화 처리에 이어 용체화 후 가열처리를 실시하여 적당히 경화시킨 후, 제2 냉간압연을 실시함으로써 얻을 수 있다는 식견을 얻었다.

이러한 식견에 기초하여, 본 발명의 티타늄 구리박은 Ti을 1.5~5.0질량% 함유하고, 잔부가 구리 및 불가피한 불순물로 구성되며, 박 두께가 0.1㎜ 이하이고, 압연 방향과 평행인 방향으로 60㎜ 간격으로 나란히 위치하는 5개 측정점에서의 박 두께 변동이 0.0㎛~1.0㎛인 것이다.

그리고 또한 상기 티타늄 구리박은 압연 방향으로 평행인 방향에서의 인장 강도가 1100MPa 이상인 것이 바람직하다.

또한, 상기 티타늄 구리박은 Al, Ag, B, Co, Fe, Mg, Mn, Mo, Ni, P, Si, Cr 및 Zr로부터 선택되는 1종 이상의 원소를 총량 0~1.0질량% 더 함유하는 것으로 할 수 있다.

또한, 본 발명의 티타늄 구리박의 제조 방법은 Ti을 1.5~5.0질량% 함유하고, 잔부가 구리 및 불가피한 불순물로 구성되는 잉곳을 주조하여, 상기 잉곳에 대하여 열간압연과 제1 냉간압연과 평균 결정립 직경을 100~160㎛으로 조정하는 용체화 처리와, 용체화 처리 후의 인장 강도에 대한 인장 강도 증가량을 100~240MPa로 조정하는 용체화 후 가열처리와, 제2 냉간압연과, 200~450℃ 온도에서 2시간~20시간에 걸쳐 가열할 때 시효 처리를 이 순서대로 실시하는 것을 포함하는 것이다.

또한, 이 제조 방법에서는, 제2 냉간압연에서의 압하율을 55% 이상으로 하는 것이 바람직하다.

그리고 또한, 이 제조 방법은 시효처리 후, 압하율을 35% 이상으로 하는 제3 냉간압연을 더 포함할 수 있다.

본 발명에 의하면, 압연 방향과 평행인 방향으로 60㎜ 간격으로 나란히 위치하는 5개 측정점에서의 박 두께 변동을 0.0㎛~1.0㎛으로 함으로써, 박 두께가 0.1㎜ 이하의 얇은 것이어도 스프링으로서 이용했을 때의 변형이 작은 티타늄 구리박을 제공할 수 있다. 이러한 티타늄 구리박은 오토 포커스 카메라 모듈 등의 전자기기 부품에 사용되는 도전성 스프링재로서 적합하게 이용할 수 있다.

도 1은 실시예의 변형량을 측정하는 방법을 나타내는 개략도이다.

이하에, 본 발명의 실시형태에 대하여 상세하게 설명한다.

본 발명의 한 실시형태의 티타늄 구리박은 Ti을 1.5~5.0질량% 함유하고, 잔부가 구리 및 불가피한 불순물로 구성되는 것으로서, 압연 방향과 평행인 방향으로 60㎜ 간격으로 나란히 위치하는 5개 측정점에서의 박 두께 변동이 0.0㎛~1.0㎛이다.

(Ti 농도)

본 발명과 관련되는 티타늄 구리박에 있어서는, Ti 농도를 1.5~5.0질량%로 한다. 티타늄 구리은 용체화 처리에 의해 Cu 매트릭스 중에 Ti을 고용시키고, 시효처리에 의해 미세한 석출물을 합금 내에 분산시킴으로써 강도 및 도전율을 상승시킨다.

Ti 농도가 1.5질량% 미만이 되면, 석출물의 석출이 불충분해져 원하는 강도를 얻을 수 없다. Ti 농도가 5.0질량%를 넘으면, 가공성이 열화하여, 압연 시에 재료가 균열되기 쉬워진다. 강도 및 가공성의 밸런스를 고려하면, 바람직한 Ti 농도는 2.9~3.5질량%이다.

(그 밖의 첨가 원소)

본 발명과 관련되는 티타늄 구리박에 있어서는, Al, Ag, B, Co, Fe, Mg, Mn, Mo, Ni, P, Si, Cr 및 Zr 중 1종 이상을 총량 0~1.0질량% 함유시킴으로써, 강도를 더 향상시킬 수 있다. 이들 원소의 합계 함유량은 0, 즉, 이들 원소는 포함되지 않아도 된다. 이들 원소 합계 함유량의 상한을 1.0질량%로 한 것은 1.0질량%를 넘으면, 가공성이 열화하여, 열간압연 시에 재료가 균열되기 쉬워지기 때문이다.

(인장 강도)

오토 포커스 카메라 모듈의 도전성 스프링재 등으로서 적합한 티타늄 구리박에 필요한 인장 강도는 1100MPa 이상이고, 보다 바람직하게는 1300MPa 이상이다. 본 발명에 있어서는, 티타늄 구리박의 압연 방향으로 평행인 방향의 인장 강도를 측정하며, 인장 강도는 JIS Z2241(금속재료 인장 시험방법)에 준거하여 측정한다.

(박 두께 변동)

본 발명의 티타늄 구리박에서는, 압연 방향과 평행인 방향으로 60㎜ 간격을 두고 연속하는 5개 측정점을 설정하여, 해당 5개 측정점의 박 두께를 측정한 경우, 그 박 두께 변동이 0.0㎛~1.0㎛이다.

여기서, 박 두께 변동은 60㎜ 간격으로 압연 방향으로 떨어져서 나열되는 5개 측정점에서 박 두께를 측정하여, 그것에 의해 얻어지는 5개의 박 두께 데이터의 최대치와 최소치와의 차이라고 정의한다. 박 두께 변동을 작게 함으로써, 변형성을 향상시키는 것이 가능해진다. 이러한 5개 측정점에서의 박 두께 측정을 적어도 1회 실시하고, 그 중 적어도 1회 측정에서 5개 측정점의 박 두께 변동이 0.0㎛~1.0㎛의 범위 내이면 본 발명에 포함된다.

(구리박 두께)

본 발명의 티타늄 구리박의 한 실시형태에서는, 박 두께가 0.1㎜ 이하이고, 전형적인 실시형태에서는 박 두께가 0.018㎜~0.08㎜이며, 보다 전형적인 실시형태에서는 박 두께가 0.02㎜~0.05㎜이다.

(제조 방법)

상술한 바와 같은 티타늄 구리박을 제조하려면, 우선 용해로에서 전기구리, Ti 등의 원료를 용해하여, 원하는 조성의 용탕을 얻는다. 그리고, 이 용탕을 잉곳으로 주조한다. 티타늄의 산화 마모를 방지하기 위해 용해 및 주조는 진공 하에서 또는 불활성 가스 분위기 하에서 실시하는 것이 바람직하다. 그 후, 잉곳에 대하여, 전형적으로는 열간압연, 제1 냉간압연, 용체화 처리, 용체화 후 가열처리, 제2 냉간압연, 시효처리, 제3 냉간압연, 방청처리를 이 순서대로 실시하여 원하는 박 두께 및 특성을 갖는 박으로 완성한다.

열간압연 및 그 후의 제1 냉간압연 조건은 티타늄 구리 제조에서 실시되고 있는 관례적인 조건으로 실시하면 충분하며, 여기에는 특별히 요구되는 조건은 없다. 또한, 용체화 처리에 대해서도 관례적인 조건으로 상관없지만, 예를 들면 700~1000℃에서 5초간~30분간의 조건에서 실시할 수 있다.

용체화 처리에서는, 평균 결정립 직경을 조정하기 위해, 바람직하게는 온도 범위는 800℃~950℃이며, 또한, 바람직한 시간 범위는 120초(2분)~300초(5분)이다. 단, 평균 결정립 직경을 조정할 수 있는 온도와 시간이면, 이러한 바람직한 범위를 벗어나는 것이어도 된다.

용체화 처리에서 조정하는 평균 결정립 직경은 100~160㎛이다. 이 평균 결정립 직경이 100㎛을 밑돌면, 그 후의 냉간압연에서 박 두께 변동이 1.0㎛을 넘는다. 평균 결정립 직경이 160㎛을 넘으면, 그 후의 냉간압연에서의 박 두께 변동은 작아지지만, 표면에 두꺼운 산화막 및 내부 산화층이 생성되어 그 제거가 곤란해진다. 또한, 박 두께 변동의 저감 효과는 용체화 처리에서 조정하는 평균 결정립 직경이 160㎛을 넘으면 포화한다.

평균 결정립 직경은 판면(압연면)을 연마한 후 에칭하고, 그 면을 광학현미경으로 관찰하여 100개의 결정립에 대하여 JIS　H0501의 절단법으로 측정한다.

용체화 처리에 이어서 실시하는 용체화 후 가열처리에서는, 인장 강도의 증가량을 조정한다. 용체화 후 가열처리는 용체화 처리를 한 티타늄 구리합금을 가열하여 시효 경화시키는 것이다. 용체화 후 가열처리는, 시효 경화시킬 목적에서 용체화 처리 온도보다 낮은 온도에서 실시한다. 용체화 후 가열처리는 바람직한 온도 범위가 600~700℃이며, 또 바람직한 시간 범위가 120초~300초(5분)이다. 단, 인장 강도의 증가량을 조정할 수 있는 온도와 시간이면, 바람직한 범위를 벗어나는 것이어도 된다.

용체화 후 가열처리에서 조정하는 인장 강도의 증가량은 100~240MPa이다. 인장 강도 증가량이 100MPa을 밑돌면, 그 후의 냉간압연에서 박 두께 변동이 1.0㎛을 넘는다. 인장 강도의 증가량이 240MPa을 넘으면, 그 후의 냉간압연에서의 박 두께 변동은 작아지지만, 가공 경화 때문에 냉간압연의 속행 그 자체가 곤란해진다. 또한, 박 두께 변동의 저감 효과는 용체화 처리 후에 실시하는 가열처리에서 조정하는 인장 강도의 증가량이 240MPa을 넘으면 포화한다.

인장 강도의 증가량은 용체화 후 가열처리 전후에 있어서의 인장 강도의 증가량이며, 다음 식에 의해 산출할 수 있다.

인장 강도의 증가량 = 용체화 후 가열처리 후의 인장 강도 - 용체화 처리 후(용체화 후 가열처리 전)의 인장 강도

상술한 강도를 얻기 위해, 제2 냉간압연의 압하율은 55% 이상으로 설정하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 60% 이상, 보더 더 바람직하게는 65% 이상이다. 이 압하율이 55% 미만이 되면, 1100MPa 이상의 인장 강도를 얻는 것은 곤란해진다. 압하율 상한은 본 발명이 목적으로 하는 강도인 점에서는 특별히 규정되지 않지만, 공업적으로 99.8%를 넘는 일은 없다.

시효처리의 가열온도는 200~450℃로 하고, 가열시간은 2시간~20시간으로 한다. 가열온도가 200℃ 미만인 경우나 450℃를 넘는 경우, 1100MPa 이상의 인장 강도를 얻는 것이 곤란해진다. 가열시간이 2시간 미만인 경우나 20시간을 넘는 경우, 1100MPa 이상의 인장 강도를 얻는 것이 곤란해진다.

제3 냉간압연의 압하율은 35% 이상으로 설정하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 40% 이상, 보다 더 바람직하게는 45% 이상이다. 이 압하율이 35% 미만이 되면, 1100MPa 이상의 인장 강도를 얻는 것은 곤란해진다. 압하율의 상한은 목적으로 하는 강도인 점에서는 특별히 규정되지 않지만, 공업적으로 99.8%를 넘는 일은 없다. 또한, 제3 냉간압연은 그만큼 높은 강도가 요구되지 않는 용도인 경우는 생략할 수도 있다.

또한, 일반적으로, 열처리 후에는 표면에 생성된 산화 피막 또는 산화물층을 제거하기 위해 표면의 산 세척이나 연마 등을 실시한다. 본 발명에서도 열처리 후에 표면의 산 세척이나 연마 등을 실시하는 것도 가능하다.

(용도)

본 발명의 티타늄 구리박은 한정적이지는 아니지만, 스위치, 커넥터, 잭, 단자, 릴레이 등의 전자기기용 부품의 재료로서 적합하게 사용할 수 있고, 특히 오토 포커스 카메라 모듈 등의 전자기기 부품에 사용되는 도전성 스프링재로서 적합하게 사용할 수 있다.

실시예

다음으로, 본 발명의 티타늄 구리박을 실제로 시험 제작하여, 그 성능을 평가했기에 이하에 설명한다. 단, 여기서의 설명은 단순한 예시를 목적으로 한 것으로서, 그것에 한정되는 것을 의도하는 것은 아니다.

Ti을 소정의 농도로 함유하고, 잔부가 구리 및 불가피한 불순물로 구성되는 합금을 실험 재료로 하여 이 재료의 특성을 조사하였다.

<제조 조건>

시작품 제조는 다음과 같이 하여 실시하였다. 우선 진공 용해로에서 전기구리를 용해하고, 소정의 Ti 농도로 두께가 30㎜인 잉곳을 제조하였다.

이 잉곳을 950℃에서 3시간 가열하여, 두께 10㎜까지 압연하는 열간압연을 실시하였다. 열간압연에서 생성한 산화 스케일을 그라인더로 제거하여 연삭을 실시하였다. 또한, 이 연삭 후의 두께는 9㎜였다. 이어서, 제1 냉간압연을 실시하여, 두께 1.5㎜까지 압연하였다. 그 후의 용체화 처리에서는 800~950℃로 승온한 전기로에 시료를 넣고, 120초~300초(5분)를 유지한 후, 시료를 수조에 넣어 급냉하였다. 용체화 처리에 이어 용체화 처리 후 가열처리를 실시하였다. 용체화 처리 후 가열처리에서는, 600~700℃로 승온한 전기로에 시료를 넣고, 120초~300초(5분)를 유지한 후, 시료를 수조에 넣어 급냉하였다. 그리고, 제2 냉간압연을 실시하여, 여기서는 압하율 98%에서 0.03㎜의 박 두께까지 압연하였다. 그 후는, 시효처리로서 300℃에서 10시간 가열하였다. 여기서, 시효처리의 이 온도는 시효 후의 인장 강도가 최대가 되도록 선택하였다. 또한, 제3 냉간압연은 실시하지 않았다.

이상과 같이 제작한 시료에 대하여 다음의 각 평가를 실시하였다.

<박 두께 변동>

60㎜ 간격으로 압연 방향으로 연속하는 5점에 대하여 박 두께를 측정하고, 5개 데이터의 최대치와 최소치 차이를 산출하여 그 값을 박 두께 변동으로 하였다. 박 두께를 측정하는 기기로서 제조사가 주식회사 니콘, 품명이 디지마이크로(DIGIMICRO), 형식이 Nikon　MH-15M인 것을 이용하였다. 박 두께는 서브 미크론 오더(0.1㎛ 단위)로 측정하였다.

<변형>

폭 10㎜의 짧은 직사각형 시료를 긴쪽 방향이 압연 평행 방향이 되도록 채취하였다. 짧은 직사각형 시료는 60㎜ 간격으로 압연 방향으로 연속하는 5곳에서 채취하여 5개의 짧은 직사각형 시료로 하였다. 그리고, 도 1과 같이, 시료의 한쪽 끝을 고정시키고, 이 고정된 끝으로부터 거리(L)의 위치에 선단을 나이프 에지로 가공한 펀치를 1㎜/분의 이동 속도로 눌러, 시료에 거리(d)의 굴곡을 준 후, 펀치를 초기 위치로 돌려 제하하였다. 제하 후, 변형량(δ)을 구하였다. 이 측정을 5개의 짧은 직사각형 시료 각각에 실시하여 5개의 변형량(δ)을 얻었다. 5개가 변형량(δ) 중 가장 값이 높은 변형량(δ)을 측정치로 하였다.

시험 조건은 시료의 박 두께가 0.05㎜ 이하인 경우, L=3㎜, d=2㎜로 하고, 박 두께가 0.05㎜보다 두꺼운 경우, L=5㎜, d=4㎜로 하였다. 또한, 변형량은 0.01㎜의 분해능으로 측정하여, 변형이 검출되지 않은 경우는 <0.01㎜로 표기하였다.

이러한 평가결과를 소정의 제조 조건과 함께 표 1에 나타낸다.

[표 1]

[표 2]

본 발명의 범위 내인 발명예 1~25는 0.2% 내력이 1100MPa 이상, 박 두께 변동이 0.0㎛~1.0㎛의 작은 값이고, 변형량이 0.01㎜ 미만의 낮은 값이며, 모두 양호한 특성을 나타냈다.

한편, 비교예 1~3은 용체화 처리가 바람직한 범위를 벗어났기 때문에, 평균 결정립 직경이 100㎛ 미만이고, 박 두께 변동 증가에 기인하여 변형량이 0.02㎜ 이상의 높은 값을 나타냈다.

비교예 4~6은 용체화 후 가열처리가 바람직한 범위를 벗어났기 때문에, 용체화 후 가열처리 전후의 인장 강도의 증가량이 100MPa 미만이 되고, 박 두께 변동이 1.0㎛을 넘는 높은 값이 되어, 변형량이 0.02㎜ 이상의 높은 값을 나타냈다.

비교예 7은 용체화 후 가열처리를 실시하지 않았기 때문에, 용체화 후 가열처리 전후의 인장 강도의 증가량이 제로가 되고, 박 두께 변동이 1.0㎛을 넘는 높은 값이 되어, 변형량이 0.06㎜인 높은 값을 나타냈다.

비교예 8은 용체화 처리가 바람직한 범위를 벗어난 점 및 용체화 후 가열처리를 실시하지 않았기 때문에, 박 두께 변동이 1.0㎛을 넘는 높은 값이 되어, 변형량이 0.08㎜의 높은 값을 나타냈다.

비교예 9는 Ti 성분이 하한을 벗어났기 때문에 인장 강도가 낮았다.

비교예 10 및 11은 Ti 성분 또는 부성분이 상한을 벗어났기 때문에 열간압연에서 분열이 발생하여 가공할 수 없었다.

Claims

Ti을 1.5~5.0질량% 함유하고, 잔부가 구리 및 불가피한 불순물 구성되며, 박 두께가 0.1㎜ 이하이고, 압연 방향과 평행인 방향으로 60㎜ 간격으로 나란히 위치하는 5개 측정점에서의 박 두께 변동이 0.0㎛~1.0㎛인, 티타늄 구리박.
제1항에 있어서,
압연 방향으로 평행인 방향에서의 인장 강도가 1100MPa 이상인, 티타늄 구리박.
제1항 또는 제2항에 있어서,
Al, Ag, B, Co, Fe, Mg, Mn, Mo, Ni, P, Si, Cr 및 Zr로부터 선택되는 1종 이상의 원소를 총량 0~1.0질량% 더 함유하는, 티타늄 구리박.
Ti을 1.5~5.0질량% 함유하고, 잔부가 구리 및 불가피한 불순물로 구성되는 잉곳을 주조하여, 상기 잉곳에 대하여 열간압연과, 제1 냉간압연과, 평균 결정립 직경을 100~160㎛으로 조정하는 용체화 처리와, 용체화 처리 후의 인장 강도에 대한 인장 강도 증가량을 100~240MPa로 조정하는 용체화 후 가열처리와, 제2 냉간압연과, 200~450℃ 온도에서 2시간~20시간에 걸쳐 가열하는 시효처리를 이 순서대로 실시하는 것을 포함하는, 티타늄 구리박의 제조 방법.