KR20170056019A - 표면과 도파관을 위한 메타머티리얼 - Google Patents

표면과 도파관을 위한 메타머티리얼 Download PDF

Info

Publication number
KR20170056019A
KR20170056019A KR1020177012117A KR20177012117A KR20170056019A KR 20170056019 A KR20170056019 A KR 20170056019A KR 1020177012117 A KR1020177012117 A KR 1020177012117A KR 20177012117 A KR20177012117 A KR 20177012117A KR 20170056019 A KR20170056019 A KR 20170056019A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
complementary
metamaterial
elements
waveguide
refractive index
Prior art date
Application number
KR1020177012117A
Other languages
English (en)
Inventor
데이비드 알. 스미스
루오펭 리우
티에 준 쿠이
퀴앙 쳉
요나 골럽
Original Assignee
듀크 유니버시티
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 듀크 유니버시티 filed Critical 듀크 유니버시티
Publication of KR20170056019A publication Critical patent/KR20170056019A/ko

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
    • H01P3/00—Waveguides; Transmission lines of the waveguide type
    • H01P3/02—Waveguides; Transmission lines of the waveguide type with two longitudinal conductors
    • H01P3/08—Microstrips; Strip lines
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q15/00—Devices for reflection, refraction, diffraction or polarisation of waves radiated from an antenna, e.g. quasi-optical devices
    • H01Q15/02—Refracting or diffracting devices, e.g. lens, prism
    • H01Q15/04—Refracting or diffracting devices, e.g. lens, prism comprising wave-guiding channel or channels bounded by effective conductive surfaces substantially perpendicular to the electric vector of the wave, e.g. parallel-plate waveguide lens
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
    • H01P1/00—Auxiliary devices
    • H01P1/20—Frequency-selective devices, e.g. filters
    • H01P1/2005—Electromagnetic photonic bandgaps [EPB], or photonic bandgaps [PBG]
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
    • H01P3/00—Waveguides; Transmission lines of the waveguide type
    • H01P3/02—Waveguides; Transmission lines of the waveguide type with two longitudinal conductors
    • H01P3/08—Microstrips; Strip lines
    • H01P3/081—Microstriplines
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
    • H01P7/00—Resonators of the waveguide type
    • H01P7/08—Strip line resonators
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q15/00—Devices for reflection, refraction, diffraction or polarisation of waves radiated from an antenna, e.g. quasi-optical devices
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q15/00—Devices for reflection, refraction, diffraction or polarisation of waves radiated from an antenna, e.g. quasi-optical devices
    • H01Q15/0006—Devices acting selectively as reflecting surface, as diffracting or as refracting device, e.g. frequency filtering or angular spatial filtering devices
    • H01Q15/0086—Devices acting selectively as reflecting surface, as diffracting or as refracting device, e.g. frequency filtering or angular spatial filtering devices said selective devices having materials with a synthesized negative refractive index, e.g. metamaterials or left-handed materials
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q3/00—Arrangements for changing or varying the orientation or the shape of the directional pattern of the waves radiated from an antenna or antenna system
    • H01Q3/44—Arrangements for changing or varying the orientation or the shape of the directional pattern of the waves radiated from an antenna or antenna system varying the electric or magnetic characteristics of reflecting, refracting, or diffracting devices associated with the radiating element

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Aerials With Secondary Devices (AREA)
  • Waveguides (AREA)
  • Shielding Devices Or Components To Electric Or Magnetic Fields (AREA)
  • Control Of Motors That Do Not Use Commutators (AREA)

Abstract

상보적 메타머티리얼(metamaterial) 소자는 표면 구조 및/또는 도파관 구조물을 위한 유효 유전율 및/또는 투자율을 제공한다. 상보적 메타머티리얼 공진 소자는 "분할 링 공진기(split ring resonator)(SRR)"와 "전기 LC(electric LC)" 메타머티리얼 소자의 바비넷 보체(Babinet complements)를 포함한다. 일 실시예에서는, 상보적 메타머티리얼 소자는 예를 들면, 도파관을 기본으로한 빔 조향/포커싱 장치의 굴절률 분포형 렌즈, 안테나 어레이 피드 구조(antenna array feed structures) 등 평면 도파관의 경계면에 삽입된다.

Description

표면과 도파관을 위한 메타머티리얼{METAMATERIALS FOR SURFACES AND WAVEGUIDES}
본원은 2008년 8월 22일에 출원된 가출원 번호 61/091,337로부터 우선권을 주장하며, 여기에서 참조로 도입된다.
본 발명은 인위적 전자기 재료(artificial electromagnetic meterials)로 기능하는 메타머티리얼(metamaterials)과 같은 인위적 구조 재료(artificially-structured materials)에 관한 것이다. 일 실시예에서는 무선주파수(RF) 마이크로웨이브 주파수에서의 전자기파 및/또는 적외선 또는 가시광 주파수와 같은 고주파수에 대응하여 표면 구조 및/또는 도파관 구조물(waveguide structure)이 제공된다. 일 실시예에서는 전자기 응답은 음의 굴절을 포함한다. 일 실시예에서는 전도성 표면에 패턴화된 메타머티리얼 소자를 포함하는 표면 구조물을 제공한다. 일 실시예에서는 도파 구조물(waveguiding structures)의 하나 이상의 경계 전도성 표면에 패턴화된 메타머티리얼 소자가 포함된 도파관 구조물을 제공한다.(예를 들면, 평면 도파관, 전송 라인(transmission line) 구조물 또는 단일 평면 유도 모드 구조물의 전도성 스트립(strips), 패치(patches), 평면의 경계)
메타머티리얼과 같은 인위적 구조 재료는 종래의 재료의 전자기 성질을 확장할 수 있으며, 종래의 재료에서 달성하기 어려운 뛰어난 전자기 응답을 제공할 수 있다. 메타머티리얼은 비가시성 클록(cloaks)(예를 들면, 여기서 참조로 포함되는, 미국 특허 출원번호 11/459728, J.Pendry 등의 "Electromagnetic cloking method"를 참조) 및 GRIN 렌즈(예를 들면, 여기서 참조로 포함되는, 미국 특허 출원번호 11/658358, D.R Smith 등의 "Metamaterials"를 참조)와 같은 전자기 장치를 구현하는 복잡한 이방성 및/또는 전자기 파라미터(유전율, 투자율, 굴절률, 및 웨이브 임피던스(wave impedance) 등)의 구배를 실현할 수 있다. 게다가 예를 들면 음성 굴절 매질(negatively refractive medium) 또는 부정 매질(indefinite medium)을 제공하는 음의 유전율 및/또는 음성 투자율을 갖도록 메타머티리얼을 제작하는 것이 가능하다.(즉, 텐서 부정 유전율(tensor-indefinite permittivity) 및/또는 투자율을 갖지며; 예를 들면, 여기서 참조로 포함되는, 미국특허 출원번호 10/525191의 D.R Smith 등의 "Indefinite materials"를 참조함)
인덕턴스(inductance)를 위한 션트 캐패시턴스(shunt capacitance)와 캐패시턴스를 위한 직렬 인덕턴스를 교환함으로써 형성되는 "음 인덱스(negative index)" 전송 라인의 기본 개념은 예를 들면, Pozar, Microwave Engineerin(Wiley 3d Ed.)에 나타나있다. 메타머티리얼에 접근하는 전송 라인은 Itoh와 Caloz(UCLA) 및 Eleftheriades and Balmain(Toronto)이 분석하였다. 예를 들면, Elek 등의 "A two-dimensional uniplanar transmission-line metamaterial with a negative index of refraction", New Journal of Physices(Vol.7, Issue 1pp.163(2005)) 및 미국 특허번호 6,859,114를 참고한다.
Caloz와 Itoh가 분석한 전송 라인(TLs)은 음 인덱스 매질의 TL 등가물(equivalent)을 얻기 위한 일반적인 TL의 직렬 인덕턴스 및 션트 캐패시턴스를 교환하는 것에 기반을 둔다. 션트 캐패시턴스 및 직렬 인덕턴스는 항상 존재하기 때문에, 항상 저주파수에서의 "후진파(backward wave)" 및 고주파수에서의 일반적 진행파(forward wave)를 생성하는 TL의 주파수 의존 이중 거동이 있다. 이러한 이유 때문에 Caloz와 Itoh는 메타머티리얼 TL을 "복합 우좌향(composite right/left handed)" TL, 또는 CRLH TL이라 칭하였다. CRLH TL은 일차원으로 기능하는 TL을 생산하기 위해 하나의 캐패시터 및 인덕터, 또는 등가회로 소자를 함께 사용하여 형성된다. CRLH TL의 개념은 Caloz와 Itoh 및 Grbic와 Eleftheriades에 의해 이차원 구조로 확장되었다.
마이크로스트립 회로 소자로서의 상보적 분할 링 공진기(complementary split ring resonator, CSRR)는 F.Falcone 등의 "Babinet principle applied to the design of metasurfaces and metamaterials", Phys.Rev.Lett.V93, Issue 19, 197401에서 제안되었다. CSRR은 동일 그룹의 마이크로스트립 구조의 필터로 설명되었다. 예를 들어 Marques 등의 "Ab initio analysis of frequency selective surfaces based on conventional and complementary split ring resonators", Journal of optics A: Pure and Applied Optics, Volume 7, Issue 2, pp. S38-S43(2005)와, Bonache 등의 "Micorostrip Bandpass Filters With Wide Bandwidth and Compact Dimensions"(Microwave and Optical Tech. Letters (46:4, p,343 2005))를 참고한다. 마이크로스트립의 접지면에 패턴된 소자로서의 CSRR에 사용에 대하여 조사되었다. 이 그룹들은 음 인덱스 매질의 마이크로스트립 등가물을 설명하며, 접지면에 패턴된 CSRR 및 상층 도체의 용량성 브레이크(capacitive breaks)를 사용하여 형성된다. 이 작업은 코플래너(coplanar) 마이크로스트립 라인으로도 확장되었다.
분할 링 공진기(SRR)는 실질적으로 평면 외 자기장에 응답한다(즉, SRR 축을 따른 방향으로 응답함). 반면에 상보적 SRR(CSRR)은 실질적으로 평면 외 전기장에 응답한다(즉, CSRR 축을 따른 방향으로 응답함). CSRR은 SRR의 "Babinet" 이중으로 여겨지며, 여기에 개시된 실시예는 전도성 표면에 삽입된 CSRR 소자, 예를 들면, 금속 시트(sheets)에 형성된 개구, 에칭(etching), 천공(perforation)을 포함한다. 여기에 개시된 몇 가지 응용에서, CSRR 소자에 삽입된 전도성 표면은 평면 도파관, 마이크로스트립 라인 등과 같은 도파관 구조물을 위한 경계 도체이다.
분할 링 공진기(SRRs)가 실질적으로 평면 외 자기장과 연결되는 반면, 몇몇 메타머티리얼 응용에서는 실질적으로 평면 내 전기장과 연결한 소자로 사용된다. 이 대체 소자는 전기 LC(electric LC, ELC) 공진기를 나타내며, 예시되는 배열은 D.Schurig 등의 "Electric-field coupled resonators for negative permittivity metamaterials", Appl.Phys.Lett 88,041109 (2006)에 나타나있다. 전기 LC(ELC) 공진기가 실질적으로 평면 내 전기장과 연결하는 동안, 상보적 전기 LC(CELC) 공진기는 실질적으로 평면 내 자기장에 응답한다. CELC 공진기는 ELC 공진기의 "Babinet" 이중으로 여겨지며, 여기에 개시된 실시예는 전도성 표면에 삽입된 CELC 공진기 소자(CSRR 소자를 대체하거나 또는 그에 추가됨), 예를 들면, 금속 시트에 형성된 개구, 에칭, 천공을 포함한다. CSRR 및/또는 CELC 소자에 삽입된 전도성 표면은 평면 도파관, 마이크로스트립 라인 등과 같은 도파관 구조물를 위한 경계 도체이다.
본 발명은 표면과 도파관을 위한 메타머티리얼을 제공하는 것을 목적으로 한다.
본원에 개시된 몇 가지 실시예는 도파관 구조물에 유효 투자율을 제공하도록 상보적 전기 LC(complementary electric LC, CELC) 메타머티리얼을 사용한다. 여러 실시예에서 유효(상대) 투자율은 1보다 크거나 작거나, 0보다 크거나 작다. 대체하거나 또는 추가적으로, 본원에 개시된 몇가지 실시예는 평면 도파관 구조물에 유효 유전율을 제공하도록 상보적 분할 링 공진기(CSRR) 메타머티리얼 소자를 사용한다. 여러 실시예에서 유효(상대) 유전율은 1보다 크거나 작거나, 0보다 크거나 작다.
예시적인 여러 실시예의 비제한적인 특징은 다음을 포함한다:
유효 유전율, 투자율 또는 굴절률은 0에 가까운 구조,
유효 유전율, 투자율, 굴절률은 0보다 작은 구조,
유효 유전율, 투자율은 부정 텐서인 구조(즉, 양 또는 음의 고유값을 모두 갖는다.),
예를 들면 빔 포커싱, 콜리메이팅(collimating). 조향과 같은 경사진 구조,
예를 들면 삽입손실(insertion loss)를 감소시키기 위한 임피던스 매칭 구조,
안테나 어레이(antenna array)를 위한 피드 구조(feed structure),
예를 들면 임피던스 매칭, 굴절 엔지니어링, 분산 제어를 목적으로 하는, 각각의 표면 또는 도파관의 자기적 및 전기적 응답을 실질적으로 독립적으로 배열하기 위한 CELC와 같은 상보적 메타머티리얼 소자 및 CSRR의 사용,
대응하는 조절가능한 전자기 응답을 갖는 장치를 제공하도록 조절가능한 물리 파라미터를 갖는 상보적 메타머티리얼 소자의 사용(예를 들면 빔 조향 장치의 조향각 또는 빔 포커싱 장치의 초점 거리를 맞추는 것), 그리고
RF, 마이크로웨이브, 또는 보다 높은 주파수(예를 들면 밀리미터, 적외선, 및 가시광 파장)에서 작동되는 표면구조 및 도파관 구조물.
본 발명은 표면과 도파관을 위한 메타머티리얼을 제공할 수 있다.
본 발명의 특징 및 이점들은 도면과 연관된 예시적이고 비제한적인 예로서 구현된 다음의 상세한 설명과 관련하여 더 완전하게 이해할 수 있다.
도 1 내지 도 1d는 도파형 상보적 ELC(자기 응답) 구조를 도시하고(도 1), 그에 관한 유효 유전율, 투자율, 웨이브 임피던스 및 굴절률의 그래프를 도시한다(도 1a 내지 도 1d).
도 2 내지 도 2d는 도파형 상보적 SRR(전기 응답) 구조를 도시하고(도 2), 그에 관한 유효 유전율, 투자율, 웨이브 임피던스 및 굴절률의 그래프를 도시한다(도 2a 내지 도 2d).
도 3 내지 도 3d는 CSRR 및 CELC 소자 둘 모두를 사용한 도파형 구조를 도시하고(예를 들면 유효 음 인덱스를 제공하기 위함)(도 3), 그에 관한 유효 유전율, 투자율, 웨이브 임피던스 및 굴절률의 그래프를 도시한다(도 3a 내지 도 3d).
도 4 내지 도 4d는 CSRR 및 CELC 소자 둘 모두를 사용한 도파형 구조를 도시하고(예를 들면 유효 음 인덱스를 제공하기 위함)(도 4), 그에 관한 유효 유전율, 투자율, 웨이브 임피던스 및 굴절률의 그래프를 도시한다(도 4a 내지 도 4d).
도 5 내지 도 5d는 마이크로스트립 상보적 ELC구조를 도시하고(도 5), 그에 관한 유효 유전율, 투자율, 웨이브 임피던스 및 굴절률의 그래프를 도시한다(도 5a 내지 도5d).
도 6 내지 도 6d는 CSRR 및 CELC 소자 둘 모두를 사용한 마이크로스트립 구조를 도시하고(예를 들면 유효 음 인덱스를 제공하기 위함)(도 6), 그에 관한 유효 유전율, 투자율, 웨이브 임피던스 및 굴절률의 그래프를 도시한다(도 6a 내지 도 6d).
도 7은 2D 평면 도파관 구조물의 예시적인 CSRR 어레이(array)를 도시한다.
도 8a는 CSRR 소자의 회복된 유전율 및 투자율을 도시하고, 도 8b는 CSRR 소자의 기하학적 파라미터에서 회복된 유전율 및 투자율의 의존성을 도시한다.
도 9a 및 도 9b는 빔 조향 및 빔 포커싱 적용한 각각의 평면 도파관의 2D 구현 필드 데이터(field data)를 도시한다.
도 10a 및 도 10b는 부정 매질을 제공하는 2D 평면 도파관 구조물로서 예시되는 CELC 어레이를 도시한다.
도 11a 및 도 11b는 패치 안테나의 어레이를 위한 피드 구조로 배치되는 도파관 기반 굴절률 렌즈를 도시한다.
본 발명에서 개시된 여러 실시예는 분할 링 공진기(SRRs) 및 전기 LC 공진기(ELCs)와 같은 본래 메타머티리얼 소자의 Babinet 보체로 여겨지는 "상보적(complementary)" 메타머티리얼 소자를 포함한다.
SRR 소자는 전자기파의 자기장으로 실질적 자기 응답을 생산하는 인위적 자기 쌍극 "원자"로서 기능한다. 그것의 Babinet "이중" 상보적 분할 링 공진기(CSRR)는, 도체 표면에 삽입되고 전자기파의 전기장으로 실질적 전기 응답을 생산하는 전기 쌍극 "원자"로서 기능한다. 특정 예시에서 여러 구조에 CSRR 소자를 배치한 것을 여기에서 설명하는 반면, 다른 실시예는 대체적인 소자를 대신하여 사용한다. 예를 들면, 평면 외 자기장으로 실질적 자기 응답을 갖는 어떤 실질적 평면 전도성 구조(이하 SRR이 예가 되는 경우 "M-타입 소자"로 나타냄)는 전도성 표면 내에서 실질적 동등 형상 개구, 에칭, 보이드(void) 등의 보체 구조(이하 CSRR이 예가 되는 경우 "상보적 M-타입 소자"로 나타냄)로 정의할 수 있다. 상보적 M-타입 소자는 Babinet 이중 응답, 즉 평면 외 전기장으로 실질적 전기 응답을 갖는다. 여러 M-타입 소자(대응하는 상보적 M-타입 소자를 각각 정의함)는 다음을 포함한다 : 전술한 분할 링 공진기(단일 분할 링 공진기(SSRRs), 이중 분할 링 공진기(DSRRs), 다중 갭(gap)을 갖는 분할 링 공진기를 포함), 오메가형(omega-shaped) 소자(C.R.Simovski와 S.He, arXiv:physics/0210049와 비교), 컷-와이어-페어(cut-wire-pair) 소자(G.Dolling 등의 Opt.Lett. 30, 3198(2005)와 비교), 또는 인가된 자기장에 반응하여 실질적으로 자기 분극 된(예를 들면 패러데이 유도(faraday induction)) 다른 전도성 표면.
ELC 소자는 전자기파의 전기장으로 실질적 전기 응답을 생산하는 인위적 전기 쌍극 "원자"로서 기능한다. 그것의 Babinet "이중" 상보적 전기 LC(CELC)는 도체 표면에 삽입되고 전자기파의 자기장으로 실질적 자기 응답을 생산하는 자기 쌍극 "원자"로서 기능한다. 특정 예시에서 여러 구조에 CELC 소자를 배치한 것을 설명한 반면, 다른 실시예는 대체적인 소자를 대신하여 사용하였다. 예를 들면, 평면 내 전기장으로 실질적 전기 응답을 갖는 어떤 실질적 평면 전도성 구조(이하 ELC 소자가 예가 되는 경우 "E-타입 소자"로 나타냄)는 전도성 표면 내에 실질적 동등 형상 개구, 에칭, 보이드 등의 보체 구조(이하 CELC가 예가 되는 경우 "상보적 E-타입 소자"로 나타냄)로 정의할 수 있다. 상보적 E-타입 소자는 Babinet 이중 응답, 즉 평면 내 자기장으로 실질적 자기 응답을 갖는다. 여러 E-타입 소자(대응하는 상보적 E-타입 소자를 각각 정의함)는 다음을 포함한다 : 반대 방향의 루프와 연결된 캐패시터형 구조(D.Shurig 등의 "Electric-field-coupled resonators for negative permittivity metamaterials", Appl.Phys.Lett. 88,041109(2006) 및 H.T. Cen 등의 "Complementary planar terahertz metamaerials", Opt.Exp. 15,1084(2007)에 나타난 여러 다른 예시와 함께, 도 1,3,4,5,6, 및 10a에서 처럼), 폐쇄링(closed-ring) 소자(R.Liu 등의 "Broadband gradient index optics based on non-resonant metamaterials" unpublished; 첨부된 부록을 참고), I-형 또는 "도그 본(dog-bone)" 구조(R.Liu 등의 "Broadband ground-plane cloak", 앞서 인용됨), 또는 인가된 전기장에 반응하여 실질적으로 전기 분극 된 다른 전도성 표면. 여러 실시예에서, 상보적 E-타입 소자는 평면 내 자기장으로 실질적인 등방성 자기 응답, 또는 평면 내 자기장으로 실질적인 이방성 자기 응답을 갖는다.
M-타입 소자가 실질적 (평면 외) 자기 응답을 가지는 반면, 일 실시예에서는 M-타입 소자는 실질적이지만 (예를 들면 더 작은 민감도를 가진) 자기 응답보다 작은 크기인 (평면 내) 전기 응답을 추가적으로 갖는다. 이러한 실시예에서, 대응하는 상보적 M-타입 소자는 실질적 (평면 외) 전기 응답과, 역시 실질적이지만 (예를 들면 더 작은 민감도를 가진) 전기 응답보다 작은 크기인 (평면 내) 자기 응답을 추가적으로 갖는다. 유사하게, E-타입 소자가 실질적 (평면 내) 전기 응답을 가지는 반면, 일 실시예에서는 E-타입 소자는 실질적이지만 (예를 들면 더 작은 민감도를 가진) 전기 응답보다 작은 크기인 (평면 외) 자기 응답을 추가적으로 갖는다. 이러한 실시예에서, 대응하는 상보적 E-타입 소자는 실질적 (평면 내) 자기 응답과, 역시 실질적이지만 (예를 들면 더 작은 민감도를 가진) 자기 응답보다 작은 크기인 (평면 외) 전기 응답을 추가적으로 갖는다.
일부 실시예는 앞에서 설명한 내용과 같이 상보적 소자가 삽입된 하나 이상의 경계 전도성 표면을 가진 도파관을 제공한다. 도파관에 대한 설명에서, 일반적으로 용적 측정 물질과 관련된 양의 정량적 할당 - 전기적 유전율, 자기적 투자율, 굴절률, 웨이브 임피던스 등 - 은 상보적 구조를 사용하여 패턴된 평면 도파관 및 마이크로스트립 라인으로 정의된다. 예를 들면, 도파관의 하나 이상의 경계 표면이 패턴된 CSRRs와 같은 하나 이상의 상보적 M-타입 소자는 유효 전기적 유전율을 갖는 것으로 특징지워진다. 그 중에서도, 유효 유전율은 0 내지 1 에 포함된 값뿐만 아니라 큰 양 또는 음의 값을 나타낼 수 있다. 장치는, 앞으로 설명될 것처럼, M-타입에 의해 나타나는 특징의 범위에서 적어도 부분적으로 발전될 수 있다. 이 할당을 정량적으로 만들기 위한 수치 및 실험적 기술이 잘 특징지워진다.
몇 가지 실시예에서 대체하거나 또는 추가적으로, 위에서 설명한 것과 같이 동일한 방식으로 도파관 구조물에 패턴된 CELCs와 같은 상보적 E-타입 소자는 유효 자기 투자율로 특징지워지는 자기 응답을 갖는다. 상보적 E-타입 소자는 따라서 0 내지 1 에서 변화하는 유효 투자율뿐만 아니라 유효 투자율의 큰 양 또는 음의 값을 나타낼 수 있다. (이러한 사실에 따라, 실수부(real part)가 일반적으로 상보적 E-타입 및 상보적 M-타입 구조 둘 모두의 유전율 및 투자율의 기재로 설명되며, 본 명세서는 그 외 통상의 기술자에게 자명한 사항은 제외한다) 공진기의 두가지 타입은 도파관에 대한 설명에서 구현될 수 있기 때문에, (유전율 및 투자율 모두 0보다 작은) 음의 굴절률을 포함하고, 이 구조들을 통해 웨이브 전달에 있어 상당한 컨트롤을 하여, 사실상 어떤 유효한 물질 조건도 달성될 수 있다. 예를 들면, 몇 가지 실시예는 실질적으로 변형 광 물질에 대응하여 유효한 구조 파라미터를 제공한다.(예를 들면 J.Pendry 등의 "Elecromagnetic cloaking method" U.S.Patent App.No. 11/459728에 기술된 바와 같은 변환 광학 방식에 따라 제공됨)
상보적 E- 및/또는 M-타입 소자의 다양한 결합을 사용함으로써, 더 다양한 장치를 형성할 수 있다. 예를 들어, 사실상 CRLH TLs를 사용한 Caloz와 Itoh가 입증한 모든 장치들은 여기에 설명되는 도파 메타머티리얼과 유사한 물건을 갖고 있다. 가장 최근에, Silvereinha와 Engheta는 유효 굴절률 (또는 전파상수(propagation constant))이 거의 0인(CITE) 영역을 형성하는 것을 기반으로한 흥미있는 커플러(coupler)를 제안하였다. 이러한 매질의 등가물은 도파관 구조물의 경계 표면에 상보적 E- 및/또는 M-타입 소자의 패터닝함으로써 형성될 수 있다. 도면은 어떻게 예시적인 비제한 구조가 구현되는지에 대하여, 몇 가지 설명과 제로 인덱스 커플러와 패턴화된 도파관을 사용한 다른 장치들의 예시적이고 비제한적인 구현에 대하여 보여주고 설명하고 있다.
도 1은 예시적이고 비제한적인 도파형 상보적 ELC(자기 응답)구조를 도시하며, 도 1a 내지 도 1d는 유효 인덱스, 웨이브 임피던스, 유전율 및 투자율과 관련된 대표적인 그래프를 도시하고 있다. 도시된 예가 오직 단일 CELC 소자에서만 도시되는 반면에 다른 실시예들은 도파관의 하나 이상의 표면에 배열된 복수의 CELC(또는 다른 상보적 E-타입) 소자를 제공한다.
도 2는 예시적이고 비제한적인 도파형 상보적 SRR(전기응답)구조를 도시하며, 도 2a 내지 도 2d는 유효 인덱스, 웨이브 임피던스, 유전율 및 투자율과 관련된 대표적인 그래프를 도시하고 있다. 도시된 예가 오직 단일 CSRR 소자에서만 도시하는 반면에, 다른 실시예들은 도파관의 하나 이상의 표면에 배열된 복수의 CSRR 소자(또는 다른 상보적 M-타입) 소자를 제공한다.
도 3은 평면 도파관의 반대 표면에 패턴된 CSRR 및 CELC 둘 모두를 사용한 (예를 들면 유효 음 인덱스를 제공하기 위해) 예시적이고 비제한적인 도파형 구조를 도시하며, 도 3a 내지 도 3d는 유효 인덱스, 웨이브 임피던스, 유전율 및 투자율과 관련된 대표적인 그래프를 도시하고 있다. 도시된 예가 오직 도파관의 첫번째 표면 경계에 단일 CELC 소자와 도파관의 두번째 표면 경계에 단일 CSRR 소자만 도시하는 반면에, 다른 실시예들은 도파관 구조물의 하나 이상의 표면에 배열된 복수의 상보적 E- 및/또는 M-타입 소자를 제공한다.
도 4는 평면 도파관의 동일 표면에 패턴된 CSRR 및 CELC(예를 들면 유효 음 인덱스를 제공하는)소자 둘 모두를 사용한 예시적이고 비제한적인 도파형 구조를 도시하며, 도 4a 내지 도 4d는 유효 인덱스, 웨이브 임피던스, 유전율 및 투자율과 관련된 대표적인 그래프를 도시하고 있다. 도시된 예가 오직 도파관의 첫번째 표면 경계에 단일 CELC 소자 및 단일 CSRR 소자만 도시하는 반면에, 다른 실시예들은 도파관 구조물의 하나 이상의 표면에 배열된 복수의 상보적 E- 및/또는 M-타입 소자를 제공한다.
도 5는 예시적인 마이크로스트립 상보적 ELS 구조를 도시하며, 도 5a 내지 도 5d는 유효 인덱스, 웨이브 임피던스, 유전율 및 투자율과 관련된 대표적인 그래프를 도시하고 있다. 도시된 예가 오직 마이크로스트립 구조의 접지면에 단일 CELC 소자만 도시하는 반면에, 다른 실시예들은 마이크로스트립 구조 일부 또는 마이크로스트립 구조 접지면 일부의 하나 또는 둘 모두에 배열된 복수의 CELC(또는 상보적 E-타입) 소자를 제공한다.
도 6은 CSRR 및 CELC 소자(예를 들면 유효 음 인덱스를 제공함)를 사용한 예시적이고 비제한적인 마이크로스트립 라인을 도시하며, 도 6a 내지 도 6d는 유효 인덱스, 웨이브 임피던스, 유전율 및 투자율과 관련된 대표적인 그래프를 도시하고 있다. 도시된 예가 오직 마이크로스트립 구조의 접지면에 단일 CSRR 소자 및 두개의 CELC 소자만 도시하는 반면에, 다른 실시예들은 마이크로스트립 구조 일부 또는 마이크로스트립 구조 접지면 일부의 하나 또는 둘 모두에 배열된 복수의 상보적 E- 및/또는 M-타입 소자를 제공한다.
도 7은 2D 도파관 구조물의 CSRR 어레이의 사용을 도시하고 있다. 일 실시예에서 2D 도파관 구조물은 임피던스 매칭, 굴절 엔지니어링, 분산 제어와 같은 기능성을 구현하도록 상보적 E- 및/또는 M-타입 소자를 사용하여 패턴된 경계 표면(예를 들면 도 7에 도시된 상부 또는 하부 금속)을 갖는다.
굴절 엔지니어링의 예로서, 도 7의 CSRR 구조는 굴절률 분포 빔 조향 및 포커싱 구조 둘 모두를 형성하는데 이용된다. 도 8a는 대표적인 단일 CSRR과 (도파관 형상 내의) CSRR에 대응하는 회복된 유전율 및 투자율을 도시한다. CSRR 설계의 파라미터를 변경함으로써 인덱스 및/또는 임피던스는 도 8b에 도시된 것처럼 조정된다.
입사빔의 가로 방향을 따라 가해진 굴절률의 실질적인 선형 구배를 이용한 CSRR 구조는 도 7에 도시된 것처럼 배치되어 있으며, 입사빔과 다른 각으로 조향된 방출빔을 생산한다. 도 9a는 2D에 구현된 평면 도파관 빔 조향 구조의 대표적인 필드 데이터를 도시한다. 필드 매핑(mapping) 장치는 문헌에 상당히 자세히 설명되어 있다.[B.J.Justice, J.J. Mock, L.Guo, A,Degiron, D.Schurig, D.R.Smith의 "Spatial mapping of the internal and external electromagnetic fields of negative index metamaterials", Optics Express, vol.14,p.8694(2006)]. 마찬가지로 CSRR 어레이에 입사빔의 가로방향에 따라 포물선의 굴절률 구배를 구현하는 것은 예를 들어, 도 9b에서 도시된 것과 같이 포커싱 렌즈를 생산한다. 더 일반적으로 오목 함수(포물선 또는 다른 형태)의 가로 인덱스 프로파일은 도 9b에 도시된 것과 같이 (양의 초점 거리에 대응하여) 양의(positive) 포커싱 효과를 제공한다; 볼록 함수(포물선 또는 다른형태)의 가로 인덱스 프로파일은 (예를 들어, 평행빔을 받고 발산빔을 전달하는 음의 초점 거리에 대응하여) 음의(negative) 포커싱 효과를 제공한다. 메타머티리얼 소자에서의 실시예는 조절가능한 메타머티리얼 소자를 포함하고(아래에서 논의할 것임), 실시예는 대응하여 조절가능한 전자기적 기능(예를 들면 빔 조향, 빔 포커싱 등)을 갖는 장치를 제공한다. 따라서 예를 들면, 빔 조향 장치는 적어도 첫번째 또는 두번째 굴절각을 제공하기 위하여 조절될 것이다; 빔 포커싱 장치는 적어도 첫번째 또는 두번째 초점 거리 등을 제공하기 위해 맞춰질 것이다. CELCs로 형성된 2D 매질의 예는 도 10a, 10b에 도시되어 있다. 여기에서, CELCs의 평면 내 이방성은 다른 평면 내 요소가 양(positive)인 반면에 투자율의 첫번째 평면 내 요소가 음(negative)인 부정 매질를 형성하기 위해 사용된다. 이와 같은 매질는 실험적으로 얻어진 도 10b의 필드 맵에서 도시된 것과 같이 라인 소스(line source)로부터 파의 부분적 리포커싱(refocusing)을 생산한다. 벌크 부정 매질 포커싱 특성은 이미 알려져있다[D.R.Smith, D.schurin, J.J.Mock, P.Kolinko, P.Rye의 "Applied Physics Letters, vol.84 P2244(2004)]. 실험은 입증된 설계 조건 도면의 세트에 도시되며, 이방성 및 구배를 포함하는 복잡한 상관관계를 만들어낼 수 있다.
도 11a 및 11b에서 도파관 기반 굴절률 분포 구조(예를 들면 도 7 및 10a에 따라, 상보적 E- 및/또는 M-타입 소자를 포함하는 도체 경계를 가짐)는 패치 안테나의 어레이를 위한 피드 구조로서 배치된다. 도 11a 및 11b의 예시적인 실시예에서 피드 구조는 단일 소스로부터의 웨이브와 평행하면 패치 안테나의 어레이를 구동한다. 이런 유형의 안테나 배열은 Rotman 렌즈 배열로 잘 알려져 있다. 이러한 예시적인 실시예에서, 도 11b에서 "피딩 포인트"로서 서술되었던 것과 같이 굴절률 분포형 렌즈의 초점 평면에 배치된 포인트 소스로부터 발생될 수 있는 평면파에 의해, 도파관 메타머티리얼은 평면 도파관에 유효 굴절률 분포형 렌즈를 제공한다. 잘 알려진 광학 이론으로부터, 각 안테나의 위상 차이는 소스의 피드 포지션에 의존하며, 그에 따라 위상 어레이 빔 포커싱이 구현될 수 있다. 도 11b는 평행빔으로 인한, 포커스에서의 굴절률 분포형 평면 도파관 메타머티리얼을 구동하는 라인 소스로부터의 필드를 도시한 필드 맵이다. 도 11a 및 11b의 예시적인 피드 구조는 피딩 포인트의 위치로 인해 실질적으로 결정되는 안테나 위상 차이를 위한 Rotman-렌즈 유형 배열을 도시하고, 다른 실시예에서는 안테나 위상 차이는 피딩 포인트 조정 및 전자기장 특성과 굴절률 분포형 렌즈(의 위상 분포 특성)를 조절함으로써 결정되며(예를 들어 아래에서 논의될 것처럼, 조절가능한 메타머티리얼 소자를 배치함), 반면에 다른 실시예들은 두 가지 실시예를 결합한다(즉, 원하는 안테나 위상 차이를 누적적으로 달성하기 위한 렌즈 파라미터 및 피딩 포인트 위치 둘 모두를 조정함).
일 실시예에서, 예를 들어 입력 포트 또는 입력 영역에서 반사를 감소시키거나 실질적으로 제거함으로써 입력 삽입 손실을 개선하기 위해, 전자기적 에너지를 받는 입력 포트 또는 입력 영역을 가진 도파관 구조물은 입력 포트 또는 입력 영역에 배치된 임피던스 매칭층(IML)을 포함한다. 대체하거나 또는 추가적으로, 예를 들어 출력 포트 또는 출력 영역에서 반사를 감소시키거나 실질적으로 제거함으로써 출력 삽입 손실을 개선하기 위해, 일 실시예에서 전자기적 에너지의 전달하기 위한 출력 포트 또는 출력 영역을 가진 도파관 구조물은, 출력 포트 또는 출력 영역에 배치된 임피던스 매칭층(IML)을 포함한다. 임피던스 매칭층은 도파관 구조물의 외면(external surface)(예를 들면 인접한 매질 또는 장치와 접한 곳)에서의 초기 웨이브 임피던스로부터 IML 및 굴절률 분포 지역 사이(예를 들면 빔 조향 또는 포커싱과 같은 기능의 장치를 제공함)의 내부에서의 최후 웨이브 임피던스까지, 웨이브 임피던스의 실질적인 연속적 변동을 제공하는 웨이브 임피던스 프로파일을 갖는다. 일 실시예에서 웨이브 임피던스의 실질적인 연속적 변동은 굴절률의 실질적인 연속적 변동에 대응하며(예를 들면 도 8b에 도시된 것처럼 한 종류의 소자 배열을 회전시킨 곳에서는 고정된 응답에 따른 유효 반사 및 유효 웨이브 임피던스 둘 모두를 조절함), 반면에 다른 실시예에서는 웨이브 임피던스는 굴절률에서 실질적으로 독립적으로 변화한다(예를 들면 상보적 E- 및 M-타입 소자 둘 모두를 배치하고, 유효 굴절률과 유효 웨이브 임피던스를 대응하도록 독립적으로 조정하기 위한 두 가지 종류의 소자의 배열을 독립적으로 회전함).
예시적인 실시예는 다양한 기하학적 파라미터(길이, 두께, 곡률 반경, 또는 단위 셀 디멘션(unit cell dimension) 등) 및 (도 8b에 도시된 것과 같이) 대응하는 다양한 개별적인 전자기 응답을 갖는 상보적 메타머티리얼 소자의 공간적 배열을 제공하며, 다른 실시예에서는 (대체하거나 또는 추가적으로 변화하는 기하학적 파라미터에) 다양한 개별적인 전자기 응답을 제공하기 위해 상보적 메타머티리얼 소자의 물리 파라미터는 다양해진다. 예를 들면, 실시예는 정전 용량 방식의 갭을 포함하는 본래 메타머티리얼 소자의 보체인 상보적 메타머티리얼 소자(CSRRs 또는 CELCs 등)를 포함하며, 상보적 메타머티리얼 소자는 본래 메타머티리얼 소자의 정전용량적 갭의 다양한 캐패시턴스에 의해 파라미터화된다.
동일하게, Babinet 정리로부터 (예를 들면 다양한 수의 디지트(digits) 및/또는 다양한 디지트 길이를 갖는 평면 맞물림식(interdigitated) 캐패시터의 형성) 소자의 캐패시턴스는 아무것도 보체 그것 내에서 인덕턴스가 되지 않으며(예를 들어 다양한 수의 회전 및/또는 다양한 회전 길이를 가진 미앤더 라인(meander line) 인덕터의 형성), 상보적 소자는 상보적 메타머티리얼 소자의 다양한 인덕턴스에 의해 파라미터화 된다. 대체하거나 또는 추가적으로, 실시예는 유도 회로를 포함한 본래 메타머티리얼 소자의 보체인 상보적 메타머티리얼 소자(CSRRs 또는 CELCs 등)를 포함하고, 상보적 메타머티리얼 소자는 본래 메타머티리얼 소자의 유도 회로의 다양한 인덕턴스에 의해 파라미터화 된다. 동일하게, Babinet 정리로부터 (예를 들면 다양한 수의 회전 및/또는 다양한 회전 길이를 가진 미앤더 라인의 형성) 소자의 인덕턴스는 아무것도 보체 그것 내에서 캐패시턴스가 되지 않으며(예를 들면 다양한 수의 디지트 및/또는 다양한 디지트 길이를 가진 평면 맞물림식 캐패시터의 형성), 상보적 소자는 상보적 메타머티리얼 소자의 다양한 캐패시턴스에 의해 파리미터화 된다. 게다가, 실질적 평면 메타머티리얼 소자는 집중 캐패시터 또는 인덕터의 연결로 인해 증가된 캐패시턴스 및/또는 인덕턴스를 갖는다. 일 실시예에서, 다양한 물리 파라미터(기하학적 파라미터, 캐패시턴스, 인덕턴스 등)는 다양한 물리 파라미터에 대한 전자기 응답과 관련한 회귀 분석에 따라 결정된다(도 8b의 회귀 곡선 비교).
몇 가지 실시예에서는 상보적 메타머티리얼 소자는, 소자의 조절가능한 개별적인 전자기 응답에 대응한 조절가능한 물리 파라미터를 가진 조절가능한 소자이다. 예를 들면, 실시예는 조절가능한 캐패시턴스를 가진 상보적 소자(CSRRs 등)를 포함한다.(예를 들면, A.Velez와 J.Bonarche의 "Varactor-loaded complementary split ring resonators(VLCSRR) and theri application tunable metamaterial transmission lines", IEEE Microw. Wireless Compon.Lett. 18,28(2008)에 따라, CSRRs의 내부 또는 외부의 메탈릭 영역 사이의 바렉터 다이오드(varactor diode)를 부가함). 다른 실시예는 개재된(intervening) 유전체 기판을 사용한 상부 또는 하부 도체(예를 들면 스트립 및 접지면)를 가진 도파관 실시예를 위해 상부 및/또는 하부 도체에 삽입되는 상보적 메타머티리얼 소자는 비선형 유전체 응답(예를 들면 강유전 물질)을 갖으며 두 도체 사이의 바이어스 전압을 인가하는 유전체 기판을 제공함으로써 조절가능하다. 다른 실시예에서는 감광성 물질(예를 들면 GaAs 또는 n-타입 실리콘과 같은 반도체 물질)은 상보적 메타머티리얼 소자에 인접하여 배치되며, 소자의 전자기 응답은 감광성 물질(예를 들면 광도핑을 일으킴)에 광학 에너지를 선택적으로 적용하여 조절가능하다. 다른 실시예에서는 자성층(예를 들면 반자성(ferrimagnetic) 또는 강자성 물질 등)은 상보적 메타머티리얼 소자에 인접하여 배치되며, 소자의 전자기 응답은 바이어스 자기장을 적용함으로써 조절가능하다.(예를 들면 J.Collub 등의 "Hybrid resonant phenomenon in a metamaterial structure with integrated resonant magnetic material" arXiv:0810.4871(2008)에 설명됨). 예시적인 실시예에서 기하학적 파라미터에 전자기 응답을 연관시킨 회귀 분석을 사용하는 반면(도 8b의 회귀 곡선과 비교), 조절가능한 소자를 이용한 실시예에서는 실질적으로 전자기 응답과 연관된 조절가능한 물리 파라미터에 전자기 응답을 연관시킨 회귀 분석을 사용한다.
조절가능한 물리 파라미터를 가지는 조절가능한 소자를 이용한 몇 가지 실시예에서는, 조절가능한 물리 파라미터는 전압 입력(예를 들면 능동 소자를 위한 바이어스 전압), 전류 입력(예를 들면 능동 소자 내로 전하 캐리어의 직접 주입), 광학 입력(예를 들면, 광활성 물질의 조명), 또는 필드 입력(예를 들면 강유전/강자성을 포함한 접근을 위한 바이어스 전기/자기 필드)와 같은 하나 이상의 외부 입력에 대하여 응답하는 것이 조절가능해진다. 따라서, 몇 가지 실시예는 조절가능한 물리 파라미터의 각각의 값을 결정하고, 그러면 결정된 각각의 값에 대응한 하나 이상의 제어 입력을 제공하는 것을 포함한 방법을 제공한다. 다른 실시예는 조절가능한 물리 파라미터(예를 들면 회귀 분석) 각각의 값을 결정하기 위해 배열된 회로를 갖는 제어 유닛을 통합한 적응성 또는 조절가능한 시스템 및/또는 결정된 각각의 값에 대응하는 하나 이상의 제어 입력을 제공한다.
몇 가지 실시예에서 전자기 응답을 기하학적 파라미터에 연관시킨 회귀 분석을 사용하는 반면(조절가능한 물리 파라미터를 포함), 실시예에서 각각의 조절가능한 물리 파라미터는 하나 이상의 제어 입력으로써 결정되며, 회귀 분석은 전자기 응답을 제어 입력에 직접적으로 연관시킨다. 예를 들면, 조절가능한 물리 파라미터는 인가된 바이어스 전압으로부터 결정되는 바렉터 다이오드의 조절가능한 캐패시턴스이며, 회귀 분석은 전자기 응답을 조절가능한 캐패시턴스에 연관시키거나, 또는 회귀 분석은 전자기 응답을 인가된 바이어스 전압에 연관시킨다.
몇 가지 실시예가 실질적으로 협 응답 대역(narrow-band responses)에 전자기 방사선을 제공하는 반면에(예를 들어 상보적 메타머티리얼 소자의 하나 이상의 공진 주파수에 근접한 주파수를 위함), 다른 실시예는 실질적으로 광 응답 대역(broad-band responses)에 전자기 방사선을 제공한다(예를 들어 실질적으로 더 작거나, 실질적으로 더 크거나, 또는 그렇지 않다면 메타머티리얼 소자의 하나 이상의 공진 주파수와 실질적으로 다른 주파수를 위함). 예를 들면, 실시예는 광대역 메타머티리얼 소자의 Babinet 보체를 배치한다(R.Liu 등의 "Broadband gradient index optics based on non-resonant metamaterials", unpublished;see attached Appendix 및/ 또는 R.Liu 등의 :Broadband ground-plane cloak", Science 323,366(2009)에서 설명함).
전술의 예시적 실시예는 실질적으로 2D 평면 실시예인 반면에, 다른 실시예는 실질적으로 비평면 배열 및/또는 실질적으로 3D 배열의 상보적 메타머티리얼 소자를 배치한다. 예를 들어 실시예는 각 층은 실질적으로 상보적 메타머티리얼 소자가 삽입된 전도성 표면을 가진 3D 적층을 제공한다. 대체하거나 또는 추가적으로, 상보적 메타머티리얼 소자는 실질적으로 비평면인 전도성 표면에 삽입된다(예를 들어 실린더, 구체 등). 예를 들면, 장치는 상보적 메타머티리얼 소자를 삽입한 전도성 곡면(또는 그 복수)을 포함하며, 곡면은 상보적 메타머티리얼 소자의 일반적 길이 보다 실질적으로 크지만 장치의 동작 주파수에 대응한 파장보다 실질적으로 작거나 동등한 곡률 반경을 갖는다.
본 명세서에 설명된 기술은 예시적이고 비제한적인 구현과 관련하여 대해 설명되었지만, 본 발명은 기재된 내용으로 제한되지 않을 것이다. 본 발명은 청구항에 의해 정의되고, 여기에서 구체적으로 개시되었는지 여부에 관계없이, 모든 대응하고 균등한 장치를 포함하도록 의도된다.
위에서 인용된 모든 문서 및 다른 정보 자료는 그 전체가 여기에 참조로 도입된다.
이하에 기재된 내용은 본원에 [추록]으로 포함된다.
[ 추록 ]
비공진형 메타머티리얼을 기반으로 하는 광대역 굴절률 분포형 광학소자
R. Liu1, Q. Cheng2, J. Y. Chin2, J. J Mock1, T.J. Cui2, D. R. Smith1
1 Duke University(NC 27708, Durham, Box 90291)의 메타머티리얼 및 집적 플라스몬 센터, 및 전기컴퓨터공학과
2 Southeast University(P. R. China Nanjing 210096)의 라디오공학과의 밀리미터파 상태 키(State Key) 연구실
(2008년 11월 27일)
[요약]
비공진형 메타머티리얼 소자를 사용하여, 작은 물질 손실(material losses) 및 넓은 주파수 대역폭을 나타내기 위해 구성될 수 있는 복잡한 굴절률 분포형 광학소자를 제공할 수 있다. 비록 구조물의 범위는 항상 1과 동일하거나 더 큰 전기 유전율에 대하여 오직 전기적인 응답만을 갖도록 제한되지만, 여전히 비공진형 소자를 이용함으로써 많은 메타머티리얼을 설계할 수 있는 가능성이 있다. 예를 들면, 임피던스 분포형(gradient impedeance) 매칭층은 광학 소자의 반사 손실을 과감하게 줄일 수 있으며, 근본적으로 반사가 없고 손실이 없도록 할 수 있다. 마이크로웨이브 실험에서, 굴절률 분포형 렌즈 및 빔 조향 소자를 이용한 광대역 설계 개념을 설명하며, 이들 둘 모두는 전체 X-밴드(대략 8 내지 12 GHz) 주파수 스펙트럼에 걸쳐 동작하는 것이 확인되었다.
메타머티리얼 소자의 전자기 응답은 정확하게 조절될 수 있기 때문에, 넓은 범위의 복잡한 전자기 매질에 대한 기본적인 구조 블록들로 도시될 수 있다. 지금까지, 메타머티리얼은 흔히 면적과 간격이 동작의 파장보다 훨씬 작은 공진 전도성 회로로부터 형성되며, 상기 공진 전도성 회로의 치수 및 간격은 동작 파장보다 훨씬 작다. 이러한 공진 소자의 큰 쌍극 응답을 처리함으로써, 유효 유전율 및 투자율 텐서 소자의 인위적인 자성 및 큰 양극 또는 음극 값을 포함하는 유효 물질 응답의 전례 없는 영역을 실현시킬 수 있다.
이러한 공진 소자들 고유한 연성을 이용하여, 메타머티리얼은 종래의 물질을 사용하여 달성하기 어렵거나 불가능했던 결합 구조로 사용될 수 있다. 예를 들면, 음의 굴절률은 사실상 이용가능한 물질 특성이 아니기 때문에, 음 굴절률 물질은 메타머티리얼에 대한 흥미가 높아지게 할 수 있다. 여전히, 주목할만한 음 굴절률 매질은 인위적인 구조의 매질을 이용할 수 있는 가능성의 시작을 나타낸다. 공간 전체에 걸쳐 조절되는 방식으로 물질 특성이 변화하는 불균일 매질은, 또한 광학 구성 소자를 발전시킬 수 있으며, 메타머티리얼을 통한 수행에서 아주 잘 어울린다. 실제로, 굴절률 분포형 광학 소자는 이미 많은 실험에서 마이크로웨이브 주파수로 설명되었다. 게다가, 메타머티리얼은 구성 텐서 소자가 독립적으로 조절되는 것을 전례 없이 자유롭도록 하였기 때문에, 공간 영역 전체에 걸친 하나하나의 메타머티리얼은 변환 광학 방식에 따라 설계된 구조를 실현하기 위한 기술로서 사용될 수 있다[1]. 2006년에 마이크로웨이브 주파수에서 설명되었던 "비가시성(invisibility)" 클록은 메타머티리얼의 예가 된다[2].
비록 메타머티리얼은 흔치 않은 전자기 응답의 실현을 제공하는데 성공적이지만, 여기에 설명되는 구조는 가장 일반적으로 사용되는 공진 소자 고유의 큰 손실 때문에, 보통 실용적인 이용에 있어서는 단지 미미한 유용성만이 있을 뿐이다. 이러한 상황은 그림 1에 도시되어 있는 곡선을 이용하여 설명할 수 있으며, 유효한 필수 구성 파라미터는 삽입된 메타머티리얼 단위 셀에 대한 그림 1(a) 및 그림 1(b)에 도시되어 있다. 참조문헌 [3]에서 설명된 유효 매질 이론에 따라, 회복된 곡선은 실질적으로 공간적인 분산 요인에 의해 영향을 받는다. 공간적인 분산 요인을 제거하기 위해, 정리 [3]에 나타난 공식을 적용할 수 있고, 다음과 같은 결과를 얻을 수 있다:
Figure pat00001
여기에서
Figure pat00002
및
Figure pat00003
는 단위 셀의 주기성이다. 그림 1(c)는 주파수의
Figure pat00004
및 공간적인 분산 요인을 제거한 후의 Drude-Lorentz 공진 형태를 도시하고 있다.
Figure pat00005
도1(a)는 반복되는 단위 셀로 구성된 메타머티리얼에 대하여 획득된 유전율을 도시하고 있다. 도1(b)는 반복되는 단위 셀로 구성된 메타머티리얼에 대하여 획득된 투자율을 도시하고 있다. 도1(c)는 획득된 파라미터에서의 왜곡 및 아티팩트(artifacts)가 공간적인 분포에 기인함을 도시하며, 이것은 하부에 도시된 공진과 같이 Drude-Lorentz를 찾음으로써 제거될 수 있다.
단위 셀은 42 GHz 근처의 주파수의 유전율에서 공진을 하는 것에 주목해야한다. 또한, 유전율에서의 공진에 더하여, 자기적 투자율 내에도 구조가 존재한다. 이 아티팩트는 공간적인 분산과 관계된 현상이며 - 파장과 관련있는 단위 셀의 한정된 크기로 인한 효과이다. 앞서 지적했듯이, 공간적인 분산의 효과는 분석적으로 간단하게 설명되며, 따라서 오직 몇 개의 파라미터에 의해 특성화된 비교적 복잡하지 않은 Drude-Lorentz 유형의 진동자를 드러내기 위해 제거될 수 있다. 관찰된 공진은 다음과 같은 형태를 갖는다:
Figure pat00006
여기에서
Figure pat00007
는 플라즈마 주파수이고,
Figure pat00008
는 공진 주파수이며,
Figure pat00009
는 감쇠 팩터이다.
Figure pat00010
에서의 주파수는
Figure pat00011
에서 발생된다.
수학식 2 또는 그림 1에서 확인할 수 있는 바와 같이, 유효 유전율은 양수 또는 음수인 매우 큰 값일 수 있다. 그러나, 이 값들은 본질적으로 분산 및 상대적으로 큰 손실이 수반되며, 특히 공진주파수에 매우 가까운 주파수에 대하여 수반된다. 따라서, 비록 매우 넓고 흥미로운 범위의 구성 파라미터가 공진에 가까운 메타머티리얼 소자에 대한 연구에 의해 평가될 수 있을지라도, 이러한 값들의 장점은 본질적인 손실 및 분산에 의해 일부 완화된다. 이러한 체제에서 메타머티리얼을 이용하는 전략은 단위 셀의 손실을 가급적 많이 줄이기 위함이다. 이는 금속의 표면 깊이(skin depth) 때문이다.
그림 1에 도시된 전기적 메타머티리얼의 응답을 매우 낮은 주파수에서 시험하는 경우, 영 주파수 한도에서 다음과 같은 사항을 발견할 수 있다:
Figure pat00012
수학식 3은 영 주파수 (문헌 [4] 참조)에서의 유전상수에 대한 폴라리톤 공진의 기여도를 기술하는 Lyddane-Sachs-Teller 관계를 연상시킨다. 공진으로부터 멀어지는 주파수에서는, 공진주파수에 대한 플라즈마의 비율의 제곱으로, 유전율이 1이 아닌 상수로 접근하는 것을 알 수 있다. 비록 유전율 값이 반드시 양수이고 1보다 더 클지라도, 유전율은 분산되지 않고 손실되지 않아 상당히 유리하게 된다. 이러한 성질은 자성 메타머티리얼 매질, 예컨대 일반적으로 저주파수 한계에서 1에 접근하는 형태의 유효 유전율을 갖는 분할 링 공진기(split ring resonators)로 확장되지 않음을 주목한다. 인공 자성 효과가 극성화(polarization)보다는 유도(induction)를 기반으로 하기 때문에, 인공 자성 응답은 영 주파수에서 사라져야 한다.
Figure pat00013
메타머티리얼의 유효 구성 파라미터가 공간적인 분산에 의해 복잡하게 되는 것뿐만 아니라, 발진기에 걸친 합으로 적절하게 표현되어야 하는 무한한 수의 높은 차수 공진을 갖는다. 따라서, 전술한 단순한 분석적인 공식은 단지 근사적인 것임이 예상된다. 여전히, 단위 셀의 고주파수 공진성의 함수로서 저주파수 유전율의 일반적인 경향을 조사할 수 있다. 단위 셀 내의 사각형 폐쇄링의 치수를 조절함으로써, 도출된 영 주파수 유전율과 수학식 2에 의해 예측되는 영 주파수 유전율을 비교할 수 있다. 임의적인 메타머티리얼 구조물에 대한 정확한 장 분포 및 산란 (S-) 파라미터를 결정할 수 있는 상용화된 전자기 유한소자 해석기인 HFSS (Ansoft)를 사용하여 시뮬레이션이 수행된다. 유전율 및 투자율은 잘 구축된 알고리즘에 의해 S-파라미터로부터 얻어질 수 있다. 표 1은 이러한 시뮬레이팅된 추출값과 이론적인 예측값 간의 비교를 나타낸다. 단위 셀이 유전 기판과 결합함에 따라, 수학식 3이
Figure pat00014
로 변형되는 것을 주목해야 하며, 여기서 εa = 1.9이다. 추가적인 맞춤 파라미터는 기판 유전상수의 영향 및 고차 공진으로부터 DC 유전율에 대한 기여도의 실제 상황을 나타낼 수 있다. 비록 예측된 유전율 값과 도출된 유전율 값이 상당히 불일치해도, 상기 값들은 비슷한 차수를 가지며, 명백히 유사한 경향을 나타내며: 고주파수 공진 성질은 영 주파수 분극률과 상당한 상관관계를 갖는다. 소자의 고주파수 공진 성질을 변경함으로써, 영 주파수 및 저주파수 유전율은 임의의 값으로 조절될 수 있다.
a f0 fL εpredicted εactual
1.70 44.0 59.0 3.416 3.425
1.55 54.0 64.0 2.670 2.720
1.40 64.0 71.0 2.338 2.315
1.20 77.4 79.2 1.989 1.885
표 1은 예측된 영 주파수 유전율 값과 실제 영 주파수 유전율 값을 단위 셀의 치수 a의 함수로 나타낸 것이다.
그림 2에 도시된 폐쇄형 링 설계가 유전값의 범위를 제공하도록 쉽게 조정될 수 있기 때문에, 상기 폐쇄형 링은 보다 복잡한 굴절률 분포형(gradient-index) 구조물을 설명하기 위한 기본 소자로 이용된다. 폐쇄형 링의 주된 응답은 전기적인 것이지만, 또한 폐쇄형 링은, 입사 자기장이 링 축을 따라 위치하는 경우 유도되는 약한 반자성 응답을 갖는다. 따라서, 폐쇄형 링 매질은 1이 아닌 자성 투자율을 특징으로 가지며, 물질의 성질에 대한 완전한 설명이 고려되어야 한다. 전기적 2극성 응답 및 자기적 2극성 응답 둘 모두의 존재는 일반적으로 복잡한 매질의 설계에 유용하며, 이는 메타머티리얼 클록(metamaterial cloak)에서 설명되었다. 링의 치수를 변경함으로써, 자성 응답의 기여도를 조절할 수 있다.
유전율은 정확하게 폐쇄형 링의 기하학적인 구조를 변경함으로써 조절될 수 있다. 폐쇄형 링 구조물의 전기적인 응답은 이전에 연구된 "컷-와이어(cut-wire)" 구조물과 동일하며, 플라즈마 및 공진주파수는
Figure pat00015
및
Figure pat00016
에 따라 간단하게 회로 파라미터와 관련됨이 보여졌다. 여기서, L은 폐쇄형 링의 암과 관련된 인덕턴스이고, C는 인접한 폐쇄형 링 간의 간격에 관련된 커패시턴스이다. 고정된 단위 셀 사이즈의 경우, 인덕턴스는 전도성 링의 두께 w 또는 길이 a를 변경함으로써 조절될 수 있다. 커패시턴스는 주로 링의 전체적인 사이즈를 변경함으로써 조절될 수 있다.
Figure pat00017
그림 2는 폐쇄형 링 매질에 대한 도출된 결과를 도시한다. 모든 경우 코너의 곡률반경은 0.6 mm이고 w는 0.2 mm이다. (a)는 a가 1.4 mm인 경우 얻어진 유전율이고, (b)는 다수의 a 값에 대하여 얻어진 인덱스 및 임피던스이다. (c)는 치수 a와 도출된 굴절률 및 웨이브 임피던스 간의 관계이다.
그림 2에 제시된 시뮬레이션 결과와 같이, 공진 성질을 변경하는 것은 결과적으로 저주파수 유전율 값을 변경시킨다. 그림 2(a) 에 도시된 폐쇄형 링 구조물은 FR4 기판에 증착된 것으로 가정되며, FR4 기판의 유전율은 3.85+i0.22이며, 두께는 0.2026 mm이다. 단위 셀의 치수는 2 mm이고, 증착된 금속층(구리로 가정됨)의 두께는 0.018 mm이다. 이러한 구조물의 경우, 공진은 넓은 주파수 영역(대략적으로 0에서 15 GHz)에 걸쳐 거의 일정한 유전율을 가지면서 약 25 GHz에서 발생한다. 또한, 링 치수 a가 0.7 mm, 1.4 mm 및 1.624 mm인 세 개의 서로 다른 단위 셀에 대한 시뮬레이션이 물질 파라미터에 대한 영향을 설명하기 위해 시뮬레이팅되었다. 그림 2(b)에서, 링 치수가 증가함에 따라 인덱스 값이 증가하는 것이 관찰되며, 이는 보다 큰 링의 보다 큰 분극률을 반영하는 것이다.
대부분의 경우, 굴절률은 공진점 미만의 주파수에서 주파수의 함수에 따라 상대적으로 평평하게 유지된다. 인덱스는 주파수의 함수에 따라 약간 단조로운 증가를 보이지만, 이는 보다 높은 주파수의 공진에 기인하는 것이다. 또한, 임피던스 변화는 어느 정도의 주파수 분산을 나타내며, 이는 유전율 및 투자율에 대한 공간적인 분산의 영향에 기인하는 것이다. 이러한 구조물에서의 손실은 무시할 수 있는 정도이며, 이는 공진주파수에서 멀리 떨어져 있는 결과이다. 이러한 결과는 특히 충격에 관한 것이며, 이는 기판이 RF 회로에 최적화된 것이 아니기 때문이며, 실제로, 여기에 가정된 FR4 회로 보드 기판은 일반적으로 매우 손실이 큰 것으로 간주된다.
그림 2의 시뮬레이션 결과로부터 알 수 있는 바와 같이, 폐쇄형 링 소자를 기반으로 하는 메타머티리얼 구조물은 거의 분산성을 갖지 않으며 저역 통과 성질을 가져야 하며, 제공되는 소자의 공진은 충분히 원하는 범위의 동작 주파수 위에서 발생한다. 요점을 설명하기 위해, 폐쇄형 링 소자를 사용하여 다음과 같은 두 개의 굴절률 분포형 장치를 구현한다: 굴절률 분포형 렌즈 및 빔 조향 렌즈. 양의 값 및 음의 값의 굴절률 분포형 구조물을 구현하기 위해 공진 메타머티리얼을 사용하는 것은 문헌 [5]에 소개되었으며, 이어서 다양한 문헌에 적용되었다. 이러한 설계적 접근은 우선, 원하는 기능(예컨대, 포커싱 또는 조향)을 달성하기 위하여 원하는 연속적인 인덱스 프로파일을 결정하기 위한 것이며, 그리고 나서 이산적인 개수의 메타머티리얼 소자를 사용하여 인덱스 프로파일을 단계적으로 근사화하기 위한 것이다. 소자는 단위 셀의 많은 다양한 기하학적인 파라미터(즉, a, w 등)에 대한 수치적인 시뮬레이션을 수행함으로써 설계될 수 있으며; 합리적인 보간이 기하학적인 파라미터의 함수로서 투자율을 형성할 수 있도록 충분한 시뮬레이션이 수행되면, 수학적인 굴절률 분포형 구조물이 배치되고 제조될 수 있다. 이러한 기본적인 접근방법은 문헌 [6]에 설명되어 있다.
2 개의 굴절률 분포형 샘플들이 비공진형 메타머티리얼의 대역폭을 검사하기 위해 설계된다. 그림 3의 컬러 맵은 빔 조향 층(그림 3(a)) 및 빔 초점 렌즈(그림 3(b))에 대응하는 인덱스 분포를 보여준다. 굴절률 분포형 분산이 빔을 초점화시키거나 또는 조향하는 필요 기능을 제공하지만, 현저하게 높은 인덱스 구조 및 자유 공간 사이에서는 실질적인 불일치가 여전히 남아있게 된다. 이 불일치는 각각의 메타머티리얼 소자의 속성을 조정함으로써, 증명하기 전에 관리되어, 유전율 및 투자율이 본질적으로 동일할 수 있다. 설계의 이러한 유연성은 공진 메타머티리얼의 고유 이점이고, 상기 투자율 응답은 전기 응답과 거의 같게 유지되도록 고안될 수 있다. 이와 달리, 그 유연성은 비-공진형 소자들을 포함하는 설계에 대해 이용될 수 없기 때문에, 렌즈의 출구(exit)에서 자유 공간으로 다시 되돌아가는 매칭 뿐만 아니라, 자유 공간에서 렌즈로 가는 매칭을 제공하기 위해, 굴절률 분포형 임피던스 매칭 층(IML)을 사용한다.
Figure pat00018
그림 3은 설계된 굴절률 분포형 구조물에 대한 굴절률 분포를 나타낸다. 그림 3(a)는 선형적인 굴절률 분포를 기반으로 하는 빔-조향 소자에 관한 것이다. 그림 3(b) 높은 차수의 다항식 굴절률 분포를 기반으로 하는 빔 초점 렌즈에 관한 것이다. 상기 구조물의 삽입 손실을 개선하기 위해 제공된 임피던스 매칭 층(IML)의 양쪽 설계들을 주목한다.
Figure pat00019
그림 4는 메타머티리얼 구조가 공간 좌표에 따라 변화되는 제조 샘플이다.
빔 조향 층은 웨이브 전파 방향을 가로지르는 방향으로 선형적인 굴절률 분포를 가진 슬랩(slab)이다. 인덱스 값들의 범위는 폐쇄형 링 메타머티리얼 소자들의 설계된 세트로부터 이용가능한 범위와 일치되는 n = 1.16 내지 n = 1.66이다. 삽입 손실을 개선시키고, 반사를 줄이기 위해, IML은 샘플의 양 측들(입력 및 출력) 상에 위치된다. IML의 인덱스값들은 1(공기)에서 n = 1.41로 점차적으로 변화되고, 상기 인덱스 값은 빔 조향 슬랩의 중심에 있게 된다. 이 인덱스 값은, 시준 빔의 에너지 대부분이 샘플의 중심을 통해 나가기 때문에서 선택된다. 실질적인 빔 조향 샘플을 실행하기 위해, 그림 2에서 도시된 폐쇄형 링 유닛 셀을 사용하고, 그림 3(a)에 도시된 분포를 가진 유닛 셀들의 어레이를 설계한다.
빔 초점 렌즈는 그림 3(b)에 도시된 바와 같이, 인덱스 분포를 가진 평면형 슬랩이다. 인덱스 분포는 다음과 같은 함수 형태를 갖는다:
Figure pat00020
여기서, x는 렌즈의 중심으로부터 이격된 거리이다. 다시 한번, IML은 자유 공간과 샘플을 매칭시키기 위해 사용된다. 이 경우에서, IML의 인덱스 프로파일은 n = 1.15에서 n = 1.75로 선형적으로 분포되어 있으며, 이때 후자 값은 렌즈의 중심에서 인덱스를 매칭시키기 위해 선택된다. 동일한 유닛 셀 설계는 빔 초점 렌즈에 대해 사용되고, 이는 빔 조향 렌즈도 마찬가지이다.
굴절률 분포형 구조물의 속성을 확실히 하기 위해, 그림 4에 도시된 바와 같이, 회로 보드 기판에 인쇄된 동박(copper clad)(FR4)을 사용하여 2 개의 설계 샘플들을 제조한다. 이전에 기술된 절차에 이어, 샘플들의 시트들(sheets)은 표준 광학 리소그래피(optical lithography)에 의해 제조되고, 그 후에, 굴절률 분포형 슬랩들을 형성하기 위해 함께 조립될 수 있는, 1 cm의 높이를 가진 스트립들(tall strips)로 절단된다. 샘플들을 계측하기 위해, 이들을 2D 맵핑 장치(mapping apparatus)로 위치시키고, 상기 2D 맵핑 장치는 상세하게 기술되었으며, 근접장 분포(near field distribution)[7]에 맵핑된다.
Figure pat00021
그림 5는 빔 조향 렌즈의 장 맵핑 계측을 도시한다. 렌즈는 입사 빔이 16.2 도의 각도로 검출되도록 선형 기울기를 가진다. 그 효과는, 실험 장치의 X-대역 범위에 걸친 4 개의 서로 다른 주파수에서 취해지는 동일한 맵들로부터 볼 수 있는 바와 같이, 광대역에 걸쳐 일어난다.
Figure pat00022
그림 6은 빔 초점 렌즈의 장 맵핑 계측을 도시한다. 렌즈는 입사 빔이 일 지점에 초점화되도록 중심(본 명세서에서 주어짐) 주위에서 대칭 프로필을 가진다. 다시 한번, 그 기능은, 실험 장치의 X-대역 범위에 걸친 4 개의 서로 다른 주파수에서 취해지는 동일한 맵들로부터 볼 수 있는 바와 같이, 광대역에 걸쳐 일어난다.
그림 5는 큰 광대역을 포함할 수 있는 초-광대역 메타머티리얼 설계의 빔 조향을 보여준다. 실제 대역폭은 DC로부터 시작하여, 약 14 ㎓ 까지 간다. 그림 3으로부터, 빔 조향이 16.2 도의 동일한 조향 각도로 7.38 ㎓에서 11.72 ㎓로 4 개의 서로 다른 주파수들 모두에서 발생되는 것은 명백하다. 전파를 통한 에너지의 손실은 극히 낮을 수 있고, 거의 관측되지 않을 수 있다. 그림 6은 빔 초점 샘플의 맵핑 결과를 보여준다. 광대역 속성은 35 ㎜의 정확한 동일 초점 거리를 가지고 손실이 낮은 4 개의 서로 다른 주파수에서 다시 증명된다.
요약하면, 제안된 초-광대역 메타머티리얼에 기반한 복합 비균질 물질이 실현되고 정확하게 제어될 수 있다. 초-광대역 메타머티리얼 구성물 및 설계 접근법은 실험에 의해 확인된다. 그의 낮은 손실, 설계가능한 속성, 및 비균질 물질 변수에 접근할 수 있는 용이함으로 인해, 초-광대역 물질은 많은 적용에 있어 조만간 사용될 것이다.
[감사의 글]
이 연구는 Multiple University Research Initiative, Contract 제FA9550-06-1-0279호를 통하여 Scientific Research의 Air Force Office에 지원받았다. TJC, QC 및 JYC는 승인 번호 제2004CB719802호 하의 중국의 National Basic Research Program(973), InnovateHan Technology Ltd, 승인 번호 제111-2-05호 하의 111 프로젝트, 및 승인 번호 제60671015호 및 제60496317호 하의 중국의 National Science Foundation으로부터의 지원에 감사한다.
[참조문헌]
[1] J. B. Pendry , D. Schurig , D. R. Smith Science 312, 1780 (2006)
[2] D. Schurig , J. J. Mock, B. J. Justice, S. A. Cummer , J. B. Pendry , A. F. Starr and D. R. Smith, Science 314, 977-980 (2006)
[3] R. Liu , T. J. Cui , D. Huang , B. Zhao , D. R. Smith, Physical Review E 76, 026606 (2007)
[4] C. Kittel , Solid State Physics (John Wiley & Sons, New York. 1986), 6 th ed., p275
[51 D. R. Smith, P. M. Rye, J. J. Mock, D. C. Vier, A. F. Starr Physical Review Letters, 93 , 137405 (2004)
[6] T. Driscoll . et. al. Applied Physics Letters 88, 081101 (2006)
[7] B. J. Justice, J. J. Mock, L. Guo , A. Degiron , D. Schurig , D. R. Smith, Optics Express 14, 8694 (2006)

Claims (1)

  1. 전도성 표면 내에서 개구들 각각에 대응하는 개별적인 전자기 응답들을 복수 개 갖는 전도성 표면을 포함하며, 상기 개별적인 전자기 응답들 복수 개는 상기 전도성 표면에 평행한 방향으로 유효 투자율(effective permeability)을 제공하는 것을 특징으로 하는 장치.
KR1020177012117A 2008-08-22 2009-08-21 표면과 도파관을 위한 메타머티리얼 KR20170056019A (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US9133708P 2008-08-22 2008-08-22
US61/091,337 2008-08-22
PCT/US2009/004772 WO2010021736A2 (en) 2008-08-22 2009-08-21 Metamaterials for surfaces and waveguides

Related Parent Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020117006525A Division KR101735122B1 (ko) 2008-08-22 2009-08-21 표면과 도파관을 포함하는 장치 및 이를 사용하는 방법

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020197000161A Division KR20190006068A (ko) 2008-08-22 2009-08-21 표면과 도파관을 위한 메타머티리얼

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR20170056019A true KR20170056019A (ko) 2017-05-22

Family

ID=41707602

Family Applications (3)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020117006525A KR101735122B1 (ko) 2008-08-22 2009-08-21 표면과 도파관을 포함하는 장치 및 이를 사용하는 방법
KR1020197000161A KR20190006068A (ko) 2008-08-22 2009-08-21 표면과 도파관을 위한 메타머티리얼
KR1020177012117A KR20170056019A (ko) 2008-08-22 2009-08-21 표면과 도파관을 위한 메타머티리얼

Family Applications Before (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020117006525A KR101735122B1 (ko) 2008-08-22 2009-08-21 표면과 도파관을 포함하는 장치 및 이를 사용하는 방법
KR1020197000161A KR20190006068A (ko) 2008-08-22 2009-08-21 표면과 도파관을 위한 메타머티리얼

Country Status (13)

Country Link
US (3) US10461433B2 (ko)
EP (2) EP3736904A1 (ko)
JP (2) JP5642678B2 (ko)
KR (3) KR101735122B1 (ko)
CN (2) CN104377414B (ko)
AU (1) AU2009283141C1 (ko)
BR (1) BRPI0912934A2 (ko)
CA (1) CA2734962A1 (ko)
CL (1) CL2011000318A1 (ko)
IL (1) IL211356B (ko)
MX (1) MX2011001903A (ko)
RU (1) RU2524835C2 (ko)
WO (1) WO2010021736A2 (ko)

Families Citing this family (159)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7733289B2 (en) 2007-10-31 2010-06-08 The Invention Science Fund I, Llc Electromagnetic compression apparatus, methods, and systems
US20090218523A1 (en) * 2008-02-29 2009-09-03 Searete Llc, A Limited Liability Corporation Of The State Of Delaware Electromagnetic cloaking and translation apparatus, methods, and systems
US20090218524A1 (en) * 2008-02-29 2009-09-03 Searete Llc, A Limited Liability Corporation Of The State Of Delaware Electromagnetic cloaking and translation apparatus, methods, and systems
US9019632B2 (en) 2008-05-30 2015-04-28 The Invention Science Fund I Llc Negatively-refractive focusing and sensing apparatus, methods, and systems
US8493669B2 (en) 2008-05-30 2013-07-23 The Invention Science Fund I Llc Focusing and sensing apparatus, methods, and systems
US8817380B2 (en) * 2008-05-30 2014-08-26 The Invention Science Fund I Llc Emitting and negatively-refractive focusing apparatus, methods, and systems
US8736982B2 (en) 2008-05-30 2014-05-27 The Invention Science Fund I Llc Emitting and focusing apparatus, methods, and systems
US8773775B2 (en) 2008-05-30 2014-07-08 The Invention Science Fund I Llc Emitting and negatively-refractive focusing apparatus, methods, and systems
US8164837B2 (en) * 2008-05-30 2012-04-24 The Invention Science Fund I, Llc Negatively-refractive focusing and sensing apparatus, methods, and systems
US8638505B2 (en) * 2008-05-30 2014-01-28 The Invention Science Fund 1 Llc Negatively-refractive focusing and sensing apparatus, methods, and systems
US8773776B2 (en) * 2008-05-30 2014-07-08 The Invention Science Fund I Llc Emitting and negatively-refractive focusing apparatus, methods, and systems
US8638504B2 (en) * 2008-05-30 2014-01-28 The Invention Science Fund I Llc Emitting and negatively-refractive focusing apparatus, methods, and systems
US8531782B2 (en) * 2008-05-30 2013-09-10 The Invention Science Fund I Llc Emitting and focusing apparatus, methods, and systems
US8837058B2 (en) 2008-07-25 2014-09-16 The Invention Science Fund I Llc Emitting and negatively-refractive focusing apparatus, methods, and systems
US8730591B2 (en) * 2008-08-07 2014-05-20 The Invention Science Fund I Llc Negatively-refractive focusing and sensing apparatus, methods, and systems
JP5642678B2 (ja) 2008-08-22 2014-12-17 デューク ユニバーシティーＤｕｋｅ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ 面及び導波路のためのメタ材料
US8174341B2 (en) * 2008-12-01 2012-05-08 Toyota Motor Engineering & Manufacturing North America, Inc. Thin film based split resonator tunable metamaterial
US8490035B2 (en) * 2009-11-12 2013-07-16 The Regents Of The University Of Michigan Tensor transmission-line metamaterials
CN101976759B (zh) * 2010-09-07 2013-04-17 江苏大学 一种开口谐振环等效左手媒质贴片天线
MX345668B (es) 2010-10-15 2016-03-30 The Invent Science Fund I Llc Antenas de dispersión por superficie.
ITRM20110596A1 (it) * 2010-11-16 2012-05-17 Selex Sistemi Integrati Spa Elemento radiante di antenna in guida di onda in grado di operare in banda wi-fi, e sistema di misura delle prestazioni di una antenna operante in banda c e utilizzante tale elemento radiante.
US8693881B2 (en) 2010-11-19 2014-04-08 Hewlett-Packard Development Company, L.P. Optical hetrodyne devices
KR20120099861A (ko) * 2011-03-02 2012-09-12 한국전자통신연구원 평면형 메타물질을 포함한 마이크로스트립 패치 안테나 및 그 동작 방법
CN102810734A (zh) * 2011-05-31 2012-12-05 深圳光启高等理工研究院 一种天线及具有该天线的mimo天线
CN102683870B (zh) * 2011-03-15 2015-03-11 深圳光启高等理工研究院 一种发散电磁波的超材料
CN102683863B (zh) * 2011-03-15 2015-11-18 深圳光启高等理工研究院 一种喇叭天线
CN102683884B (zh) * 2011-03-15 2016-06-29 深圳光启高等理工研究院 一种超材料变焦透镜
WO2012126256A1 (zh) * 2011-03-18 2012-09-27 深圳光启高等理工研究院 阻抗匹配元件及混合吸波材料
CN102694232B (zh) * 2011-03-25 2014-11-26 深圳光启高等理工研究院 一种阵列式超材料天线
CN102480007B (zh) * 2011-04-12 2013-06-12 深圳光启高等理工研究院 一种汇聚电磁波的超材料
US9117040B2 (en) * 2011-04-12 2015-08-25 Robin Stewart Langley Induced field determination using diffuse field reciprocity
CN102480008B (zh) * 2011-04-14 2013-06-12 深圳光启高等理工研究院 汇聚电磁波的超材料
CN102751576A (zh) * 2011-04-20 2012-10-24 深圳光启高等理工研究院 一种喇叭天线装置
WO2012145640A1 (en) * 2011-04-21 2012-10-26 Duke University A metamaterial waveguide lens
CN102760927A (zh) * 2011-04-29 2012-10-31 深圳光启高等理工研究院 一种实现波导过渡的超材料
CN102769163B (zh) * 2011-04-30 2015-02-04 深圳光启高等理工研究院 超材料过渡波导
CN102890298B (zh) * 2011-05-04 2014-11-26 深圳光启高等理工研究院 一种压缩电磁波的超材料
CN102280703A (zh) * 2011-05-13 2011-12-14 东南大学 基于电谐振结构的零折射率平板透镜天线
CN102299697B (zh) * 2011-05-31 2014-03-05 许河秀 复合左右手传输线及其设计方法和基于该传输线的双工器
WO2012171295A1 (zh) * 2011-06-17 2012-12-20 深圳光启高等理工研究院 一种人造微结构及其应用的人工电磁材料
CN103036032B (zh) * 2011-06-17 2015-08-19 深圳光启高等理工研究院 低磁导率的人工电磁材料
CN102810759B (zh) * 2011-06-29 2014-09-03 深圳光启高等理工研究院 一种新型超材料
CN102800983B (zh) * 2011-06-29 2014-10-01 深圳光启高等理工研究院 一种新型超材料
EP2562874B1 (en) * 2011-06-29 2019-11-20 Kuang-Chi Innovative Technology Ltd. Artificial electromagnetic material
CN102810758B (zh) * 2011-06-29 2015-02-04 深圳光启高等理工研究院 一种新型超材料
EP2731197A4 (en) * 2011-07-01 2015-03-18 Kuang Chi Innovative Tech Ltd ARTIFICIAL COMPOSITE MATERIAL AND ANTENNA THEREOF
CN102480033B (zh) * 2011-07-26 2013-07-03 深圳光启高等理工研究院 一种偏馈式微波天线
WO2013016939A1 (zh) * 2011-07-29 2013-02-07 深圳光启高等理工研究院 基站天线
CN103036040B (zh) * 2011-07-29 2015-02-04 深圳光启高等理工研究院 基站天线
CN102904057B (zh) * 2011-07-29 2016-01-06 深圳光启高等理工研究院 一种新型人工电磁材料
CN102480043B (zh) * 2011-08-31 2013-08-07 深圳光启高等理工研究院 基站天线
CN102480045B (zh) * 2011-08-31 2013-04-24 深圳光启高等理工研究院 基站天线
CN102969572B (zh) * 2011-09-01 2015-06-17 深圳光启高等理工研究院 一种低频负磁导率超材料
CN103022686A (zh) * 2011-09-22 2013-04-03 深圳光启高等理工研究院 天线罩
CN103035992A (zh) * 2011-09-29 2013-04-10 深圳光启高等理工研究院 微带线
CN103094706B (zh) * 2011-10-31 2015-12-16 深圳光启高等理工研究院 基于超材料的天线
CN103136397B (zh) * 2011-11-30 2016-09-28 深圳光启高等理工研究院 一种获得电磁响应曲线特征参数的方法及其装置
CN103136437B (zh) * 2011-12-02 2016-06-29 深圳光启高等理工研究院 一种获得超材料折射率分布的方法和装置
CN103134774B (zh) * 2011-12-02 2015-11-18 深圳光启高等理工研究院 一种获得超材料折射率分布的方法及其装置
CN103136404B (zh) * 2011-12-02 2016-01-27 深圳光启高等理工研究院 一种获得超材料折射率分布的方法和装置
CN103159168B (zh) * 2011-12-14 2015-09-16 深圳光启高等理工研究院 一种确定具有最大带宽特性的超材料单元结构的方法
ITRM20120003A1 (it) * 2012-01-03 2013-07-04 Univ Degli Studi Roma Tre Antenna ad apertura a bassa figura di rumore
CA2804560A1 (en) 2012-02-03 2013-08-03 Tec Edmonton Metamaterial liner for waveguide
CN103296448B (zh) * 2012-02-29 2017-02-01 深圳光启高等理工研究院 一种阻抗匹配元件
CN102593563B (zh) * 2012-02-29 2014-04-16 深圳光启创新技术有限公司 基于超材料的波导装置
CN103296442B (zh) * 2012-02-29 2017-10-31 洛阳尖端技术研究院 超材料及由超材料制成的天线罩
CN103296446B (zh) * 2012-02-29 2017-06-30 深圳光启创新技术有限公司 一种超材料及mri成像增强器件
CN103296476B (zh) * 2012-02-29 2017-02-01 深圳光启高等理工研究院 一种多波束透镜天线
CN103367904B (zh) * 2012-03-31 2016-12-14 深圳光启创新技术有限公司 定向传播天线罩和定向天线系统
CN102983408B (zh) * 2012-03-31 2014-02-19 深圳光启创新技术有限公司 一种超材料及其制备方法
CN102709705B (zh) * 2012-04-27 2015-05-27 深圳光启创新技术有限公司 一种mri磁信号增强器件
US9411042B2 (en) 2012-05-09 2016-08-09 Duke University Multi-sensor compressive imaging
EP2847823A2 (en) 2012-05-09 2015-03-18 Duke University Metamaterial devices and methods of using the same
EP2852914B1 (en) * 2012-05-22 2019-10-23 Sato Holdings Kabushiki Kaisha Adaptive coupler for reactive near field rfid communication
CN102723606B (zh) * 2012-05-30 2015-01-21 深圳光启高等理工研究院 一种宽频低色散超材料
CN102780086B (zh) * 2012-07-31 2015-02-11 电子科技大学 基于谐振环微结构阵列的新型双频贴片天线
DE102012217760A1 (de) * 2012-09-28 2014-04-03 Siemens Ag Entkopplung von Split-Ring-Resonatoren bei der Magnetresonanztomographie
US10534189B2 (en) * 2012-11-27 2020-01-14 The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University Universal linear components
RU2548543C2 (ru) * 2013-03-06 2015-04-20 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Владивостокский государственный университет экономики и сервиса" (ВГУЭС) Способ получения метаматериала
US9385435B2 (en) 2013-03-15 2016-07-05 The Invention Science Fund I, Llc Surface scattering antenna improvements
KR101378477B1 (ko) 2013-03-22 2014-03-28 중앙대학교 산학협력단 기판 집적형 도파관 안테나
US9246208B2 (en) * 2013-08-06 2016-01-26 Hand Held Products, Inc. Electrotextile RFID antenna
US9140444B2 (en) 2013-08-15 2015-09-22 Medibotics, LLC Wearable device for disrupting unwelcome photography
US9923271B2 (en) 2013-10-21 2018-03-20 Elwha Llc Antenna system having at least two apertures facilitating reduction of interfering signals
US9647345B2 (en) 2013-10-21 2017-05-09 Elwha Llc Antenna system facilitating reduction of interfering signals
US9935375B2 (en) * 2013-12-10 2018-04-03 Elwha Llc Surface scattering reflector antenna
US9871291B2 (en) 2013-12-17 2018-01-16 Elwha Llc System wirelessly transferring power to a target device over a tested transmission pathway
US20150200452A1 (en) * 2014-01-10 2015-07-16 Samsung Electronics Co., Ltd. Planar beam steerable lens antenna system using non-uniform feed array
US10256548B2 (en) * 2014-01-31 2019-04-09 Kymeta Corporation Ridged waveguide feed structures for reconfigurable antenna
US9887456B2 (en) 2014-02-19 2018-02-06 Kymeta Corporation Dynamic polarization and coupling control from a steerable cylindrically fed holographic antenna
US10522906B2 (en) * 2014-02-19 2019-12-31 Aviation Communication & Surveillance Systems Llc Scanning meta-material antenna and method of scanning with a meta-material antenna
US9843103B2 (en) 2014-03-26 2017-12-12 Elwha Llc Methods and apparatus for controlling a surface scattering antenna array
US9448305B2 (en) 2014-03-26 2016-09-20 Elwha Llc Surface scattering antenna array
US9882288B2 (en) 2014-05-02 2018-01-30 The Invention Science Fund I Llc Slotted surface scattering antennas
US9711852B2 (en) 2014-06-20 2017-07-18 The Invention Science Fund I Llc Modulation patterns for surface scattering antennas
US9853361B2 (en) 2014-05-02 2017-12-26 The Invention Science Fund I Llc Surface scattering antennas with lumped elements
US10446903B2 (en) 2014-05-02 2019-10-15 The Invention Science Fund I, Llc Curved surface scattering antennas
US9966668B1 (en) * 2014-05-15 2018-05-08 Rockwell Collins, Inc. Semiconductor antenna
US9595765B1 (en) * 2014-07-05 2017-03-14 Continental Microwave & Tool Co., Inc. Slotted waveguide antenna with metamaterial structures
CN104241866B (zh) * 2014-07-10 2016-05-18 杭州电子科技大学 一种基于双十字架型的宽带低耗小单元左手材料
EP3143245A4 (en) 2014-07-31 2017-12-13 Halliburton Energy Services, Inc. High directionality galvanic and induction well logging tools with metamaterial focusing
CN104133269B (zh) * 2014-08-04 2018-10-26 河海大学常州校区 基于超材料的表面波的激发和长距离传输结构
JP6273182B2 (ja) * 2014-08-25 2018-01-31 株式会社東芝 電子機器
ES2657383T3 (es) 2014-10-13 2018-03-05 Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. Antena de sistema en fase
WO2016064478A1 (en) * 2014-10-21 2016-04-28 Board Of Regents, The University Of Texas System Dual-polarized, broadband metasurface cloaks for antenna applications
CN104319485B (zh) * 2014-10-25 2017-03-01 哈尔滨工业大学 平面结构微波波段左手材料
CN104538744B (zh) * 2014-12-01 2017-05-10 电子科技大学 一种应用于金属圆柱体的电磁硬表面结构及其构建方法
AU2014415572B2 (en) * 2014-12-31 2018-04-05 Halliburton Energy Services, Inc. Modifying magnetic tilt angle using a magnetically anisotropic material
US9954563B2 (en) 2015-01-15 2018-04-24 VertoCOMM, Inc. Hermetic transform beam-forming devices and methods using meta-materials
US10178560B2 (en) 2015-06-15 2019-01-08 The Invention Science Fund I Llc Methods and systems for communication with beamforming antennas
US10014585B2 (en) * 2015-07-08 2018-07-03 Drexel University Miniaturized reconfigurable CRLH metamaterial leaky-wave antenna using complementary split-ring resonators
US9577327B2 (en) 2015-07-20 2017-02-21 Elwha Llc Electromagnetic beam steering antenna
US9620855B2 (en) 2015-07-20 2017-04-11 Elwha Llc Electromagnetic beam steering antenna
US10170831B2 (en) 2015-08-25 2019-01-01 Elwha Llc Systems, methods and devices for mechanically producing patterns of electromagnetic energy
CN105470656B (zh) * 2015-12-07 2018-10-16 复旦大学 一种基于梯度超表面的可调线极化波束分离器
CN105823378B (zh) * 2016-05-06 2017-05-10 浙江大学 一种三维全极化的超表面隐身衣
CN106297762B (zh) * 2016-08-16 2019-08-16 南京工业大学 一种利用亥姆霍兹共鸣器的非线性特性改变声学超构材料通频带的方法
EP3309897A1 (de) * 2016-10-12 2018-04-18 VEGA Grieshaber KG Hohlleitereinkopplung für eine radarantenne
US10361481B2 (en) 2016-10-31 2019-07-23 The Invention Science Fund I, Llc Surface scattering antennas with frequency shifting for mutual coupling mitigation
RU2666965C2 (ru) * 2016-12-19 2018-09-13 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" Диэлектрический метаматериал с тороидным откликом
WO2018125227A1 (en) * 2016-12-30 2018-07-05 Intel Corporation Waveguide design techniques to enhance channel characteristics
US10763290B2 (en) * 2017-02-22 2020-09-01 Elwha Llc Lidar scanning system
WO2018157918A1 (en) * 2017-02-28 2018-09-07 Toyota Motor Europe Tunable waveguide system
US10359513B2 (en) 2017-05-03 2019-07-23 Elwha Llc Dynamic-metamaterial coded-aperture imaging
US9967011B1 (en) 2017-05-10 2018-05-08 Elwha Llc Admittance matrix calibration using external antennas for tunable metamaterial systems
US10075219B1 (en) 2017-05-10 2018-09-11 Elwha Llc Admittance matrix calibration for tunable metamaterial systems
US10135123B1 (en) * 2017-05-19 2018-11-20 Searete Llc Systems and methods for tunable medium rectennas
US10382112B2 (en) * 2017-07-14 2019-08-13 Facebook, Inc. Beamforming using passive time-delay structures
WO2019058368A1 (en) * 2017-09-19 2019-03-28 B.G. Negev Technologies And Applications Ltd., At Ben-Gurion University SYSTEM AND METHOD FOR INVISIBLE SPACE CREATION
US20190094408A1 (en) * 2017-09-22 2019-03-28 Duke University Imaging through media using artificially-structured materials
US10892553B2 (en) 2018-01-17 2021-01-12 Kymeta Corporation Broad tunable bandwidth radial line slot antenna
US10451800B2 (en) 2018-03-19 2019-10-22 Elwha, Llc Plasmonic surface-scattering elements and metasurfaces for optical beam steering
CN108521022A (zh) * 2018-03-29 2018-09-11 中国地质大学（北京） 一种全透射人工电磁材料
US10727602B2 (en) * 2018-04-18 2020-07-28 The Boeing Company Electromagnetic reception using metamaterial
US11329359B2 (en) 2018-05-18 2022-05-10 Intel Corporation Dielectric waveguide including a dielectric material with cavities therein surrounded by a conductive coating forming a wall for the cavities
US11476580B2 (en) 2018-09-12 2022-10-18 Japan Aviation Electronics Industry, Limited Antenna and communication device
CN109728441A (zh) * 2018-12-20 2019-05-07 西安电子科技大学 一种可重构通用型超材料
CN110133376B (zh) * 2019-05-10 2021-04-20 杭州电子科技大学 用于测量磁介质材料介电常数和磁导率的微波传感器
CN110441835B (zh) * 2019-07-09 2021-10-26 哈尔滨工程大学 一种基于巴比涅复合梯度相位超构材料的非对称反射器件
CN110729565B (zh) * 2019-10-29 2021-03-30 Oppo广东移动通信有限公司 阵列透镜、透镜天线和电子设备
WO2021167657A2 (en) 2019-11-13 2021-08-26 Lumotive, LLC Lidar systems based on tunable optical metasurfaces
US11670867B2 (en) 2019-11-21 2023-06-06 Duke University Phase diversity input for an array of traveling-wave antennas
US11670861B2 (en) 2019-11-25 2023-06-06 Duke University Nyquist sampled traveling-wave antennas
US11888233B2 (en) * 2020-04-07 2024-01-30 Ramot At Tel-Aviv University Ltd Tailored terahertz radiation
CN111555035B (zh) * 2020-05-15 2023-03-21 中国航空工业集团公司沈阳飞机设计研究所 角度敏感超材料及相控阵系统
CN111755834B (zh) * 2020-07-03 2021-03-30 电子科技大学 一种类共面波导传输线结构的高品质因子微波超材料
CN111786059B (zh) * 2020-07-06 2021-07-27 电子科技大学 一种连续可调频率选择表面结构
CN112864567B (zh) * 2021-01-08 2021-08-24 上海交通大学 一种利用金属背板和介质空腔制作透射性可调波导的方法
CN116783779A (zh) * 2021-01-14 2023-09-19 莱蒂斯智能股份公司 反射波束导向超表面
CN113097669B (zh) * 2021-04-16 2021-11-16 北京无线电测量研究所 一种可调谐滤波器
CN113224537B (zh) * 2021-04-29 2022-10-21 电子科技大学 应用于无线输电的类f-p腔体超材料微带天线设计方法
US20220399651A1 (en) * 2021-06-15 2022-12-15 The Johns Hopkins University Multifunctional metasurface antenna
CN113363720B (zh) * 2021-06-22 2023-06-30 西安电子科技大学 一种融合罗德曼透镜与有源超表面的涡旋波二维扫描系统
CN114361940A (zh) * 2021-12-13 2022-04-15 中国科学院上海微系统与信息技术研究所 一种超表面结构调控太赫兹量子级联激光器色散的方法
WO2023153138A1 (ja) * 2022-02-14 2023-08-17 ソニーグループ株式会社 波動制御装置、波長変換素子、演算素子、センサ、偏光制御素子及び光アイソレータ
US11429008B1 (en) 2022-03-03 2022-08-30 Lumotive, LLC Liquid crystal metasurfaces with cross-backplane optical reflectors
US11487183B1 (en) 2022-03-17 2022-11-01 Lumotive, LLC Tunable optical device configurations and packaging
US11493823B1 (en) 2022-05-11 2022-11-08 Lumotive, LLC Integrated driver and heat control circuitry in tunable optical devices
US11487184B1 (en) 2022-05-11 2022-11-01 Lumotive, LLC Integrated driver and self-test control circuitry in tunable optical devices

Family Cites Families (47)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2492540A1 (fr) * 1980-10-17 1982-04-23 Schlumberger Prospection Dispositif pour diagraphie electromagnetique dans les forages
US6040936A (en) 1998-10-08 2000-03-21 Nec Research Institute, Inc. Optical transmission control apparatus utilizing metal films perforated with subwavelength-diameter holes
US6791432B2 (en) * 2000-03-17 2004-09-14 The Regents Of The University Of California Left handed composite media
WO2003081795A2 (en) * 2002-03-18 2003-10-02 Ems Technologies, Inc. Passive intermodulation interference control circuits
CA2430795A1 (en) 2002-05-31 2003-11-30 George V. Eleftheriades Planar metamaterials for controlling and guiding electromagnetic radiation and applications therefor
EP1587670B1 (en) 2002-08-29 2015-03-25 The Regents of The University of California Indefinite materials
US7071888B2 (en) * 2003-05-12 2006-07-04 Hrl Laboratories, Llc Steerable leaky wave antenna capable of both forward and backward radiation
US6985118B2 (en) * 2003-07-07 2006-01-10 Harris Corporation Multi-band horn antenna using frequency selective surfaces
US6958729B1 (en) * 2004-03-05 2005-10-25 Lucent Technologies Inc. Phased array metamaterial antenna system
US7015865B2 (en) 2004-03-10 2006-03-21 Lucent Technologies Inc. Media with controllable refractive properties
JP4795344B2 (ja) * 2004-07-23 2011-10-19 ザ リージェンツ オブ ザ ユニバーシティ オブ カリフォルニア メタマテリアル
US7009565B2 (en) * 2004-07-30 2006-03-07 Lucent Technologies Inc. Miniaturized antennas based on negative permittivity materials
JP2008511194A (ja) 2004-08-09 2008-04-10 オンタリオ センターズ オブ エクセレンス インコーポレイテッド 電磁輻射の制御と誘導のために、アースの上に連続した金属格子を使用する負の屈折のメタマテリアル（ｍｅｔａｍａｔｅｒｉａｌ）。
JP3928055B2 (ja) 2005-03-02 2007-06-13 国立大学法人山口大学 負透磁率または負誘電率メタマテリアルおよび表面波導波路
US7456787B2 (en) 2005-08-11 2008-11-25 Sierra Nevada Corporation Beam-forming antenna with amplitude-controlled antenna elements
US7545242B2 (en) * 2005-11-01 2009-06-09 Hewlett-Packard Development Company, L.P. Distributing clock signals using metamaterial-based waveguides
US8054146B2 (en) * 2005-11-14 2011-11-08 Iowa State University Research Foundation, Inc. Structures with negative index of refraction
US8207907B2 (en) * 2006-02-16 2012-06-26 The Invention Science Fund I Llc Variable metamaterial apparatus
JP4545095B2 (ja) * 2006-01-11 2010-09-15 株式会社Ａｄｅｋａ 新規重合性化合物
US7580604B2 (en) * 2006-04-03 2009-08-25 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army Zero index material omnireflectors and waveguides
EP1855348A1 (en) * 2006-05-11 2007-11-14 Seiko Epson Corporation Split ring resonator bandpass filter, electronic device including said bandpass filter, and method of producing said bandpass filter
DE102006024097A1 (de) 2006-05-18 2007-11-22 E.G.O. Elektro-Gerätebau GmbH Verwendung von linkshändigen Metamaterialien als Anzeige, insbesondere an einem Kochfeld, und Anzeige sowie Anzeigeverfahren
JP2007325118A (ja) * 2006-06-02 2007-12-13 Toyota Motor Corp アンテナ装置
JP3978504B1 (ja) 2006-06-22 2007-09-19 国立大学法人山口大学 ストリップ線路型右手／左手系複合線路とそれを用いたアンテナ
US8026854B2 (en) 2006-07-14 2011-09-27 Yamaguchi University Stripline-type composite right/left-handed transmission line or left-handed transmission line, and antenna that uses same
US9677856B2 (en) 2006-07-25 2017-06-13 Imperial Innovations Limited Electromagnetic cloaking method
US7593170B2 (en) * 2006-10-20 2009-09-22 Hewlett-Packard Development Company, L.P. Random negative index material structures in a three-dimensional volume
US7928900B2 (en) * 2006-12-15 2011-04-19 Alliant Techsystems Inc. Resolution antenna array using metamaterials
US7474456B2 (en) * 2007-01-30 2009-01-06 Hewlett-Packard Development Company, L.P. Controllable composite material
EP2160799A4 (en) 2007-03-16 2012-05-16 Tyco Electronics Services Gmbh METAMATERIAL ANTENNA NETWORKS WITH RADIATION PATTERN SHAPING AND BEAM SWITCHING
US7545841B2 (en) * 2007-04-24 2009-06-09 Hewlett-Packard Development Company, L.P. Composite material with proximal gain medium
US7724197B1 (en) 2007-04-30 2010-05-25 Planet Earth Communications, Llc Waveguide beam forming lens with per-port power dividers
US7821473B2 (en) 2007-05-15 2010-10-26 Toyota Motor Engineering & Manufacturing North America, Inc. Gradient index lens for microwave radiation
US7561320B2 (en) * 2007-10-26 2009-07-14 Hewlett-Packard Development Company, L.P. Modulation of electromagnetic radiation with electrically controllable composite material
US7733289B2 (en) 2007-10-31 2010-06-08 The Invention Science Fund I, Llc Electromagnetic compression apparatus, methods, and systems
US7629941B2 (en) 2007-10-31 2009-12-08 Searete Llc Electromagnetic compression apparatus, methods, and systems
US8674792B2 (en) 2008-02-07 2014-03-18 Toyota Motor Engineering & Manufacturing North America, Inc. Tunable metamaterials
GB0802727D0 (en) * 2008-02-14 2008-03-26 Isis Innovation Resonant sensor and method
US7629937B2 (en) * 2008-02-25 2009-12-08 Lockheed Martin Corporation Horn antenna, waveguide or apparatus including low index dielectric material
US20090218524A1 (en) 2008-02-29 2009-09-03 Searete Llc, A Limited Liability Corporation Of The State Of Delaware Electromagnetic cloaking and translation apparatus, methods, and systems
US8699140B2 (en) 2008-05-30 2014-04-15 The Penn State Research Foundation Flat transformational electromagnetic lenses
US8773776B2 (en) 2008-05-30 2014-07-08 The Invention Science Fund I Llc Emitting and negatively-refractive focusing apparatus, methods, and systems
US8493669B2 (en) 2008-05-30 2013-07-23 The Invention Science Fund I Llc Focusing and sensing apparatus, methods, and systems
JP5642678B2 (ja) 2008-08-22 2014-12-17 デューク ユニバーシティーＤｕｋｅ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ 面及び導波路のためのメタ材料
US7773033B2 (en) * 2008-09-30 2010-08-10 Raytheon Company Multilayer metamaterial isolator
US8634144B2 (en) 2009-04-17 2014-01-21 The Invention Science Fund I Llc Evanescent electromagnetic wave conversion methods I
ITRM20110596A1 (it) 2010-11-16 2012-05-17 Selex Sistemi Integrati Spa Elemento radiante di antenna in guida di onda in grado di operare in banda wi-fi, e sistema di misura delle prestazioni di una antenna operante in banda c e utilizzante tale elemento radiante.

Also Published As

Publication number Publication date
IL211356A0 (en) 2011-05-31
AU2009283141C1 (en) 2015-10-01
CN102204008A (zh) 2011-09-28
CL2011000318A1 (es) 2011-07-22
AU2009283141B2 (en) 2015-07-09
US20180069318A1 (en) 2018-03-08
KR20110071065A (ko) 2011-06-28
KR20190006068A (ko) 2019-01-16
KR101735122B1 (ko) 2017-05-24
BRPI0912934A2 (pt) 2016-07-05
US20100156573A1 (en) 2010-06-24
US20150116187A1 (en) 2015-04-30
WO2010021736A9 (en) 2011-04-28
US9768516B2 (en) 2017-09-19
CN104377414A (zh) 2015-02-25
JP5642678B2 (ja) 2014-12-17
CN102204008B (zh) 2014-10-01
EP3736904A1 (en) 2020-11-11
JP5951728B2 (ja) 2016-07-13
CN104377414B (zh) 2018-02-23
US10461434B2 (en) 2019-10-29
RU2011108686A (ru) 2012-09-27
WO2010021736A2 (en) 2010-02-25
WO2010021736A3 (en) 2010-06-03
JP2012501100A (ja) 2012-01-12
JP2015043617A (ja) 2015-03-05
AU2009283141A1 (en) 2010-02-25
IL211356B (en) 2018-10-31
RU2524835C2 (ru) 2014-08-10
US10461433B2 (en) 2019-10-29
EP2329561A4 (en) 2013-03-13
EP2329561A2 (en) 2011-06-08
MX2011001903A (es) 2011-08-17
CA2734962A1 (en) 2010-02-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101735122B1 (ko) 표면과 도파관을 포함하는 장치 및 이를 사용하는 방법
Xu et al. An octave-bandwidth half Maxwell fish-eye lens antenna using three-dimensional gradient-index fractal metamaterials
US20150180133A1 (en) Metamaterial waveguide lens
Marathe et al. A compact triple-band negative permittivity metamaterial for C, X-band applications
Sarkhel et al. A compact metamaterial with multi-band negative-index characteristics
Grbic et al. Practical limitations of subwavelength resolution using negative-refractive-index transmission-line lenses
Das et al. Free-space focusing at C-band using a flat fully printed multilayer metamaterial lens
Le Zhang et al. Spoof surface plasmon polariton filter with reconfigurable dual and non-linear notched characteristics
Zhang et al. A novel design approach for dual-band electromagnetic band-gap structure
Ueda et al. Anisotropic 3-D composite right/left-handed metamaterial structures using dielectric resonators and conductive mesh plates
Li et al. Applications of split-ring resonances on multi-band frequency selective surfaces
Schweizer et al. Negative permeability around 630 nm in nanofabricated vertical meander metamaterials
Luukkonen Artificial impedance surfaces
Chen et al. Crankled S-ring resonator with small electrical size
Hand Design and applications of frequency tunable and reconfigurable metamaterials
Lin et al. A varactor-tunable high impedance surface for active metamaterial absorber
Kivshar Nonlinear and tunable metamaterials
Liu et al. Broadband and Low-Loss Non-Resonant Metamaterials
Maasch et al. Varactor loaded tunable split ring resonators with simple biasing network
Maasch et al. Artificial Gradient-Index Lens
Sanada PLANAR SINGLE-AND DOUBLE-NEGATIVE MATERIAL IMPLEMENTATIONS AND APPLICATIONS
Nicholson et al. Design, manufacture and measurement of a metamaterial with tunable negative-refractive index region
Molero Jiménez et al. Analytical circuit model for 1-D periodic T-shaped corrugated surfaces

Legal Events

Date Code Title Description
A107 Divisional application of patent
E902 Notification of reason for refusal
AMND Amendment
E90F Notification of reason for final refusal
AMND Amendment
E601 Decision to refuse application
AMND Amendment