KR20160003098A

KR20160003098A - 절단 단면의 내식성이 우수한 강판 및 그 제조 방법

Info

Publication number: KR20160003098A
Application number: KR1020157033582A
Authority: KR
Inventors: 노부코 나카가와; 다카히로 구보타
Original assignee: 제이에프이 스틸 가부시키가이샤
Priority date: 2013-07-31
Filing date: 2014-07-16
Publication date: 2016-01-08
Also published as: KR101771337B1; JP6065884B2; JP2015045086A; WO2015015740A1; CN105452508B; CN105452508A

Abstract

절단 단면의 내식성이 우수한 강판 및 그 제조 방법을 제공한다. 질량％ 로, C：0.001 ％ 이상 0.1 ％ 이하, Si：4.0 ％ 이하, Mn：0.16 ％ 이상 1.0 ％ 이하, P：0.03 ％ 이하, S：0.02 ％ 이하, Al：0.003 ％ 이상 0.06 ％ 이하를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성으로 하고, 직경이 0.5 ㎛ 초과의 석출물에 함유되는 Mn 량을 100 질량ppm 이하로 함으로써, 절단 단면의 내식성이 우수한 강판으로 한다.

Description

절단 단면의 내식성이 우수한 강판 및 그 제조 방법{STEEL SHEET WITH EXCELLENT CUT EDGE CORROSION RESISTANCE AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR}

본 발명은, 주로 표면에 아연계 도금층 등의 표면 처리층을 형성하여 사용되어 실내의 전기 제품, 사무 기기 등의 소재로서 바람직한 강판에 관한 것이다. 강판의 전단 단면, 타발면 등, 아연 등의 희생 방식 (防食) 작용이 미치지 않는 절단 단면의 내식성이 우수한 강판, 및 그 제조 방법에 관한 것이다.

아연계 도금 등을 실시한 표면 처리 강판은, 우수한 내식성을 갖는 점에서, 가전, 사무 기기 등의 제품 부재로서 널리 사용되고 있다. 이들 제품 부재는, 그 생산 공정에서 강판의 편면 또는 양면에 아연계 도금 등의 표면 처리층을, 혹은 추가로 그 위에 도장을 실시하여 이루어지는 표면 처리 강판에, 전단 가공, 타발 가공, 펀칭, 트리밍 등 어떠한 기계적 절단 가공한 것을 원하는 형태로 성형하여 제조된다.

종래, 이들 제품 부재로서 사용된 후의 표면 처리 강판은, 제품과 함께 폐각되는 것이 일반적이었다. 그러나, 2001년부터 시행된 가전 리사이클법에 의해, 이들 부재가 재이용 (리유스) 되게 되었다. 그런데, 제품을 회수하여 부재를 다시 동일한 제품의 부재로서 이용하고자 하면, 부재 제조시에 있어서 기계적 절단 가공에 의해 형성된 표면 처리 강판의 절단면 (전단면, 타발면, 트리밍면 등), 즉 아연계 도금 등이 부착되어 있지 않은 면에 붉은 녹이 발생하여, 재이용에 잘 적합하지 않다는 문제가 드러났다. 녹은, 전기 전도성 등을 갖고, 녹이 벗겨져 떨어지는 것에 의한 전기 회로의 손상 등이 우려되기 때문이다.

아연계 도금 강판 등은, 절단 단면을 제외한 대부분의 면적이 충분히 방식 (防食) 되어 있다. 그 때문에, 종래, 아연계 도금 강판 등을 가전 제품 분야에서 사용할 때, 절단 단면에도 아연의 희생 방식 효과가 미칠 것으로 생각되고 있어, 절단 단면의 내식성에 대해 충분한 검토가 이루어져 있지 않았다.

아연계 도금 강판 등의 절단 단면에 나타나는 내식성 부족의 문제를 근본적으로 해결하기 위해서는, 모재가 되는 강판의 내식성을 향상시킬 필요가 있을 것으로 생각된다. 아연계 도금 강판의 절단 단면 내식성 향상을 도모하는 기술에 관하여, 예를 들어, 특허문헌 1 에는, 모재가 되는 강판을, 질량％ 로, C：0.001 ∼ 0.1 ％, Si：0.1 ％ 이하, Mn：0.05 ∼ 0.15 ％, P：0.02 ％ 이하, S：0.001 ∼ 0.010 ％, Al：0.003 ∼ 0.03 ％, Ti：0.03 ∼ 0.2 ％, Zr：0.001 ∼ 0.1 ％ 를 함유하고, 또한 Zr/Ti ≥ 0.03 을 만족시키는 강판으로 하는 기술이 제안되어 있다. 또, 특허문헌 1 에는, 강 중에 함유되는 불순물의 양을 제한함과 함께, Mn 계 석출물, S 계 석출물을 감소시킴으로써, 양호한 절단 단면의 내식성이 얻어진다고 기재되어 있다.

한편, 가전, 사무 기기 등의 제품 부재로서 사용되는 강판은, 원하는 강도를 가질 것도 요구된다. 종래, 가전, 사업 기기 등의 제품 부재에는, 주로 인장 강도 (TS) 270 ㎫ 급의 연질 강판이 많이 사용되고 있었다. 그러나, 최근, 제품의 경량화나 운송비의 저감을 목적으로 하여 강판의 박육화가 요구되고 있다. 이와 같은 이유에 의해, 가전, 사무 기기용 소재로서, 판 두께가 얇아도 강도를 유지할 수 있는 인장 강도 (TS) 440 ㎫ 초과의 고장력 강판의 수요가 높아지고 있다.

아연계 도금 강판의 고장력화를 도모하는 기술에 관해서는, 예를 들어, 특허문헌 2 에, 모재가 되는 강판을, 질량％ 로, C：0.0010 ∼ 0.0080 ％, Si：0.4 ％ 이하, Mn：0.1 ∼ 1.0 ％, P：0.08 ％ 이하, S：0.05 ％ 이하, Al：0.05 ％ 이하, N：0.0060 ∼ 0.0200 ％ 를 함유하고, 또한 N 과 Al 을, N 함유량과 Al 함유량의 비, N/Al 이 0.2 이상이 되도록 함유하고, 추가로 고용 (N) 을 0.0040 ％ 이상 함유하고, 잔부 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성을 갖는 강판으로 하는 기술이 제안되어 있다.

일본 공개특허공보 2004-217960호 일본 공개특허공보 2011-174101호

그러나, 특허문헌 1 에 제안된 기술에서는, Mn 계 석출물이나 S 계 석출물 (MnS) 을 감소시킬 목적에서, 강판의 Mn 함유량을 질량％ 로 0.15 ％ 이하로 제한 하고 있다. 이와 같이, 강의 강도 향상에 기여하는 Mn 의 함유량을 0.15 ％ 이하로 제한한 경우, 인장 강도 (TS) 440 ㎫ 초과의 고장력 강판은 얻어지지 않는다.

한편, 특허문헌 2 에 제안되어 있는 바와 같이, 고장력 강판에서는 상당수의 경우, Mn 함유량을 질량％ 로 0.1 ％ 이상으로 함으로써 강판의 고장력화를 도모하고 있다. 그러나, Mn 함유량이 높아짐에 따라, 강판 중의 MnS 석출량이 증가한다. MnS 를 주로 하는 석출물은, 화학적으로 활성이며 물에 용해되기 쉬운 점에서, MnS 석출량이 증가하면 그 석출물을 기점으로 한 녹 발생이 문제가 된다. 따라서, 예를 들어 Mn 함유량이 질량％ 로 0.15 ％ 를 초과하면, 특히 강판의 절단 단면에서의 녹 발생을 억제할 수 없다.

이상과 같이, 종래에는, 강판의 고장력화와 내식성의 양립은 매우 곤란했다. 이와 같은 상황 아래, Mn 을 고농도로 함유하는 강판에 있어서도, 절단 단면의 내식성이 우수한 강판이 강하게 요구되고 있다.

본 발명은, 이러한 사정을 감안하여 이루어진 것으로, Mn 함유량이 질량％ 로 0.15 ％ 초과이며 또한 절단 단면의 내식성이 우수한 강판 및 그 제조 방법을 제안하는 것을 목적으로 한다. 또한, 여기서 말하는 「절단 단면」이란, 강판 등에, 전단, 타발 등의 기계적 절단 가공을 실시하는 것에 의해 발생한 강판 단면을 의미한다.

본 발명자들은, 상기 과제를 해결하기 위하여, 질량％ 로 0.15 ％ 를 초과하는 Mn 을 함유하는 강판, 구체적으로는 질량％ 로 0.16 ％ 이상의 Mn 을 함유하는 강판의 내식성에 영향을 미치는 각종 요인에 대해 예의 검토하였다.

앞서 서술한 바와 같이, 강판 중의 석출물, 특히 Mn 을 함유하는 석출물은, 녹 발생의 기점이 되기 때문에, 강판의 내식성에 악영향을 미친다. 그러므로, 강판의 내식성 향상을 도모하는 데에 있어서는, Mn 을 함유하는 석출물의 석출량을 최대한 저감시키는 것이 바람직하다. 그러나, 질량％ 로 0.16 ％ 이상의 Mn 을 함유하는 강판의 경우, Mn 을 함유하는 석출물, 예를 들어 MnS 를 비롯한 Mn 계 황화물의 석출을 억제하는 것이 매우 곤란하다.

그래서, 본 발명자들은, 대기 중, 특히 옥내 사용 환경 하에서의 강판의 부식에 대해 자세히 연구하여, Mn 을 함유하는 석출물의 형태를 최적화함으로써 강판의 내식성을 개선하는 것을 시도하였다. 그 결과, 강판에 존재하는 Mn 을 함유하는 석출물 중, 직경 0.5 ㎛ 초과의 석출물이, 특히 녹 발생의 기점이 되기 쉬워, 강판의 내식성에 악영향을 미친다는 지견을 얻었다.

또, Mn 을 함유하는 석출물 중, 직경 0.5 ㎛ 초과의 석출물이 강판에 존재하는 경우에도, 직경 0.5 ㎛ 초과의 석출물에 함유되는 Mn 량을 100 질량ppm 이하로 억제하면, 강판의 내식성을 대폭 개선할 수 있다는 지견을 얻었다. 구체적으로는, 강판의 질량을 Wt 로 하고, 직경 0.5 ㎛ 초과의 석출물에 함유되는 Mn 의 합계 질량을 Wp 로 한 경우에, Wp/Wt × 100 ≤ 0.01 을 만족시키면, 강판의 내식성이 대폭 개선되어, 절단 단면의 내식성이 우수한 강판이 얻어진다는 지견을 얻었다. 그리고, Mn 함유량을 질량％ 로 0.16 ％ 이상으로 하고, 직경 0.5 ㎛ 초과의 석출물에 함유되는 Mn 량을 100 질량ppm 이하로 억제함으로써, 강판의 고장력화를 도모하면서 내식성을 비약적으로 개선할 수 있고, 실내 환경 하에 있어서 절단 단면에서의 녹 발생을 대폭 억제할 수 있다는 지견을 얻었다.

또한, 본 발명자들은, 질량％ 로 0.16 ％ 이상의 Mn 을 함유하는 강판에 대하여, 상기와 같이 직경 0.5 ㎛ 초과의 석출물에 함유되는 Mn 량을 100 질량ppm 이하로 억제하는 수단에 대해 검토하였다.

가전 제품이나 사무 기기 등의 제품 부재로서 사용되는 강판은, 일반적으로, 주편 (鑄片) 을, 재가열하고, 열간 압연을 실시하여 열연판으로 하고, 그 열연판을 산세 후, 냉간 압연을 실시하여 냉연판으로 하고, 그 냉연판에 연속 어닐링 처리를 실시하고, 필요에 따라 조질 압연을 실시하는 것에 의해 제조된다. 여기서, 주편에는, 통상, Mn 계 황화물이 석출되어 있다. 그리고, 주편의 재가열 온도가 낮으면, 재가열시에 Mn 계 황화물을 용해시킬 수 없어, 주편에 석출되어 있던 Mn 계 황화물이 연속 어닐링 후의 강판에 잔존한다. 한편, 주편의 재가열 온도가 충분히 높은 경우, 재가열시에 Mn 계 황화물은 용해되지만, 후공정인 연속 어닐링시에 Mn 계 황화물이 재석출된다.

본 발명자들은, 주편에 석출되어 있던 Mn 계 황화물이 잔존한 강판과, 연속 어닐링시에 Mn 계 황화물이 재석출된 강판에 대하여, 직경 0.5 ㎛ 초과의 석출물에 함유되는 Mn 량을 비교하였다. 그 결과, 연속 어닐링시에 Mn 계 황화물이 재석출된 강판보다, 주편에 석출되어 있던 Mn 계 황화물이 잔존한 강판 쪽이, 직경 0.5 ㎛ 초과의 석출물에 함유되는 Mn 량이 낮아지는 경향이 있는 것을 밝혀냈다.

또, 본 발명자들이 추가로 검토를 진행시킨 결과, 불순물 성분을 비롯한 주편 성분의 함유량을 제한하고, 주편의 재가열 온도를 1000 ℃ 이상 1100 ℃ 이하로 통상보다 낮게 설정하고, 주편의 재가열시에 Mn 계 황화물을 용해시키지 않고 잔존시켜, 열연판의 권취 온도나 냉연판의 어닐링 온도를 최적화함으로써, 직경 0.5 ㎛ 초과의 석출물에 함유되는 Mn 량이 100 질량ppm 이하로 억제된 강판이 얻어진다는 지견을 얻었다.

또한, 주편의 Mn 계 황화물을 잔존시킴으로써 강판의 내식성이 대폭 개선되는 이유는 확실하지 않다. 그러나, 본 발명자들은, 이하의 이유에 의한 것으로 추측하고 있다.

주편에 존재하는 Mn 계 황화물의 상당수는, 조금이라도 FeS 를 함유하고 있고, (Mn·Fe)S 인 조성을 갖는다. 한편, 주편의 재가열시에 이 (Mn·Fe)S 가 용해되면, 후공정의 연속 어닐링으로 MnS 가 재석출된다. 즉, 연속 어닐링시에 재석출되는 Mn 계 황화물은, FeS 를 함유하지 않고, 주로 MnS 인 조성을 갖는다.

여기서, MnS 는, 애노드 결함을 증대시키기 때문에, 녹 발생 기점이 될 수 있다. 또, MnS 는 물에 잘 녹고, MnS ＋ 2H₂O → Mn(OH)₂ ＋ H₂S 의 반응으로 생성되는 H₂S 가 애노드부의 pH 를 낮추어, 철의 용해를 촉진시키는 것으로 추정된다. 한편, MnS 에 Fe 가 고용된 (Mn·Fe)S 는, Fe 가 고용되어 있는 만큼, MnS 와 비교하여 화학적으로 불활성이며, 물에 잘 녹지 않는다. 이상의 이유에 의해, 주편에 존재하는 Mn 계 황화물 ((Mn·Fe)S) 보다, 연속 어닐링시에 재석출되는 Mn 계 황화물 (MnS) 쪽이 녹 발생의 기점이 되기 쉬워지는 것으로 추측된다.

또, 강 중의 S 가, MnS 의 형태로 석출되는 것보다, (Mn·Fe)S 의 형태로 석출되는 편이, 강 중의 S 를 고정시키기 위해 필요하게 되는 Mn 량이 적어진다. 그 때문에, 연속 어닐링시에 Mn 계 황화물 (MnS) 이 재석출된 강판보다, 주편에 석출되어 있던 Mn 계 황화물 ((Mn·Fe)S) 이 잔존한 강판 쪽이, 직경 0.5 ㎛ 초과의 석출물에 함유되는 Mn 량이 낮아지는 것이라고 추측된다.

또한, 주편의 재가열시에 Mn 계 황화물 ((Mn·Fe)S) 을 용해시키지 않고 잔존시키면, 후공정의 냉간 압연에 의해 얻어지는 냉연판의 고용 S 량이나 고용 Mn 량을 저감시킬 수 있다. 따라서, 냉연판의 연속 어닐링시에 재석출되는 Mn 계 황화물 (MnS) 이 억제되어, 강판의 내식성이 개선되는 것으로 추측된다. 또, 직경 0.5 ㎛ 초과의 석출물에 함유되는 Mn 량이 상기한 범위로 억제되어 있으면, Si 함유량을 4.0 ％ 까지 증가시켜도, 강판의 내식성의 현저한 저하는 관찰되지 않는 것도 지견하였다.

본 발명은, 이러한 지견에 기초하여, 더욱 검토를 거듭한 끝에 완성된 것이다. 즉, 본 발명의 요지 구성은 다음과 같다.

[1] 질량％ 로, C：0.001 ％ 이상 0.1 ％ 이하, Si：4.0 ％ 이하, Mn：0.16 ％ 이상 1.0 ％ 이하, P：0.03 ％ 이하, S：0.02 ％ 이하, Al：0.003 ％ 이상 0.06 ％ 이하를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성을 갖고, 직경이 0.5 ㎛ 초과의 석출물에 함유되는 Mn 량이 100 질량ppm 이하인 절단 단면의 내식성이 우수한 강판.

[2] 강판의 편면 또는 양면에, 표면 처리층으로서 아연계 도금층을 구비하는 강판으로서, 그 강판이 질량％ 로, C：0.001 ％ 이상 0.1 ％ 이하, Si：0.5 ％ 이하, Mn：0.16 ％ 이상 1.0 ％ 이하, P：0.03 ％ 이하, S：0.02 ％ 이하, Al：0.003 ％ 이상 0.06 ％ 이하를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성을 갖고, 직경이 0.5 ㎛ 초과의 석출물에 함유되는 Mn 량이 100 질량ppm 이하인 절단 단면의 내식성이 우수한 강판.

[3] 상기 [2] 에 있어서, 상기 아연계 도금층이, 편면당 도금 부착량이 5 g/㎡ 이상의 아연계 도금층인 절단 단면의 내식성이 우수한 강판.

[4] 상기 [3] 에 있어서, 상기 아연계 도금층의 표면에 추가로, 무기 피복층, 유기 피복층, 무기 유기 복합 피복층 중 어느 1 종 이상의 피복층을 구비하는 절단 단면의 내식성이 우수한 강판.

[5] 강판의 편면 또는 양면에, 표면 처리층으로서 희생 방식 안료를 함유하는 도막을 갖는 강판으로서, 그 강판이 질량％ 로, C：0.001 ％ 이상 0.1 ％ 이하, Si：0.5 ％ 초과 4.0 ％ 이하, Mn：0.16 ％ 이상 1.0 ％ 이하, P：0.03 ％ 이하, S：0.02 ％ 이하, Al：0.003 ％ 이상 0.06 ％ 이하를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성을 갖고, 직경이 0.5 ㎛ 초과의 석출물에 함유되는 Mn 량이 100 질량ppm 이하인 절단 단면의 내식성이 우수한 강판.

[6] 상기 [5] 에 있어서, 상기 희생 방식 안료를 함유하는 도막이, 편면당 부착량으로 10 g/㎡ 이상의 도막인 절단 단면의 내식성이 우수한 강판.

[7] 상기 [5] 또는 [6] 에 있어서, 상기 희생 방식 안료가, Zn 및/또는 Al 을 함유하는 절단 단면의 내식성이 우수한 강판.

[8] 상기 [5] 내지 [7] 중 어느 하나에 있어서, 상기 도막의 표면에 추가로, 무기 피복층, 유기 피복층, 무기 유기 복합 피복층 중 어느 1 종 이상의 피복층을 구비하는 절단 단면의 내식성이 우수한 강판.

[9] 질량％ 로, C：0.001 ％ 이상 0.1 ％ 이하, Si：4.0 ％ 이하, Mn：0.16 ％ 이상 1.0 ％ 이하, P：0.03 ％ 이하, S：0.02 ％ 이하, Al：0.003 ％ 이상 0.06 ％ 이하를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성을 갖는 주편을, 재가열하여 1000 ℃ 이상 1100 ℃ 이하의 온도역으로 균열 유지한 후, 마무리 압연 종료 온도를 Ar₃ 변태점 이상으로 하는 열간 압연을 실시하고, 680 ℃ 이하의 권취 온도에서 권취하는 것에 의해 열연판으로 하고, 그 열연판을 산세한 후, 60 ％ 이상 90 ％ 이하의 압연율로 냉간 압연을 실시하여 냉연판으로 하고, 그 냉연판에, 700 ℃ 이상 850 ℃ 이하의 어닐링 온도에서 연속 어닐링을 실시하는 절단 단면의 내식성이 우수한 강판의 제조 방법.

[10] 상기 [9] 에 있어서, 상기 연속 어닐링을 실시한 후에, 표면 처리를 실시하고, 강판의 편면 또는 양면에 표면 처리층을 형성하는 데에 있어서, 상기 주편의 Si 함유량이 질량％ 로 0.5 ％ 이하인 경우에는, 상기 표면 처리를 아연계 도금 처리로 하여 상기 표면 처리층을 아연계 도금층으로 하고, 상기 주편의 Si 함유량이 질량％ 로 0.5 ％ 초과인 경우에는, 상기 표면 처리를 희생 방식 안료를 함유하는 도료에 의한 도장 처리로 하고, 상기 표면 처리층을 희생 방식 안료를 함유하는 도막으로 하는 절단 단면의 내식성이 우수한 강판의 제조 방법.

[11] 상기 [10] 에 있어서, 상기 아연계 도금 처리가, 편면당 도금 부착량을 5 g/㎡ 이상으로 하는 도금 처리이며, 상기 희생 방식 안료를 함유하는 도료에 의한 도장 처리가, 편면당 부착량을 10 g/㎡ 이상으로 하는 도장 처리인 절단 단면의 내식성이 우수한 강판의 제조 방법.

[12] 상기 [10] 또는 [11] 에 있어서, 상기 표면 처리층의 표면에 추가로, 무기 피복층, 유기 피복층, 무기 유기 복합 피복층 중 어느 1 종 이상의 피복층을 형성하는 절단 단면의 내식성이 우수한 강판의 제조 방법.

본 발명에 의하면, 고장력 강판에 아연계 도금 등의 표면 처리를 실시한 후 기계적 절단 가공을 실시한 경우에도, 전단 단면, 타발면 등, 아연계 도금 등의 표면 처리층의 희생 방식 작용이 미치지 않은 절단 단면의 내식성을 충분히 확보할 수 있다. 그러므로, 본 발명에 의하면, 고장력 강판을 재이용할 때에 문제시되고 있던 절단 단면의 녹 발생을 억제할 수 있다. 따라서, 본 발명을, 주로 실내에서 사용되는 전기 제품, 사무 기기 등에 적용함으로써, 제품 부재의 고강도화를 도모하는 것에 추가로, 제품 부재를 용이하게 재이용 (리유스) 하는 것이 가능해진다.

이하, 본 발명에 대해 구체적으로 설명한다.

먼저, 본 발명 강판의 성분 조성 및 석출물의 한정 이유에 대해 설명한다. 본 발명에서 규정된 강 성분의 원소는, 강판의 절단 단면에 있어서의 내식성의 저하 인자가 될 수도 있다. 또한, 이하의 성분 조성을 나타내는 ％ 는, 특별히 언급하지 않는 한 질량％ 를 의미하는 것으로 한다.

C：0.001 ％ 이상 0.1 ％ 이하

C 함유량이 0.1 ％ 를 초과하면, 강판의 경질화나 연성의 열화가 문제가 된다. 한편, C 함유량이 0.001 ％ 미만이 되면, 강판이 지나치게 연화되어 절단시에 버 등의 문제가 발생하기 쉬워진다. 따라서, C 함유량은 0.001 ％ 이상 0.1 ％ 이하로 한다. 바람직하게는 0.001 ％ 이상 0.05 ％ 이하이다.

Si：4.0 ％ 이하

Si 는, 고용 강화 원소이며, 강판의 고강도화에 기여한다. 그러나, 4.0 ％ 를 초과하는 다량의 함유는, 부식 기점이 되는 SiO₂ 로 대표되는 석출물이 증가하여 내식성을 현저하게 저하시킨다. 이 때문에, Si 함유량은 4.0 ％ 이하로 한다. 하한은, 불가피적 불순물 레벨 (0.01 ％ 정도) 로 하는 것이 바람직하다. 또한, 도금성의 관점에서는, 0.5 ％ 이하로 제한하는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 내식성의 관점에서 0.1 ％ 이하, 더욱 바람직하게는 0.05 ％ 이하이다.

Mn：0.16 ％ 이상 1.0 ％ 이하

Mn 은, 주편의 열간 압연시, S 에 의한 적열 취성의 억제에 유효한 원소이다. 또, Mn 은, 고용 강화 원소이며, 강판의 고강도화에 유효한 원소이다. 인장 강도 (TS) 440 ㎫ 초과의 강판 강도를 얻기 위해서는, Mn 함유량을 0.16 ％ 이상으로 할 필요가 있다. 한편, Mn 함유량이 1.0 ％ 를 초과하면, 강의 연속 주조 중에 MnS 가 석출되어 열간 취성을 촉진시켜, 주편 균열을 초래한다. 또, Mn 함유량이 1.0 ％ 를 초과하면, 강판의 내식성이 열화된다. 따라서, Mn 함유량은 0.16 ％ 이상 1.0 ％ 이하로 한다. 바람직하게는 0.16 ％ 이상 0.5 ％ 이하이다.

P：0.03 ％ 이하

P 는, 불가피적으로 함유되는 원소이며, 그 함유량이 증가함에 따라 강판의 내식성이 열화된다. 따라서, P 함유량은 0.03 ％ 이하로 한다.

S：0.02 ％ 이하

S 는, 불가피적으로 함유되는 원소이며, 주편의 열간 압연시에 적열 취성을 초래하는 유해한 원소이다. 또, S 는, 강의 연속 주조 중에 MnS 로서 석출되어 열간 취성을 촉진시키고, 주편 균열을 초래한다. 따라서, S 함유량은, 최대한 저감시키는 것이 바람직하고, 0.02 ％ 이하로 한다. 바람직하게는 0.01 ％ 이하이다.

Al：0.003 ％ 이상 0.06 ％ 이하

Al 은, 제강의 탈산에 필요한 원소이며, 그 함유량을 0.003 ％ 이상으로 한다. 한편, Al 함유량이 과잉으로 높아지면, 개재물이 증가하여 강판의 표면 결함이 발생하기 쉬워진다. 따라서, Al 함유량은 0.06 ％ 이하로 한다.

이상이 본 발명 강판의 기본 성분이다. 또한, 본 발명의 강판은, 예를 들어 가공성의 향상 등을 목적으로 하여, 필요에 따라 선택 원소로서 Nb, Ti, B, V 등을 함유해도 된다.

본 발명에 있어서, 상기 이외의 성분 (잔부) 은, Fe 및 불가피적 불순물이다. 불가피적 불순물로는 Sn, Sb, Ca, Zr 등을 들 수 있고, 이것들의 함유량은 합계로 2 ％ 이하이면 허용 가능하다.

본 발명 강판은, 상기한 조성을 갖고, 추가로 강판 중에 존재하는 석출물 중, 직경이 0.5 ㎛ 초과의 석출물에 함유되는 Mn 량이 100 질량ppm 이하인 강판이다.

직경이 0.5 ㎛ 초과의 석출물에 함유되는 Mn 량：100 질량ppm 이하

앞서 서술한 바와 같이, 강판 중에 존재하는 석출물 중, 직경이 0.5 ㎛ 초과의 석출물에 함유되는 Mn 량이 100 질량ppm 을 초과하면, 강판의 내식성이 현저하게 저하된다. 따라서, 직경이 0.5 ㎛ 초과의 석출물에 함유되는 Mn 량을 100 질량ppm 이하로 한다. 바람직하게는 90 질량ppm 이하이다. 또한, 본 발명의 강판에 존재하는 석출물 중, Mn 을 함유하는 석출물은 주로 (Mn·Fe)S 인 조성을 갖지만, MnS 가 다소 혼재하는 경우도 있다.

또한, 직경 0.5 ㎛ 초과의 석출물에 함유되는 Mn 량은, 예를 들어, 후술하는 실시예의 방법으로, 측정, 산출할 수 있다.

이상과 같이 조성과 석출물의 형태를 규정함으로써, 고강도이며 또한 내식성이 우수한 강판이 얻어진다. 따라서, 본 발명에 의하면, 고장력 강판에 아연계 도금 등의 표면 처리를 실시한 후 기계적 절단 가공을 실시한 경우에도, 전단 단면, 타발면 등, 아연계 도금 등의 표면 처리층의 희생 방식 작용이 미치지 않은 절단 단면의 내식성을 충분히 확보할 수 있다.

본 발명 강판의 편면 또는 양면에는, 내식성 향상을 위해서, 희생 방식 작용을 갖는 표면 처리를 실시하는 것이 바람직하다. 희생 방식 작용을 갖는 표면 처리로는, 강판의 Si 함유량이 0.5 ％ 이하인 경우에는, 아연계 도금 처리를 실시하여 아연계 도금층을, 강판의 Si 함유량이 0.5 ％ 초과인 경우에는, 희생 방식 작용을 갖는 안료 (희생 방식 안료) 를 함유하는 도료를 도포하는 도장 처리를 실시하여 희생 방식 작용을 갖는 도막을 형성하는 것이 바람직한데, 이것에 한정되지 않는 것은 말할 필요도 없다.

본 발명 강판의 편면 또는 양면에 아연계 도금층을 형성하는 경우에는, 아연의 희생 방식성을 충분히 확보하는 관점에서, 아연계 도금층의 부착량을 편면당 5 g/㎡ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 10 g/㎡ 이상이다. 또한, 상기 부착량의 상한은 특별히 정할 필요가 없고, 제조상의 제약으로부터 적절히 설정하면 된다. 또, 도금의 종류는 특별히 따지지 않고, 용융 도금, 전기 도금, 증착 도금 등, 모두 적용 가능하다. 도금 금속은, 아연 단일계 외에, Zn-Al 계, Zn-Ni 계, Zn-Cr 계, Zn-Fe 계, Zn-Al-Mg 계 등의 다원계, 합금 도금계여도 된다.

또한, 상기한 도금층의 표면에, 예를 들어 크로메이트 처리층, 인산염 처리층, 실란 처리층 등을 형성해도 된다. 이들 층은, 강판을 무도장으로 사용하는 경우의 강판 평판부에 있어서의 붉은 녹 대책 (내식성 향상) 이나, 강판에 도장 등의 피복 처리를 실시하여 사용하는 경우의 도장과의 밀착성 향상이나 강판 평판부에 있어서의 내식성 향상에 유효하다. 또, 이들 층은, 내식성 이외의 특성, 예를 들어 내지문성 등의 향상을 도모하는 데에 있어서도 유효하다.

또, 아연계 도금층 대신에, 본 발명 강판의 편면 또는 양면에, 희생 방식 안료를 함유하는 도막을 형성하는 경우에는, 희생 방식성을 충분히 확보하는 관점에서, 희생 방식 안료를 함유하는 도막의 부착량은, 편면당 10 g/㎡ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 20 g/㎡ 이상이다. 또한, 상기 부착량의 상한은 특별히 정할 필요가 없고, 제조상의 제약으로부터 적절히 설정하면 된다. 여기서 말하는 「희생 방식 안료를 함유하는 도막」이란, 통상 도막을 형성하기 위해서 사용하는, 예를 들어 에폭시계 도료, 아크릴계 도료, 페놀계 도료에, 철에 대해 희생 방식 작용을 갖는 Zn, Al 중 1 종 이상을 함유하는 안료 (희생 방식 안료) 를 첨가한 도료를 사용하는 도장 처리에 의해 형성된 도막을 말한다. 희생 방식 안료로는, Zn 분말, Al 분말을 들 수 있다. 또한, 희생 방식 안료의 첨가량은, 도막 전체량에 대한 질량％ 로 10 ∼ 80 ％ 로 하는 것이 바람직하다. 첨가량이 10 ％ 이상이면, 희생 방식의 효과가 인정된다. 한편, 80 ％ 이하이면, 희생 방식 안료가 도료 중에서 분산되기 쉽고 잘 침강하지 않게 되어, 도장이 곤란해지는 경우는 없다.

본 발명 강판의 편면 또는 양면에, 상기한 표면 처리층을 형성한 후 추가로 그 표면 처리층의 표면에, 무기 피복층, 유기 피복층, 무기 유기 복합 피복층 중 어느 1 종 이상의 피복층을 형성해도 된다. 무기 피복층으로는, 예를 들어, SiO₂, TiN 등을 들 수 있다. 또, 유기 피복층으로는, 예를 들어 아크릴 수지, 에폭시 수지, 폴리에스테르 수지, 폴리올레핀 수지, 불소 수지, 및 이것들의 공중합체 수지 등을 함유하는 유기 피복층을 들 수 있다. 무기 유기 복합 피복층은, 유기 피복층을 구성하는 수지 성분과 무기 피복층을 구성하는 무기 성분을 복합하여 함유하는 피복층이다. 무기 피복층, 유기 피복층, 무기 유기 복합 피복층 중 어느 하나를 형성해도 되고, 예를 들어 무기 피복층, 유기 피복층의 순서대로 형성해도 된다. 이들 피복층을 형성함으로써, 강판의 절단 단면 내식성이나 강판 평판부의 내식성이 보다 한층 향상된다. 또, 이들 피복층을 형성하면, 내식성 이외의 특성, 예를 들어 내지문성 등의 향상 효과도 얻어진다.

또한, 아연계 도금층의 표면에, 상기 처리층 (크로메이트 처리층, 인산염 처리층, 실란 처리층 등) 을 형성한 후에, 무기 피복층, 유기 피복층, 무기 유기 복합 피복층 중 어느 1 종 이상의 피복층을 형성해도 된다.

다음으로, 본 발명 강판의 제조 방법에 대해 설명한다.

본 발명의 강판의 제조 방법은, 상기 조성을 갖는 주편을, 바람직하게는 일단 300 ℃ 이하의 온도역으로 냉각시키고, 이어서, 재가열하여 1000 ℃ 이상 1100 ℃ 이하의 온도역으로 균열 유지한 후, 마무리 압연 종료 온도를 Ar₃ 변태점 이상으로 하는 열간 압연을 실시하고, 680 ℃ 이하의 권취 온도에서 권취하는 것에 의해 열연판으로 하고, 그 열연판을 산세한 후, 60 ％ 이상 90 ％ 이하의 압연율로 냉간 압연을 실시하여 냉연판으로 하고, 그 냉연판에, 700 ℃ 이상 850 ℃ 이하의 어닐링 온도에서 연속 어닐링을 실시하는 것을 특징으로 한다.

주편의 제조 방법은 특별히 한정할 필요는 없고, 예를 들어, 상기한 조성을 갖는 용강을, 전로 등으로 용제하고, 연속 주조 등의 주조 방법에 의해 주편으로 하는 상용의 방법이 모두 적용 가능하다. 또, 조괴-분괴 방법이나 박 (薄) 슬래브 연속 주조법을 이용해도 된다.

본 발명에서는, 주편을 일단 냉각시킨 후, 재가열한다. 이 때, 300 ℃ 이하의 온도역까지 냉각시키는 것이 바람직하다. 주편을 일단 냉각시킴으로써, Mn 을 함유하는 석출물이 주편에 석출된다. 또한, 이 석출물은, 주로 (Mn·Fe)S 인 조성을 갖는 석출물이다.

주편의 재가열 온도：1000 ℃ 이상 1100 ℃ 이하

본 발명에 있어서는, 재가열 온도를, 주편에 존재하는 석출물 (주로 (Mn·Fe)S) 이 용해되지 않는 온도역으로 설정한다. 주편의 재가열 온도가 1100 ℃ 초과하면, 주편 중의 석출물이 용해되어 버린다. 그 결과, 후공정의 연속 어닐링시에 MnS 가 석출되어 버려, 강판의 내식성이 열화된다. 한편, 주편의 재가열 온도가 1000 ℃ 를 하회하면, 압연성이 현저하게 저하되어, 열간 압연에 지장을 초래한다. 따라서, 주편의 재가열 온도는 1000 ℃ 이상 1100 ℃ 이하로 한다.

주편의 재가열, 균열 유지에 이어서, 주편에 열간 압연을 실시한다. 열간 압연은 통상, 조 (粗) 압연과 마무리 압연으로 이루어지지만, 조압연 조건에 대해서는 특별히 한정되지 않는다. 또, 예를 들어 박 슬래브 연속 주조법에 의해 슬래브 (강 소재) 를 주조하는 경우에는, 조압연을 생략해도 된다. 마무리 압연은, 이하의 조건으로 실시한다.

마무리 압연 종료 온도：Ar₃ 변태점 이상

마무리 압연 종료 온도가 Ar₃ 변태점 미만이 되면, 압연 후의 결정립 직경이 불균일해지기 쉬워진다. 강판의 결정립 직경이 불균일해지면, 강판을 소정 형상의 부재로 프레스 성형할 때, 불균일 변형이나 프레스 표면의 거칠음 등의 문제가 발생한다. 따라서, 마무리 압연 종료 온도는 Ar₃ 변태점 이상으로 한다. 바람직하게는, Ar₃ 변태점 ＋5 ℃ 이상이다. 단, 마무리 압연 종료 온도가 과잉으로 높아지면, 스케일에 의한 표면 성상의 열화나 생산 능률의 저하가 우려되기 때문에, Ar₃ 변태점 ＋50 ℃ 이하로 하는 것이 바람직하다.

권취 온도：680 ℃ 이하

권취 온도가 680 ℃ 를 초과하면, 주편에 존재하고 있던 석출물 (주로 (Mn·Fe)S) 의 용해가 촉진된다. 그 결과, 후공정의 연속 어닐링시에 MnS 가 석출되어, 강판의 내식성이 열화된다. 따라서, 권취 온도는 680 ℃ 이하로 한다. 단, 권취 온도가 지나치게 낮아지면, 생산성의 저하가 우려되기 때문에, 650 ℃ 이상으로 하는 것이 바람직하다.

이어서, 상기 권취 온도에서 권취함으로써 얻어진 열연판을, 산세한 후, 냉간 압연을 실시하고, 냉연판으로 한다.

냉간 압연의 압연율：60 ％ 이상 90 ％ 이하

냉간 압연의 압연율이 60 ％ 를 하회하면, 후공정의 연속 어닐링으로 결정립 직경이 조대해져, 강판의 프레스 성형시에 표면 외관이 열화된다. 한편, 냉간 압연의 압연율이 90 ％ 를 초과하면, 압연 부하가 커지기 때문에, 압연이 곤란해진다. 따라서, 냉간 압연의 압연율은 60 ％ 이상 90 ％ 이하로 한다. 바람직하게는 70 ％ 이상 90 ％ 이하이다.

이어서, 상기의 냉간 압연에 의해 얻어진 냉연판을, 연속 어닐링 라인에 통판 (通板) 하여, 연속 어닐링에 제공한다.

연속 어닐링의 어닐링 온도：700 ℃ 이상 850 ℃ 이하

본 발명에서는, 강의 재결정 온도 이상의 온도역에서 연속 어닐링을 실시하여, 가공 조직을 재결정화시킴으로써 강판의 가공성 향상을 도모한다. 어닐링 온도가 700 ℃ 미만이 되면, 강의 재결정을 촉진시킬 수 없다. 그 결과, 강판에 경질인 가공 조직이 잔류하여 프레스 성형성이 열화된다. 한편, 어닐링 온도가 850 ℃ 를 초과하면, 에너지 부하가 커져, 생산 비용의 상승을 초래한다. 따라서, 연속 어닐링의 어닐링 온도는 700 ℃ 이상 850 ℃ 이하로 한다. 바람직하게는 720 ℃ 이상 830 ℃ 이하이다.

또한, 연속 어닐링을 실시할 때, 냉연판을 700 ℃ 이상 850 ℃ 이하의 온도역에 체류시키는 시간은 300 s 이상 2000 s 이하로 하는 것이 바람직하다. 상기 온도역에서의 체류 시간이 300 s 이상이면, 강판 조직에 미재결정부가 잔존하는 경우가 없어, 강판의 가공성이 열위 (劣位) 가 되지 않는다. 한편, 상기 온도역에서의 체류 시간이 2000 s 이하이면, 생산성이 열위가 되지 않는다.

연속 어닐링 후, 강판의 형상이나 표면 조도를 정돈할 목적에서, 조질 압연을 실시해도 된다. 조질 압연의 신장률은 특별히 규정하지 않지만, 통상, 0.3 ％ 이상 2.0 ％ 이하의 범위로 하는 것이 바람직하다.

또한, 강판의 판 두께는 특별히 따지지 않지만, 예를 들어 0.2 ∼ 2 ㎜ 의 범위에서 강판의 목적에 따라 적절히 선택할 수 있다.

이상에 의해, 직경이 0.5 ㎛ 초과의 석출물에 함유되는 Mn 량이 100 질량ppm 이하인 고장력 강판, 즉, 아연계 도금 처리 등의 표면 처리를 실시한 후 기계적 절단 가공을 실시한 경우에도, 전단 단면, 타발면 등, 아연계 도금 등의 희생 방식 작용이 미치지 않은 절단 단면의 내식성을 충분히 확보할 수 있는 고장력 강판이 얻어진다.

강판에 도금 처리를 실시하는 방법은 특별히 따지지 않고, 용융 도금 처리, 전기 도금 처리, 증착 도금 처리 등, 모두 적용 가능하다. 또, 강판의 편면에만 도금 처리를 실시해도 되고, 강판의 양면에 도금 처리를 실시해도 된다. 강 판에 아연계 도금 처리를 실시하는 경우에는, 아연계 도금층의 편면당 부착량을 5 g/㎡ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 도금 금속은, 아연 단일계 외에, Zn-Al 계, Zn-Ni 계, Zn-Cr 계, Zn-Fe 계, Zn-Al-Mg 계 등의 다원계, 합금 도금계여도 된다.

또, 강판에 표면 처리로서, 도금 처리 대신에, 희생 방식 안료를 함유하는 도료에 의한 도장 처리를 실시하는 방법은, 희생 방식 안료를 함유하는 도료를 사용하는 것 이외에는, 상용의 도장 처리가 모두 적용 가능하다. 예를 들어 에폭시계 도료, 아크릴계 도료, 페놀계 도료에, 철에 대해 희생 방식 작용을 갖는 Zn, Al 중 1 종 이상을 함유하는 안료 (희생 방식 안료) 를 첨가하고, 롤 코트, 플로 코트 등의 도포 수단을 이용하여 강판의 편면 혹은 양면에 도포하는 방법을 예시할 수 있다. 희생 방식 작용을 충분히 발휘할 수 있도록, 편면당 부착량이 10 g/㎡ 이상이 되도록 조정하는 것이 바람직하다.

상기와 같이 도금 처리 등의 표면 처리를 실시하여 강판 표면에 도금층 등의 표면 처리층을 형성한 후, 혹은 추가로 크로메이트 처리, 인산염 처리, 실란 처리 등을 실시한 후, 그 도금층 등의 표면 처리층의 표면에, 무기 피복층, 유기 피복층, 무기 유기 복합 피복층 중 어느 1 종 이상을 형성해도 된다. 예를 들어, 무기 피복층, 유기 피복층, 무기 유기 복합 피복층 중 어느 하나를 형성해도 되고, 무기 피복층, 유기 피복층의 순서로 형성해도 된다. 무기 피복층의 형성 방법으로는, 예를 들어 전착 도장, 환원 석출 등을 이용할 수 있다. 또, 유기 피복층, 무기 유기 복합 피복층의 형성 방법으로는, 예를 들어 도장, 라미네이트 (필름 첩부) 등을 이용할 수 있다.

실시예

용강을 전로에서 용제하고, 연속 주조법에 의해 주편으로 하였다. 주편은, 표 1 에 나타내는 화학 성분을 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성이었다. 실온까지 냉각시킨 주편을, 재가열하여 열간 압연을 실시하고, 열간 압연 종료 후, 수랭하고, 권취하여, 열연판으로 하였다. 이어서, 열연판을 산세하고, 냉간 압연을 실시하여 냉연판으로 하고, 그 냉연판에 연속 어닐링을 실시하고, 추가로 조질 압연을 실시하여 강판으로 하였다. 주편의 재가열 온도, 열간 압연의 마무리 압연 종료 온도, 권취 온도, 냉간 압연의 압연율, 연속 어닐링의 어닐링 온도, 어닐링 시간 (어닐링 온도에서의 냉연판의 유지 시간), 조질 압연의 신장률 및 조질 압연 후의 강판의 판 두께를, 표 2 에 나타낸다.

상기에 의해 얻어진 각 강판의 판 폭 중앙부로부터, 길이 50 ㎜ × 폭 30 ㎜ 의 시료를 채취하고, 비수용매계의 10 ％ 아세틸아세톤 전해액에 침지시키고, 20 mA/㎠ 의 전류값으로 정전류 전해하여, 시료를 용해시켰다. 얻어진 용해액을, 구멍 직경 0.5 ㎛ 의 필터에 통과시키고, 필터 상에 잔류한 직경 0.5 ㎛ 초과의 석출물을 채취하였다. 채취한 석출물을, 회화 (灰化) 하고, 탄산나트륨：사붕산나트륨 = 2：1 (질량비) 로 혼합하여 가열하고, 유리상으로 용융하였다. 용융 후, 다시, HCl：물 = 1：1 (질량비) 의 액으로 용해시켜 용액화하고, ICP 발광 분석 장치로 Mn 의 정량 분석을 실시함으로써, 직경 0.5 ㎛ 초과의 석출물에 함유되는 Mn 의 질량 (Wp) 을 구하였다. 이와 같이 하여 구한 Mn 의 질량 (Wp) 과, 용해된 시료의 질량 (Wt) 으로부터, 직경 0.5 ㎛ 초과의 석출물에 함유되는 Mn 량 (Wp/Wt × 10⁶, 단위：질량ppm) 을 산출하였다. 이들 결과를, 표 2 에 나타낸다.

또, 상기에 의해 얻어진 각 강판으로부터, 압연 방향에 대해 직각 방향으로 JIS 5 호 인장 시험편 (JIS Z 2201 (2009)) 을 채취하여, JIS Z 2241 (2011) 의 규정에 준거한 인장 시험을 실시하고, 인장 강도 (TS) 를 측정하였다. 이들 결과를 표 2 에 나타낸다.

또한, 상기에 의해 얻어진 각 강판의 표면 (양면) 에, 표면 처리를 실시하였다. 표면 처리 방법을 표 3 에 나타낸다. 표면 처리는, 강판의 Si 함유량 에 따라 변경하였다. 강판의 Si 함유량이 0.5 ％ 이하인 경우에는 도금 처리를, 강판의 Si 함유량이 0.5 ％ 초과인 경우에는 도장 처리를 실시하였다. 또한, 강판 No.9 는, Si 함유량이 0.5 ％ 초과이지만, 도금 처리를 실시하였다. 도금되지 않은 것이 발생했지만, 절단 단면의 부식 시험을 실시하였다.

얻어진 표면 처리 후의 강판을, 전단기에 의해 전단하고, 판 폭 중앙부로부터 길이 50 ㎜ × 폭 50 ㎜ 의 시료를 채취하였다. 이와 같이 전단 가공에 의해 채취한 절단 단면 (전단 단면) 을 갖는 시료를 사용하여 건습 반복 시험을 실시하였다. 건습 반복 시험의 시험 조건은, 습윤 시험기에 의해, 시료를 온도：32 ℃, 상대 습도：60 ％ 로 5 분 유지한 후, 시료를 온도：20 ℃, 상대 습도：35 ％ 로 30 분 유지하는 처리를 1 사이클로 하여, 10 사이클 반복 실시하는 조건으로 하였다.

건습 반복 시험 후, 시료의 절단 단면 (전단 단면) 의 외관을 육안으로 관찰하고, 절단 단면의 내식성을 3 단계 평가법에 의해 평가하였다. 절단 단면의 녹 발생 면적률이 10 ％ 이하인 경우를, 「절단 단면의 내식성：매우 양호 (◎)」라고 평가하였다. 절단 단면의 녹 발생 면적률이 10 ％ 초과 40 ％ 이하인 경우를, 「절단 단면의 내식성：양호 (○)」라고 평가하였다. 한편, 절단 단면의 녹 발생 면적률이 40 ％ 초과인 경우를, 「절단 단면의 내식성：불량 (×)」이라고 평가하였다. 이들 결과를, 표 2 에 나타낸다.

표 2 와 같이, 비교예의 강판은 모두, 충분한 절단 단면 내식성이 얻어지지 않았다. 한편, 발명예의 강판은 모두, 인장 강도 (TS) 440 ㎫ 초과이며, 내식성의 저하를 초래하는 Mn 을 0.16 ％ 이상 함유하고 있음에도 불구하고, 양호한 절단 단면 내식성을 나타내고 있다.

이상과 같이, 본 발명에 의하면, 고장력화를 목적으로 하여 Mn 함유량을 0.16 ％ 이상으로 한 경우에도, 절단 단면의 내식성이 우수한 강판이 얻어진다. 따라서, 본 발명 강판에 도금 처리 등의 표면 처리를 실시한 강판 (표면 처리 강판) 이 실제로 가전 제품, 사무 기기 등의 강도 부재에 적용되면, 우수한 절단 단면 내식성을 발휘하여, 부재의 재이용이 가능해진다.

Claims

질량％ 로, C：0.001 ％ 이상 0.1 ％ 이하, Si：4.0 ％ 이하, Mn：0.16 ％ 이상 1.0 ％ 이하, P：0.03 ％ 이하, S：0.02 ％ 이하, Al：0.003 ％ 이상 0.06 ％ 이하를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성을 갖고,
직경이 0.5 ㎛ 초과의 석출물에 함유되는 Mn 량이 100 질량ppm 이하인 절단 단면의 내식성이 우수한 강판.
강판의 편면 또는 양면에, 표면 처리층으로서 아연계 도금층을 구비하는 강판으로서,
그 강판이 질량％ 로, C：0.001 ％ 이상 0.1 ％ 이하, Si：0.5 ％ 이하, Mn：0.16 ％ 이상 1.0 ％ 이하, P：0.03 ％ 이하, S：0.02 ％ 이하, Al：0.003 ％ 이상 0.06 ％ 이하를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성을 갖고,
직경이 0.5 ㎛ 초과의 석출물에 함유되는 Mn 량이 100 질량ppm 이하인 절단 단면의 내식성이 우수한 강판.
제 2 항에 있어서,
상기 아연계 도금층이, 편면당 도금 부착량이 5 g/㎡ 이상의 아연계 도금층인 절단 단면의 내식성이 우수한 강판.
제 3 항에 있어서,
상기 아연계 도금층의 표면에 추가로, 무기 피복층, 유기 피복층, 무기 유기 복합 피복층 중 어느 1 종 이상의 피복층을 구비하는 절단 단면의 내식성이 우수한 강판.
강판의 편면 또는 양면에, 표면 처리층으로서 희생 방식 안료를 함유하는 도막을 갖는 강판으로서, 그 강판이 질량％ 로, C：0.001 ％ 이상 0.1 ％ 이하, Si：0.5 ％ 초과 4.0 ％ 이하, Mn：0.16 ％ 이상 1.0 ％ 이하, P：0.03 ％ 이하, S：0.02 ％ 이하, Al：0.003 ％ 이상 0.06 ％ 이하를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성을 갖고,
직경이 0.5 ㎛ 초과의 석출물에 함유되는 Mn 량이 100 질량ppm 이하인 절단 단면의 내식성이 우수한 강판.
제 5 항에 있어서,
상기 희생 방식 안료를 함유하는 도막이, 편면당 부착량으로 10 g/㎡ 이상의 도막인 절단 단면의 내식성이 우수한 강판.
제 5 항 또는 제 6 항에 있어서,
상기 희생 방식 안료가, Zn 및/또는 Al 을 함유하는 절단 단면의 내식성이 우수한 강판.
제 5 항 내지 제 7 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 희생 방식 안료를 함유하는 도막의 표면에 추가로, 무기 피복층, 유기 피복층, 무기 유기 복합 피복층 중 어느 1 종 이상의 피복층을 구비하는 절단 단면의 내식성이 우수한 강판.
질량％ 로, C：0.001 ％ 이상 0.1 ％ 이하, Si：4.0 ％ 이하, Mn：0.16 ％ 이상 1.0 ％ 이하, P：0.03 ％ 이하, S：0.02 ％ 이하, Al：0.003 ％ 이상 0.06 ％ 이하를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성을 갖는 주편을, 재가열하여 1000 ℃ 이상 1100 ℃ 이하의 온도역으로 균열 유지한 후, 마무리 압연 종료 온도를 Ar₃ 변태점 이상으로 하는 열간 압연을 실시하고, 680 ℃ 이하의 권취 온도에서 권취하는 것에 의해 열연판으로 하고, 그 열연판을 산세한 후, 60 ％ 이상 90 ％ 이하의 압연율로 냉간 압연을 실시하여 냉연판으로 하고, 그 냉연판에, 700 ℃ 이상 850 ℃ 이하의 어닐링 온도에서 연속 어닐링을 실시하는 절단 단면의 내식성이 우수한 강판의 제조 방법.
제 9 항에 있어서,
상기 연속 어닐링을 실시한 후에, 표면 처리를 실시하고, 강판의 편면 또는 양면에 표면 처리층을 형성하는 데에 있어서, 상기 주편의 Si 함유량이 질량％ 로 0.5 ％ 이하인 경우에는, 상기 표면 처리를 아연계 도금 처리로 하여 상기 표면 처리층을 아연계 도금층으로 하고,
상기 주편의 Si 함유량이 질량％ 로 0.5 ％ 초과인 경우에는, 상기 표면 처리를 희생 방식 안료를 함유하는 도료에 의한 도장으로 하고, 상기 표면 처리층을 희생 방식 안료를 함유하는 도막으로 하는, 절단 단면의 내식성이 우수한 강판의 제조 방법.
제 10 항에 있어서,
상기 아연 도금 처리가, 편면당 도금 부착량을 5 g/㎡ 이상으로 하는 도금 처리이며,
상기 희생 방식 안료를 함유하는 도장 처리가, 편면당 부착량을 10 g/㎡ 이상으로 하는 도장 처리인 절단 단면의 내식성이 우수한 강판의 제조 방법.
제 10 항 또는 제 11 항에 있어서,
상기 표면 처리층의 표면에 추가로, 무기 피복층, 유기 피복층, 무기 유기 복합 피복층 중 어느 1 종 이상의 피복층을 형성하는 절단 단면의 내식성이 우수한 강판의 제조 방법.