KR20150051840A - 가공성 및 도금 밀착성이 우수한 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판 및 그 제조방법 - Google Patents
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Abstract
가공성 및 도금 밀착성이 우수한 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판 및 그 제조방법이 개시된다. 본 발명의 일 측면인 가공성 및 도금 밀착성이 우수한 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판의 제조방법은 열연강판을 준비하는 단계; 상기 열연강판의 열연 스케일에 균열(crack)을 발생시키는 단계; 상기 열연강판을 숏 블라스팅 처리하여 열연 스케일을 제거하고 표면조도를 부여하는 단계; 및 상기 열연 스케일이 제거되고 표면조도가 부여된 열연강판을 아연-알루미늄-마그네슘계 합금도금욕에 침지하여 아연-알루미늄-마그네슘 도금하는 단계를 포함한다.
Description
본 발명은 건자재나 파이프, 가드레일 등에 사용되는 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.
아연 도금법은 부식전위가 철보다 낮은 아연을 강판에 부착하는 강판의 내부식성 향상기법이다. 산화 분위기에서 철보다 빠른 아연의 부식을 유도하여 철의 부식을 억제하며 내식성 및 경제성이 우수한 고내식 특성을 갖는 강재를 제조하는데 널리 사용되고 있다. 특히, 용융된 아연에 강재를 침지하여 도금층을 형성하는 용융아연 도금강판은 전기아연 도금강판에 비해 제조공정이 단순하고, 제품가격이 저렴하여 건축자재, 가전제품 및 자동차 부품 등의 산업전반에 걸쳐 그 수요가 증가하고 있다.
아연도금재의 방식기구를 조금 더 자세히 설명하면, 아연이 도금된 용융아연 도금강판은 부식환경에 노출되었을 때 철보다 산화환원전위가 낮은 아연이 먼저 부식되어 강판의 부식이 억제되는 희생방식(Sacrificial Corrosion Protection)의 특성을 가지며, 이와 더불어 도금층의 아연이 산화되면서 강판 표면에 치밀한 부식생성물을 형성시켜 산화 분위기로부터 강재를 차단함으로써 강판의 내부식성을 향상시킨다. 그러나, 산업 고도화에 따른 대기오염의 증가 및 부식환경의 악화가 증가하고 있고, 자원 및 에너지 절약에 대한 엄격한 규제로 인해 종래의 아연 도금강판 보다 더 우수한 내식성을 갖는 강재 개발의 필요성이 높아지고 있다.
그 일환으로 아연 가격의 상승으로 인해 도금원료의 사용량을 줄이면서 내식성을 향상시키고자 하는 산업계의 수요가 꾸준히 증가하고 있어, 최근 아연도금욕에 알루미늄(Al) 및 마그네슘(Mg) 등의 원소를 첨가하여 강재의 내식성을 향상시키는 아연(Zn)-알루미늄(Al)-마그네슘(Mg) 합금도금강판에 대한 연구가 다양하게 진행되어 왔다.
한편, 아연(Zn)-알루미늄(Al)-마그네슘(Mg) 합금도금강판은 내식성이 매우 우수하여 건자재나 파이프, 가드레일 등으로 사용되는데, 이 때 표면조도가 매우 미려하면, 가공시 슬립(slip) 현상에 의해 조관이나 프레싱 작업시 문제가 야기될 수 있다. 또한, 아연(Zn)-알루미늄(Al)-마그네슘(Mg) 합금 도금액은 통상의 용융아연도금액에 비해 소지강판과의 상호작용특성이 약해 도금 밀착성이 열위한 문제가 있다. 따라서, 용융도금 전 표층 조도 및 형상 제어 기술의 확보가 매우 중요하다.
본 발명의 일 측면은, 가공성 및 도금 밀착성이 우수한 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판 및 이를 제조하는 방법을 제공하고자 하는 것이다.
본 발명의 일 측면은, 열연강판을 준비하는 단계;
상기 열연강판의 열연 스케일에 균열(crack)을 발생시키는 단계;
상기 열연강판을 숏 블라스팅 처리하여 열연 스케일을 제거하고 표면조도를 부여하는 단계; 및
상기 열연 스케일이 제거되고 표면조도가 부여된 열연강판을 아연-알루미늄-마그네슘계 합금도금욕에 침지하여 아연-알루미늄-마그네슘 도금하는 단계를 포함하는 가공성 및 도금 밀착성이 우수한 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판의 제조방법을 제공한다.
본 발명의 다른 일 측면은, 상술한 제조방법에 의해 제조되는 가공성 및 도금 밀착성이 우수한 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판으로서, 도금층 내 Fe 함량이 0.5~5중량% 이하인 가공성 및 도금 밀착성이 우수한 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판을 제공한다.
덧붙여, 상기한 과제의 해결 수단은, 본 발명의 특징을 모두 열거한 것은 아니다. 본 발명의 다양한 특징과 그에 따른 장점 및 효과는 하기의 구체적인 실시형태를 참조하여 보다 상세하게 이해될 수 있을 것이다.
본 발명에 따르면, 용융도금 전, 숏 블라스팅을 통해 열연강판 표면의 열연 스케일을 제거하고 표면조도를 부여함으로써, 가공성 및 도금 밀착성이 우수한 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판을 제조할 수 있다.
도 1은 통상의 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판을 제조하는 공정의 개략도를 나타낸 것이다.
도 2는 본 발명의 일 측면에 따른 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판을 제조하는 공정의 개략도를 나타낸 것이다.
도 2는 본 발명의 일 측면에 따른 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판을 제조하는 공정의 개략도를 나타낸 것이다.
종래, 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판을 제조하는 공정은 도 1에 나타낸 바와 같다. 먼저, 열간압연된 열연강판을 스케일 브레이커 및 3~4개의 산세조가 연속적으로 배열되어 있는 설비를 통과시켜 열연 스케일을 제거한 후 수세조를 통과시켜 수세한 후 환원 가열로를 거쳐 용융 도금조에 침지하여 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금을 행한다. 이후, 경우에 따라 상기 용융 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금액이 완전히 응고되지 않은 상태에서 도금욕조의 상부에 설치되어 있는 합금화 열처리로(Galva annealing furnace)에서 가열하여 합금화를 행한 후, 냉각대에서 냉각된다.
상술한 공정을 통해 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판을 제조함에 있어서, 열연 스케일 제거를 위한 산세 설비가 길고, 열연 스케일 제거 후 열연강판 표면의 형상을 제어할 수 있는 방법이 없어 그 소재인 열연강판의 표면 조도에 의존할 수 밖에 없다는 문제점이 있었다.
나아가, 상술한 바와 같이, 아연(Zn)-알루미늄(Al)-마그네슘(Mg) 합금도금강판의 표면이 매우 미려하면, 가공시 슬립(slip) 현상에 의해 조관이나 프레싱 작업시 문제가 야기될 수 있으며, 용융 아연(Zn)-알루미늄(Al)-마그네슘(Mg) 합금도금액은 통상의 용융아연도금액에 비해 소지강판과의 상호작용특성이 약해 도금 밀착성이 열위한 문제가 있었다.
이에, 본 발명자들은 산세공정을 단축할 뿐만 아니라, 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판 자체의 물성에는 영향을 미치지 않으면서 가공성 및 도금 밀착성을 확보할 수 있는 방안에 대해 깊이 연구한 결과, 본 발명에 이르게 되었다.
이하, 도 2를 참조하여 본 발명의 일 측면인 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판의 제조방법에 대해 상세히 설명한다.
먼저, 열간압연을 거친 열연강판을 준비한다. 상기 열간압연을 거친 열연강판은 그 표면에 스케일이 형성되어 있으며, 이를 '열연 스케일'이라 부른다. 이러한 열연 스케일은 후속되는 도금공정에서 도금 밀착성을 저하시키고, 결국 표면품질의 저하를 야기하는 문제가 있기 때문에, 제거를 요한다.
이후, 상기 열연강판의 표면에 형성되어 있는 열연 스케일에 균열(crack)을 발생시킨다. 한편, 상기 열연 스케일에 균열을 발생시키는 장치로는 상기 열연 스케일에 물리적으로 균열을 발생시킬 수 있는 것이라면 특별히 한정하지 않으나, 본 발명의 일 구현예에 따르면, 열연강판을 연신 및 벤딩하여 열연 스케일에 균열은 발생시키는 장치인, 스케일 브레이커를 이용할 수 있다.
본 발명의 일 구현예에 따르면, 상기 스케일 브레이커는 장력 및 연신을 부여할 수 있는 텐션 브라이들 롤(Tension bridle roll), 안티-캠버 롤(Anti-camber roll), 레벨러 롤(Leveller roll) 및 벤딩 롤(Bending roll)로 구성될 수 있으며, 이중 안티-캠버 롤과 레벨러 롤은 열연강판의 형상을 평탄하게 고정해주는 역할을 한다.
한편, 상기와 같이 스케일 브레이커를 이용하는 경우, 연신율과 벤딩량이 클수록 스케일층의 크랙 발생 효과는 증가하지만, 너무 과도한 연신율과 벤딩량은 열연강판의 재질을 손상시킬 위험이 있다. 본 발명의 일 구현예에 따르면, 상기 연신율은 0.5~3.0%로 제한할 수 있으며, 벤딩 롤에 의한 벤딩량도 10~50mm로 제한할 수 있다. 만일, 연신율이 0.5% 미만이거나 벤딩량이 10mm 미만이면 크랙 발생 효과가 미흡하고, 반면 연신율이 3% 초과하거나 벤딩량이 50mm를 초과하게 되면 재질이 경하게 되고 형상교정이 과도하게 되는 문제가 있다.
상기한 바에 따라 열연강판 표면에 형성되어 있는 열연 스케일에 균열을 발생시킨 후, 열연강판의 표면에 숏 볼을 폭방향으로 균일하게 분사함으로써 열연 스케일을 제거하고, 도금층 표면에 표면조도를 부여한다. 이를 '숏 블라스팅'이라 한다.
본 발명의 일 구현예에 따르면, 열연 스케일 제거를 위해 사용되는 상기 숏 볼은 직경 0.3~0.8mm의 것을 사용할 수 있으며, 낮은 표면조도를 얻고자 하는 경우에는 직경 0.3~0.6mm의 숏 볼을 사용할 수 있다. 만약, 사용되는 숏 볼이 직경 0.3mm 미만이면 열연 스케일 제거 효율이 저하되며, 반면 사용되는 숏 볼의 직경이0.8mm를 초과하면 표면조도가 너무 커져 표면조도 조절이 어려워지는 문제가 있다.
또한, 본 발명의 일 구현예에 따르면, 상기와 같이 숏 볼을 열연강판 표면에 분사할 때, 숏 볼의 분사속도는 40~78m/s, 분사량은 800~1300kg/min으로 행할 수 있다.
상기 숏 볼의 분사속도는 숏 볼에 의해 열연강판에 전달되는 운동에너지 및 충격량을 대변하는 물리량으로, 숏 볼의 분사속도가 증가하면 숏 볼의 운동에너지는 상기 분사속도의 제곱으로 증가하여, 열연강판에 부착되어 있는 열연 스케일의 제거가 용이하게 된다. 상기 숏 볼의 분사속도가 40m/s 미만인 경우에는 숏 볼에 의해 열연강판에 전달되는 충격량이 작아 열연 스케일 제거가 용이하지 않으며, 반면, 78m/s를 초과하는 경우에는 열연강판 표면의 침식이 크게 일어나 강판의 표면조도가 5㎛ 이상이 되는 문제가 있다.
한편, 상기 숏 볼의 분사량은 열연강판의 단위 면적당 충돌하는 숏 볼의 개수와 직결되는데, 이는 열연 스케일의 제거 효율 및 제거의 균일성과 연관된다. 상기 숏 볼의 분사량이 800kg/min 미만인 경우에는 열연강판의 단위 면적당 충돌하는 숏 볼의 개수가 미미하여 열연 스케일 제거가 용이하지 않으며, 반면, 1300kg/min을 초과하는 경우에는 열연강판 표면의 침식이 크게 일어나 강판의 표면조도가 5㎛ 이상이 되는 문제가 있다.
또한, 본 발명의 일 구현예에 따르면, 상기와 같은 숏 블라스팅을 실시하기 위한 숏 블라스팅 챔버는 열연강판의 라인 스피드에 따라 2~6개를 사용할 수 있다.
상기한 바에 따라, 숏 블라스팅된 열연강판은 표층부 열연 스케일이 약 30~70% 제거되는 효과를 얻을 수 있다.
상술한 숏 블라스팅 처리에 의해 열연 스케일이 제거된 열연강판은 표층에 압축잔류응력을 가진다. 압축잔류응력은 상기 숏 볼이 열연강판에 충격을 가함으로 인해 강판 표면에 변형을 줌으로써 형성된 것으로, 숏 볼의 분사속도 또는 분사량이 증가할수록 압축잔류응력이 증가하게 된다. 한편, 본 발명의 일 구현예에 따르면, 상술한 숏 블라스팅 처리에 의해 열연 스케일이 제거된 열연강판은 -100~-400MPa의 압축잔류응력을 가질 수 있다.
상기 열연강판 표면의 압축잔류응력으로 인해, 본 발명에 따른 열연강판은 열역학적으로 높은 표면에너지를 가지므로, 후속되는 도금공정에서 도금욕 내 아연-알루미늄-마그네슘계 합금도금액과 활발히 반응하여 도금층 내 철의 용출을 촉진시킨다. 이로 인해 상기 압축잔류응력이 해소될 뿐만 아니라, 최종적으로 도금 밀착성이 우수한 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판의 제조가 가능하게 된다.
한편, 숏 블라스팅 후 열연강판의 압축잔류응력이 -100MPa 보다 높으면 합금층 내 용출되는 Fe 함량이 지나치게 낮으며, 반면 -400MPa 보다 낮으면 Fe의 용출이 너무 커져 합금층 내 Fe 함량이 지나치게 높아지는 문제가 있다.
본 발명의 일 구현예에 따르면, 상기 숏 블라스팅 처리 후 상기 열연강판의 평균 표면조도(Ra)는 1.5~5.0㎛로 관리하는 것이 스케일 제거 효과 및 표면조도 관리 측면에서 바람직하다. 평균 표면조도(Ra)가 1.5㎛ 미만인 경우에는 표면에 인가한 압축잔류응력의 부족으로 도금층 내 철의 용출량이 저하되어 도금 밀착성이 떨어지며, 반면 평균 표면조도(Ra)가 5㎛를 초과하는 경우에는 도금층 내 철의 용출량이 과다하여 캐피탈 감마상 등 가공성에 악역향을 주는 Fe-Zn 합금상이 형성되는 문제점이 있다.
본 발명의 일 구현예에 따르면, 상기 숏 블라스팅 처리 후, 산세 처리하는 단계를 더 포함할 수 있다. 이 경우, 산세처리는 통상의 방법에 따를 수 있으며, 예컨대 75~85℃에서 10~18%의 염산(HCl)을 이용하여 행해질 수 있다.
한편, 본 발명의 일 구현예에 따르면, 상기 숏 블라스팅 및 산세처리된 상기 열연강판을 적절히 변형시켜 상기 숏 블라스팅에 의해 제거되지 않은 잔류 스케일과 열연강판의 결합력을 약화시킴으로 산세성을 향상시키고, 상기 열연강판에 표면조도를 더 부여할 수 있다. 이를 통해 가공시 슬립(slip) 현상을 방지함으로써 프레스(press)성 또는 파이프 조관 특성을 크게 향상시킬 수 있게 된다.
이때, 상기 열연강판의 평균 표면조도(Ra)는 1.0~4.0μm 범위에서 선택적으로 조절할 수 있다.
이와 같이, 상기 열연강판을 변형시키고자 하는 경우, 상기 잔류스케일과 열연강판과의 결합력을 약화시킴과 동시에 상기 열연강판의 표면조도를 부여할 수 있는 것이라면 어떠한 장치라도 사용가능하며, 바람직하게는 스킨패스 압연기를 사용할 수 있다.
상기 스킨패스압연기를 사용하는 경우, 1.0~4.0μm의 평균 표면조도를 얻기 위해서는 그 압하율을 0.5~3.0%로 제한함이 바람직하다. 압하율이 0.5% 미만이면 표면조도 조절효과가 충분하지 못하고, 반면 3.0%를 초과하게 되면 열연강판 재질에 영향을 미치게 되므로 바람직하지 못하다.
본 발명의 일 구현예에 따르면, 상기 산세 처리 후, 환원 가열로에서 상기 열연강판을 환원 가열 처리하는 단계를 더 포함할 수 있다.
상기 환원 가열처리는 통상의 방법에 의하며, 특별히 제한되는 것은 아니며, 예컨대 질소 80~90%, 수소 10~20%의 환원 분위기에서 500~550℃의 온도로 가열할 수 있다.
이후, 상기 열연 스케일이 제거된 본 발명의 열연강판을 아연-알루미늄-마그네슘계 합금도금욕에 침지하여 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금을 행한다.
본 발명의 일 구현예에 따르면, 상기 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금은 0.1~15중량%의 알루미늄, 1~4 중량%의 Mg, 잔부 Zn 및 불가피한 불순물로 이루어지는 아연-알루미늄-마그네슘계 합금도금욕에서 행할 수 있다. 상기 용융아연 도금욕 내의 Al 함량이 0.1% 미만인 경우에는 열연강판과 도금층 계면에 Fe-Al계 금속간 화합물의 형성이 미약하여 도금 밀착성이 열위하게 나타나며, 반면 15%를 초과하는 경우에는 도금욕의 융점이 높아져서 도금욕 관리 및 도금 후 냉각 관리 등의 문제가 있다. 또한, 상기 용융아연 도금욕 내의 Mg 함량이 1% 미만인 경우에는 Mg 첨가에 의한 내식성 향상 효과를 얻을 수 없으며, 반면 4%를 초과하는 경우 도금욕 내 드로스 형성이 과다하여 도금욕 관리가 어려울 뿐만 아니라, 도금 표면품질이 저하되는 문제가 있다.
또한, 상기 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금은 통상의 도금 조건에서 행하며, 본 발명의 일 구현예에 따르면, 도금욕 온도가 440~500℃일 수 있다.
상기 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금된 도금강판을 도금조 상단의 공기 또는 질소를 사용하는 가스 와이퍼로 도금 부착량을 조절할 수 있으며, 이때 도금 부착량을 80~800g/m2으로 조절함이 바람직하다. 이후, 냉각처리를 거치게 되며, 그 후 스킨패스 처리 및 텐숀 레벨러에 의해 표면조정 및 형상교정이 행해지며, 필요에 따라 크롬산 처리, 수지코팅 또는 방청유 처리 등의 후처리를 실시할 수 있으며, 텐숀 릴에서 열연강판을 코일 형태로 감음으로써, 최종 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판을 제조할 수 있다.
이하, 본 발명의 다른 일 측면인 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판에 대하여 상세히 설명한다.
본 발명의 다른 일 측면인 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판의 도금층 내 Fe 함량은 0.5~5 중량%일 수 있다. 상기 Fe 함량이 0.5 중량% 미만인 경우에는 도금 밀착성이 저하되며, 반면 5 중량%를 초과하는 경우에는 열연강판과 도금층의 게면에 Fe계 금속간 화합물이 과다하게 형성되어 가공성이 저하되는 문제가 있다.
한편, 숏 블라스팅 처리에 의한 열연강판 표층의 강한 압축 잔류응력에 의해 열연강판과 도금층 사이에 Fe-Al-Zn 금속간 화합물이 형성되며, 본 발명의 일 구현예에 따르면, Fe2Al5(Zn), FeAl3(Zn), FeZn13(Al), FeZn10(Al)가 형성될 수 있다.
한편, 도금층 내의 철(Fe)의 함량은 인입강판의 온도, 도금욕의 온도 및 도금욕 침지시간이 증가함에 따라 증가한다. Fe 함량이 적을수록 표면외관이 백색의 형태를 나타내며, Fe함량이 높을수록 어두운 색을 나타낸다.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 구체적으로 설명하고자 한다. 다만, 하기의 실시예는 본 발명을 예시하여 보다 상세하게 설명하기 위한 것일 뿐, 본 발명의 권리범위를 한정하기 위한 것이 아니라는 점에 유의할 필요가 있다. 본 발명의 권리범위는 특허청구범위에 기재된 사항과 이로부터 합리적으로 유추되는 사항에 의해 결정되는 것이기 때문이다.
이하, 본 발명을 실시예를 통하여 보다 상세하게 설명한다. 그러나, 이러한 실시예의 기재는 본 발명의 실시를 예시하기 위한 것일 뿐 이러한 실시예의 기재에 의하여 본 발명이 제한되는 것은 아니다. 본 발명의 권리범위는 특허청구범위에 기재된 사항과 이로부터 합리적으로 유추되는 사항에 의해 결정되는 것이기 때문이다.
(
실시예
)
열간압연된 일반 중저탄소강(탄소(C): 0.04중량% 함유, 두께 2.0mm)을 표 1의 숏 블라스트 처리 유/무, 도금조건 등을 달리하여 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판을 제조하였다.
이후, 상기 각각의 제조된 강판에 대하여 표면조도, 압축 잔류 응력, 도금층 내 Fe 함량, 도금 밀착성 및 가공성을 평가하여 하기 표 1에 나타내었다. 이때, 숏 블라스팅 처리 후 열연강판의 압축 잔류 응력은 X-선 회절을 통해 평가하였으며, 도금밀착성은 Lock Forming Test를 통해 평가하였으며, 숏 블라스팅 처리된 열연강판에 투명 비닐 테이프를 부착한 후 제거하여 테이프에 도금층이 묻어나오는 정도로 평가(1: 양호, 4: 불량)하였다. 또한, 가공성은 직경 50mm, 두께 2mm인 파이프를 조관시 슬립(slip)이 일어나는 정도를 평가(1: 양호, 4: 불량)하여 나타내었다.
| 구분 | 숏 블라스팅 조건 | 도금욕 조건 | |||
| 숏 볼 직경 (mm) |
분사 속도 (m/s) |
분사량 (kg/min) |
온도 (℃) |
침지 시간 (sec) |
|
| 발명예 1 | 0.3 | 40 | 800 | 440 | 5 |
| 발명예 2 | 0.4 | 48 | 1000 | 440 | 5 |
| 발명예 3 | 0.5 | 65 | 1150 | 450 | 5 |
| 발명예 4 | 0.7 | 72 | 1300 | 460 | 5 |
| 비교예 1 | - | - | - | 460 | 5 |
| 비교예 2 | - | - | - | 460 | 5 |
| 비교예 3 | 1.0 | 65 | 1500 | 460 | 5 |
| 구분 | 표면조도 (㎛) |
압축 잔류응력 (MPa) |
도금층내 Fe 함량 (wt%) |
편면 도금부착량 (g/m2) |
도금 밀착성 | 가공성 |
| 발명예 1 | 1.5 | -120 | 0.6 | 10 | 1 | 1 |
| 발명예 2 | 2.3 | -150 | 1.8 | 120 | 1 | 1 |
| 발명예 3 | 3.0 | -290 | 2.7 | 12 | 1 | 1 |
| 발명예 4 | 3.8 | -350 | 4.2 | 180 | 1 | 1 |
| 비교예 1 | 0.8 | -20 | 0.2 | 120 | 2 | 3 |
| 비교예 2 | 0.7 | 0 | 0.1 | 180 | 3 | 3 |
| 비교예 3 | 5.1 | -470 | 5.1 | 330 | 3 | 4 |
상기 표 1에 나타낸 바와 같이, 숏 블라스팅 처리로 열간 스케일이 제거된 열연강판은 표면조도가 1.5μm 이상으로 높아 도금 밀착성이 우수할 뿐만 아니라, 가공시 슬립현상이 일어나지 않아 비교예들과는 달리 파이프 등의 가공작업이 용이하였다.
이에 반면, 숏 블라스팅을 처리하지 않은 비교예 1 및 2는 전반적으로 표면조도가 낮아 도금밀착성이 저하될 뿐만 아니라, 가공시 슬립(slip)현상의 발생으로 인해 가공성이 크게 저하되었다. 또한, 비교예 3의 경우, 숏 블라스팅 처리를 하였으나 표면조도가 5.0㎛를 초과하여 가공시 도금층 표층에 크랙이 형성됨에 따라 도금 밀착성 및 가공성이 크게 저하되었다.
Claims (12)
- 열연강판을 준비하는 단계;
상기 열연강판의 열연 스케일에 균열(crack)을 발생시키는 단계;
상기 열연강판을 숏 블라스팅 처리하여 열연 스케일을 제거하고 표면조도를 부여하는 단계; 및
상기 열연 스케일이 제거되고 표면조도가 부여된 열연강판을 아연-알루미늄-마그네슘계 합금도금욕에 침지하여 아연-알루미늄-마그네슘 도금하는 단계를 포함하는 가공성 및 도금 밀착성이 우수한 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판의 제조방법.
- 제 1항에 있어서,
상기 균열발생은 스케일 브레이커를 이용하여 행해지는 것인 가공성 및 도금 밀착성이 우수한 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판의 제조방법.
- 제 1항에 있어서,
상기 숏 블라스팅 처리시, 0.3~0.8mm 직경의 숏볼을 이용하고,
상기 숏볼의 분사속도는 40~78m/s, 분사량은 800~1300kg/min으로 행해지는 것인 가공성 및 도금 밀착성이 우수한 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판의 제조방법.
- 제 1항에 있어서,
상기 숏 블라스팅 처리 후 상기 열연강판의 표층부 열연 스케일이 30~70% 제거되는 것인 가공성 및 도금 밀착성이 우수한 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판의 제조방법.
- 제 1항에 있어서,
상기 숏 블라스팅 처리 후 상기 열연강판의 압축잔류응력이 -100~-400MPa인 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판의 제조방법.
- 제 1항에 있어서,
상기 숏 블라스팅 처리 후 상기 열연강판의 표면조도(Ra)가 1.5~5.0μm인 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판의 제조방법.
- 제 1항에 있어서
상기 숏 블라스팅 처리 후 상기 열연강판을 산세처리하는 단계를 더 포함하는 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판의 제조방법.
- 제 7항에 있어서,
상기 산세처리 후, 상기 열연강판을 0.5~3.0%의 압하율로 스킨패스 압연하는 단계를 더 포함하는 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판의 제조방법.
- 제 8항에 있어서,
상기 스킨패스 압연 후 상기 열연강판의 표면조도(Ra)가 1.0~4.0 μm인 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판의 제조방법.
- 제 8항에 있어서,
상기 스킨패스 압연 후 상기 열연강판을 환원 가열 처리하는 단계를 더 포함하는 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판의 제조방법.
- 제 1항 내지 제 10항 중 어느 한 항에 따른 제조방법에 의해 제조된 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판으로서,
도금층 내 Fe 함량이 0.5~5중량% 이하인 가공성 및 도금 밀착성이 우수한 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판.
- 제 11항에 있어서,
상기 열연강판과 도금층 계면에 Fe-Al-Zn 금속간 화합물을 포함하는 가공성 및 도금 밀착성이 우수한 아연-알루미늄-마그네슘 합금도금강판.
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