KR20140129059A - 전기강 시트를 제조하기 위한 열간압연 강판 및 그 공정 - Google Patents

전기강 시트를 제조하기 위한 열간압연 강판 및 그 공정 Download PDF

Info

Publication number
KR20140129059A
KR20140129059A KR1020147023792A KR20147023792A KR20140129059A KR 20140129059 A KR20140129059 A KR 20140129059A KR 1020147023792 A KR1020147023792 A KR 1020147023792A KR 20147023792 A KR20147023792 A KR 20147023792A KR 20140129059 A KR20140129059 A KR 20140129059A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
steel sheet
hot
rolled
preliminary
manufacturing
Prior art date
Application number
KR1020147023792A
Other languages
English (en)
Other versions
KR102048791B1 (ko
Inventor
자카리아스 게오르그게오우
알렉산더 레데니우스
Original Assignee
잘쯔기터 플래시슈탈 게엠베하
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 잘쯔기터 플래시슈탈 게엠베하 filed Critical 잘쯔기터 플래시슈탈 게엠베하
Publication of KR20140129059A publication Critical patent/KR20140129059A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR102048791B1 publication Critical patent/KR102048791B1/ko

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • B21B1/466—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a non-continuous process, i.e. the cast being cut before rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B15/00—Arrangements for performing additional metal-working operations specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0631—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by a travelling straight surface, e.g. through-like moulds, a belt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C21D8/1211—Rapid solidification; Thin strip casting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1233—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/147—Alloys characterised by their composition
    • H01F1/14766—Fe-Si based alloys
    • H01F1/14791—Fe-Si-Al based alloys, e.g. Sendust
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B15/00—Arrangements for performing additional metal-working operations specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B2015/0057—Coiling the rolled product
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B15/00—Arrangements for performing additional metal-working operations specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B2015/0064—Uncoiling the rolled product
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2201/00—Treatment for obtaining particular effects
    • C21D2201/05—Grain orientation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Conductive Materials (AREA)

Abstract

본 발명은 다음의 중량%의 합금 조성으로 이루어지는 전기강 시트를 제조하기 위한 열간압연 강판에 관한 것이다. C 0.001 내지 0.08; Al 4.8 내지 20; Si 0.05 내지 10; B 0.1 이하; Zr 0.1 이하; Cr 0.1 내지 4; 나머지 철 및 용융에 의해 유발되는 불순물.

Description

전기강 시트를 제조하기 위한 열간압연 강판 및 그 공정{HOT-ROLLED STRIP FOR MANUFACTURING AN ELECTRIC SHEET, AND PROCESS THEREFOR}
본 발명은 전기강 시트를 제조하기 위한 열연강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.
전기강 시트용 재료는, 예를 들면, DE 101 53 234 A1 또는 DE 601 08 980 T2로부터 공지되어 있다. 이것은 대부분 철 규소 또는 철 규소 알루미늄 합금으로 제조되고, 여기서 상이한 용도에 사용되는 결정립 배향된(KO) 전기강 시트와 결정립-배향되지 않은(NO) 전기강 시트로 분류된다. 알루미늄 및 규소는 특히 가능한 한 자화 손실을 낮게 유지하게 위해 첨가된다.
일반적으로 물리적 특성이 하중의 방향에 의존하는 재료를 비등방성 재료라고 말한다. 특성이 모든 하중의 방향에서 동일한 경우에는 등방성이라고 말한다. 전기강 시트의 자기적 특성의 비등방성은 철의 결정 비등방성에 기초한다. 철 및 철 합금은 입방정 구조로 결정화된다. 입방체 모서리 방향[100]은 가장 용이하게 자화될 수 있는 방향이다. 입방체에서 공간적 대각선 방향[111]은 자기적으로 가장 불리한 방향이다.
자기 선속(flux)이 한정된 방향으로 제한되지 않고, 따라서 우수한 자기적 특성이 모든 방향에서 요구되는 전기 기계 구성의 용도인 경우, 통상적으로 전기강 시트는 결정립-배향되지 않은(NO) 전기강 시트라고 불리는 가능한 한 등방성인 특성을 갖도록 제조된다. 이것은 주로 발전기, 전동기, 접촉기, 릴레이 및 소형 변압기에서 사용된다.
결정립-배향되지 않은 전기강 시트를 위한 이상적 구조(미세구조)은 20 μm 내지 200 μm의 결정립도를 갖는 다결정질 미세구조이고, 여기서 미결정(crystallite)은 (100) 면을 갖는 시트 평면 내에 불규칙하게 배향된다. 그러나, 관습적으로 시트 평면 내의 실제의 결정립-배향되지 않은 전기강 시트의 자기적 특성은 자화 방향 상의 작은 각도에 의해 좌우된다. 따라서, 종방향과 횡방향 사이의 손실차는 최대 10%에 불과하다. 결정립-배향되지 않은 전기강 시트 내에서 충분한 등방성의 자기적 특성을 형성하는 것은 열간 성형, 냉간 성형 및 최종 어닐링의 제조 공정의 구성에 의해 상당히 영향을 받는다.
특히 낮은 재자화 손실에 의존하는, 그리고 특히 전력 변압기, 배전 변압기 및 고성능 소형 변압기와 같은 투자율 또는 분극에 대해 높은 요구가 존재하는 용도의 경우, 결정립-배향된(KO) 전기강 시트라고 불리는 균일한 배향의 결정(결정학적 조직)을 갖는 전기강 시트가 제조된다. 결정의 균일한 배향은 전기강 시트의 강한 비등방성 거동을 유발한다. 이것은 효과적인 결정립 성장 선택에 의한 복잡한 결정립-배향된 전기강 시트의 복잡한 제조 방법으로 달성된다. 그 결정립(미결정)은 그 발명자의 이름에 따라 소위 고스-조직(Goss-texture)이라고 부르는 최종 어닐링된 재료 내의 저각도의 오배향(misorientation)을 갖는 거의 이상적 조직을 보여준다. 입방체 모서리는 압연 방향을 가리키고, 표면 대각선은 압연 방향에 대해 횡방향을 가리킨다. 표준 재료에서 압연 방향과 입방체 모서리의 편차는 통상적으로 7°이고, 고도의 투자성 재료에서는 최대 3°이다. 결정립도는 수 밀리미터 내지 수 센티미터에 이른다.
공지된 종래 기술에 따르면, 전기강 시트에서 자기적 특성을 결정하는 중요한 요인은 높은 순도 수준, 규소 및 알루미늄의 함량(약 4 중량% 이하), 망간, 황 및 질소와 같은 소량의 기타 합금 원소, 뿐만 아니라 열간 압연, 냉간 압연 및 어닐링 공정이다. 일반적인 시트 두께는 1 mm에 훨씬 못 미치는 범위, 예를 들면, 0.18 또는 0.35 mm이다.
결정립-배향되지 않은 재료는 가능한 한 등방성인 시트 평면 내에서의 자기적 특성을 갖고, 따라서 회전하는 기계용으로 사용되는 것이 바람직하지만, 결정립-배향된 재료 내의 결정립-배향(조직)은 다수의 후속 압연 및 어닐링 처리에 의해 생성된다. 재료 내에 비등방성의 이러한 표적화된 도입으로 인해, 대응하는 자화 방향에서 재자화 손실이 감소되고, 상대적 투자율 수는 증가한다. 따라서, 이러한 조직의 재료로 결정립-배향되지 않은 재료에 비해 더 작은 크기로 더 높은 성능을 갖는 변압기가 제조될 수 있다.
결정립-배향되지 않은 전기강 시트에 대해 DE 101 53 234 A1로부터 공지된 재료는 C < 0.02%, Mn ≤ 1.2%, Si 0.1 - 4.4% 및 Al 0.1 - 4.4%의 합금 조성을 갖는다. 열연강판을 제조할 수 있는 얇은 슬랩 주조 또는 얇은 강판 주조와 같은 상이한 제조 방법이 설명된다.
공지된 재료의 단점은 4.4 % 이하의 낮은 Si 및 Al 함량으로서, 이것으로 인해 많은 용도에서 자기적 투자율이 충분히 높지 않고, 자화 손실이 충분히 낮지 않고, 이것은 전기 기계의 효율에, 그리고 나아가 그 경제적 효율에 악영향을 준다. 강의 전기 저항은 Si 및 Al 함량의 증가에 의해 증가한다. 유도 와전류로 인해 또한 코어 손실도 감소된다.
문제는 공지된 한계를 초과하여 Si 함량이 증가하면 공지된 방법으로의 주조가 어려워지고, 또는 심지어 응고 중의 거대 편석 또는 슬랩 또는 강판의 굴곡변형으로 인해 주조가 불가능해진다. 2%를 초과하는 Al-함량을 갖는 강은 공기 중에서의 응고 중에 산화물(Al2O3)을 형성하고, 이 산화물은 극히 경성 및 취성을 가지므로 주조 및 추가의 공정을 불가능하게 한다. 그러므로 강은 블록으로 기본 합금의 진공 유동 용융, 상기 슬래그의 균질화 및 정화를 위한 후속 전기 슬래그 재용융 공정 및, 경우에 따라 재료 제거 공정과 함께, 후속 재단조와 같은 정교한 공정 기법으로 시트로 가공될 수 있을 뿐이다. 3.5%를 초과하는 Si의 경우, 취성(설정된 규칙 상태(order state))으로 인해 냉간 성형성은 더 이상 부여되지 않지만 열간 성형은 최대 4%에 이르기까지 비교적 문제가 되지 않는다. 와전류 손실은 완성된 강판 두께의 제곱으로 증가하므로 얇은 최종 두께가 얻어져야 한다. 취성으로 인해, 종래의 방법(슬랩, 얇은 슬랩 주조(CSP))은 어렵게 실현될 수 있을 뿐이다. 대응하는 높은 냉각 속도로의 얇은 강판 주조와 같은 니어-넷-셰이프(near-net-shape) 주조 방법에서, 결정적인 규칙 상태는 방지될 수 있다.
공지된 방법은 또한 출발 재료가 매우 조대한 결정립을 가지고, 주조 분말을 이용한 주조는 페라이트 강의 높은 Al-함량으로 인해 문제가 있다는 단점을 갖는다. 알루미늄은 주조 분말에 결합된 산소와 반응하여 알루미늄 산화물을 형성(위의 내용 참조)하므로, 주조 분말은 용탕의 약 2%를 초과하는 Al 함량에서 더 이상 사용될 수 없다.
본 발명의 목적은 공지된 전기강 시트에 비해 상당히 향상된 자기적 특성, 특히 더 높은 자기적 투자율을 갖는 전기강 시트 제조용 열연강판을 발표하는 것이다.
추가의 목적은 이 열연강판을 위한 향상되고, 더욱 비용 효율적인 제조 방법을 발표하는 것이다.
본 발명에 따른 열연강판은 다음의 중량%의 합금 조성을 갖는다.
C: 0.001 내지 0.08
Al: 4.8 내지 20
Si: 0.05 내지 10
B: 0.1 이하
Zr: 0.1 이하
Cr: 0.1 내지 4
잔부의 철 및 용융에 관련되는 불순물.
언급된 최대 한계까지 B 및/또는 Zr을 첨가하면, 질화물(BN, ZrN) 또는 탄화물(ZrC)의 형성이 결정립계에 국한되고, 고온(열간 압연 온도)에서의 활주(gliding)가 향상되므로 열간 압연 특성의 개선에 유리하게 기여할 수 있다. 효과를 달성하기 위해, B의 최소 함량은 0.001%, 그리고 Zr의 최소 함량은 0.05%이어야 한다. 또한 이들의 첨가에 의해 고온 균열 형성도 감소되는 이점이 있다.
01% 내지 4%의 Cr을 첨가하면, 자기적 특성에 상당한 악영향을 주지 않고 실온에서의 전성을 향상시킬 수 있는 이점이 있다.
본 발명에 따른 합금 조성을 갖는 열연강판은 상당히 개선된 자기적 특성, 특히 상당히 더 높은 자기적 투자율을 특징으로 하고, 그로 인해 이 재료의 적용 범위는 에너지 관점 및 경제적 관점에서 상당히 증가할 수 있다. 특히 공지된 전기강 시트에 비해 20% 이르는 상당히 증대된 최대 Al-함량은 전기 저항의 상당한 증가를, 그리고 더 나아가 대응하는 재자화 손실의 감소를 유발한다.
열연강판은 400℃를 초과하는 온도에서 추가 가공, 예를 들면, 압연되므로, 재료 상의 스케일링(scaling)의 방지에 관한 높은 요구가 있다. 예외적으로 높은 Al 또는 Si의 함량으로 인해, Al2O3 또는 SiO2 의 치밀한 층이 가열된 시트의 표면 상에 형성되고, 이것은 강에서 철의 스케일링을 효과적으로 감소시키거나 더 나아가 방지한다. 이 층의 두께는 어닐링의 온도 및 시간에 의해 영향을 받을 수 있다.
어닐링 온도 및 지속 시간이 증가하면 층의 두께가 증가한다. 그러나, 층이 증가하는 취성에 기인하는 스케일의 탈락에 의해 용접성에 악영향을 주지 않도록 이러한 스케일 층은 100 μm, 더 우수하게는 50 μm의 두께를 초과하면 안된다.
0.05%를 초과하는 Si의 첨가가 엄격하게 요구되지는 않지만, 자기적 투자율의 추가적 향상은 더 많은 양의 Si의 첨가에 의해 유리하게 달성될 수 있다. Si의 첨가가 Al 함량에 무관하게 실행되는 경우에 특히 유리하다. 재료의 열간 압연성을 유지하기 위해, 4.8% 내지 8%의 Al 함량에서, Si 함량은 2 내지 5%, 8 내지 15%의 Al 함량에서는 0.05 내지 4%, 그리고 15%를 초과하는 Al 함량에서는 2% 미만이어야 한다.
일관된 품질의 이와 같은 열연강판의 경제적 제조를 위해, 용탕이 6 내지 30 mm의 범위의 두께를 갖는 예비 강판으로 평정 유동(calm flow) 하에서 수평식 강판 주조 유닛에서 주조되고, 다음에 0.9 내지 6.0 mm의 두께로 적어도 50%의 변형도로 열연강판으로 압연되는 본 발명에 따른 방법이 이용된다. 열간 압연 전에 800 내지 1200℃에서의 어닐링 공정이 요구될 수도 있다.
이용될 최소 변형도는 Al 함량이 증가함에 따라 또한 증가되어야 한다는 것이 밝혀졌다. 따라서, 달성될 최종 강판 두께 및 Al 함량에 따라, 규칙상 및 불규칙상의 혼합된 미세구조를 달성하기 위해 50, 70 또는 심지어 90%를 초과하는 변형도가 설정되어야 한다. 특히 높은 Al 합금의 경우에, 결정립이 더 작아지도록(결정립 미세화), 미세구조를 파괴시키기 위해 높은 변형도가 또한 요구된다. 그러므로 더 높은 Al 함량은 대응하여 더 높은 변형도를 요구한다.
전자기 분야의 용도에서 최종 제품으로서, 예를 들면, 0.9 mm의 두께의 열연강판이 유리하게 사용될 수도 있다. 결정립-배향된 미세구조를 갖는 강판을 얻기 위해, 결정립의 배향을 허용하기 위한 추가의 어닐링 공정이 요구된다. 800 내지 1200℃의 어닐링 처리를 제공하는 이러한 공정은 연속적으로 또는 불연속적으로 실시될 수 있고, 최대 30 분 동안 지속될 수 있다. 따라서, 본 발명에 따른 합금 조성을 이용하여 필요에 따라 결정립-배향된(KO) 전기강 시트 뿐만 아니라 결정립-배향되지 않은(NO) 전기강 시트를 제조하는 것이 가능하다.
또한, 이것은(경우에 따라, 탈탄 분위기에서의) 재가열 어닐링 후에 열연강판을 냉간 압연시켜, 0.1 mm 이하의 최종 두께를 달성할 가능성을 창출한다. 냉간 압연 후의 어닐링은 최대 10 분 동안 700 내지 900 ℃의 온도에서 실시되어야 하고, KO 전기강 시트의 경우에는 비교되는 온도 윈도우 내에서 수 시간 실시된다.
탈탄 분위기는 강판 내(주로 모서리 영역 내)의 탄소 함량을 감소시키므로 탈탄 분위기가 유리하다. 예를 들면, 탄소 원자에 의해 유발되는 재료 내의 결함이 더 적게 발생하므로, 이것은 자기적 특성의 개선으로 이어진다.
제안된 방법의 장점은, 수평식 강판 주조 시스템을 사용하는 경우, 수평식 강판 주조 유닛의 매우 균일한 냉각 조건에 기인하여, 거대 편석 및 블로우홀이 최대의 정도까지 방지될 수 있다는 것이다. 이러한 시스템에서 주조 분말은 사용되지 않으므로, 주조 분말에 관련되는 문제는 발생하지 않는다.
강판 주조 공정을 위한 평정 유동을 달성하기 위해 제안되는 기법은 강판의 속도에 동조하여 또는 강판에 최적으로 관련되는 속도로 이동하는 자장을 생성하는 전자기적 브레이크를 사용하는 것으로서, 이것에 의해 이상적인 경우 용탕 공급 속도와 회전하는 컨베이어 벨트의 속도는 확실히 동일해진다. 용탕을 수용하는 주조 벨트의 저면이 인접하여 배치되는 다수의 롤에 의해 지지되므로 단점으로 간주되는 응고 중의 굴곡변형이 방지된다. 주조 강판의 영역에서 진공이 발생되므로 주조 강판이 롤러 상에 견고하게 가압되므로 지지가 강화된다. 또한 Al이 풍부한 또는 Si이 풍부한 용탕은 산소가 거의 없는 노 분위기에서 응고한다. 종래의 수단에서는, 1250℃을 초과하는 온도에서, 어렵게 제거할 수 밖에 없는 Si이 풍부한 스케일(철감람석)이 액화한다. 이것은 하우징 내의 대응하는 온도 시간 프로파일 및 후속의 공정 단계에 의해 방지될 수 있다.
결정적인 응고의 단계 중에 이들 조건을 유지하기 위해, 컨베이어 벨트의 길이는 복귀하기 전의 컨베이어 벨트의 단부에서 예비 강판이 대부분의 정도까지 완전히 응고하도록 선택된다.
컨베이어 벨트의 단부에 인접하여 균질화 구역이 존재하고, 이것은 온도 보상 및 가능한 장력 감소를 위해 사용된다. 예비 강판을 열연강판으로 압연하는 것을 직결식(in-line)으로 또는 별도로 비직결식(off-line)으로 실시될 수 있다. 비직결식 압연 전, 예비 강판은, 제조 후 및 냉각 전에, 직접 열간 코일링(coiling)되거나 또는 시트로 절단될 수 있다. 다음에 강판 또는 시트 재료는 가능한 냉각 후에 재가열되고, 비직결식 압연을 위해 코일링되거나 시트로서 재가열 및 압연된다.
도 1은 주조 속도 = 압연 속도의 조건을 위한 본 발명에 따른 방법의 순서의 개략도이다.
열간 압연 공정의 상류에는 회전하는 컨베이어 벨트(2) 및 2 개의 편향 롤러(3, 3')로 구성되는 수평식 강판 주조 시스템(1)을 이용한 주조 방법이 있다. 또한 컨베이어 벨트의 좌측면 및 우측면 상에 가해진 용탕(5)이 유출하는 것을 방지하는 측면 실링(4)이 도시되어 있다. 용탕(5)은 팬(pan; 6)에 의해 주조 시스템(1)에 수송되고, 저부에 배치되는 개구(7)를 통해 공급 용기(8) 내로 유입된다. 공급 용기(8)는 오버플로우 용기의 방식으로 구성된다.
컨베이어 벨트(2)의 상측 탑의 저면의 집중적 냉각 장치 및 대응하는 보호 분위기를 갖춘 강판 주조 시스템(1)의 완전한 하우징은 도시되어 있지 않다.
회전하는 컨베이어 벨트(2) 상에 용탕(5)을 가한 후, 집중적 냉각에 의해 응고가 유발되어 예비 강판(9)이 형성되고, 이것은 컨베이어 벨트(2)의 단부에서 대부분 완전히 응고된다.
온도 보상 및 장력 감소를 위해, 강판 주조 시스템(1)의 하류에 균질화 구역(10)이 배치된다. 균질화 구역은 열 절연성 하우징(11) 및 도시되지 않은 롤러 베드(bed)에 의해 형성된다.
다음에, 예를 들면, 코일(13)의 형태의 유도 가열체로 구성되는 것이 바람직한 중간 가열 장치가 배치된다. 실제의 열간 성형은 하류의 스캐폴드 시리즈(scaffold series; 14)에서 실시되고, 여기서 3 개의 제 1 스캐폴드(15, 15', 15'')는 패스(pass) 당 실제의 감소를 유발하고, 최종 스캐폴드는 릴링 밀(reeling mill)로서 구성된다.
최종 스티치(stich) 후에 냉각 구역(17)이 배치되고, 여기서 완성된 열연강판이 코일링 온도까지 냉각된다.
냉각 경로(17)의 단부와 코일링(19, 19') 사이에는 절단기(20)가 배치된다. 이 절단기(20)는 2 개의 코일링(19, 19') 중의 하나가 완전히 코일화되는 즉시 열연강판을 횡방향으로 절단하기 위한 목적을 갖는다. 다음에 후속하는 열연강판(18)의 선두는 제 2 해방 릴(19, 19') 상으로 안내된다. 이것에 의해 강판의 장력은 전체 강판의 길이에 걸쳐 확실히 유지된다. 이것은 특히 얇은 열연강판의 제조의 경우에 중요하다.
열간 압연 전의 예비 강판(9)의 재가열을 위한, 그리고 열연강판의 냉간 압연을 위한 시스템 부품은 도면에 도시되어 있지 않다.
1 강판 주조 시스템
2 컨베이어 벨트
3,3' 편향 롤러
4 측면 실링
5 용탕
6 팬
7 개구
8 공급 용기
9 예비 강판
10 균질화 구역
11 하우징
12 제 1 스캐폴드
13 유도 코일
14 스캐폴드 시리즈
15,15',15''압연 스캐폴드
16 평활화 스캐폴드
17 냉각 경로
18 완성된 열연강판
19, 19' 릴
20 절단기

Claims (23)

  1. 다음의 중량%의 합금 조성을 갖는 전기강 시트 제조용 열연강판.
    C: 0.001 내지 0.08
    Al: 4.8 내지 20
    Si: 0.05 내지 10
    B: 0.1 이하
    Zr: 0.1 이하
    Cr: 0.1 내지 4
    잔부의 철 및 용융 관련 불순물
  2. 제 1 항에 있어서,
    다음의 중량%의 합금 조성을 갖는 전기강 시트 제조용 열연강판.
    Al: 4.8 내지 8
    Si: 2 내지 5
  3. 제 1 항에 있어서,
    다음의 중량%의 합금 조성을 갖는 전기강 시트 제조용 열연강판.
    Al: 8 초과 내지 15
    Si: 4 이하
  4. 제 1 항에 있어서,
    다음의 중량%의 합금 조성을 갖는 전기강 시트 제조용 열연강판.
    Al: 15 초과 내지 20
    Si: 2 이하
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
    다음의 중량%의 합금 조성을 갖는 전기강 시트 제조용 열연강판.
    B: 0.001 내지 0.1 및/또는
    Zr: 0.05 내지 0.1
  6. 결정립 배향된(KO) 또는 결정립 배향되지 않은 미세구조(NO)를 갖는 제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항에 따른 열연강판.
  7. 용탕이 예비 강판으로 주조되고, 상기 예비강판은 열연강판으로 압연되는 제 1 항 내지 제 6 항 중 어느 한 항에 따른 열연강판 제조 방법으로서, 상기 용탕이 평정 유동(calm flow) 및 6 내지 30 mm의 범위의 굴곡변형이 없는 상태 하에서 수평식 강판 주조 시스템에서 예비 강판으로 주조되고, 후속하여 최소 50%의 변형도를 갖는 열연강판으로 압연되는, 열연강판 제조 방법.
  8. 제 7 항에 있어서,
    상기 용탕 공급의 속도는 회전하는 컨베이어 벨트의 속도와 동등한, 열연강판 제조 방법.
  9. 제 7 항 또는 제 8 항에 있어서,
    상기 컨베이어 벨트의 폭을 가로질러 연장되는 밴드(band)의 응고에 의해 형성되는 스트랜드 셸(strand shell)의 모든 표면 요소에 대해 거의 동일한 냉각 조건이 제공되는, 열연강판 제조 방법.
  10. 제 7 항 내지 제 9 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 컨베이어 벨트 상에 가해지는 용탕은 상기 컨베이어 벨트의 단부에서 대부분 완전히 응고되는, 열연강판 제조 방법.
  11. 제 10 항에 있어서,
    상기 완전한 응고 후 및 추가의 공정 단계의 개시 전, 상기 예비 강판은 균질화 구역을 통과하는, 열연강판 제조 방법.
  12. 제 11 항에 있어서,
    상기 추가의 공정 단계는 상기 예비 강판을 소정 크기로 절단하는 공정인, 열연강판 제조 방법.
  13. 제 12 항에 있어서,
    상기 소정 크기로의 절단 공정 후, 상기 시트는 압연 온도로 가열되고, 후속하여 압연 공정을 받는, 열연강판 제조 방법.
  14. 제 11 항에 있어서,
    상기 추가의 공정 단계는 상기 예비 강판의 코일링(coiling) 단계인, 열연강판 제조 방법.
  15. 제 14 항에 있어서,
    상기 코일링 후 상기 예비 강판은 디코일링(de-coiling)되고, 압연 온도로 가열되고, 후속하여 상기 압연 공정을 받는, 열연강판 제조 방법.
  16. 제 14 항에 있어서,
    상기 예비 강판은 상기 디코일링 전에 재가열되는, 열연강판 제조 방법.
  17. 제 7 항 내지 제 16 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 예비 강판은 직결(in-line)된 상기 압연 공정을 받고, 그리고 후속하여 코일링되는, 열연강판 제조 방법.
  18. 제 7 항 내지 제 17 항 중 어느 한 항에 있어서,
    압연 중 상기 변형도는 70%를 초과하는, 열연강판 제조 방법.
  19. 제 7 항 내지 제 18 항 중 어느 한 항에 있어서,
    압연 중 상기 변형도는 90%를 초과하는, 열연강판 제조 방법.
  20. 제 7 항 내지 제 19 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 열연강판은 재가열되고, 그리고 상기 냉각 후 냉간압연되는, 열연강판 제조 방법.
  21. 제 20 항에 있어서,
    상기 어닐링 공정은 탈탄 분위기 내에서 실행되는, 열연강판 제조 방법.
  22. 제 20 항 또는 제 21 항에 있어서,
    상기 열연강판은 0.150 mm의 최대 두께로 냉간압연되는, 열연강판 제조 방법.
  23. 제 1 항 내지 제 16 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 냉연강판은 후속 어닐링 중에 결정립 배향된(KO) 미세구조가 제공되는, 열연강판 제조 방법.
KR1020147023792A 2012-02-08 2013-01-30 전기강 시트를 제조하기 위한 열간압연 강판 및 그 공정 KR102048791B1 (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102012002642A DE102012002642B4 (de) 2012-02-08 2012-02-08 Warmband zur Herstellung eines Elektroblechs und Verfahren hierzu
DE102012002642.0 2012-02-08
PCT/DE2013/000084 WO2013117184A1 (de) 2012-02-08 2013-01-30 Warmband zur herstellung eines elektroblechs und verfahren hierzu

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20140129059A true KR20140129059A (ko) 2014-11-06
KR102048791B1 KR102048791B1 (ko) 2020-01-22

Family

ID=47884102

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020147023792A KR102048791B1 (ko) 2012-02-08 2013-01-30 전기강 시트를 제조하기 위한 열간압연 강판 및 그 공정

Country Status (10)

Country Link
US (1) US20150013845A1 (ko)
EP (1) EP2812456B1 (ko)
JP (2) JP2015513607A (ko)
KR (1) KR102048791B1 (ko)
CN (1) CN104204237B (ko)
BR (1) BR112014019450A8 (ko)
DE (1) DE102012002642B4 (ko)
RU (1) RU2615423C2 (ko)
UA (1) UA112677C2 (ko)
WO (1) WO2013117184A1 (ko)

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102013004905A1 (de) * 2012-03-23 2013-09-26 Salzgitter Flachstahl Gmbh Zunderarmer Vergütungsstahl und Verfahren zur Herstellung eines zunderarmen Bauteils aus diesem Stahl
DE102013013407B4 (de) * 2013-08-07 2015-05-28 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zur Herstellung von Schneid- und Zerspanwerkzeugen aus Stahl mit verbesserter Standzeit
DE102013019787A1 (de) * 2013-11-27 2015-05-28 Valeo Schalter Und Sensoren Gmbh Verfahren zum Herstellen eines ferromagnetischen Bauteils für einen Drehmomentsensor einer Fahrzeuglenkwelle und Drehmomentsensor
DE102014005662A1 (de) 2014-04-17 2015-10-22 Salzgitter Flachstahl Gmbh Werkstoffkonzept für einen umformbaren Leichtbaustahl
US11047018B2 (en) 2016-07-29 2021-06-29 Salzgitter Flachstahl Gmbh Steel strip for producing a non-grain-oriented electrical steel, and method for producing such a steel strip
US11000888B2 (en) * 2016-11-10 2021-05-11 Sms Group Gmbh Method for producing a metal strip in a cast-rolling installation
DE102017123236A1 (de) * 2017-10-06 2019-04-11 Salzgitter Flachstahl Gmbh Höchstfester Mehrphasenstahl und Verfahren zur Herstellung eines Stahlbandes aus diesem Mehrphasenstahl
DE102019110271A1 (de) * 2019-04-18 2020-01-02 Primetals Technologies Austria GmbH Kaltwalzwerk mit alternativer Zuführung eines Stahlbandes über zwei verschiedene Wege
CN110238203A (zh) * 2019-06-13 2019-09-17 首钢集团有限公司 一种消除热轧工具钢边部翘皮的方法
DE102019133493A1 (de) * 2019-12-09 2021-06-10 Salzgitter Flachstahl Gmbh Elektroband oder -blech, Verfahren zur Erzeugung hierzu und daraus hergestelltes Bauteil

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11229095A (ja) * 1998-02-10 1999-08-24 Nippon Steel Corp 高周波用無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP2001026823A (ja) * 1999-07-12 2001-01-30 Kawasaki Steel Corp 高周波鉄損特性に優れるＦｅ−Ｃｒ−Ｓｉ系合金の製造方法
JP2002194513A (ja) * 2000-12-28 2002-07-10 Kawasaki Steel Corp 加工変形特性に優れるシリコンクロム鋼板及びその製造方法
JP2005264315A (ja) * 2004-02-17 2005-09-29 Nippon Steel Corp 電磁鋼板とその製造方法
KR20110128289A (ko) * 2009-03-11 2011-11-29 잘쯔기터 플래시슈탈 게엠베하 열간압연 스트립을 제조하는 방법 및 3상 경량 강으로부터 제조된 열간압연 스트립

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS597334B2 (ja) * 1979-09-03 1984-02-17 株式会社神戸製鋼所 耐食性にすぐれたセンダスト系合金の製造法
JPS58167060A (ja) * 1982-02-26 1983-10-03 Sumitomo Metal Ind Ltd 薄鋼板の製造方法及びその装置
JPS62196358A (ja) * 1986-02-21 1987-08-29 Kawasaki Steel Corp 磁気特性および機械的性質に優れた高抗張力軟磁性鋼板
FR2647813B1 (fr) * 1989-06-01 1991-09-20 Ugine Aciers Tole magnetique obtenue a partir d'une bande d'acier laminee a chaud contenant notamment du fer, du silicium et de l'aluminium
JPH06220583A (ja) * 1992-10-08 1994-08-09 Nippon Steel Corp 強度、靱性及び耐食性に優れた強磁性型制振合金
JPH08319539A (ja) * 1995-03-22 1996-12-03 Nippon Steel Corp 高強度高靭性制振合金及びその製造方法
JPH09225598A (ja) * 1996-02-27 1997-09-02 Nippon Steel Corp 熱延薄鋼板の製造方法
IT1316030B1 (it) * 2000-12-18 2003-03-26 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per la fabbricazione di lamierini a grano orientato.
IT1316029B1 (it) * 2000-12-18 2003-03-26 Acciai Speciali Terni Spa Processo per la produzione di acciaio magnetico a grano orientato.
DE10153234A1 (de) * 2001-10-31 2003-05-22 Thyssenkrupp Stahl Ag Für die Herstellung von nichtkornorientiertem Elektroblech bestimmtes, warmgewalztes Stahlband und Verfahren zu seiner Herstellung
US7011139B2 (en) * 2002-05-08 2006-03-14 Schoen Jerry W Method of continuous casting non-oriented electrical steel strip
US7470333B2 (en) * 2003-05-06 2008-12-30 Nippon Steel Corp. Non-oriented electrical steel sheet excellent in core loss and manufacturing method thereof
DE102005052774A1 (de) * 2004-12-21 2006-06-29 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zum Erzeugen von Warmbändern aus Leichtbaustahl
DE102006007148A1 (de) * 2006-02-16 2007-08-30 Volkswagen Ag Kolben für Verbrennungsmotoren und Verfahren zur Herstellung eines Kolbens für Verbrennungsmotoren
WO2007138752A1 (ja) * 2006-06-01 2007-12-06 Honda Motor Co., Ltd. 高強度鋼板およびその製造方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11229095A (ja) * 1998-02-10 1999-08-24 Nippon Steel Corp 高周波用無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP2001026823A (ja) * 1999-07-12 2001-01-30 Kawasaki Steel Corp 高周波鉄損特性に優れるＦｅ−Ｃｒ−Ｓｉ系合金の製造方法
JP2002194513A (ja) * 2000-12-28 2002-07-10 Kawasaki Steel Corp 加工変形特性に優れるシリコンクロム鋼板及びその製造方法
JP2005264315A (ja) * 2004-02-17 2005-09-29 Nippon Steel Corp 電磁鋼板とその製造方法
KR20110128289A (ko) * 2009-03-11 2011-11-29 잘쯔기터 플래시슈탈 게엠베하 열간압연 스트립을 제조하는 방법 및 3상 경량 강으로부터 제조된 열간압연 스트립

Also Published As

Publication number Publication date
EP2812456B1 (de) 2019-08-21
RU2014136389A (ru) 2016-03-27
BR112014019450A2 (ko) 2017-06-20
JP2015513607A (ja) 2015-05-14
JP6471190B2 (ja) 2019-02-13
WO2013117184A1 (de) 2013-08-15
EP2812456A1 (de) 2014-12-17
UA112677C2 (uk) 2016-10-10
CN104204237A (zh) 2014-12-10
DE102012002642B4 (de) 2013-08-14
BR112014019450A8 (pt) 2017-07-11
CN104204237B (zh) 2017-03-01
JP2017197843A (ja) 2017-11-02
RU2615423C2 (ru) 2017-04-04
DE102012002642A1 (de) 2013-08-08
KR102048791B1 (ko) 2020-01-22
US20150013845A1 (en) 2015-01-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR102048791B1 (ko) 전기강 시트를 제조하기 위한 열간압연 강판 및 그 공정
EP2470679B1 (en) Process to manufacture grain-oriented electrical steel strip
JP6208855B2 (ja) 配向性高ケイ素鋼の製造方法
EP2880190B1 (en) Method of production of grain-oriented silicon steel sheet grain oriented electrical steel sheet and use thereof
KR101623290B1 (ko) 고강도 오스테나이트계 스테인리스강 및 그 제조방법
JP5423629B2 (ja) 磁束密度の高い無方向性電磁熱延鋼帯の製造方法
KR20080042860A (ko) 방향성 전자 강 스트립 제조 방법
KR102364477B1 (ko) 무방향성 전기 강을 제조하기 위한 강 스트립 및 이러한 강 스트립을 제조하기 위한 방법
JP5388506B2 (ja) 磁束密度の高い無方向性電磁鋼板の製造方法
JP5423616B2 (ja) 磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法および無方向性電磁鋼板製造用の鋳造鋼帯の製造方法
CN103305748A (zh) 一种无取向电工钢板及其制造方法
KR20190077201A (ko) 무방향성 전기강판용 열연강판, 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR20090057010A (ko) 고자속 밀도 방향성 규소 강판의 제조 방법
KR20190078408A (ko) 자기적 특성 및 형상이 우수한 박물 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR20190078395A (ko) 형상 품질이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
JP4288801B2 (ja) 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
KR101110257B1 (ko) 자속밀도가 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR101286191B1 (ko) 압연방향의 투자율이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR20190078401A (ko) 재질과 두께의 편차가 작은 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
CN104164618A (zh) 快速冷却控制双辊薄带连铸低硅无取向硅钢磁性能的方法
JP4288811B2 (ja) 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JPH06271996A (ja) 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JPH0641639A (ja) 優れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant