KR20140102172A

KR20140102172A - 오일 펌프 로터

Info

Publication number: KR20140102172A
Application number: KR1020147001399A
Authority: KR
Inventors: 아츠시 시오타니; 에이이치로 니이즈마
Original assignee: 가부시키가이샤 다이야멧트
Priority date: 2011-12-14
Filing date: 2012-12-13
Publication date: 2014-08-21
Also published as: KR101943674B1; JP5692034B2; WO2013089203A1; JP2013124597A; TW201344052A; CN103917784B; EP2730784A1; TWI585299B; US9574559B2; CN103917784A; MY173391A; EP2730784B1; EP2730784A4; US20140178233A1

Abstract

(과제) 정음성의 향상과 용적 효율의 향상을 도모할 수 있는 오일 펌프 로터를 제공한다.
(해결 수단) 이너 로터의 기초원 (bi) 의 직경을 φbi, 제 1 외전원 (Di) 의 직경을 φDi, 제 1 내전원 (di) 의 직경을 φdi, 아우터 로터의 기초원 (bo) 의 직경을 φbo, 제 2 외전원 (Do) 의 직경을 φDo, 제 2 내전원 (do) 의 직경을 φdo, 이너 로터와 아우터 로터와 편심량을 e 로 할 때, φbi ＝ n·(φDi ＋ φdi), φbo ＝ (n ＋ 1)·(φDo ＋ φdo), 또 φDi ＋ φdi ＝ 2 e, 혹은 φDo ＋ φdo ＝ 2 e, 또한 φDo ＞ φDi, φdi ＞ φdo 를 만족하고, 이너 로터와 아우터 로터의 클리어런스를 t 로 할 때, φDi ＋ φdi ＝ 2 e 의 경우에는, 0.3 ≤ ((φDo ＋ φdo) － (φDi ＋ φdi))·(n ＋ 1)/t ≤ 0.6 또는, φDo ＋ φdo ＝ 2 e 의 경우에는, 0.3 ≤ ((φDo ＋ φdo) － (φDi ＋ φdi))·n/t ≤ 0.6 으로 한다.

Description

오일 펌프 로터{OIL PUMP ROTOR}

본 발명은, 이너 로터와 아우터 로터 사이에 형성되는 셀의 용적 변화에 의해 유체를 흡입, 토출하는 오일 펌프 로터에 관한 것이다.

종래의 오일 펌프는, n (n 은 자연수) 개의 외치가 형성된 이너 로터와, 이 외치에 맞물리는 n ＋ 1 개의 내치가 형성된 아우터 로터와, 유체가 흡입되는 흡입 포트 및 유체가 토출되는 토출 포트가 형성된 케이싱을 구비하고 있고, 이너 로터를 회전시킴으로써 외치가 내치에 맞물려 아우터 로터를 회전시키고, 양 로터 간에 형성되는 복수의 셀의 용적 변화에 의해 유체를 흡입, 토출하도록 되어 있다.

셀은, 그 회전 방향 전측과 후측에서, 이너 로터의 외치와 아우터 로터의 내치가 각각 접촉함으로써 개별적으로 구획되고, 또한 양 측면이 케이싱에 의해 구획되어 있고, 이것에 의해 독립된 유체 반송실을 구성하고 있다. 그리고, 각 셀은 외치와 내치의 맞물림 과정의 도중에 있어서 용적이 최소가 된 후, 흡입 포트를 따라 이동할 때에 용적을 확대시켜 유체를 흡입하고, 용적이 최대가 된 후, 토출 포트를 따라 이동할 때에 용적을 감소시켜 유체를 토출한다.

상기와 같은 구성을 갖는 오일 펌프는, 소형이고 구조가 간단하므로 자동차의 윤활유용 펌프나 자동 변속기용 오일 펌프 등으로서 광범위하게 이용되고 있다. 자동차에 탑재되는 경우, 오일 펌프의 구동 수단으로는 엔진의 크랭크축에 이너 로터가 직결되어 엔진의 회전에 의해 구동되는 크랭크축 직결 구동이나 전동 모터에 이너 로터가 직결되어 구동되는 경우 등이 있다.

상기와 같은 오일 펌프에 대해서는, 펌프가 발생시키는 소음의 저감과 그것에 수반되는 기계 효율의 향상을 목적으로 하여, 이너 로터와 아우터 로터를 조합한 상태로 맞물림 위치로부터 180˚회전한 위치에 있어서의 이너 로터의 이끝 (齒先) 과 아우터 로터의 이끝 사이에 적절한 크기의 팁 클리어런스가 설정되어 있다.

그런데, 이너 로터 (ri) 와 아우터 로터 (ro) 의 치형 (齒形) 을 결정하기 위하여 필요한 조건으로는, 먼저 이너 로터 (ri) 에 대하여, 제 1 외전원 (外轉圓) (Di') (직경 φDi') 및 제 1 내전원 (內轉圓) (di') (직경 φdi') 의 구름 거리가 1 주 (周) 로 끝나지 않으면 안되는, 요컨대 제 1 외전원 (Di') 및 제 1 내전원 (di') 의 구름 거리가 이너 로터 (ri) 의 기초원 (bi') (직경 φbi') 의 원주와 동일하지 않으면 안되는 점에서,

φbi' ＝ n·(φDi' ＋ φdi')

가 된다.

동일하게, 아우터 로터 (ro) 에 대하여, 제 2 외전원 (Do') (직경 φDo') 및 제 2 내전원 (do') (직경 φdo') 의 구름 거리가 아우터 로터 (ro) 의 기초원 (bo') (직경 φbo') 의 원주와 동일하지 않으면 안되는 점에서,

φbo' ＝ (n ＋ 1)·(φDo' ＋ φdo')

가 된다.

다음으로, 이너 로터 (ri) 와 아우터 로터 (ro) 가 맞물리는 점에서, 양 로터 (ri, ro) 의 편심량을 e' 로 하여,

φDi' ＋ φdi' ＝ φDo' ＋ φdo' ＝ 2 e'

가 된다.

상기의 각 식으로부터,

n·φbo' ＝ (n ＋ 1)·φbi'

가 되며, 이너 로터 (ri) 및 아우터 로터 (ro) 의 치형은 이들 조건을 만족하여 구성된다.

여기서

φDo' ＝ φDi' ＋ t/2, φdo' ＝ φdi' － t/2

(t : 이너 로터 (ri) 의 외치와 아우터 로터 (ro) 의 내치의 클리어런스) 를 만족함으로써, 도 14, 도 15 에 나타내는 바와 같이 선단 부분의 클리어런스 (t/2) (팁 클리어런스 (tt)) 뿐만 아니라, 치면 간의 클리어런스 (사이드 클리어런스 (ts)) 도 형성된다.

이상의 관계를 만족하여 구성된 종래예 1 의 오일 펌프 로터를 도 13 내지 도 15 에 나타낸다. 이 오일 펌프 로터는, 이너 로터 (ri) 의 기초원 (bi') 이 φbi' ＝ 44.80 ㎜, 제 1 외전원 (Di') 이 φDi' ＝ 3.60 ㎜, 제 1 내전원 (di') 이 φdi' ＝ 2.80 ㎜, 치수 (齒數) (n) ＝ 7, 아우터 로터 (ro) 의 외경이 φ65 ㎜, 기초원 (bo') 이 φbo' ＝ 51.20 ㎜, 제 2 외전원 (Do') 이 φDo' ＝ 3.663 ㎜, 제 2 내전원 (do') 이 φdo' ＝ 2.737 ㎜, 치수 (n ＋ 1) ＝ 8, 편심량 (e') ＝ 3.2 ㎜ 로 되어 있다.

이와 같이 구성된 특허문헌 1 의 오일 펌프 로터 (이하, 종래품 1 이라고 한다) 에 있어서는, 이너 로터의 이끝의 치형이 아우터 로터의 이홈의 치형보다 작고, 또한 이너 로터의 이홈의 치형이 아우터 로터의 이끝의 치형보다 커지도록 양 로터가 구성되어 있으므로, 백래시가 적절한 크기로 설정됨과 함께, 팁 클리어런스 (tt) 가 적절한 크기로 설정되고, 이것에 의해 팁 클리어런스 (tt) 를 작게 유지한 상태로, 백래시를 크게 확보할 수 있다. 이것에 의해, 특히, 오일 펌프 로터에 공급되는 유압이나, 이 오일 펌프 로터를 구동시키는 토크가 안정된 상태에 있어서는, 이너측의 외치와 아우터측의 내치의 충돌에서 기인한 소음의 발생을 억제할 수 있다.

그러나, 이와 같이 아우터 로터의 제 2 외전원 (Do') 및 제 2 내전원 (do') 의 직경을 조절함으로써, 팁 클리어런스 (tt) ＝ t/2 를 확보하면, 도 14 및 도 15 에 나타내는 바와 같이, 필연적으로 사이드 클리어런스 (ts) 가 커지게 된다. 따라서, 오일 펌프 로터의 정숙성에 대하여, 다음과 같은 과제가 남아 있었다. 즉, 오일 펌프 로터에 발생하는 유압이 미소하고, 또한 이 오일 펌프 로터를 구동시키는 토크가 변동된 경우에, 아우터측의 내치와 이너측의 외치가 충돌하고, 이 때의 충돌 에너지가 소리로 바뀌고, 이 소리가 가청음 레벨에 이르러 소음이 될 가능성이 있었다.

이와 같은 점을 고려한 오일 펌프 로터 (예를 들어 특허문헌 2) 가 제안되어 있으며, 이 오일 펌프 로터는, 도 7 ∼ 도 8 에 나타내는 바와 같이, n (n 은 자연수) 개의 외치 (11) 가 형성된 이너 로터 (10) 와, 그 외치 (11) 와 맞물리는 n ＋ 1 개의 내치 (21) 가 형성된 아우터 로터 (20) 와, 유체가 흡입되는 흡입 포트 및 유체가 토출되는 토출 포트가 형성된 케이싱 (50) 을 구비하고, 양 로터 (10, 20) 가 맞물려 회전할 때에 양 로터 (10, 20) 의 치면 간에 형성되는 셀의 용적 변화에 의해 유체를 흡입, 토출함으로써 유체를 반송하는 오일 펌프에 사용되고, 상기 이너 로터 (10) 가, 그 기초원 (bi) 에 외접하여 미끄러짐 없이 구르는 제 1 외전원 (Di) 에 의해 처음으로 이루어지는 외전 사이클로이드 곡선을 이끝의 치형으로 하고, 기초원 (bi) 에 내접하여 미끄러짐 없이 구르는 제 1 내전원 (di) 에 의해 처음으로 이루어지는 내전 사이클로이드 곡선을 이홈의 치형으로 하여 형성되며, 상기 아우터 로터 (20) 가, 그 기초원 (bo) 에 외접하여 미끄러짐 없이 구르는 제 2 외전원 (Do) 에 의해 처음으로 이루어지는 외전 사이클로이드 곡선을 이홈의 치형으로 하고, 기초원 (bo) 에 내접하여 미끄러짐 없이 구르는 제 2 내전원 (do) 에 의해 처음으로 이루어지는 내전 사이클로이드 곡선을 이끝의 치형으로 하여 형성되어 있고, 이너 로터 (10) 의 기초원 (bi) 의 직경을 φbi, 제 1 외전원 (Di) 의 직경을 φDi, 제 1 내전원 (di) 의 직경을 φdi, 아우터 로터 (20) 의 기초원 (bo) 의 직경을 φbo, 제 2 외전원 (Do) 의 직경을 φDo, 제 2 내전원 (do) 의 직경을 φdo, 이너 로터 (10) 와 아우터 로터 (20) 의 편심량을 e 로 할 때, φbi ＝ n·(φDi ＋ φdi), φbo ＝ (n ＋ 1)·(φDo ＋ φdo) 의 관계에 있고, 또 φDi ＋ φdi ＝ 2 e, 혹은 φDo ＋ φdo ＝ 2 e, 또한 φDo ＞ φDi, φdi ＞ φdo, (φDi ＋ φdi) ＜ (φDo ＋ φdo) 를 만족하여 이너 로터 (10) 와 아우터 로터 (20) 가 구성되어 있고, 상기 아우터 로터 (20) 의 이끝과 상기 이너 로터 (10) 의 이홈이 정면으로 마주 대하는 맞물림 위치에 있어서의 백래시, 그리고 상기 셀의 용적이 증대 및 감소하는 과정에 있어서의 백래시가, 상기 셀의 용적이 최대가 되는 위치에 있어서의 백래시에 비해 작게 되어 있다.

상기 특허문헌 2 의 오일 펌프 로터에서는, 양 로터 (10, 20) 의 덜컹거림이 작고, 정숙성이 우수한 오일 펌프의 실현이 가능해진다. 특히, 오일 펌프 로터에 발생하는 유압이 미소하고, 또한 이 오일 펌프 로터를 구동시키는 토크가 변동되어도, 아우터측의 내치 (21) 와 이너측의 외치 (11) 의 충돌에 의한 소음 발생을 확실히 억제할 수 있다.

일본 특허 제3734617호 일본 특허 제4485770호

상기 특허문헌 2 의 오일 펌프에서는, 상기 아우터 로터 (20) 의 이끝과 상기 이너 로터 (10) 의 이홈이 정면으로 마주 대하는 맞물림 위치에 있어서의 백래시, 그리고 상기 셀 (C) 의 용적이 증대 및 감소하는 과정에 있어서의 백래시가, 상기 셀의 용적이 최대가 되는 위치에 있어서의 백래시에 비해 작게 형성되어 있고, 상기 아우터 로터 (20) 의 이끝과 상기 이너 로터 (10) 의 이홈이 정면으로 마주 대하는 맞물림 위치에 있어서의 백래시가 작기 때문에, 오일 펌프 로터를 구동시키는 토크가 변동되어도, 아우터측의 내치와 이너측의 외치의 충돌에 의한 소음 발생을 확실히 억제할 수 있지만, 아우터 로터 (20) 의 증감속에 의한 회전 변동에 수반되는 진동음의 발생이 우려된다.

도 9 ∼ 도 12 는, 종래예 2 의 오일 펌프 로터에 있어서의 이너 로터 (10) 의 회전각과 치간 간극의 관계를 나타내는 도면이다. 또한, 이 경우의 치간 간극이란 회전 구동시에 있어서의 아우터 로터 (20) 의 내치 (21) 와 상기 이너 로터 (10) 의 외치 (11) 의 그 외치 회전 방향의 간극을 의미하며, 동 도면은, Ⅰ, Ⅱ, Ⅲ, Ⅵ 의 위치의 치간 간극과 이너 로터 (10) 의 회전각 (θ) 의 관계를 나타내고, 회전각 (θ) 은 이너 로터 (10) 의 1 치분인 각도까지를 나타내고 있다. Ⅰ 의 위치는 아우터 로터 (20) 의 이홈과 이너 로터 (10) 의 이끝이 맞물리는 위치이고, Ⅰ 의 위치의 맞물림이 1 치분의 회전각 (θ) 의 1/2 정도 회전하면, Ⅰ 의 위치의 치간 간극이 약간 증가하고, Ⅵ 의 위치의 치간 간극이 급격하게 감소하며,「맞물림 전환점」에 있어서 Ⅰ 의 위치에서 Ⅵ 의 위치로 맞물림이 전환된다. 또한, Ⅱ 의 위치와 Ⅲ 의 위치의 치간 간극에도 편차가 있음을 알 수 있다.

다음으로, 도 10 에서는,「맞물림 전환점」에 있어서의 Ⅰ 의 위치와 Ⅵ 의 위치의 치간 간극의 변위 속도를 화살표 (YⅠ, YⅥ) 로 각각 도시하고 있으며, 양자의 변위 속도가 동기하고 있지 않기 때문에, 맞물림 전환시에 있어서 이가 닿는 소리가 발생한다.

또, 도 11 에서는, 이너 로터 (10) 의 회전각 (θ) 에 있어서, 0 도 ∼「맞물림 전환점」까지의 각도의 범위에서는, Ⅰ 의 위치의 치간 간극이 대략 일정을 이룬 후, 약간 치간 간극이 증가하여「맞물림 전환점」에 이르기 때문에,「맞물림 전환점」의 도면 중 좌측에서는 아우터 로터 (20) 는 약간 회전 속도가 저하되는「미감속」이다. 한편, 「맞물림 전환점」으로부터 도면 중 우측을 향하여 Ⅵ 의 위치의 치간 간극의 변화의 기울기가 0 이 될 때까지의 사이에는, 치간 간극이 감소하기 때문에, 이 사이에는 아우터 로터 (20) 의 회전이 증속되고, 이후에는 치간 간극이 완만하게 증가하는「미감속」이 되는 것을 알 수 있으며, 이와 같이「맞물림 전환점」의 전후에 있어서, 아우터 로터 (20) 는 미감속으로부터 증속으로 전환됨으로써, 진동음이 발생하는 것이 우려된다.

또한, 용적 효율을 향상시키는 것을 목적으로 하여 상기 셀 (C) 이 최대가 되는 위치에 있어서의 백래시를 작게 함으로써 액밀성 (液密性) 을 향상시키고자 하면, 각 치간의 백래시가 전체적으로 작아지고, 이너 로터의 이끝과 아우터 로터의 이홈이 정면으로 마주 대하여 맞물리는 위치에 있어서의 백래시가 지나치게 작아짐으로써, 치형 편차에 의한 이끼리가 간섭을 일으켜 소음이 될 가능성이 있었다.

그래서, 본 발명은, 이너 로터의 치형과 아우터 로터의 치형을 적절한 형상으로 설정함과 함께, 양 로터 간의 최소 치간 간극을 일정하게 할 수 있고, 이것에 의해 정숙성의 향상과 용적 효율의 향상을 도모할 수 있는 오일 펌프 로터를 제공하는 것을 목적으로 한다.

여기서 최소 치간 간극이란 회전 방향과 관계없이 이너 로터의 외치 (11) 와 아우터 로터의 내치 (21) 의 최접근 간극을 의미한다.

청구항 1 의 발명은, n (n 은 자연수) 개의 외치가 형성된 이너 로터와, 그 외치와 맞물리는 n ＋ 1 개의 내치가 형성된 아우터 로터와, 유체가 흡입되는 흡입 포트 및 유체가 토출되는 토출 포트가 형성된 케이싱을 구비하고, 양 로터가 맞물려 회전할 때에 양 로터의 치면 간에 형성되는 셀의 용적 변화에 의해 유체를 흡입, 토출함으로써 유체를 반송하는 오일 펌프에 사용되고,

상기 이너 로터가, 그 기초원 (bi) 에 외접하여 미끄러짐 없이 구르는 제 1 외전원 (Di) 에 의해 처음으로 이루어지는 외전 사이클로이드 곡선을 이끝의 치형으로 하고, 기초원 (bi) 에 내접하여 미끄러짐 없이 구르는 제 1 내전원 (di) 에 의해 처음으로 이루어지는 내전 사이클로이드 곡선을 이홈의 치형으로 하여 형성되고,

상기 아우터 로터가, 그 기초원 (bo) 에 외접하여 미끄러짐 없이 구르는 제 2 외전원 (Do) 에 의해 처음으로 이루어지는 외전 사이클로이드 곡선을 이홈의 치형으로 하고, 기초원 (bo) 에 내접하여 미끄러짐 없이 구르는 제 2 내전원 (do) 에 의해 처음으로 이루어지는 내전 사이클로이드 곡선을 이끝의 치형으로 하여 형성되어 있고,

이너 로터의 기초원 (bi) 의 직경을 φbi, 제 1 외전원 (Di) 의 직경을 φDi, 제 1 내전원 (di) 의 직경을 φdi, 아우터 로터의 기초원 (bo) 의 직경을 φbo, 제 2 외전원 (Do) 의 직경을 φDo, 제 2 내전원 (do) 의 직경을 φdo, 이너 로터와 아우터 로터와의 편심량을 e 로 할 때,

φbi ＝ n·(φDi ＋ φdi), φbo ＝ (n ＋ 1)·(φDo ＋ φdo) 의 관계에 있고,

또 φDi ＋ φdi ＝ 2 e, 혹은 φDo ＋ φdo ＝ 2 e,

또한 φDo ＞ φDi, φdi ＞ φdo, (φDi ＋ φdi) ＜ (φDo ＋ φdo) 를 만족하여 이너 로터와 아우터 로터가 구성된 오일 펌프 로터에 있어서,

이너 로터와 아우터 로터의 클리어런스를 t 로 할 때,

φDi ＋ φdi ＝ 2 e 의 경우에는,

0.3 ≤ ((φDo ＋ φdo) － (φDi ＋ φdi))·(n ＋ 1)/t ≤ 0.6

또는 φDo ＋ φdo ＝ 2 e 의 경우에는

0.3 ≤ ((φDo ＋ φdo) － (φDi ＋ φdi))·n/t ≤ 0.6

을 만족하여 이너 로터와 아우터 로터가 구성되어 있는 것을 특징으로 한다.

청구항 2 의 발명은, 이너 로터의 외치와 아우터 로터의 내치가 근접하는 모든 위치에 있어서, 이너 로터의 외치와 아우터 로터의 내치의 최소 치간 간극의 편차를 10 ㎛ 이하로 한 것을 특징으로 한다.

청구항 3 의 발명은, 상기 최소 치간 간극의 편차를 5 ㎛ 이하로 한 것을 특징으로 한다.

청구항 4 의 발명은, 상기 최소 치간 간극이 35 ㎛ ∼ 45 ㎛ 인 것을 특징으로 한다.

청구항 5 의 발명은, 상기 최소 치간 간극이 37.5 ㎛ ∼ 42.5 ㎛ 인 것을 특징으로 한다.

상기 구성에 의하면, 정숙성이 우수한 오일 펌프의 실현이 가능해지고, 특히, 맞물림 전환 전후의 치간 간극의 변위 속도를 동기할 수 있고, 또한 맞물림의 치간 간극을 대략 균일하게 할 수 있기 때문에, 이가 닿는 소리, 아우터 로터의 회전 변동에 의한 소음이 억제되고, 나아가 용적 효율을 향상시키는 것을 목적으로 하여, 상기 셀 (C) 이 최대가 되는 위치에 있어서의 최소 치간 간극을 작게 함으로써, 액밀성을 향상시키고자 했을 경우에도 다른 위치에 있어서의 최소 치간 간극이 작아지지 않고 이끼리의 간섭을 막아, 소음을 억제할 수 있다.

도 1 은 본 발명의 실시예 1 을 나타내는 오일 펌프 로터의 평면도이다.
도 2 는 상동, 도 1 의 오일 펌프 로터의 맞물림 부분을 나타내는 확대도이다.
도 3 은 상동, 최소 치간 간극의 위치를 나타내는 오일 펌프 로터의 평면도이다.
도 4 는 본 발명의 오일 펌프와 종래예 2 의 오일 펌프에 있어서의 로터 회전수와 음압의 관계를 나타내는 그래프이다.
도 5 는 본 발명의 오일 펌프 로터와 종래예 1 및 2 의 오일 펌프 로터의 최소 치간 간극의 비교를 나타내는 그래프이다.
도 6 은 상동, 최소 치간 간극과 이너 로터의 회전각의 관계를 나타내는 그래프이다.
도 7 은 종래예 2 를 나타내는 오일 펌프 로터의 평면도이다.
도 8 은 상동, 도 7 의 오일 펌프의 맞물림 부분을 나타내는 확대도이다.
도 9 는 상동, 치간 간극과 이너 로터의 회전각의 관계를 나타내는 그래프이다.
도 10 은 상동, 치간 간극과 이너 로터의 회전각의 관계를 나타내는 그래프이며, 치간 간극의 변위 속도를 화살표로 도시하고 있다.
도 11 은 상동, 치간 간극과 이너 로터의 회전각의 관계를 나타내는 그래프이며, 아우터 로터의 미감속과 증속과 미감속의 범위를 도시하고 있다.
도 12 는 상동, 치간 간극과 이너 로터의 회전각의 관계를 나타내는 그래프이며, I 과 Ⅵ 의 맞물림 구간을 도시하고 있다.
도 13 은 종래예 1 의 오일 펌프 로터를 나타내는 평면도이다.
도 14 는 상동, 도 13 의 오일 펌프의 맞물림 부분을 나타내는 확대도이다.
도 15 는 상동, 오일 펌프의 맞물림 부분을 나타내고, 아우터 로터의 이끝과 이너 로터의 이홈이 맞물리는 상태를 나타내는 확대도이다.

본 발명에 있어서의 바람직한 실시형태에 대하여, 첨부 도면을 참조하면서 상세히 설명한다. 또한, 이하에 설명하는 실시형태는, 특허 청구의 범위에 기재된 본 발명의 내용을 한정하는 것은 아니다. 또, 이하에 설명되는 구성 전부가, 본 발명의 필수 조건이라고는 할 수 없다. 각 실시예에서는, 종래와는 상이한 오일 펌프 로터를 채용함으로써, 종래에 없는 오일 펌프 로터가 얻어지며, 그 오일 펌프 로터를 기술한다.

실시예 1

이하, 본 발명의 실시예 1 을 첨부 도면을 사용하여 상세히 서술한다. 또한, 종래예와 동일 지점에는 동일 부호를 붙여 설명한다. 도 1 ∼ 도 3 에 나타내는 바와 같이, 오일 펌프는, n (n 은 자연수, 본 실시형태에 있어서는 n ＝ 7) 개의 외치가 형성된 이너 로터 (10) 와, 각 외치와 맞물리는 n ＋ 1 (본 실시예에 있어서는 8) 개의 내치가 형성된 아우터 로터 (20) 를 구비하고, 이들 이너 로터 (10) 와 아우터 로터 (20) 가 케이싱 (50) 의 내부에 수납되어 있다.

이너 로터 (10), 아우터 로터 (20) 의 치면 간에는, 양 로터 (10, 20) 의 회전 방향을 따라 셀 (C) 이 복수 형성되어 있다. 각 셀 (C) 은, 양 로터 (10, 20) 의 회전 방향 전측과 후측에서, 이너 로터 (10) 의 외치 (11) 와 아우터 로터 (20) 의 내치 (21) 가 각각 접촉함으로써 개별적으로 구획되고, 또한 양 측면이 케이싱 (50) 에 의해 구획되어 있고, 이것에 의해 독립된 유체 반송실을 형성하고 있다. 그리고, 셀 (C) 은 양 로터 (10, 20) 의 회전에 수반하여 회전 이동하며, 1 회전을 1 주기로 하여 용적의 증대, 감소를 반복하도록 되어 있다.

이너 로터 (10) 는, 회전축에 장착되어 축심 (Oi) 을 중심으로 하여 회전 가능하게 지지되어 있고, 이너 로터 (10) 의 기초원 (bi) 에 외접하여 미끄러짐 없이 구르는 제 1 외전원 (Di) 에 의해 처음으로 이루어지는 외전 사이클로이드 곡선을 이끝의 치형으로 하고, 기초원 (bi) 에 내접하여 미끄러짐 없이 구르는 제 1 내전원 (di) 에 의해 처음으로 이루어지는 내전 사이클로이드 곡선을 이홈의 치형으로 하여 형성되어 있다.

아우터 로터 (20) 는, 축심 (Oo) 을 이너 로터 (10) 의 축심 (Oi) 에 대하여 편심 (편심량 : e) 시켜 배치되고, 축심 (Oo) 을 중심으로 하여 케이싱 (50) 의 내부에 회전 가능하게 지지되어 있고, 아우터 로터 (20) 의 기초원 (bo) 에 외접하여 미끄러짐 없이 구르는 제 2 외전원 (Do) 에 의해 처음으로 이루어지는 외전 사이클로이드 곡선을 이홈의 치형으로 하고, 기초원 (bo) 에 내접하여 미끄러짐 없이 구르는 제 2 내전원 (do) 에 의해 처음으로 이루어지는 내전 사이클로이드 곡선을 이끝의 치형으로 하여 형성되어 있다.

이너 로터 (10) 의 기초원 (bi) 의 직경을 φbi, 제 1 외전원 (Di) 의 직경을 φDi, 제 1 내전원 (di) 의 직경을 φdi, 아우터 로터 (20) 의 기초원 (bo) 의 직경을 φbo, 제 2 외전원 (Do) 의 직경을 φDo, 제 2 내전원 (do) 의 직경을 φdo 로 할 때, 이너 로터 (10) 와 아우터 로터 (20) 사이에는 이하의 관계식이 성립된다. 또한, 여기서는 치수 단위를 ㎜ (밀리미터) 로 한다.

먼저, 이너 로터 (10) 에 대하여, 제 1 외전원 (Di) 및 제 1 내전원 (di) 의 구름 거리가 1 주(周)로 끝나지 않으면 안된다. 요컨대, 제 1 외전원 (Di) 및 제 1 내전원 (di) 의 구름 거리가 기초원 (bi) 의 원주와 동일하지 않으면 안되는 점에서,

φbi ＝ n·(φDi ＋ φdi) … (Ⅰa)

동일하게, 아우터 로터 (20) 에 대하여, 제 2 외전원 (Do) 및 제 2 내전원 (do) 의 구름 거리가 기초원 (bo) 의 원주와 동일하지 않으면 안되는 점에서,

φbo ＝ (n ＋ 1)·(φDo ＋ φdo) … (Ⅰb)

또, 제 2 외전원 (Do) 에 의해 형성되는 아우터 로터 (20) 의 이홈의 형상에 대한 제 1 외전원 (Di) 에 의해 형성되는 이너 로터 (10) 의 이끝의 형상, 및 제 1 내전원 (di) 에 의해 형성되는 이너 로터 (10) 의 이홈의 형상에 대한 제 2 내전원 (do) 에 의해 형성되는 아우터 로터 (20) 의 이끝의 형상이, 맞물림의 과정에서 양 로터 (10, 20) 의 치면 간에 형성되는 백래시를 크게 확보하기 위하여,

φDo ＞ φDi, 및 φdi ＞ φdo

를 만족하지 않으면 안된다. 여기서 백래시란, 맞물림의 과정에 있어서 이너 로터 (10) 의 하중이 가해지는 치면과는 반대측의 치면과 아우터 로터 (20) 의 치면 사이에 생기는 간극이다.

또, 이너 로터와 아우터 로터가 맞물리는 점에서,

φDi ＋ φdi ＝ 2 e 및 φDo ＋ φdo ＝ 2 e 중 어느 일방을 만족하지 않으면 안된다.

또한 본 발명에서는, 이너 로터 (10) 를 아우터 로터 (20) 의 내측에서 양호하게 회전시킴과 함께, 팁 클리어런스를 확보하면서, 백래시의 크기의 적정화를 도모하고, 맞물림 저항을 저감시키기 위하여, 이너 로터 (10) 와 아우터 로터 (20) 의 맞물림 위치에 있어서, 이너 로터 (10) 의 기초원 (bi) 과 아우터 로터 (20) 의 기초원 (bo) 이 접하지 않도록, 아우터 로터 (20) 의 기초원 (bo) 의 직경을 크게 하고 있다. 즉,

(n ＋ 1)·φbi ＜ n·φbo

를 만족한다.

이 식과, 식 (Ⅰa) 및 (Ⅰb) 로부터,

(φDi ＋ φdi) ＜ (φDo ＋ φdo)

가 얻어진다. 또한, 전술한 맞물림 위치란, 도 2 에 나타내는 바와 같이, 아우터측의 내치 (21) 의 이홈과 이너측의 외치 (11) 의 이끝이 정면으로 마주 대했을 때의 위치를 가리킨다.

또한, 이너 로터와 아우터 로터의 클리어런스를 t 로 할 때,

φDi ＋ φdi ＝ 2 e 의 경우에는,

0.3 ≤ ((φDo ＋ φdo) － (φDi ＋ φdi))·(n ＋ 1)/t ≤ 0.6 … (Ⅰc)

또는, φDo ＋ φdo ＝ 2 e 의 경우에는,

0.3 ≤ ((φDo ＋ φdo) － (φDi ＋ φdi))·n/t ≤ 0.6 … (Ⅰc)

를 만족하여 이너 로터 (10) 와 아우터 로터 (20) 가 구성되어 있다 (이하, (φDo ＋ φdo) － (φDi ＋ φdi) 를 아우터 로터 (20) 의 내치 (21) 와 이너 로터 (10) 의 외치 (11) 의 치 길이의 차라고 한다). 또한,「클리어런스 (t)」의 단위는 (식 Ⅰc) 에 있어서 ㎜ (밀리미터) 이다. 또, 치 길이는 기초원의 법선 방향의 이의 크기이다.

또, 도 2 에 나타낸 이홈과 이끝이 정면으로 마주 대하는 맞물림 위치 (도 1 에서는 최하부) 에 있어서의 아우터 로터 (20) 의 내치 (21) 와 이너 로터 (10) 의 외치 (11) 의 최소 치간 간극 (ts) 은, 내치 (21) 와 외치 (11) 의 회전 방향 양측으로 각각 형성되는 사이드 클리어런스이다. 또한, 내치 (21) 는 회전 방향과 반회전 방향으로 치간 간극을 갖기 때문에, 본 실시예에서는 작은 쪽의 간극을 최소 치간 간극으로 부르며 설명한다.

도 3 은, 최소 치간 간극 (ts) 의 위치를 나타낸다. 이너 로터 (10) 를 반시계 방향으로 회전 구동시키는 경우, 상기 셀 (C) 의 용적이 증대되는 위치 (도 3 중에서는 우측) 에서는, 외치 (11) 의 회전 방향측과 내치 (21) 의 반회전 방향측에 최소 치간 간극 (ts) 이 생기고, 상기 셀 (C) 의 용적이 감소하는 위치 (도 3 중에서는 좌측) 에서는, 외치 (11) 의 반회전 방향측과 내치 (21) 의 회전 방향측에 최소 치간 간극 (ts) 이 생기고, 또 이끝과 이끝이 정면으로 마주 대하는 비맞물림 위치 (도 1 에서는 최상부) 에서는, 외치 (11) 와 내치 (21) 의 선단 사이에 최소 치간 간극 (ts) 이 생기며, 이 최소 치간 간극 (ts) 은 클리어런스 (t) 의 거의 1/2 이다.

또, 상기 (식 Ⅰc) 를 만족함으로써, 도 3 에 나타내는 바와 같이, 이너 로터 (10) 의 외치 (11) 와 아우터 로터 (20) 의 내치 (21) 가 근접하는 모든 위치 (이홈과 이끝이 정면으로 마주 대하는 맞물림 위치, 상기 셀 (C) 의 용적이 증대 및 감소하는 위치 및 이끝과 이끝이 정면으로 마주 대하는 위치) 에 있어서, 이너 로터 (10) 의 외치 (11) 와 아우터 로터 (20) 의 내치 (21) 의 최소 치간 간극 (ts) 을 대략 동일하게 할 수 있으며, 이 예에서는, 모든 위치에 있어서의 최소 치간 간극 (ts) 을 40 ㎛ 로 설정하고, 이 설정한 값에 대한 최소 치간 간극 (ts) 의 편차를 10 ㎛, 바람직하게는 5 ㎛ 이하의 범위에 들어가도록 구성하고 있다. 설정한 최소 치간 간극 (ts) 에 대하여 모든 위치의 최소 치간 간극 (ts) 이 바람직하게는 5 ㎛ 이하의 범위에 들어간다.

또한, 본 실시예에 있어서는, 이상의 관계를 만족하여 구성된 이너 로터 (10) (기초원 (bi) 이 φbi ＝ 44.8 ㎜, 제 1 외전원 (Di) 이 φDi ＝ 3.60 ㎜, 제 1 내전원 (di) 이 φdi ＝ 2.80 ㎜, 치수 (n) ＝ 7) 및 아우터 로터 (20) (외경이 φ 65.0 ㎜, 기초원 (bo) 이 φbo ＝ 51.24 ㎜, 제 2 외전원 (Do) 이 φDo ＝ 3.625 ㎜, 제 2 내전원 (do) 이 φdo ＝ 2.78 ㎜) 가, 편심량 (e) ＝ 3.20 ㎜ 로 조합되어 오일 펌프 로터를 구성하고 있다. 또한, 본 실시예에 있어서는, 양 로터의 치폭 (齒幅) (회전축 방향의 크기) 은 13.2 ㎜ 로 설정되어 있다. 이것에 의해, 치 길이의 차가 0.005 ㎜ 로 되어 있다. 또, 클리어런스 (t) 가 t ＝ 0.08 ㎜ (80 ㎛), 최소 치간 간극 (ts) 이 ts ＝ 0.037 ∼ 0.041 ㎜ (37 ∼ 41 ㎛) 이고, (식 Ⅰc) 의 값이 0.5 이다. 이와 같이 최소 치간 간극 (ts) 은 클리어런스 (t) 의 거의 1/2 이고, 편차는 5 ㎛ 이내에 들어간다.

케이싱 (50) 에는, 양 로터 (10, 20) 의 치면 간에 형성되는 셀 (C) 중, 용적이 증대 과정에 있는 셀 (C) 을 따라 원호상의 흡입 포트 (도시 생략) 가 형성되어 있음과 함께, 용적이 감소 과정에 있는 셀 (C) 을 따라 원호상의 토출 포트 (도시 생략) 가 형성되어 있다.

셀 (C) 은, 외치 (11) 와 내치 (21) 의 맞물림 과정의 도중에 있어서 용적이 최소가 된 후, 흡입 포트를 따라 이동할 때에 용적을 확대시켜 유체를 흡입하고, 용적이 최대가 된 후, 토출 포트를 따라 이동할 때에 용적을 감소시켜 유체를 토출하도록 되어 있다.

상기 (식 Ⅰc) 는, 치 길이의 차에 이너 로터 (10) 의 치수 (n), 또는 아우터 로터 (20) 의 치수 (n ＋ 1) 를 곱하고, 클리어런스 (t) 로 나눈 값을 나타내며, 모든 위치에 있어서의 최소 치간 간극 (ts) 을 작게 설정할 수 있음과 함께, 최소 치간 간극 (ts) 의 편차를 작게 할 수 있는 범위를 규정하고 있고, 치수 (n) 가 많아지면, 치 길이의 차를 작게 할 필요가 있고, 반대로 치수 (n) 가 작아지면, 치 길이의 차를 크게 취할 필요가 있어, 치수 (n) 의 증감에 따라 변화되는 치 길이의 차와 클리어런스 (t) 를 비례 관계의 소정 범위 내로 규정하고 있다.

이와 같이 φDi ＋ φdi ＝ 2 e 의 경우에는, 0.3 ≤ ((φDo ＋ φdo) － (φDi ＋ φdi))·(n ＋ 1)/t ≤ 0.6, 또는 φDo ＋ φdo ＝ 2 e 의 경우에는, 0.3 ≤ ((φDo ＋ φdo) － (φDi ＋ φdi))·n/t ≤ 0.6 으로 함으로써, 최소 치간 간극 (ts) 의 균일화와 축소화를 가능하게 하여 맞물림 소음 등의 저감과 용적 효율의 향상을 도모할 수 있고, 0.3 을 초과하지 않거나, 또는 0.6 을 초과하면, 최소 치간 간극 (ts) 의 균일화가 어려워진다.

도 5 에, 종래 기술 1 (특허문헌 1) 에 의한 오일 펌프 로터에 있어서의 이너 로터의 회전 각도 위치마다의 치간 간극 (도 5 에 있어서의 파선) 과, 종래품 2 (특허문헌 2) 에 의한 오일 펌프 로터에 있어서의 이너 로터의 회전 각도 위치마다의 치간 간극 (도 5 에 있어서의 1 점쇄선) 과, 본 실시예에 의한 오일 펌프 로터에 있어서의 이너 로터의 회전 각도 위치마다의 치간 간극 (도 5 에 있어서의 실선) 을 비교하는 그래프를 나타낸다. 이 그래프로부터, 본 실시예에 의한 오일 펌프 로터인「발명품」은, 모든 위치에 있어서의 최소 치간 간극을 작게 또한 대략 균일하게 하고 있다. 이것에 의해, 종래 기술에서는 치간 간극이 작은 영역에서의 치형 편차에 의한 이의 간섭이 우려되는 문제가 있었지만, 개발품에서는 적절한 치간 간극을 확보하고 있는 점에서 이것을 회피하는 것이 용이해지고, 순조로운 회전을 실현할 수 있다. 또한, 도 5 에서는, 이너 로터의 회전각이 0 °에서 180 °까지의 치간 간극밖에 기재하지 않은 것은, 180 °에서 360 °(0 °) 까지는, 도 5 에 나타내는 180 °에서 0 °까지의 치간 간극의 변화와 동일하기 때문에 기재를 생략한 것이다.

또한, 도 6 은, 종래예에서 나타낸 도 9 ∼ 도 12 의 그래프를「발명품」에 적용한 그래프이며, 동 도면의 화살표 (YⅠ, YⅥ) 에 나타내는 바와 같이, 변위 속도가 동기하고 있기 때문에, Ⅵ 의 위치의 맞물림 개시가 순조롭게 실시되고, 이가 닿는 소리를 억제할 수 있고, 또「맞물림 전환점」이후에 있어서 Ⅰ 의 위치와 Ⅵ 의 위치의 치간 간극의 차도 작으며 (편차 5 ㎛ 이내, 동 도면에서는 1 ∼ 3 ㎛), 맞물림률이 향상되고, 맞물림 기계음을 억제할 수 있음과 함께, 아우터 로터 (20) 의 증감속이 없기 때문에, 아우터 로터 (20) 의 회전 소음을 억제할 수 있고, 전체적으로 정숙성을 향상시킬 수 있다.

또한, 도 4 에 본 발명의 오일 펌프와 종래품의 오일 펌프에 있어서의 로터 회전수와 음압의 관계를 나타내며, 발명품이 정숙성을 향상시키는 것을 알 수 있다.

또, 이너 로터 (10) 의 외치 (11) 와 아우터 로터 (20) 의 내치 (21) 가 근접하는 모든 위치 (이홈과 이끝이 정면으로 마주 대하는 맞물림 위치, 상기 셀 (C) 의 용적이 증대 및 감소하는 위치 및 이끝과 이끝이 정면으로 마주 대하는 위치) 에 있어서, 이너 로터 (10) 의 외치 (11) 와 아우터 로터 (20) 의 내치 (21) 의 최소 치간 간극 (ts) 이 대략 동등하기 때문에 용적 효율을 향상시키는 것을 목적으로 하여, 상기 셀 (C) 의 최대가 되는 위치에 있어서의 최소 치간 간극을 작게 함으로써, 액밀성을 향상시키고자 했을 경우에도 각 이에서 최소 치간 간극이 지나치게 작아지는 경우는 없기 때문에 적절한 치간 간극을 확보할 수 있고, 이것에 의해 이끼리의 간섭을 막고, 소음을 억제할 수 있다.

이와 같이 본 실시예에서는, n (n 은 자연수) 개의 외치가 형성된 이너 로터와, 그 외치와 맞물리는 n ＋ 1 개의 내치가 형성된 아우터 로터와, 유체가 흡입되는 흡입 포트 및 유체가 토출되는 토출 포트가 형성된 케이싱을 구비하고, 양 로터가 맞물려 회전할 때에 양 로터의 치면 간에 형성되는 셀의 용적 변화에 의해 유체를 흡입, 토출함으로써 유체를 반송하는 오일 펌프에 사용되고,

이너 로터의 기초원 (bi) 의 직경을 φbi, 제 1 외전원 (Di) 의 직경을 φDi, 제 1 내전원 (di) 의 직경을 φdi, 아우터 로터의 기초원 (bo) 의 직경을 φbo, 제 2 외전원 (Do) 의 직경을 φDo, 제 2 내전원 (do) 의 직경을 φdo, 이너 로터와 아우터 로터와 편심량을 e 로 할 때,

또 φDi ＋ φdi ＝ 2 e, 혹은 φDo ＋ φdo ＝ 2 e,

이너 로터와 아우터 로터의 클리어런스를 t 로 할 때,

φDi ＋ φdi ＝ 2 e 의 경우에는,

0.3 ≤ ((φDo ＋ φdo) － (φDi ＋ φdi))·(n ＋ 1)/t ≤ 0.6

또는 φDo ＋ φdo ＝ 2 e 의 경우에는,

0.3 ≤ ((φDo ＋ φdo) － (φDi ＋ φdi))·n/t ≤ 0.6

을 만족하여 이너 로터와 아우터 로터가 구성되어 있기 때문에, 정음성 (靜音性) 이 우수한 오일 펌프의 실현이 가능해지고, 특히 최소 치간 간극 (ts) 을 균일하게 할 수 있기 때문에, 맞물림이의 전환점에 있어서의 이가 닿는 소리, 진동음, 맞물림 기계음의 발생을 억제하여 오일 펌프 로터의 정숙성을 확실히 실현할 수 있고, 나아가 셀의 시일성을 향상시켜 용적 효율을 향상시킬 수 있다. 여기서, 최소 치간 간극 (ts) 의 편차는 10 ㎛, 바람직하게는 5 ㎛ 이하의 범위에 들어가도록 설정하고 있다.

또, 실시예 상의 효과로서 φDi ＋ φdi ＝ 2 e 의 경우에는, 0.3 ≤ ((φDo ＋ φdo) － (φDi ＋ φdi))·(n ＋ 1)/t ≤ 0.6, 또는 φDo ＋ φdo ＝ 2 e 의 경우에는 0.3 ≤ ((φDo ＋ φdo) － (φDi ＋ φdi))·n/t ≤ 0.6 의 조건에서, 이너 로터와 각 치간 간극 (ts) 을 편차 10 ㎛, 바람직하게는 편차 5 ㎛ 이하로 일정화함으로써, 클리어런스 (t) 를 작게 억제했을 경우에도, 맞물림부에 적절한 간극량인 최소 치간 간극 (ts) 을 확보할 수 있기 때문에, 부품 정밀도의 편차를 흡수하여 외치 (11) 와 내치 (21) 의 간섭을 회피할 수 있고, 원활한 회전이 얻어지기 쉽고 기계 효과가 향상되며, 나아가 최소 치간 간극 (ts) 을 작게 억제하여, 예를 들어 최소 치간 간극 (ts) 을 35 ㎛ ∼ 45 ㎛, 바람직하게는 37.5 ㎛ ∼ 42.5 ㎛ 로 함으로써 최대 셀 용적 위치에서의 외치 (11) 와 내치 (21) 간의 시일성이 증가하고, 용적 효율의 향상을 도모할 수 있다.

또한, 본 발명은 상기 실시형태에 한정되는 것은 아니며, 여러 가지 변형 실시가 가능하다.

10 : 이너 로터
11 : 외치
20 : 아우터 로터
21 : 내치
50 : 케이싱
Di : 이너 로터의 외전원 (제 1 외전원)
Do : 아우터 로터의 외전원 (제 2 외전원)
di : 이너 로터의 내전원 (제 1 내전원)
do : 아우터 로터의 내전원 (제 2 내전원)
C : 셀
bi : 이너 로터의 기초원
bo : 아우터 로터의 기초원
Oi : 이너 로터의 축심
Oo : 아우터 로터의 축심
t : 클리어런스
ts : 최소 치간 간극

Claims

n (n 은 자연수) 개의 외치가 형성된 이너 로터와, 그 외치와 맞물리는 n ＋ 1 개의 내치가 형성된 아우터 로터와, 유체가 흡입되는 흡입 포트 및 유체가 토출되는 토출 포트가 형성된 케이싱을 구비하고, 양 로터가 맞물려 회전할 때에 양 로터의 치면 간에 형성되는 셀의 용적 변화에 의해 유체를 흡입, 토출함으로써 유체를 반송하는 오일 펌프에 사용되고,
상기 이너 로터가, 그 기초원 (bi) 에 외접하여 미끄러짐 없이 구르는 제 1 외전원 (Di) 에 의해 처음으로 이루어지는 외전 사이클로이드 곡선을 이끝의 치형으로 하고, 기초원 (bi) 에 내접하여 미끄러짐 없이 구르는 제 1 내전원 (di) 에 의해 처음으로 이루어지는 내전 사이클로이드 곡선을 이홈의 치형으로 하여 형성되고,
상기 아우터 로터가, 그 기초원 (bo) 에 외접하여 미끄러짐 없이 구르는 제 2 외전원 (Do) 에 의해 처음으로 이루어지는 외전 사이클로이드 곡선을 이홈의 치형으로 하고, 기초원 (bo) 에 내접하여 미끄러짐 없이 구르는 제 2 내전원 (do) 에 의해 처음으로 이루어지는 내전 사이클로이드 곡선을 이끝의 치형으로 하여 형성되어 있고,
이너 로터의 기초원 (bi) 의 직경을 φbi, 제 1 외전원 (Di) 의 직경을 φDi, 제 1 내전원 (di) 의 직경을 φdi, 아우터 로터의 기초원 (bo) 의 직경을 φbo, 제 2 외전원 (Do) 의 직경을 φDo, 제 2 내전원 (do) 의 직경을 φdo, 이너 로터와 아우터 로터와의 편심량을 e 로 할 때,
φbi ＝ n·(φDi ＋ φdi), φbo ＝ (n ＋ 1)·(φDo ＋ φdo) 의 관계에 있고,
또 φDi ＋ φdi ＝ 2 e, 혹은 φDo ＋ φdo ＝ 2 e,
또한 φDo ＞ φDi, φdi ＞ φdo, (φDi ＋ φdi) ＜ (φDo ＋ φdo) 를 만족하여 이너 로터와 아우터 로터가 구성된 오일 펌프 로터에 있어서,
이너 로터와 아우터 로터의 클리어런스를 t 로 할 때,
φDi ＋ φdi ＝ 2 e 의 경우에는,
0.3 ≤ ((φDo ＋ φdo) － (φDi ＋ φdi))·(n ＋ 1)/t ≤ 0.6
또는 φDo ＋ φdo ＝ 2 e 의 경우에는,
0.3 ≤ ((φDo ＋ φdo) － (φDi ＋ φdi))·n/t ≤ 0.6
을 만족하여 이너 로터와 아우터 로터가 구성되어 있는 것을 특징으로 하는 오일 펌프 로터.
제 1 항에 있어서,
이너 로터의 외치와 아우터 로터의 내치가 근접하는 모든 위치에 있어서, 이너 로터의 외치와 아우터 로터의 내치의 최소 치간 간극의 편차를 10 ㎛ 이하로 한 것을 특징으로 하는 오일 펌프 로터.
제 1 항에 있어서,
상기 최소 치간 간극의 편차를 5 ㎛ 이하로 한 것을 특징으로 하는 오일 펌프 로터.
제 2 항에 있어서,
상기 최소 치간 간극이 35 ㎛ ∼ 45 ㎛ 인 것을 특징으로 하는 오일 펌프 로터.
제 3 항에 있어서,
상기 최소 치간 간극이 37.5 ㎛ ∼ 42.5 ㎛ 인 것을 특징으로 하는 오일 펌프 로터.