JP5692034B2 - オイルポンプロータ - Google Patents
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Description
φbi’=n・(φDi’+φdi’)
となる。
φbo’=(n+1)・(φDo’+φdo’)
となる。
つぎに、インナーロータriとアウターロータroとが噛み合うことから、両ロータri,roの偏心量をe’として、
φDi’+φdi’=φDo’+φdo’=2e’
となる。
上記の各式から、
n・φbo’=(n+1)・φbi’
となり、インナーロータriおよびアウターロータroの歯形はこれらの条件を満たして構成される。
ここで
φDo’=φDi’+t/2、φdo’=φdi’−t/2
(t:インナーロータriの外歯とアウターロータroの内歯のクリアランス)を満たすことで、図14、図15に示すように先端部分のクリアランスt/2(チップクリアランスtt)だけでなく、歯面間のクリアランス(サイドクリアランスts)も形成される。
ここで最小歯間隙間とは回転方向と関係なくインナーロータの外歯11とアウターロータの内歯21との最接近隙間を意味する。
φbi=n・(φDi+φdi),φbo=(n+1)・(φDo+φdo)の関係にあり、
また、φDi+φdi=2e、あるいはφDo+φdo=2e、
かつφDo>φDi,φdi>φdo,(φDi+φdi)<(φDo+φdo)を満たしてインナーロータとアウターロータとが構成されたオイルポンプロータにおいて、
インナーロータとアウターロータのクリアランスをtとするとき、
φDi+φdi=2eの場合は、
0.3≦((φDo+φdo)−(φDi+φdi))・(n+1)/t≦0.6
又は、φDo+φdo=2eの場合は
0.3≦((φDo+φdo)−(φDi+φdi))・n/t≦0.6
を満たしてインナーロータとアウターロータとが構成され、
インナーロータの外歯とアウターロータの内歯とが近接する全ての位置において、インナーロータの外歯とアウターロータの内歯の最小歯間隙間の偏差を10μm以下としたことを特徴とする。
φbi=n・(φDi+φdi)…(Ia)
同様に、アウターロータ20について、第2外転円Doおよび第2内転円doの転がり距離が基礎円boの円周に等しくなければならないことから、
φbo=(n+1)・(φDo+φdo)…(Ib)
φDo>φDi、およびφdi>φdo
また、インナーロータとアウターロータとが噛み合うことから、
φDi+φdi=2eおよびφDo+φdo=2eのうちいずれか一方を満たさなければならない。
(n+1)・φbi<n・φbo
を満たす。
この式と、式(Ia)および(Ib)とから、
(φDi+φdi)<(φDo+φdo)
が得られる。なお、前述した噛み合い位置とは、図2に示すように、アウター側の内歯21の歯溝とインナー側の外歯11の歯先とが正対したときの位置をいう。
さらに、インナーロータとアウターロータのクリアランスをtとするとき、
φDi+φdi=2eの場合は、
0.3≦((φDo+φdo)−(φDi+φdi))・(n+1)/t≦0.6…(Ic)
又は、φDo+φdo=2eの場合は、
0.3≦((φDo+φdo)−(φDi+φdi))・n/t≦0.6…(Ic)
尚、図4に本発明のオイルポンプと従来品のオイルポンプにおけるロータ回転数と音圧との関係を示し、発明品が静粛性を向上することが判る。
φbi=n・(φDi+φdi),φbo=(n+1)・(φDo+φdo)の関係にあり、
また、φDi+φdi=2e、あるいはφDo+φdo=2e、
インナーロータとアウターロータのクリアランスをtとするとき、
φDi+φdi=2eの場合は、
0.3≦((φDo+φdo)−(φDi+φdi))・(n+1)/t≦0.6
又は、φDo+φdo=2eの場合は、
0.3≦((φDo+φdo)−(φDi+φdi))・n/t≦0.6
インナーロータの外歯とアウターロータの内歯とが近接する全ての位置において、インナーロータの外歯とアウターロータの内歯の最小歯間隙間の偏差を10μm以下としたから、静音性に優れたオイルポンプの実現が可能になり、特に、最小歯間隙間tsを均一にできるため、噛合い歯の切り替り点における歯当り音、振動音、歯合機械音の発生を抑制してオイルポンプロータの静粛性を確実に実現することができ、しかも、セルのシール性を向上して容積効率を向上することができる。ここで、最小歯間隙間tsの偏差は10μm、好ましくは5μm以下の範囲に入るように設定している。
尚、本発明は、前記実施形態に限定されるものでは無く、種々の変形実施が可能である。
11 外歯
20 アウターローラ
21 内歯
50 ケーシング
Di インナーロータの外転円(第1外転円)
Do ウターロータの外転円(第2外転円)
di インナーロータの内転円(第1内転円)
do アウターロータの内転円(第2内転円)
C セル
bi インナーロータの基礎円
bo アウターロータの基礎円
Oi インナーロータの軸心
Oo アウターロータの軸心
t クリアランス
ts 最小歯間隙間
Claims (1)
- n(nは自然数)枚の外歯が形成されたインナーロータと、該外歯と噛み合うn+1枚の内歯が形成されたアウターロータと、流体が吸入される吸入ポートおよび流体が吐出される吐出ポートが形成されたケーシングとを備え、両ロータが噛み合って回転するときに両ロータの歯面間に形成されるセルの容積変化により流体を吸入、吐出することによって流体を搬送するオイルポンプに用いられ、
前記インナーロータが、その基礎円biに外接してすべりなく転がる第1外転円Diによって創成される外転サイクロイド曲線を歯先の歯形とし、基礎円biに内接してすべりなく転がる第1内転円diによって創成される内転サイクロイド曲線を歯溝の歯形として形成され、
前記アウターロータが、その基礎円boに外接してすべりなく転がる第2外転円Doによって創成される外転サイクロイド曲線を歯溝の歯形とし、基礎円boに内接してすべりなく転がる第2内転円doによって創成される内転サイクロイド曲線を歯先の歯形として形成されており、
インナーロータの基礎円biの直径をφbi、第1外転円Diの直径をφDi、第1内転円diの直径をφdi、アウターロータの基礎円boの直径をφbo、第2外転円Doの直径をφDo、第2内転円doの直径をφdo、インナーロータとアウターロータとの偏心量をeとするとき、
φbi=n・(φDi+φdi),φbo=(n+1)・(φDo+φdo)の関係にあり、
また、φDi+φdi=2e、あるいはφDo+φdo=2e、
かつφDo>φDi,φdi>φdo,(φDi+φdi)<(φDo+φdo)を満たしてインナーロータとアウターロータとが構成されたオイルポンプロータにおいて、
インナーロータとアウターロータのクリアランスをtとするとき、
φDi+φdi=2eの場合は、
0.3≦((φDo+φdo)−(φDi+φdi))・(n+1)/t≦0.6
又は、φDo+φdo=2eの場合は、
0.3≦((φDo+φdo)−(φDi+φdi))・n/t≦0.6
を満たしてインナーロータとアウターロータとが構成され、
インナーロータの外歯とアウターロータの内歯とが近接する全ての位置において、インナーロータの外歯とアウターロータの内歯の最小歯間隙間の偏差を10μm以下としたことを特徴とするオイルポンプロータ。
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