KR20140005374A - 열간 압연 중간 슬라브의 선두부 및 후미부 절단량을 감소시키기 위한 연속 주조 슬라브의 선두부 및 후미부의 형태를 선-콘트롤하는 방법 - Google Patents

열간 압연 중간 슬라브의 선두부 및 후미부 절단량을 감소시키기 위한 연속 주조 슬라브의 선두부 및 후미부의 형태를 선-콘트롤하는 방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 연속-주조 슬라브의 선두부 및 후미부의 형태를 선-콘트롤하는 방법에 관한 것이다. 상기 방법은 열간 압연 중간 슬라브의 선두부 및 후미부의 절단량을 감소시키기 위해 연속-주조 슬라브의 선두부 및 후미부의 형태를 선-콘트롤하는 방법으로, 연속-주조 슬라브의 선두부 및 후미부를 절단하기 위해 선-콘트롤하는 방식, 즉 슬라브의 선두부를 안쪽으로 오목해지는 단부면 형태로 절단하고 상기 슬라브의 후미부를 바깥쪽으로 볼록해지는 단부면 형태로 절단하는 방식을 채용한다.
상기 슬라브의 선두부 및 후미부는 그 폭의 중심 라인에 대칭되는 곡선으로 절단한다. 호 높이(H), 즉 선두부에서의 오목량의 최대치 또는 후미부에서의 볼록량의 최대치가 0mm~50mm 내로 콘트롤된다. 본 발명은 중간 슬라브의 선두부 및 후미부에 고르지 않은 변형부의 길이를 실질적으로 감소시킴으로써, 그 절단량을 감소시킨다.

Description

열간 압연 중간 슬라브의 선두부 및 후미부 절단량을 감소시키기 위한 연속 주조 슬라브의 선두부 및 후미부의 형태를 선-콘트롤하는 방법{PRE-CONTROL METHOD OF HEAD AND TAIL SHAPES OF CONTINUOUS CASTING SLAB FOR REDUCING THE REMOVED AMOUNT FROM THE HEAD AND TAIL OF HOT-ROLLED INTERMEDIATE SLAB}
본 발명은 연속-주조 슬라브(continuous-casting slab)의 선두부 및 후미부의 형태를 선-콘트롤하는 방법에 관한 것이다.
연속 주조-열간 압연 프로세스의 지속적인 향상에 따라, 열간 압연 슬라브는 오리지널 블름(bloom)에서 연속-주조 슬라브로 변경되었다. 보통, 열간 압연 슬라브의 90% 이상이 그러한 연속 주조로부터 나온다.
연속 주조 동안, 용강(molten steel)이 쏟아 부어져, 굳어지고, 절단되며, 이후 그러한 절단된 연속-주조 슬라브는 압연되도록 열간 압연 라인으로 보내진다. 현재, 연속-주조 슬라브를 직육면체로 절단하는 방법이 국제적으로 사용되고 있다.
기존의 연속 열간 압연 생산 라인은 가열로, 조 압연(rough rolling) 장치, 마무리 압연(finishing rolling) 장치, 층류 냉각(laminar cooling) 장치 및 코일러(coiler) 장치로 이루어지고, 상기 조 압연 장치의 영역에는 압연 테이블, 디스케일링 머신(descaling machine), 슬라브 고정 폭 프레스, 조 압연기(rough mill), 측정기 등이 제공된다. 일반적으로, 상기 조 압연기는 수평 압연기 및 보조 에저 압연기(edger mill; 예컨대 수직 압연기)로 이루어지고, 거꾸로 압연을 수행할 수 있기 때문에, 슬라브의 두께 또는 폭을 감소시킬 수 있다. 통상적인 압연 라인 장비의 배치가 도 1에 나타나 있다.
열간 압연 동안 온도 강하는 재료 특성 및 압연 안정성에 실질적인 영향을 준다. 그러한 마무리 압연 동안 압연 온도를 보장하기 위해, 제조시 그 전체 라인을 최소 통과 및 최고 속도를 거치게 함으로써 열 손실을 감소시킨다. 만약 장치에서의 처리 시간이 짝수이면, 한번의 작업을 대기해야 하고, 이는 무의미한 온도 강하를 야기할 것이다. 가능한 한 그러한 재료의 온도 강하를 감소시키기 위해, 압연 장치에서의 처리 시간은 항상 홀수가 되어야 한다. 2개의 압연기(R1, R2)로 구성된 생산 라인의 경우, R1/R2의 통과는 1/5, 3/3 등이 될 것이다.
그러한 프로세스의 홀수 특성 및 에저 압연의 효과로 인해, 상기 재료의 선두부 및 후미부의 변형이 불균형적이고, 이는 처리된 선두부의 형태와 후미부의 형태간 비대칭을 야기한다. 조 압연 장치에 의해 처리된 후 통상의 직육면체 슬라브는 도 2에 나타낸 바와 같이 피쉬헤드(fishhead) 및 도브테일(dovetail)을 갖는 중간 슬라브로 형성될 것이다.
열간 압연 박판 스트립강(strip steel)의 마무리 압연 동안, 장치의 이용 효율을 향상시키고 온도 강하를 감소시키기 위해 고속 압연 기술이 이용된다. 조 압연 후 그러한 중간 슬라브의 선두부 및 후미부의 불규칙한 형태는 재료가 마무리 압연기 내로 들어갈 때 사고를 야기할 수 있다. 예컨대, 그 선두부가 부드럽게 압연기를 통과할 수 없거나, 또는 후미부가 안정적으로 압연될 수 없다. 이러한 관점에서, 열간 압연 라인의 생산 효율에 영향을 주어 생산 동안 생산 손실을 야기하는 중간 슬라브의 선두부와 후미부의 그러한 불규칙한 부분들을 절단하기 위해 조 압연기와 마무리 압연기 사이에 플라잉 절단기(flying shear) 세트가 제공된다. 경험적으로, 그러한 중간 슬라브의 선두부 및 후미부 절단의 손실은 열간 압연 생산 손실의 약 30%를 차지한다. 중간 슬라브의 길이가 60m이고, 선두부 및 후미부가 각각 150mm까지 절단되는 것으로 가정하면, 그 총 절단량은 300mm로 그 전체 재료의 0.5%를 차지한다. 따라서, 그러한 선두부 및 후미부의 형태를 개선하여 그러한 절단량을 감소시키는 것은 철강 산업에서 하나의 중요한 과제이다.
조 압연 후 중간 슬라브의 선두부 및 후미부의 형태를 개선하여 열간 압연 라인의 생산량을 증가시키기 위해, 그 분야의 숙력자들이 많은 장치 및 콘트롤 기술들을 개발했다. 예컨대, 슬라브용의 큰 측면 프레스 장치가 폭으로 프레스하기 위해 이용되고, 짧은 선두부 및 후미부 스트로크 콘트롤 방법을 이용하여 조 압연 영역에서의 수직 압연기의 통과가 콘트롤되며, 이에 따라 선두부 및 후미부의 형태가 개선된다. 그러나, 그러한 다양한 방법들이 사용되고 있기는 하나, 중간 슬라브의 그러한 좋지 않은 선두부 및 후미부 형태로부터 야기되는 생산 손실은 여전히 주요한 문제이다.
본 발명의 목적은 열간 압연 중간 슬라브의 선두부 및 후미부의 절단량을 감소시키기 위해 연속-주조 슬라브의 선두부 및 후미부의 형태를 선-콘트롤하는 방법을 제공하는 것이다. 상기 방법은 중간 슬라브의 선두부 및 후미부에 고르지 않은 변형부의 길이를 실질적으로 감소시킴으로써, 그 절단량을 감소시킨다.
상술한 목적을 달성하기 위해, 본 발명은 이하의 기술적인 해결책을 제공한다.
즉, 본 발명은 열간 압연 중간 슬라브의 선두부 및 후미부의 절단량을 감소시키기 위해 연속-주조 슬라브의 선두부 및 후미부의 형태를 선-콘트롤하는 방법을 제공하기 위한 것으로, 상기 방법은 연속-주조 슬라브의 선두부 및 후미부를 절단하기 위해 선-콘트롤하는 방식, 즉 슬라브의 선두부를 안쪽으로 오목해지는 단부면 형태로 절단하고 상기 슬라브의 후미부를 바깥쪽으로 볼록해지는 단부면 형태로 절단하는 방식을 채용한다.
상기 슬라브의 선두부 형태는 앞 슬라브의 후미부 형태와 매칭되고, 상기 슬라브의 후미부 형태는 뒤 슬라브의 선두부 형태와 매칭된다. 즉, 상기 앞 및 뒤의 슬라브는 동일한 연속-주조 슬라브로부터 절단된다.
상기 방법은 상기 연속-주조 슬라브의 선두부 및 후미부를 절단하기 위해 선-콘트롤하는 방식, 즉 상기 슬라브의 선두부 및 후미부를 그 폭의 중심 라인에 대칭되는 곡선으로 절단하는 방식을 채용한다. 호 높이(H), 즉 선두부에서의 오목량의 최대치 또는 후미부에서의 볼록량의 최대치가 0mm~50mm 내로 콘트롤된다.
열간 압연 중간 슬라브의 선두부가 바깥쪽으로 볼록하고 슬라브의 후미부가 안쪽으로 오목한 통상의 상황에 따라, 본 발명은, 역보상(inverse compensation) 원리를 통해, 조 압연 장치들에 의해 압연된 후 중간 슬라브의 불규칙적인 부분들의 길이를 현저히 짧게 하는 안쪽으로 오목해지는 선두부의 단부면 및 바깥쪽으로 볼록해지는 후미부의 단부면을 만들기 위해 연속-주조 슬라브의 선두부 및 후미부의 형태를 선-콘트롤하는 방법을 제공함으로써, 상기 선두부 및 후미부의 절단량을 감소시켜 생산량을 향상시킨다. 본 발명은 연속-주조 슬라브를 직선형 라인으로 절단하는 현재의 방법을 변경한 것이다.
본 발명에 따른 콘트롤 방법을 종래기술과 비교하면, 본 발명은 이하의 이점과 같은 효과를 제공한다:
(1) 본 발명에 따른 선-콘트롤 절단 방법은 선두부 및 후미부의 절단으로 인한 손실을 감소시킬 수 있다. 테스트들은 상기 방법이 선두부 및 후미부의 절단 손실을 각각 20mm까지 감소시킬 수 있다는 것을 보여주고 있다. 즉, 상기 선두부 및 후미부에서의 절단 길이가 300mm에서 260mm로 13.3%까지 감소되는 반면, 통상의 생산량은 약 0.05%까지 증가된다. 열간 압연 스트립강의 1000만톤(10 million tons)의 연간 생산량을 갖는 기업의 경우, 그러한 절단량이 연간 5천톤까지 감소될 수 있다. 1톤당 이익이 2000위안(yuan)(RMB)이라고 가정하면, 연간 1000만 위안(RMB)의 이익을 달성할 수 있다. 한편, 이는 에너지 절약의 현저한 효과를 달성한다.
(2) 본 발명에 따른 방법은 연속 주조 영역에서의 재료의 생산량에 영향을 주지 않는다.
본 발명에 따른 방법은 연속-주조 슬라브의 절단 장치에 대한 적절한 변형을 통해 달성될 수 있다.
도 1은 기존의 열간 압연 라인에서의 장치들의 구성을 개략적으로 나타낸 도면이다.
도 2는 조 압연 전과 후의 재료의 선두부 및 후미부의 변형을 나타내는 개략도이다.
도 3은 본 발명에 따른 연속-주조 슬라브(슬라브의 상부 평면도)의 선두부 및 후미부의 형태에 대한 선-콘트롤 방법의 개략도이다.
도 4는 본 발명에 따른 곡선형 라인 절단 방법의 개략도이다.
도 5는 본 발명에 따른 직선형 라인 및 호형 라인(arc line) 절단 방법의 개략도이다.
도 6은 본 발명에 따른 파단형 라인(broken line) 절단 방법의 개략도이다.
도 7은 본 발명에 따른 직선형 라인 및 파단형 라인 절단 방법의 개략도이다.
도 8은 본 발명에 따른 사다리꼴 라인(trapezoid line) 절단 방법의 개략도이다.
도 9는 본 발명에 따른 다수-파단형 라인 절단 방법의 개략도이다.
이하 도면 및 상세한 실시예를 참조하여 본 발명을 기술한다.
도 3과 관련하여, 열간 압연 중간 슬라브의 선두부 및 후미부의 절단량을 감소시키기 위해 연속-주조 슬라브의 선두부 및 후미부의 형태를 선-콘트롤하는 방법은 연속-주조 슬라브의 선두부 및 후미부를 절단하기 위해 선-콘트롤하는 방식, 즉 슬라브의 선두부를 안쪽으로 오목해지는 단부면 형태로 절단하고 상기 슬라브의 후미부를 바깥쪽으로 볼록해지는 단부면 형태로 절단하는 방식을 채용한다.
상기 슬라브의 선두부 형태는 앞 슬라브의 후미부 형태와 매칭되고, 상기 슬라브의 후미부 형태는 뒤 슬라브의 선두부 형태와 매칭된다. 즉, 상기 앞 및 뒤의 슬라브는 동일한 연속-주조 슬라브로부터 절단된다.
뜨거운 조 압연 동안 슬라브의 선두부 및 후미부의 그러한 불규칙적인 변형은 폭, 폭의 압연 감소, 두께, 두께의 압연 감소, 슬라브의 가열 온도, 강철 등급, 각 프레임의 부하 분배와 같은 요인들과 소정의 관계를 가지며, 두께의 총 압연 감소, 폭 및 폭의 압연 감소는 선두부 및 후미부의 형태에 최대 영향을 줄 것이다.
비록 최종 제품의 정확한 치수 데이터가 그러한 연속-주조 슬라브 절단 동안 여전히 얻어지지 않고, 연간 압연 중간 슬라브의 두께 및 폭이 확실히 확인되지 않을 지라도, 조 압연 영역에서의 슬라브의 두께 감소 비율이 얻어짐에 따라, 열간 압연 라인에서의 중간 슬라브의 두께가 소정 범위 내에서 유지된다. 기존의 열간 압연 라인에서의 그러한 중간 슬라브의 범위가 보통 35mm~65mm 내이고, 그러한 연속-주조 슬라브의 두께가 230mm라고 가정하면, 그러한 조 압연 영역에서의 슬라브의 압연 감소 비율은 약 3.5~6.5이며, 이에 따라 선-콘트롤 양이 확실히 확인될 수 있다. 그 특정 선-콘트롤 형태는 절단기의 기능에 따라 결정되어야 한다.
연속 주조 라인에서 슬라브를 제조하는 동안, 제1연속-주조 슬라브의 선두부는 본 발명의 선-콘트롤 방법에 따라 절단되거나 또는 기존의 직선형 라인의 방식에 따라 절단될 수 있다. 유사하게, 최종 연속 주조 재료의 후미부는 본 발명의 선-콘트롤 방법에 따라 절단되거나 또는 기존의 직선형 라인의 방식에 따라 절단될 수 있다. 두번째 슬라브부터 끝에서 두번째 슬라브까지는 본 발명에 따른 연속-주조 슬라브의 선두부 및 후미부의 형태를 선-콘트롤하는 방법을 이용하여 절단되며, 이에 따라 조 압연 후 중간 슬라브의 선두부 및 후미부에서의 불규칙적인 부분들의 길이가 눈에 띄게 감소되어, 그 선두부 및 후미부 절단량이 하락되어 생산율이 향상된다.
이하, 상기 연속-주조 슬라브의 선두부 및 후미부의 형태를 선-콘트롤하기 위한 방법이 상세히 기술될 것이다.
1. 상기 곡선형 라인 선-콘트롤 방법은 선두부 및 후미부의 고르지 않은 변형을 보상하기 위한 목적을 달성하기 위해 슬라브의 폭의 중심 라인에 대칭인 곡선으로 상기 연속-주조 슬라브의 선두부 및 후미부를 절단한다. 그 호 높이(H), 안쪽으로 오목해지는 선두부의 최대치 또는 바깥쪽으로 볼록해지는 후미부의 최대치는 도 4에 나타낸 바와 같이 0mm~50mm 내로 콘트롤되며, 바람직한 호 높이(H)의 범위는 15mm~30mm이다.
이러한 해결책은 연속-주조 슬라브를 위한 절단기가 폭에 기초하여 절단 곡선을 조절하고 호 높이를 확인 검증할 수 있는 경우에 적합하다.
상기 곡선형 라인은 원형 호, 타원형 호, 사인 곡선, 다항 곡선(polynomial curve) 등이 될 수 있다.
예로서 원호형 라인을 취할 경우, 그 절단 곡선은 슬라브 폭(W) 및 그 호 높이(H)에 의해 결정될 수 있다. 여기서, 상기 슬라브의 선두부 형태 산출은 슬라브의 후미부 형태 산출과 동일한 예로서 취해진다. 즉, 슬라브 호 상부의 좌표를 (0, 0)이라 하고 도 4에 나타낸 바와 같이 폭의 중심 라인과 위치간 거리를 x라 하면, 상기 호 상부의 좌표(0, 0)에 대한 위치의 변위(y)는 이하의 식에 따라 산출된다:
Figure pct00001
, 여기서
Figure pct00002

2. 직선형 및 호형 라인 선-콘트롤 방법.
만약 상기 연속-주조 슬라브 절단기가 상기 슬라브의 폭에 기초하여 곡선형 라인으로 절단하는 것을 콘트롤할 수 없다면, 직선형 및 호형 라인 선-콘트롤 방법이 사용될 것이다. 상기 슬라브가 폭이 넓으면, 중간 부분에서 조절가능한 폭으로, 상기 슬라브의 선두부 및 후미부는 상기 호형 라인 선-콘트롤 방법에 따라 절단되고, 그 두 측면은 직선형 라인으로 절단될 수 있다. 상기 두 부분은 도 5에 나타낸 바와 같이 그 선두부 및 후미부 형태를 형성하도록 함께 결합된다.
3. 파단형 라인 절단 방법 1.
기존의 연속-주조 슬라브를 절단하는 것을 고려하여, 도 6에 나타낸 바와 같이 파단형 라인 절단이 사용될 것이다. 그 절단 라인은 상기 슬라브의 폭(W) 및 호 높이(H)에 기초하여 결정될 수 있다. 여기서, 그러한 슬라브의 선두부 형태 산출은 상기 슬라브의 후미부 형태 산출과 동일한 예로서 취해진다. 즉, 슬라브의 선두부 상부의 좌표를 (0, 0)이라 하고 폭의 중심 라인과 위치간 거리를 x라 하면, 상기 선두부 상부의 좌표(0, 0)에 대한 위치의 변위(y)는 이하의 식에 따라 산출된다:
Figure pct00003
, 여기서
Figure pct00004

4. 파단형 라인 절단 방법 2.
조 압연의 안정성을 고려하여, 상기 파단형 라인 절단 방법 1에 따라, 상기 두 측면의 형태는 상기 파단형 및 직선형 라인 선-콘트롤 방법에 따라 직선형 라인들로 절단된다. 상기 슬라브가 폭이 넓으면, 중간 부분에서 조절가능한 폭으로, 상기 슬라브의 선두부 및 후미부는 상기 파단형 라인 선-콘트롤 방법에 따라 절단되고, 그 두 측면은 직선형 라인으로 절단될 수 있다. 상기 두 부분은 도 7에 나타낸 바와 같이 그 선두부 및 후미부 형태를 형성하도록 함께 결합된다.
5. 사다리꼴 선-콘트롤 절단 방법.
도 8에 나타낸 바와 같이, 절단 라인은 슬라브의 폭(W), 조절가능한 폭(W'), 및 호 높이(H)에 기초하여 결정될 수 있다. 여기서, 그러한 슬라브의 선두부 형태 산출은 상기 슬라브의 후미부 형태 산출과 동일한 예로서 취해진다. 그 중간 부분에서 조절가능한 폭으로, 상기 슬라브의 선두부 및 후미부는 사다리꼴 선-콘트롤 절단 방법에 따라 직선형 라인을 따라 절단되고, 그 두 측면은 경사진 라인을 따라 절단된다. 상기 두 부분은 상기 선두부 및 후미부를 형성하도록 함께 결합된다. 슬라브의 선두부 상부의 중간 위치의 좌표를 (0, 0)이라 하고 슬라브의 폭의 중심 라인과 위치간 거리를 x라 하면, 상기 선두부 상부의 중간 위치의 좌표(0, 0)에 대한 위치의 변위(y)는 이하의 식에 따라 산출된다:
Figure pct00005
Figure pct00006

6. 도 9에 나타낸 바와 같은 다수-파단형 라인 선-콘트롤 절단 방법.
상기 다수 파단형 라인은 안쪽으로 오목해지는 슬라브의 선두부 및 바깥쪽으로 볼록해지는 슬라브의 후미부의 형태를 형성하는데 사용된다.
슬라브의 선두부 및 후미부 형태를 선-콘트롤하는 방법의 효과를 검증하기 위해, 절단 및 압연 테스트가 열간 압연 라인에서 행해진다. 그러한 테스트에 있어서, 슬라브의 선두부 및 후미부 형태를 선-콘트롤하는 방식, 압연 후 중간 슬라브의 선두부 및 후미부 절단량 및 그 절단량 감소에 대한 효과를 기술한다.
슬라브의 조건: 각기 다른 호 높이 하에서 슬라브의 선두부 및 후미부의 형태를 선-콘트롤 하는 효과를 검증하기 위해, 4개의 테스트 그룹이 디자인되었다. 각각의 테스트 그룹에 있어서, 동일한 두께 및 폭을 갖는 2개의 슬라브가 선택되며, 그 중 하나는 선두부 및 후미부 선-콘트롤 프로세스에 사용되었고(선두부에서의 호는 오목하고 후미부에서의 호는 볼록한 것으로 가정), 다른 하나는 비교를 위한 기존의 직육면체 슬라브이다. 8개의 슬라브가 선택되며, 그러한 비교 데이터가 이하의 표 1 내지 4에 나타나 있다.
테스트 슬라브의 제1그룹(단위 : mm)
순번 강철 번호 선-콘트롤
플레그		 선두부
호 높이		 후미부
호 높이		 슬라브
두께		 슬라브
폭		 목표
강철 두께		 목표
강철 두께
1-1 13170551 예 8 10 230 1150 3.01 1044
1-2 13170552 아니오 0 0 230 1150 3.01 1044
테스트 슬라브의 제2그룹(단위 : mm)
순번 강철 번호 선-콘트롤
플레그		 선두부
호 높이		 후미부
호 높이		 슬라브
두께		 슬라브
폭		 목표
강철 두께		 목표
강철 두께
2-1 13170545 예 19 18 230 1150 3.97 1121
2-2 13170546 아니오 0 0 230 1150 3.97 1121
테스트 슬라브의 제3그룹(단위 : mm)
순번 강철 번호 선-콘트롤
플레그		 선두부
호 높이		 후미부
호 높이		 슬라브
두께		 슬라브
폭		 목표
강철 두께		 목표
강철 두께
3-1 13170548 예 20 23 230 1150 3.53 1080
3-2 13170549 아니오 0 0 230 1150 3.53 1080
테스트 슬라브의 제4그룹(단위 : mm)
순번 강철 번호 선-콘트롤
플레그		 선두부
호 높이		 후미부
호 높이		 슬라브
두께		 슬라브
폭		 목표
강철 두께		 목표
강철 두께
4-1 1317065 예 35 38 230 1000 4.97 979
4-2 1317066 아니오 0 0 230 1000 4.97 079
상기 테스트에 사용된 슬라브의 선두부 및 후미부의 형태를 선-콘트롤하는 방법은 원호형 라인 콘트롤 방법이다.
각각의 테스트 그룹에 있어서, 그 슬라브는 동일한 가열 및 압연 기술에 의해 처리된다. 중간 슬라브의 선두부 및 후미부에서의 절단량의 결과가 표 5 내지 8에 나타나 있으며, 거기서 그 절단 영역은 실제의 표면 영역이 아닌 선두부 및 후미부 형태 검출기의 그래프 영역이다.
제1테스트 슬라브 결과(절단면적 단위 : cm2)
순번 강철 번호 선-콘트롤
플레그		 선두부
호 높이		 후미부
호 높이		 절단
선두부
영역		 절단
후미부
영역		 총
절단
영역		 최적
효율
1-1 13170551 예 8 10 15.01 14.86 29.87 5.59%
1-2 13170552 아니오 0 0 20.86 10.78 31.64
제2테스트 슬라브 결과(절단면적 단위 : cm2)
순번 강철 번호 선-콘트롤
플레그		 선두부
호 높이		 후미부
호 높이		 절단
선두부
영역		 절단
후미부
영역		 총
절단
영역		 최적
효율
2-1 13170545 예 19 18 10.91 10.14 21.05 35.56%
2-2 13170546 아니오 0 0 15.11 17.56 32.67
제3테스트 슬라브 결과(절단면적 단위 : cm2)
순번 강철 번호 선-콘트롤
플레그		 선두부
호 높이		 후미부
호 높이		 절단
선두부
영역		 절단
후미부
영역		 총
절단
영역		 최적
효율
3-1 13170548 예 20 23 10.75 14.41 25.16 20.48%
3-2 13170549 아니오 0 0 19.74 11.9 31.64
제4테스트 슬라브 결과(절단면적 단위 : cm2)
순번 강철 번호 선-콘트롤
플레그		 선두부
호 높이		 후미부
호 높이		 절단
선두부
영역		 절단
후미부
영역		 총
절단
영역		 최적
효율
4-1 1317065 예 35 38 15.01 14.86 29.87 4.62%
4-2 1317066 아니오 0 0 17.35 13.97 31.32
결론: 상기한 4개의 테스트 그룹의 결과는 조 압연 후 중간 슬라브의 선두부 및 후미부의 절단량이 형태의 선-콘트롤 후 하락되는 것을 보여준다. 각기 다른 호 높이 하에서 각기 다른 절단량 하락 범위가 나타나고, 최고의 하락 범위는 35.56%이며, 이는 주목할 만한 결과의 효율이다.
상술한 설명은 단지 본 발명의 바람직한 실시예일 뿐, 본 발명의 보호 범위를 제한하기 위해 사용된 것이 아니며, 따라서 본 발명의 사상 및 원리 내에서 소정의 변형, 동등의 대안, 및 개선 등은 본 발명의 보호 범위 내에 속한다.

Claims (11)

  1. 열간 압연 중간 슬라브의 선두부 및 후미부의 절단량을 감소시키기 위해 연속-주조 슬라브의 선두부 및 후미부의 형태를 선-콘트롤하는 방법으로서,
    연속-주조 슬라브의 선두부 및 후미부를 절단하기 위해, 슬라브의 선두부를 안쪽으로 오목해지는 단부면 형태로 절단하고 슬라브의 후미부를 바깥쪽으로 볼록해지는 단부면 형태로 절단하는 선-콘트롤 방식을 채용하는 것을 특징으로 하는 연속-주조 슬라브의 선두부 및 후미부 형태 선-콘트롤 방법.
  2. 청구항 1에 있어서,
    상기 슬라브의 선두부 형태는 앞 슬라브의 후미부 형태와 매칭되고, 상기 슬라브의 후미부 형태는 뒤 슬라브의 선두부 형태와 매칭되며, 상기 앞 및 뒤의 슬라브는 동일한 연속-주조 슬라브로부터 절단되는 것을 특징으로 하는 연속-주조 슬라브의 선두부 및 후미부 형태 선-콘트롤 방법.
  3. 청구항 1 또는 2에 있어서,
    상기 연속-주조 슬라브의 선두부 및 후미부를 절단하기 위해, 상기 슬라브의 선두부 및 후미부를 폭의 중심 라인에 대칭되는 곡선으로 절단하는 선-콘트롤하는 방식을 채용하고;
    호 높이(H)인 선두부에서의 오목량의 최대치 또는 후미부에서의 볼록량의 최대치가 0mm~50mm 내로 콘트롤되는 것을 특징으로 하는 연속-주조 슬라브의 선두부 및 후미부 형태 선-콘트롤 방법.
  4. 청구항 3에 있어서,
    곡선형 라인은 원형 호, 타원형 호, 사인 곡선, 또는 다항 곡선인 것을 특징으로 하는 연속-주조 슬라브의 선두부 및 후미부 형태 선-콘트롤 방법.
  5. 청구항 3에 있어서,
    곡선은 원형 호이고, 절단 곡선은 슬라브의 폭(W) 및 슬라브의 호 높이(H)를 기초로 결정되며;
    슬라브 호 상부의 좌표를 (0, 0)이라 하고 폭의 중심 라인과 위치간 거리를 x라 하면, 상기 호 상부의 좌표(0, 0)에 대한 위치의 변위(y)는 이하의 식에 따라 산출되는 것을 특징으로 하는 연속-주조 슬라브의 선두부 및 후미부 형태 선-콘트롤 방법.
    Figure pct00007
    , 여기서
    Figure pct00008
  6. 청구항 5에 있어서,
    곡선은 직선형 및 호형 라인이고;
    슬라브가 폭이 넓으면, 그 중간 부분에서 조절가능한 폭으로, 상기 슬라브의 선두부 및 후미부가 호형 라인 선-콘트롤 방법에 따라 절단되고, 그 두 측면이 직선형 라인으로 절단되며; 그 두 부분이 상기 슬라브의 선두부 및 후미부 형태를 형성하도록 함께 결합되는 것을 특징으로 하는 연속-주조 슬라브의 선두부 및 후미부 형태 선-콘트롤 방법.
  7. 청구항 3에 있어서,
    곡선은 파단형 라인이고, 절단 라인은 슬라브의 폭(W) 및 슬라브의 호 높이(H)를 기초로 결정되며;
    선두부 상부의 좌표를 (0, 0)이라 하고 폭의 중심 라인과 위치간 거리를 x라 하면, 상기 슬라브의 선두부 상부의 좌표(0, 0)에 대한 위치의 변위(y)는 이하의 식에 따라 산출되는 것을 특징으로 하는 연속-주조 슬라브의 선두부 및 후미부 형태 선-콘트롤 방법.
    Figure pct00009
    , 여기서
    Figure pct00010
  8. 청구항 7에 있어서,
    곡선은 파단형 및 직선형 라인이고;
    슬라브가 폭이 넓으면, 그 중간 부분에서 조절가능한 폭으로, 상기 슬라브의 선두부 및 후미부가 파단형 라인 선-콘트롤 방법에 따라 절단되고, 그 두 측면이 직선형 라인으로 절단되며; 그 두 부분이 상기 슬라브의 선두부 및 후미부 형태를 형성하도록 함께 결합되는 것을 특징으로 하는 연속-주조 슬라브의 선두부 및 후미부 형태 선-콘트롤 방법.
  9. 청구항 3에 있어서,
    곡선은 사다리꼴이고, 절단 라인은 슬라브의 폭(W), 조절가능한 폭(W') 및 호 높이(H)를 기초로 결정되며;
    선두부 상부의 중간 위치의 좌표를 (0, 0)이라 하고 슬라브의 폭의 중심 라인과 위치간 거리를 x라 하면, 상기 선두부 상부의 중간 위치의 좌표(0, 0)에 대한 위치의 변위(y)는 이하의 식에 따라 산출되는 것을 특징으로 하는 연속-주조 슬라브의 선두부 및 후미부 형태 선-콘트롤 방법.
    Figure pct00011
    Figure pct00012
  10. 청구항 3에 있이서,
    곡선은 다수-파단형 라인인 것을 특징으로 하는 연속-주조 슬라브의 선두부 및 후미부 형태 선-콘트롤 방법.
  11. 청구항 3에 있어서,
    호 높이(H)는 15mm~30mm 내로 콘트롤되는 것을 특징으로 하는 연속-주조 슬라브의 선두부 및 후미부 형태 선-콘트롤 방법.
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