JPH05146807A - 熱間スラブの幅プレス用金敷 - Google Patents
熱間スラブの幅プレス用金敷Info
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- JPH05146807A JPH05146807A JP31462291A JP31462291A JPH05146807A JP H05146807 A JPH05146807 A JP H05146807A JP 31462291 A JP31462291 A JP 31462291A JP 31462291 A JP31462291 A JP 31462291A JP H05146807 A JPH05146807 A JP H05146807A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 幅圧下プレスを施したスラブの熱間圧延で生
じる幅端部の欠陥を軽減できる金敷を提案する。 【構成】 熱間スラブを両側に挟み、その相互接近離隔
の往復運動を繰り返して搬送移動中の該熱間スラブに圧
下を加えてその幅縮小を行う一対で一組になるプレス用
金敷において、上記金敷は、熱間スラブを導入する入側
傾斜面１と、この入側傾斜面につながり熱間スラブの搬
送パスラインと平行なフラット面２との組合せからなる
プレス加工面を備え、該プレス加工面の少なくともフラ
ット面２に、熱間スラブの長手方向に沿う２本の溝４
ａ，４ｂを有し、該溝４ａ，４ｂは、溝底を基準とする
８〜45°の側壁４Ｃを有する。
じる幅端部の欠陥を軽減できる金敷を提案する。 【構成】 熱間スラブを両側に挟み、その相互接近離隔
の往復運動を繰り返して搬送移動中の該熱間スラブに圧
下を加えてその幅縮小を行う一対で一組になるプレス用
金敷において、上記金敷は、熱間スラブを導入する入側
傾斜面１と、この入側傾斜面につながり熱間スラブの搬
送パスラインと平行なフラット面２との組合せからなる
プレス加工面を備え、該プレス加工面の少なくともフラ
ット面２に、熱間スラブの長手方向に沿う２本の溝４
ａ，４ｂを有し、該溝４ａ，４ｂは、溝底を基準とする
８〜45°の側壁４Ｃを有する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、幅圧下プレスを施し
て減幅したスラブを熱間圧延した場合に生じる圧延材の
幅方向縁部における欠陥の軽減を図ろうとするものであ
る。
て減幅したスラブを熱間圧延した場合に生じる圧延材の
幅方向縁部における欠陥の軽減を図ろうとするものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造によって製造した一定幅になる
スラブを、高温状態に保持したまま熱延薄板製造工場に
送り、ただちに加熱炉へ装入、熱間圧延することにより
加熱エネルギーを大幅に低減することが可能であり、こ
のようなプロセスを成立させるためには、一定幅に製造
された高温スラブの幅を顧客の要求幅まで減幅調整する
手段が必須である。スラブの幅を広範囲にわたって減幅
調整する手段としては、大径竪ロールによる幅圧下方法
と水平対向プレスによる幅圧下方法があり、このうち後
者の方式は、幅圧下時の接触長さが大きいため圧下効率
がよく、またスラブの先後端における成形条件をクロッ
プロスが最小となるように設定できるため竪ロール方式
よりも優れていて、国内外の熱延工場で広く採用される
ようになってきた。
スラブを、高温状態に保持したまま熱延薄板製造工場に
送り、ただちに加熱炉へ装入、熱間圧延することにより
加熱エネルギーを大幅に低減することが可能であり、こ
のようなプロセスを成立させるためには、一定幅に製造
された高温スラブの幅を顧客の要求幅まで減幅調整する
手段が必須である。スラブの幅を広範囲にわたって減幅
調整する手段としては、大径竪ロールによる幅圧下方法
と水平対向プレスによる幅圧下方法があり、このうち後
者の方式は、幅圧下時の接触長さが大きいため圧下効率
がよく、またスラブの先後端における成形条件をクロッ
プロスが最小となるように設定できるため竪ロール方式
よりも優れていて、国内外の熱延工場で広く採用される
ようになってきた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記のプレ
ス方式では、金敷によって圧下を施す際に、スラブコー
ナー部がシャープになるためこの部分の温度低下によっ
て圧延後の製品コイルの幅端部近傍域にヘゲ状の表面疵
が発生し歩留りの低下が避けられない不具合があった。
このため金敷のプレス加工面に所定の断面形状になるカ
リバーを設け、幅圧下プレス後のスラブコーナー部にチ
ャンファー加工を施す (特開昭63-192503号公報参照)
ことにより、上記の欠点を回避する試みもあるが、かか
る幅圧下プレス方式では、新たな問題としてプレス圧下
時に発生したスラブ側面のしわが圧延材の表裏面に周り
こんで線状の疵となるいわゆるエッジシーム疵が顕在化
してきていて、この疵の発生した部分も製品としては受
入れられないので、その部分をトリムするか工程変更を
行ってコイルの表面全体をグラインダー研削する必要が
あって、歩留りの改善を図るという点においてはあまり
効果が期待できないのが現状であった。
ス方式では、金敷によって圧下を施す際に、スラブコー
ナー部がシャープになるためこの部分の温度低下によっ
て圧延後の製品コイルの幅端部近傍域にヘゲ状の表面疵
が発生し歩留りの低下が避けられない不具合があった。
このため金敷のプレス加工面に所定の断面形状になるカ
リバーを設け、幅圧下プレス後のスラブコーナー部にチ
ャンファー加工を施す (特開昭63-192503号公報参照)
ことにより、上記の欠点を回避する試みもあるが、かか
る幅圧下プレス方式では、新たな問題としてプレス圧下
時に発生したスラブ側面のしわが圧延材の表裏面に周り
こんで線状の疵となるいわゆるエッジシーム疵が顕在化
してきていて、この疵の発生した部分も製品としては受
入れられないので、その部分をトリムするか工程変更を
行ってコイルの表面全体をグラインダー研削する必要が
あって、歩留りの改善を図るという点においてはあまり
効果が期待できないのが現状であった。
【０００４】この発明の目的は、プレスによって幅圧下
されたスラブの熱間圧延時に発生するのが不可避であっ
たエッジシーム疵によるコイルエッジ部のトリム量を極
力低減し、歩留りの向上を図ることができる金敷を提案
するところにある。
されたスラブの熱間圧延時に発生するのが不可避であっ
たエッジシーム疵によるコイルエッジ部のトリム量を極
力低減し、歩留りの向上を図ることができる金敷を提案
するところにある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、熱間スラ
ブを両側に挟み、その相互接近離隔の往復運動を繰り返
して搬送移動中の該熱間スラブに圧下を加えてその幅縮
小を行う一対で一組になるプレス用金敷において、上記
金敷は、熱間スラブを導入する入側傾斜面と、この入側
傾斜面につながり熱間スラブの搬送パスラインと平行な
フラット面との組合せからなるプレス加工面を備え、該
プレス加工面の少なくともフラット面に、熱間スラブの
長手方向に沿う２本の溝とこの溝に挟み込まれた突起を
有し、該溝は、溝底を基準とする８〜45°の側壁を有す
ることを特徴とする熱間スラブの幅プレス用金敷であ
り、この金敷のプレス加工面に設けた溝は、それぞれ溝
深さの異なるものとするのがとくに好適である。
ブを両側に挟み、その相互接近離隔の往復運動を繰り返
して搬送移動中の該熱間スラブに圧下を加えてその幅縮
小を行う一対で一組になるプレス用金敷において、上記
金敷は、熱間スラブを導入する入側傾斜面と、この入側
傾斜面につながり熱間スラブの搬送パスラインと平行な
フラット面との組合せからなるプレス加工面を備え、該
プレス加工面の少なくともフラット面に、熱間スラブの
長手方向に沿う２本の溝とこの溝に挟み込まれた突起を
有し、該溝は、溝底を基準とする８〜45°の側壁を有す
ることを特徴とする熱間スラブの幅プレス用金敷であ
り、この金敷のプレス加工面に設けた溝は、それぞれ溝
深さの異なるものとするのがとくに好適である。
【０００６】さて、図１ａ, ｂにこの発明に従うプレス
用金敷の片側のみを模式で示し、図における番号１は熱
間スラブを導入する入側傾斜面、２はこの入側傾斜面１
につながり熱間スラブの搬送ラインと平行なフラット
面、３はフラット面２につながりスラブの後端部の成形
に役立つ出側傾斜面であって、これら入側傾斜面１、フ
ラット面２および出側傾斜面３のそれぞれを組合せにて
プレス加工面を形成する。また、４ａ, ４ｂはプレス加
工面の全面にわたる場合を例として示した２本の溝であ
って、この溝４ａ，４ｂの側壁４ｃは溝底を基準とする
Θ＝８〜45°の傾斜角を有する。また、５は溝４ａ, ４
ｂの間に挟み込まれた突起である。上記構成になる金敷
の平面配置を図２に示す。この金敷は、上掲図１ではそ
の片側のみしか示さなかったが、実際には図２に示すよ
うに熱間スラブを両側に挟み込むように配置されてい
て、図中矢印の如くその相互接近離隔の往復運動を繰り
返す (駆動手段は図示省略) ことによって搬送移動中の
該スラブをその全長にわたたって圧下して幅縮小を行
う。
用金敷の片側のみを模式で示し、図における番号１は熱
間スラブを導入する入側傾斜面、２はこの入側傾斜面１
につながり熱間スラブの搬送ラインと平行なフラット
面、３はフラット面２につながりスラブの後端部の成形
に役立つ出側傾斜面であって、これら入側傾斜面１、フ
ラット面２および出側傾斜面３のそれぞれを組合せにて
プレス加工面を形成する。また、４ａ, ４ｂはプレス加
工面の全面にわたる場合を例として示した２本の溝であ
って、この溝４ａ，４ｂの側壁４ｃは溝底を基準とする
Θ＝８〜45°の傾斜角を有する。また、５は溝４ａ, ４
ｂの間に挟み込まれた突起である。上記構成になる金敷
の平面配置を図２に示す。この金敷は、上掲図１ではそ
の片側のみしか示さなかったが、実際には図２に示すよ
うに熱間スラブを両側に挟み込むように配置されてい
て、図中矢印の如くその相互接近離隔の往復運動を繰り
返す (駆動手段は図示省略) ことによって搬送移動中の
該スラブをその全長にわたたって圧下して幅縮小を行
う。
【０００７】
【作用】プレス圧下面が平坦な図３に示すような金敷を
適用した幅圧下プレスでは、前述したように幅圧下後の
スラブの幅方向端部におけるコーナー部がシャープにな
るため温度低下をきたし、熱間圧延後の製品コイルの幅
端部近傍域にヘゲ状の表面疵が発生し、歩留りの低下が
大きい。また、プレス加工面に図４に示すような形状に
なるカリバーを形成した金敷では、図３に示したような
金敷を適用した場合のような表面疵の発生は回避できる
が、エッジシーム疵の発生が避けられなかったのであ
る。通常の圧延機列では、圧延材の幅の制御を行うため
に水平圧延機の入側のみに、あるいは入側及び出側の両
方に竪ロール圧延機を配置しておき、水平ロールと竪ロ
ールのロール軸心を圧延方向に数ｍずらした構造になっ
ていて、水平ロールによる圧延時には竪ロールによって
圧延材の幅端部を圧延することができないのでスラブの
幅端部では自由表面がバルジ変形し、このときその領域
にしわが発生する。このしわは竪ロールによる複数回の
圧下によってしだに大きくなっていきついには倒れ込
み、これが圧延材の表裏面に周り込んでエッジシーム疵
となるものである。
適用した幅圧下プレスでは、前述したように幅圧下後の
スラブの幅方向端部におけるコーナー部がシャープにな
るため温度低下をきたし、熱間圧延後の製品コイルの幅
端部近傍域にヘゲ状の表面疵が発生し、歩留りの低下が
大きい。また、プレス加工面に図４に示すような形状に
なるカリバーを形成した金敷では、図３に示したような
金敷を適用した場合のような表面疵の発生は回避できる
が、エッジシーム疵の発生が避けられなかったのであ
る。通常の圧延機列では、圧延材の幅の制御を行うため
に水平圧延機の入側のみに、あるいは入側及び出側の両
方に竪ロール圧延機を配置しておき、水平ロールと竪ロ
ールのロール軸心を圧延方向に数ｍずらした構造になっ
ていて、水平ロールによる圧延時には竪ロールによって
圧延材の幅端部を圧延することができないのでスラブの
幅端部では自由表面がバルジ変形し、このときその領域
にしわが発生する。このしわは竪ロールによる複数回の
圧下によってしだに大きくなっていきついには倒れ込
み、これが圧延材の表裏面に周り込んでエッジシーム疵
となるものである。
【０００８】この発明では、金敷のプレス加工面の少な
くともフラット面２に２本の溝４ａ, ４ｂを設け、この
各溝４ａ, ４ｂに挟みこまれる突起５を設けるようにし
たので、この部分による加工によりスラブ側面の板厚中
央部が上下角部に比べて凹む。このスラブを水平圧延す
るとスラブ側面のバルジ変形がなくなり、エッジシーム
の原因となる周り込み量すなわちトリム量が減らすこと
ができるので歩留りの向上を図ることができる。
くともフラット面２に２本の溝４ａ, ４ｂを設け、この
各溝４ａ, ４ｂに挟みこまれる突起５を設けるようにし
たので、この部分による加工によりスラブ側面の板厚中
央部が上下角部に比べて凹む。このスラブを水平圧延す
るとスラブ側面のバルジ変形がなくなり、エッジシーム
の原因となる周り込み量すなわちトリム量が減らすこと
ができるので歩留りの向上を図ることができる。
【０００９】この発明においては、溝底を基準にしてそ
の側壁はΘ＝８〜45°の角度とするが、その理由は、側
壁の角度Θが８°よりも小さいとエッジシームの軽減効
果が小さく、一方45°を超えるような大きな角度では、
幅圧下プレスの際の接触面積が大きくなるので摩耗によ
る金敷寿命が著しく短くなるし、鋼種によってはその幅
端部にすり疵や焼付が発生し製品品質に悪影響を与える
場合もあるからである。
の側壁はΘ＝８〜45°の角度とするが、その理由は、側
壁の角度Θが８°よりも小さいとエッジシームの軽減効
果が小さく、一方45°を超えるような大きな角度では、
幅圧下プレスの際の接触面積が大きくなるので摩耗によ
る金敷寿命が著しく短くなるし、鋼種によってはその幅
端部にすり疵や焼付が発生し製品品質に悪影響を与える
場合もあるからである。
【００１０】金敷のプレス加工面に設けた溝４ａ，４ｂ
は、図５に示すごとく溝深さを異なるものとするのが好
適である。その理由は、上下面の周り込み量には統計的
に差があるからであり、とくに周り込み量の大きい側の
溝を深くすることにより、上下の周り込み量を同一にす
ることが可能だからである。なお、この差は、圧延中の
材料の上下面温度差や上下ロールの表面粗度の差などが
原因すると考えられるが明らかではない。
は、図５に示すごとく溝深さを異なるものとするのが好
適である。その理由は、上下面の周り込み量には統計的
に差があるからであり、とくに周り込み量の大きい側の
溝を深くすることにより、上下の周り込み量を同一にす
ることが可能だからである。なお、この差は、圧延中の
材料の上下面温度差や上下ロールの表面粗度の差などが
原因すると考えられるが明らかではない。
【００１１】
実施例１ 厚さＬ＝200 mmになるスラブ( 鋼種：フェライト系ステ
ンレス鋼 )の幅圧下プレスに適した図１ｂに示したよう
な形状になるプレス用金敷 (溝深さＣ1 ＝30mm, 突起の
高さＣ2 ＝20mm, Θ＝33°，プレス加工面のすべてに溝
形成) を作製し、この金敷にて一回の圧下で300 mmの幅
変更を行う条件の下にその全長にわたって幅圧下プレス
を行った。そして次に、図６に示したような圧延設備に
通して厚さ４mm, 幅1230mmのコイルを製造してコイル端
部におけるエッジシーム疵の発生状況を調査した。な
お、この実施例では、粗圧延機の入り側における竪ロー
ル圧延機Ｒ1 では圧延せずに水平ロールを備えた圧延機
Ｈ1 で圧延を行い、以降の粗圧延では通常の圧延要領に
したがって竪ロール圧延機Ｒ2,Ｒ3 …, による幅の微調
整と水平ロール圧延機Ｈ2 , Ｈ3 …,によって厚さを減
じながら粗圧延を終了し、そのまま仕上圧延機群Ｆによ
り圧延を行った。その結果、この発明に従う金敷を用い
て幅圧下プレスを行ったものではコイル幅端部における
エッジシーム疵はその幅端から12mmであるのに対して、
図４に示したような金敷を用いて幅圧下プレスを行った
ものではエッジシーム疵が25mmであり、この発明によれ
ば、歩留りの向上を図るのに極めて有効であることが確
かめられた。この実施例で用いた金敷は金敷の加工に４
工程を必要とし、時間がかかるので、その対策として図
７に示すような、溝深さＣ1 ＝20mmになる金敷 (プレス
加工面と突起の先端のレベルを同一のものとして３工程
で作製可能) を用いて同様の幅圧下プレスと圧延を行っ
たが、この場合もコイルの幅端部におけるエッジシーム
疵はその幅端から11mmと極わずかであり、ヘゲ状の表面
疵の発生もみられなかった。
ンレス鋼 )の幅圧下プレスに適した図１ｂに示したよう
な形状になるプレス用金敷 (溝深さＣ1 ＝30mm, 突起の
高さＣ2 ＝20mm, Θ＝33°，プレス加工面のすべてに溝
形成) を作製し、この金敷にて一回の圧下で300 mmの幅
変更を行う条件の下にその全長にわたって幅圧下プレス
を行った。そして次に、図６に示したような圧延設備に
通して厚さ４mm, 幅1230mmのコイルを製造してコイル端
部におけるエッジシーム疵の発生状況を調査した。な
お、この実施例では、粗圧延機の入り側における竪ロー
ル圧延機Ｒ1 では圧延せずに水平ロールを備えた圧延機
Ｈ1 で圧延を行い、以降の粗圧延では通常の圧延要領に
したがって竪ロール圧延機Ｒ2,Ｒ3 …, による幅の微調
整と水平ロール圧延機Ｈ2 , Ｈ3 …,によって厚さを減
じながら粗圧延を終了し、そのまま仕上圧延機群Ｆによ
り圧延を行った。その結果、この発明に従う金敷を用い
て幅圧下プレスを行ったものではコイル幅端部における
エッジシーム疵はその幅端から12mmであるのに対して、
図４に示したような金敷を用いて幅圧下プレスを行った
ものではエッジシーム疵が25mmであり、この発明によれ
ば、歩留りの向上を図るのに極めて有効であることが確
かめられた。この実施例で用いた金敷は金敷の加工に４
工程を必要とし、時間がかかるので、その対策として図
７に示すような、溝深さＣ1 ＝20mmになる金敷 (プレス
加工面と突起の先端のレベルを同一のものとして３工程
で作製可能) を用いて同様の幅圧下プレスと圧延を行っ
たが、この場合もコイルの幅端部におけるエッジシーム
疵はその幅端から11mmと極わずかであり、ヘゲ状の表面
疵の発生もみられなかった。
【００１２】実施例２ Ｃ：0.05wt％, Si：0.3 wt％, Mn：0.1 wt％, Cr：17.0
wt％を含有する、厚さ200 mm、長さ６ｍ、幅1300mmのフ
ェライト系ステンレス鋼スラブを、圧延設備の入側で金
敷によって幅圧下量ΔＷ＝100,200,300 mmとする種々の
幅圧下プレスを行って減幅し、引き続き図６に示したよ
うな４スタンドの粗圧延機群による粗圧延で板厚25mmの
シートバーにし、そして仕上げ圧延機群による圧延で板
厚４mmのコイルに仕上げ、得られたコイルにつき、エッ
ジシームの周り込み量、ヘゲ状の表面疵の発生状況を調
査した。その結果を表１及び表２に示す。
wt％を含有する、厚さ200 mm、長さ６ｍ、幅1300mmのフ
ェライト系ステンレス鋼スラブを、圧延設備の入側で金
敷によって幅圧下量ΔＷ＝100,200,300 mmとする種々の
幅圧下プレスを行って減幅し、引き続き図６に示したよ
うな４スタンドの粗圧延機群による粗圧延で板厚25mmの
シートバーにし、そして仕上げ圧延機群による圧延で板
厚４mmのコイルに仕上げ、得られたコイルにつき、エッ
ジシームの周り込み量、ヘゲ状の表面疵の発生状況を調
査した。その結果を表１及び表２に示す。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】表１中No.１〜３は図４に示した従来の金
敷 (溝深さＣ1 ：30mm, Θ：33°)を用いてΔＷ＝100
〜300 mmの幅圧下プレスを行った場合であり、幅変更後
のスラブの圧延要領は、粗圧延機群Ｒにおける竪ロール
圧延機Ｒ1 のロール開度をスラブの幅以上に開いて竪ロ
ール圧延機Ｒ1 による幅圧延を行わずに、水平ロール圧
延機Ｈ1 にて厚さ160 mmまで減厚し、さらに逆パス圧延
を行ったのち、竪ロール圧延機Ｒ1 〜水平ロール圧延機
Ｈ4 および仕上圧延群Ｆと順次とおして所定の厚さのコ
イルに仕上げたものである。このコイルではヘゲ状の表
面疵の発生は認められなかったが、エッジシームの周り
込み量はコイルの表面で22〜25mm、その裏で17〜20mmで
あった。
敷 (溝深さＣ1 ：30mm, Θ：33°)を用いてΔＷ＝100
〜300 mmの幅圧下プレスを行った場合であり、幅変更後
のスラブの圧延要領は、粗圧延機群Ｒにおける竪ロール
圧延機Ｒ1 のロール開度をスラブの幅以上に開いて竪ロ
ール圧延機Ｒ1 による幅圧延を行わずに、水平ロール圧
延機Ｈ1 にて厚さ160 mmまで減厚し、さらに逆パス圧延
を行ったのち、竪ロール圧延機Ｒ1 〜水平ロール圧延機
Ｈ4 および仕上圧延群Ｆと順次とおして所定の厚さのコ
イルに仕上げたものである。このコイルではヘゲ状の表
面疵の発生は認められなかったが、エッジシームの周り
込み量はコイルの表面で22〜25mm、その裏で17〜20mmで
あった。
【００１６】表１中No.４〜６は、図１ｂに示したよう
な断面になるこの発明に従う金敷 (Ｃ1 ＝Ｃ3 ＝30mm,
Ｃ2 ＝20mm, Θ＝33°, ｌ1 ＝ｌ3 ＝30mm）を用いて、
No.１〜３と全く同じ条件で圧延した場合である。ここ
で得られたコイルではエッジシームの周り込み量がコイ
ルの表面で10〜12mm、その裏で５〜７mmであった。
な断面になるこの発明に従う金敷 (Ｃ1 ＝Ｃ3 ＝30mm,
Ｃ2 ＝20mm, Θ＝33°, ｌ1 ＝ｌ3 ＝30mm）を用いて、
No.１〜３と全く同じ条件で圧延した場合である。ここ
で得られたコイルではエッジシームの周り込み量がコイ
ルの表面で10〜12mm、その裏で５〜７mmであった。
【００１７】表１中No.７〜９は粗圧延の初期に竪ロー
ル圧延機Ｒ1 で幅圧延を行った以外は上記No.４〜６と
同じ条件で幅圧下プレスおよび圧延を行った場合であ
り、ここで得られたコイルのエッジシームの周り込み量
はコイルの表面で16〜18mm、裏で11〜13mmであり、上記
No.４〜６と比較するとエッジシームの周り込み量がや
や増加する傾向にあるが、No.１〜３よりは良好な結果
が得られている。
ル圧延機Ｒ1 で幅圧延を行った以外は上記No.４〜６と
同じ条件で幅圧下プレスおよび圧延を行った場合であ
り、ここで得られたコイルのエッジシームの周り込み量
はコイルの表面で16〜18mm、裏で11〜13mmであり、上記
No.４〜６と比較するとエッジシームの周り込み量がや
や増加する傾向にあるが、No.１〜３よりは良好な結果
が得られている。
【００１８】表１中No.10〜12は、図１ｂに示したよう
な断面でｌ1 ＝ｌ3 ＝10〜30mmの範囲で変更したこの発
明に従う金敷 (Ｃ1 ＝Ｃ3 ＝30mm,Ｃ2 ＝20mm, Θ＝33
°)にて幅圧下プレスしたのち圧延した場合であり、こ
の場合もエッジシームの周り込み量はコイルの表で10〜
11mm、裏で５〜７mmであった。
な断面でｌ1 ＝ｌ3 ＝10〜30mmの範囲で変更したこの発
明に従う金敷 (Ｃ1 ＝Ｃ3 ＝30mm,Ｃ2 ＝20mm, Θ＝33
°)にて幅圧下プレスしたのち圧延した場合であり、こ
の場合もエッジシームの周り込み量はコイルの表で10〜
11mm、裏で５〜７mmであった。
【００１９】次に、表１中No.13〜15は、図７に示した
ような形状になる金敷 (Ｃ1 ＝Ｃ2 ＝Ｃ3 ＝20mm, ｌ1
＝ｌ2 ＝30mm, Θ＝33°) を用いてΔＷ＝100 〜300 mm
の範囲で幅圧下プレスを行い、それ以外はNo.４〜６と
同じ条件でコイルまで圧延した場合の結果である。コイ
ルのエッジシームの周り込み量はその表で10〜12mm、裏
側で５〜８mmであり、図１ｂに示した形状になる金敷を
用いた場合と同様の結果がえられた。また、ヘゲ状の表
面欠陥の発生もなかった。
ような形状になる金敷 (Ｃ1 ＝Ｃ2 ＝Ｃ3 ＝20mm, ｌ1
＝ｌ2 ＝30mm, Θ＝33°) を用いてΔＷ＝100 〜300 mm
の範囲で幅圧下プレスを行い、それ以外はNo.４〜６と
同じ条件でコイルまで圧延した場合の結果である。コイ
ルのエッジシームの周り込み量はその表で10〜12mm、裏
側で５〜８mmであり、図１ｂに示した形状になる金敷を
用いた場合と同様の結果がえられた。また、ヘゲ状の表
面欠陥の発生もなかった。
【００２０】表２中No.16〜18は、ｌ1 ＝ｌ3 ＝30mmと
し、溝深さＣ2,Ｃ3 を10,20,30mmと変更した図７に示し
たような形状の金敷 (Θ：33°) を用いΔＷ＝300 mmで
幅圧下プレスしたのち圧延した場合の結果であり、この
場合コイル表面におけるエッジシームの周り込み量は何
れの場合も11〜13mmでその裏面では５〜８mmであって、
溝の深さをこの範囲で変更しても効果があることが確か
められた。
し、溝深さＣ2,Ｃ3 を10,20,30mmと変更した図７に示し
たような形状の金敷 (Θ：33°) を用いΔＷ＝300 mmで
幅圧下プレスしたのち圧延した場合の結果であり、この
場合コイル表面におけるエッジシームの周り込み量は何
れの場合も11〜13mmでその裏面では５〜８mmであって、
溝の深さをこの範囲で変更しても効果があることが確か
められた。
【００２１】以上のように、この発明に従う金敷を適用
して幅圧下プレスを行ってスラブの減幅を行った場合、
歩留りの改善に有効であることがわかったが、上記の結
果は何れもコイルの表側における周り込み量は裏側に比
較し約５mm程度大きく、トリム量は大きい側を基準にす
る必要があった。
して幅圧下プレスを行ってスラブの減幅を行った場合、
歩留りの改善に有効であることがわかったが、上記の結
果は何れもコイルの表側における周り込み量は裏側に比
較し約５mm程度大きく、トリム量は大きい側を基準にす
る必要があった。
【００２２】表２中No.19〜21は、溝深さＣ1 ＝Ｃ2 ＝3
0mm, Ｃ3 ＝Ｃ4 ＝20mmとした図５に示したような形状
になる金敷を用いて上記No.13〜15と同様の条件でコイ
ルまで圧延した場合である。この場合コイルの表裏にお
けるエッジシームの周り込み量は５〜８mmであり、エッ
ジシーム疵に起因するトリム量をより一層低減できるこ
とが確かめられた。
0mm, Ｃ3 ＝Ｃ4 ＝20mmとした図５に示したような形状
になる金敷を用いて上記No.13〜15と同様の条件でコイ
ルまで圧延した場合である。この場合コイルの表裏にお
けるエッジシームの周り込み量は５〜８mmであり、エッ
ジシーム疵に起因するトリム量をより一層低減できるこ
とが確かめられた。
【００２３】表２中No.22〜27は、金敷のプレス加工面
に形成する溝の位置を種々変更した金敷を用いてΔＷ＝
300 mmの条件にて幅圧下プレスし、コイルまで圧延した
場合の結果である。この場合、プレス加工面の少なくと
もフラット面に溝を加工しておくことによりエッジシー
ムの周り込み量を軽減することができることが確認でき
た。しかしながら、幅圧下プレスは間欠プロセスであ
り、幅圧下プレスの際に形成されるスラブ幅端面の凹み
はその深さがスラブの間欠送りの１ピッチ毎に２〜３mm
程度変動するので、より完璧を期するうえで、金敷のプ
レス加工面のすべてに溝加工を施しておくのが望ましい
ことがわかった。
に形成する溝の位置を種々変更した金敷を用いてΔＷ＝
300 mmの条件にて幅圧下プレスし、コイルまで圧延した
場合の結果である。この場合、プレス加工面の少なくと
もフラット面に溝を加工しておくことによりエッジシー
ムの周り込み量を軽減することができることが確認でき
た。しかしながら、幅圧下プレスは間欠プロセスであ
り、幅圧下プレスの際に形成されるスラブ幅端面の凹み
はその深さがスラブの間欠送りの１ピッチ毎に２〜３mm
程度変動するので、より完璧を期するうえで、金敷のプ
レス加工面のすべてに溝加工を施しておくのが望ましい
ことがわかった。
【００２４】以上この実施例では、フェライト系ステン
レス鋼の幅圧下プレスについて示したが、この発明の金
敷は、オーストナイト鋼やその他の鋼種にも効果がある
のはいうまでもない。また、プレス加工面に形成した溝
の側壁の角度Θは33°に設定した場合について示した
が、Θ＝８〜45°の範囲であれば同様の効果があること
を確認した。従って、この発明では金敷各部のΘを同一
の値で示しているが、各々が８〜45°の範囲内にあれば
同様な効果があることも確認した。
レス鋼の幅圧下プレスについて示したが、この発明の金
敷は、オーストナイト鋼やその他の鋼種にも効果がある
のはいうまでもない。また、プレス加工面に形成した溝
の側壁の角度Θは33°に設定した場合について示した
が、Θ＝８〜45°の範囲であれば同様の効果があること
を確認した。従って、この発明では金敷各部のΘを同一
の値で示しているが、各々が８〜45°の範囲内にあれば
同様な効果があることも確認した。
【００２５】
【発明の効果】かくしてこの発明によれば、幅圧下プレ
スを施したスラブの圧延において発生していたエッジシ
ーム疵の原因となる周り込み量を極力小さくできるの
で、トリム量を少なくして歩留りの向上を図るとこがで
きる。
スを施したスラブの圧延において発生していたエッジシ
ーム疵の原因となる周り込み量を極力小さくできるの
で、トリム量を少なくして歩留りの向上を図るとこがで
きる。
【図１】図１ａ, ｂはこの発明に従う金敷の構成説明図
である。
である。
【図２】金敷の平面配置状況を示した図である。
【図３】従来の金敷の斜視図である。
【図４】従来の金敷の要部断面図である。
【図５】この発明に従う金敷の要部断面図である。
【図６】圧延設備のレイアウトを示した図である。
【図７】この発明に従う金敷の要部断面図である。
１ 入側傾斜面 ２ フラット面 ３ 出側傾斜面 4a 溝 4b 溝 ５ 突起
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 鑓田 征雄 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社技術研究本部内 (72)発明者 足立 明夫 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社千葉製鉄所内 (72)発明者 川原田 昭 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社千葉製鉄所内
Claims (2)
- 【請求項１】 熱間スラブを両側に挟み、その相互接近
離隔の往復運動を繰り返して搬送移動中の該熱間スラブ
に圧下を加えてその幅縮小を行う一対で一組になるプレ
ス用金敷において、 上記金敷は、熱間スラブを導入する入側傾斜面と、この
入側傾斜面につながり熱間スラブの搬送パスラインと平
行なフラット面との組合せからなるプレス加工面を備
え、該プレス加工面の少なくともフラット面に、熱間ス
ラブの長手方向に沿う２本の溝を有し、該溝は、溝底を
基準とする８〜45°の側壁を有することを特徴とする熱
間スラブの幅プレス用金敷。 - 【請求項２】 金敷のプレス加工面に設けた溝は、それ
ぞれ溝深さが異なるものである請求項１記載の金敷。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31462291A JP2786557B2 (ja) | 1991-11-28 | 1991-11-28 | 熱間スラブの幅プレス用金敷 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31462291A JP2786557B2 (ja) | 1991-11-28 | 1991-11-28 | 熱間スラブの幅プレス用金敷 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05146807A true JPH05146807A (ja) | 1993-06-15 |
| JP2786557B2 JP2786557B2 (ja) | 1998-08-13 |
Family
ID=18055526
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31462291A Expired - Fee Related JP2786557B2 (ja) | 1991-11-28 | 1991-11-28 | 熱間スラブの幅プレス用金敷 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2786557B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5600986A (en) * | 1993-06-07 | 1997-02-11 | Kawasaki Steel Corporation | Sizing press and die system |
| JP2002137001A (ja) * | 2000-10-27 | 2002-05-14 | Kawasaki Steel Corp | 幅プレス用金型およびそれを使用した熱間圧延方法 |
| CN114618892A (zh) * | 2022-03-30 | 2022-06-14 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种治理热轧带钢边部线状缺陷的方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102161072A (zh) * | 2010-12-17 | 2011-08-24 | 重庆大学 | 一种铝合金环件局部空心镦粗扩径方法 |
-
1991
- 1991-11-28 JP JP31462291A patent/JP2786557B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5600986A (en) * | 1993-06-07 | 1997-02-11 | Kawasaki Steel Corporation | Sizing press and die system |
| JP2002137001A (ja) * | 2000-10-27 | 2002-05-14 | Kawasaki Steel Corp | 幅プレス用金型およびそれを使用した熱間圧延方法 |
| CN114618892A (zh) * | 2022-03-30 | 2022-06-14 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种治理热轧带钢边部线状缺陷的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2786557B2 (ja) | 1998-08-13 |
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