JPS6221401A - 平鋼の圧延方法 - Google Patents
平鋼の圧延方法Info
- Publication number
- JPS6221401A JPS6221401A JP15787885A JP15787885A JPS6221401A JP S6221401 A JPS6221401 A JP S6221401A JP 15787885 A JP15787885 A JP 15787885A JP 15787885 A JP15787885 A JP 15787885A JP S6221401 A JPS6221401 A JP S6221401A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mill
- rolls
- width
- flat
- roll
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/0805—Flat bars, i.e. having a substantially rectangular cross-section
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野」
本発明は幅および厚みの異なる多サイズの平鋼をロール
替を行うことなく効率的に歩留りよく圧延するとともに
断面寸法の良好な製品を得る方法に関する。
替を行うことなく効率的に歩留りよく圧延するとともに
断面寸法の良好な製品を得る方法に関する。
「従来の技術」
従来、平鋼の圧延方法としては、第８図ａに示すような
ブレークダウンロール１．ｌ゛にて素材鋼片を圧延して
、偏平な粗形鋼片をつくり、ついでこれを第８図すに示
すようなカリバー付ロール２．２゛ にて圧延し、所定
の厚さおよび幅を有する平鋼を得る方法がある。この方
法では幅の大小。
ブレークダウンロール１．ｌ゛にて素材鋼片を圧延して
、偏平な粗形鋼片をつくり、ついでこれを第８図すに示
すようなカリバー付ロール２．２゛ にて圧延し、所定
の厚さおよび幅を有する平鋼を得る方法がある。この方
法では幅の大小。
厚みの大小が異なるごとにロール組替や、カリバー替を
必要とし、ロール費が高くなるとともに。
必要とし、ロール費が高くなるとともに。
稼動率や能率が低下する欠点があった。
この欠点を改善する方法として、特開昭５４−１１８３
７０号では素材鋼片をブレークダウンミルで粗圧延し１
次いでユニバーサルミルとエツジヤ−ミルにより中間圧
延を行ない、最後に仕上ユニバーサルミルで圧延する方
法が提案されている。
７０号では素材鋼片をブレークダウンミルで粗圧延し１
次いでユニバーサルミルとエツジヤ−ミルにより中間圧
延を行ない、最後に仕上ユニバーサルミルで圧延する方
法が提案されている。
また、特開昭５７−０３２８０１号ではブレークダウン
ミルで粗圧延した後、水平ロールミルと竪ロールミルの
少くとも各１基からなる造形ミル群にて圧延して広巾平
鋼を得る方法が提示されている。
ミルで粗圧延した後、水平ロールミルと竪ロールミルの
少くとも各１基からなる造形ミル群にて圧延して広巾平
鋼を得る方法が提示されている。
「発明が解決しようとする問題点」
しかるに、上記特開昭５４−１１８３７０号にあっては
。
。
ブレークダウンミルには第１図と同様の孔型ロールを用
いまた。ユニバーサルミルには第９図に示すような孔型
付の垂直ロール３，３゛を用い、エソジャーミルにも第
１０図に示すような孔型ロール４．４゛を用いているた
め、１組のロールで圧延できる平鋼の幅と厚みの範囲は
せまく大きな改善にはならない。また仕上のユニバーサ
ルミルも必要である。
いまた。ユニバーサルミルには第９図に示すような孔型
付の垂直ロール３，３゛を用い、エソジャーミルにも第
１０図に示すような孔型ロール４．４゛を用いているた
め、１組のロールで圧延できる平鋼の幅と厚みの範囲は
せまく大きな改善にはならない。また仕上のユニバーサ
ルミルも必要である。
又、特開昭５７−０３２８０１号にあっては、竪ロール
ミルにおいて幅方向の端部をフラットに整形する際に、
材料の曲り反りが生じやすく、それを防ぐためのガイド
ロールなどが必要であり、ガイドロールは材料の厚みの
変化により、その隙を変更せねばならないので２機構が
複雑なものとなる。
ミルにおいて幅方向の端部をフラットに整形する際に、
材料の曲り反りが生じやすく、それを防ぐためのガイド
ロールなどが必要であり、ガイドロールは材料の厚みの
変化により、その隙を変更せねばならないので２機構が
複雑なものとなる。
１問題点を解決するための手段」、「作用」本発明は叙
上の事情に鑑みなされたもので、その要旨とするところ
は、Ｈ形鋼の圧延に使用されるブレークダウンミルおよ
びユニバーサルミルと水平ロールミルの３基のミルを用
い、各ミルのロール形状を製品の幅および厚みが異なっ
ても使用可能なものに設定し、各ミルで複数パス往復圧
延することにより所定の寸法の平鋼を得るとして。
上の事情に鑑みなされたもので、その要旨とするところ
は、Ｈ形鋼の圧延に使用されるブレークダウンミルおよ
びユニバーサルミルと水平ロールミルの３基のミルを用
い、各ミルのロール形状を製品の幅および厚みが異なっ
ても使用可能なものに設定し、各ミルで複数パス往復圧
延することにより所定の寸法の平鋼を得るとして。
前記２特開昭に於けるが如き不都合なくロール組替やカ
リバー替の要ない平鋼の圧延を可能とした点にある。
リバー替の要ない平鋼の圧延を可能とした点にある。
「実施例」
以下、これを図に基づいて詳細に説明する。
第１図は本発明を実施するために必要な圧延装置列を示
し２図に示すように、ブレークダウンミル５とユニバー
サルミル６およびユニバーサルミル６の前または後に近
接して配置された水平ロールミル７とからなる。これら
はＨ形鋼の一般的な圧延設備の一部を流用することで実
現可能である。
し２図に示すように、ブレークダウンミル５とユニバー
サルミル６およびユニバーサルミル６の前または後に近
接して配置された水平ロールミル７とからなる。これら
はＨ形鋼の一般的な圧延設備の一部を流用することで実
現可能である。
ブレークダウンミル５のロールは第２図に示すように、
カリバー幅ａの異なるボックスカリバー８ａ、８ｂ＋
・・・・・・とフラット部９からなる。しかして。
カリバー幅ａの異なるボックスカリバー８ａ、８ｂ＋
・・・・・・とフラット部９からなる。しかして。
鋼片１０は、まず第３図ａに示される如くブレークダウ
ンミル５で、その厚みｂに適したカリバー幅ａをもつボ
ックスカリバーによる幅方向の圧下と同図すに示される
如くフラット部９による厚み方向の圧下を交互に繰返し
て受けることにより、所定の幅と厚みをもった矩形断面
の粗形鋼片に圧延される。
ンミル５で、その厚みｂに適したカリバー幅ａをもつボ
ックスカリバーによる幅方向の圧下と同図すに示される
如くフラット部９による厚み方向の圧下を交互に繰返し
て受けることにより、所定の幅と厚みをもった矩形断面
の粗形鋼片に圧延される。
この矩形断面の幅および厚みは最終の製品断面寸法が近
いものでは同一寸法でよいが、製品断面の幅と厚みの範
囲が広い場合は、製、品断面の幅と厚みの組合せにより
、極めて多種の断面寸法のものを準備する必要がある。
いものでは同一寸法でよいが、製品断面の幅と厚みの範
囲が広い場合は、製、品断面の幅と厚みの組合せにより
、極めて多種の断面寸法のものを準備する必要がある。
しかしながら本圧延法を用いれば、１種類のロールで、
各パスのロールの隙を変化させるだけで、任意の幅と厚
みの粗形断面にすることができる。
各パスのロールの隙を変化させるだけで、任意の幅と厚
みの粗形断面にすることができる。
即ち、ボックスカリバー８ａ、 ８ｂ、・・・・・・と
してカリバー幅が３０〜６０鰭の差で順次異なるものを
設置することにより、フラット部９で厚み方向に圧下し
た後の厚みｂに対し、それと同等かそれよりわずかに広
いｌｉａのカリバーを選択して使用でき。
してカリバー幅が３０〜６０鰭の差で順次異なるものを
設置することにより、フラット部９で厚み方向に圧下し
た後の厚みｂに対し、それと同等かそれよりわずかに広
いｌｉａのカリバーを選択して使用でき。
圧延中の鋼片の倒れやねじれを生ずることなく第３図ａ
のように幅方向の圧下を加えることができる。逆にカバ
ーの幅ａに合うように厚み方向の圧下スケジュールを設
定してもよい。このボックスカリバーによる幅方向の圧
下と、フラット部による厚み方向の圧下の組合せにより
、任意の幅と厚みをもつ矩形の粗形断面に圧延すること
が可能である。
のように幅方向の圧下を加えることができる。逆にカバ
ーの幅ａに合うように厚み方向の圧下スケジュールを設
定してもよい。このボックスカリバーによる幅方向の圧
下と、フラット部による厚み方向の圧下の組合せにより
、任意の幅と厚みをもつ矩形の粗形断面に圧延すること
が可能である。
ブレークダウンミル５で圧延された矩形断面の鋼片はユ
ニバーサルミル６に送られる。ユニバーサルミル６では
第４図に示すように、鋼片１１は水平ロール１２．１２
’ で幅方向中央部の厚みを圧下されると同時に、垂直
ロール１３．１３”で幅方向の圧下を受ける。このとき
垂直ロール１３．１３’ での幅方向の圧下は鋼片の幅
方向端部の凹凸をならず程度の軽圧下とする。ユニバー
サルミルで圧延された鋼片は４つの角隅部がロール隙１
４にかみ出した。
ニバーサルミル６に送られる。ユニバーサルミル６では
第４図に示すように、鋼片１１は水平ロール１２．１２
’ で幅方向中央部の厚みを圧下されると同時に、垂直
ロール１３．１３”で幅方向の圧下を受ける。このとき
垂直ロール１３．１３’ での幅方向の圧下は鋼片の幅
方向端部の凹凸をならず程度の軽圧下とする。ユニバー
サルミルで圧延された鋼片は４つの角隅部がロール隙１
４にかみ出した。
いわゆるトングボーン形状となる。このドッグボ−ン形
状の鋼片１１はユニバーサルミルに近接して配置された
水平ロールミル７の上下ロール１５．１５’で第５図に
示すごとく厚み方向に圧下され、厚みを整えられる。
状の鋼片１１はユニバーサルミルに近接して配置された
水平ロールミル７の上下ロール１５．１５’で第５図に
示すごとく厚み方向に圧下され、厚みを整えられる。
このとき、被圧延材の幅方向の端部は中央部より圧下量
が大きいが、中央部と一体であるため延びを妨げられ、
長手方向の中央部では幅広がりを生ずるが、長手方向の
先後端では幅方向の端部の方が延びて第６図のような形
状となる。
が大きいが、中央部と一体であるため延びを妨げられ、
長手方向の中央部では幅広がりを生ずるが、長手方向の
先後端では幅方向の端部の方が延びて第６図のような形
状となる。
続いて、鋼片１１は再びユニバーサルミル６で幅方向の
中央部の厚みを圧下されるとともに、水平ロールミル７
で広がった幅を整えられる。このときは逆に幅方向の中
央部のみが圧下を受けるため。
中央部の厚みを圧下されるとともに、水平ロールミル７
で広がった幅を整えられる。このときは逆に幅方向の中
央部のみが圧下を受けるため。
長手方向の先後端では第７図に示すように中央部のみが
突出した形状になる。
突出した形状になる。
したがって、このユニバーサルミル６での厚みおよび幅
の圧下量と水平ロールミル７での厚みの圧下量の配分に
より、先後端の突出し量を幅方向の中央部と端部でほぼ
同量とすることができ、先後端のクロップの切捨量を最
小限にし１歩留りを」二げることかできる。
の圧下量と水平ロールミル７での厚みの圧下量の配分に
より、先後端の突出し量を幅方向の中央部と端部でほぼ
同量とすることができ、先後端のクロップの切捨量を最
小限にし１歩留りを」二げることかできる。
ユニバーサルミル６と水平ロールミル７との交互の圧下
により厚みを減ぜられた鋼片は最終パスを含む２〜３バ
スでは２％以下の軽圧下で圧延して断面形状を仕上げら
れる。平鋼はホットストリップ材や厚板材と異なり１幅
方向の端部の切捨ては行わず製品化されるため１幅方向
の端面が平坦であり、角隅部の肉欠けがないことが要求
されるが、ユニバーサルミル６でのかみ出し部が角隅部
の肉として充填されるため、角隅部の肉欠けはなく、ま
た、最終バスでの圧下を軽圧下とすることにより、端面
ば平坦に仕上げられる。
により厚みを減ぜられた鋼片は最終パスを含む２〜３バ
スでは２％以下の軽圧下で圧延して断面形状を仕上げら
れる。平鋼はホットストリップ材や厚板材と異なり１幅
方向の端部の切捨ては行わず製品化されるため１幅方向
の端面が平坦であり、角隅部の肉欠けがないことが要求
されるが、ユニバーサルミル６でのかみ出し部が角隅部
の肉として充填されるため、角隅部の肉欠けはなく、ま
た、最終バスでの圧下を軽圧下とすることにより、端面
ば平坦に仕上げられる。
ユニバーサルミル６の垂直ロール１３．１．３′ハ外周
面をフラットにすることにより、任意の厚みに対応する
ことができ、またバスごとのロール隙調整において上下
水平ロール１２．１２’ のパスラインを自由にとれる
ので、圧延機の前後面のテーブルの高さを変えずにピン
クアップ量を調整できる。
面をフラットにすることにより、任意の厚みに対応する
ことができ、またバスごとのロール隙調整において上下
水平ロール１２．１２’ のパスラインを自由にとれる
ので、圧延機の前後面のテーブルの高さを変えずにピン
クアップ量を調整できる。
水平ロール１２．１２°の幅は圧延する製品の幅により
、変更する必要はあるが、製品幅の０．７倍以上あれば
ユニバーサルミルにおける水平ロール１２゜１２°から
のはみ出し量が少く端部に倒れ、ゆがみなどは生じない
。水平ロール１２．１２″の幅が製品幅の０．７倍以下
になると水平ロール１２．１２”からのはみ出し量が大
きくなり、端部が垂直ロール１３゜１３’ による圧下
でゆがみ、最終製品の幅端面の直角度が悪くなる。また
、長手方向の先後端の形状の改善にも役立たない。また
水平ロール１２．１２’の幅が製品幅の０．９８倍以上
になると、垂直ロール１３、１３’ との隙１４が極め
てせまくなるため、ＷＪへのかみ出しが高くなり、水平
ロールミル７での圧下の際にかみ出し部が折れ込んでき
すになる場合も生じる。
、変更する必要はあるが、製品幅の０．７倍以上あれば
ユニバーサルミルにおける水平ロール１２゜１２°から
のはみ出し量が少く端部に倒れ、ゆがみなどは生じない
。水平ロール１２．１２″の幅が製品幅の０．７倍以下
になると水平ロール１２．１２”からのはみ出し量が大
きくなり、端部が垂直ロール１３゜１３’ による圧下
でゆがみ、最終製品の幅端面の直角度が悪くなる。また
、長手方向の先後端の形状の改善にも役立たない。また
水平ロール１２．１２’の幅が製品幅の０．９８倍以上
になると、垂直ロール１３、１３’ との隙１４が極め
てせまくなるため、ＷＪへのかみ出しが高くなり、水平
ロールミル７での圧下の際にかみ出し部が折れ込んでき
すになる場合も生じる。
水平ロールミル７のロールはフラットとし、製品の最大
幅以上の幅のロールを準備することにより、１セツトの
ロールで全サイズの製品に対応できる。
幅以上の幅のロールを準備することにより、１セツトの
ロールで全サイズの製品に対応できる。
本発明の実施の具体例を述べると次記の如くである。
ブレークダウンロールのボックスカリバーの幅は８０．
１２０． １６０． ２１０． ２６０ｍｍの５種類
であシ）。
１２０． １６０． ２１０． ２６０ｍｍの５種類
であシ）。
ブレークダウンミルで厚さが６０〜２５０ｍｍ、幅が２
５０〜８５０龍の範囲の任意の厚さと幅の４１１合せに
よる極めて多種の粗形鋼片を圧延している。
５０〜８５０龍の範囲の任意の厚さと幅の４１１合せに
よる極めて多種の粗形鋼片を圧延している。
ユニバーサルミルの水平ロールの幅は、 ２４０゜３
４０ 、４４０ 、５４０ 、６４０ 、７４０ ｔｍ
（Ｄ ５種類テ２幅２５０〜８５０ｍ、厚さ２３〜２０
５ ｔｍの範囲で任意の幅と厚みの組合せをもつ製品を
圧延した。例えば。
４０ 、４４０ 、５４０ 、６４０ 、７４０ ｔｍ
（Ｄ ５種類テ２幅２５０〜８５０ｍ、厚さ２３〜２０
５ ｔｍの範囲で任意の幅と厚みの組合せをもつ製品を
圧延した。例えば。
４４０ｎ幅の水平ロールでは４５０〜５６０鶴の範囲の
幅のものを圧延している。
幅のものを圧延している。
即ち、ブレークダウンロール１セツトユニバーサルミル
の水平ロール６セツト垂直ロール１セント、水平ロール
ミルのロール１セントのみで上記の広範囲の製品を得て
いる。
の水平ロール６セツト垂直ロール１セント、水平ロール
ミルのロール１セントのみで上記の広範囲の製品を得て
いる。
「発明の効果」
以上より明らかなる本発明に於ける諸効果を列記する。
（１）、少ないロールの保有数で極めて多クイズの平鋼
が圧延できる。
が圧延できる。
（２）９組み替えが必要なのはユニバーサルミルの水＝
１０− 平ロールのみであるが、この水平ロールも１種類で適用
できる製品の幅が広い。
１０− 平ロールのみであるが、この水平ロールも１種類で適用
できる製品の幅が広い。
（３）、断面の角落ちがなく、端面形状の良好な平鋼を
得ることができる。
得ることができる。
（４）、材料の先後端の延びの幅方向でのばらつきが少
なく歩留りがよい。
なく歩留りがよい。
（５）、ユニバーサルミルと水平ロールミルとの双方で
厚みを圧下するので垂直ロールミルと水平ロールミルと
による圧延より効率がよい。
厚みを圧下するので垂直ロールミルと水平ロールミルと
による圧延より効率がよい。
Ｃ６）、ユニバーサルミルの水平ロールで圧Ｔしつつ。
垂直ロールで幅方向の圧下をするので、材料のねじれや
ゆがみはない。
ゆがみはない。
第１図は本発明に於ける圧延機の配置側説明図。
第２図は本発明で使用するブレークダウンロールの説明
図、第３図ａ、ｂはブレークダウンミルでの圧延要領の
説明図、第４図、第５図はユニバーサルミル、水平ロー
ルミルでの圧延の説明図、第６図、第７図は材料の先後
端形状の説明図、第８図ａ、ｂは従来のカリバー付ロー
ルによる平鋼の圧延方法の説明図、第９図、第１０′Ｆ
ｇＪは従来のユニバーサルミルによる平鋼圧延の例の説
明図である。 １．１°・・・ブレークダウンロール、２．２′・・・
カリバー付ロール、３．３°・・・垂直ロール、４゜４
°・・・孔型ロール、５・・・ブレークダウンミル、６
…ユニバーサルミル、７・・・水平ロールミル、 ８ａ
。 ８ｂ・・・ボックスカリバー、９・・・フラント部、１
０・・・綱片、１１・・・鋼片、 １２．１２’ ・・
・水平ロール、 １３．１３”・・・垂直ロール、１４
・・・ロール隙、 １５．１５’ ・・・上下ロール。 、ｆ／、Ｉ） ンヂシ７η ｑ。 ズデプｌす ２′
図、第３図ａ、ｂはブレークダウンミルでの圧延要領の
説明図、第４図、第５図はユニバーサルミル、水平ロー
ルミルでの圧延の説明図、第６図、第７図は材料の先後
端形状の説明図、第８図ａ、ｂは従来のカリバー付ロー
ルによる平鋼の圧延方法の説明図、第９図、第１０′Ｆ
ｇＪは従来のユニバーサルミルによる平鋼圧延の例の説
明図である。 １．１°・・・ブレークダウンロール、２．２′・・・
カリバー付ロール、３．３°・・・垂直ロール、４゜４
°・・・孔型ロール、５・・・ブレークダウンミル、６
…ユニバーサルミル、７・・・水平ロールミル、 ８ａ
。 ８ｂ・・・ボックスカリバー、９・・・フラント部、１
０・・・綱片、１１・・・鋼片、 １２．１２’ ・・
・水平ロール、 １３．１３”・・・垂直ロール、１４
・・・ロール隙、 １５．１５’ ・・・上下ロール。 、ｆ／、Ｉ） ンヂシ７η ｑ。 ズデプｌす ２′
Claims (2)
- （１）素材鋼片をブレークダウンミルで粗圧延し、次い
でユニバーサルミルとそれに近接して配置した水平ロー
ルミルとにより、複数パス往復圧延して平鋼を得る方法
であって、ブレークダウンミルにはカリバー幅の異なる
複数のボックスカリバーとフラット部からなるロールを
使用し、ユニバーサルミルにはフラットな垂直ロールと
ロール幅が目標とする製品幅の０．７０〜０．９８倍の
水平ロールを使用し、水平ロールミルにはフラットロー
ルを使用することを特徴とする平鋼の圧延方法。 - （２）ユニバーサルミルにおける厚みと幅の圧下量と水
平ロールミルにおける厚みの圧下量の配分により、先後
端のクロップの切捨量を最小にすることを特徴とする特
許請求の範囲第１項に記載の平鋼の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15787885A JPH0716681B2 (ja) | 1985-07-17 | 1985-07-17 | 平鋼の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15787885A JPH0716681B2 (ja) | 1985-07-17 | 1985-07-17 | 平鋼の圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6221401A true JPS6221401A (ja) | 1987-01-29 |
| JPH0716681B2 JPH0716681B2 (ja) | 1995-03-01 |
Family
ID=15659383
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15787885A Expired - Fee Related JPH0716681B2 (ja) | 1985-07-17 | 1985-07-17 | 平鋼の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0716681B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110560481A (zh) * | 2019-09-26 | 2019-12-13 | 武汉钢铁集团鄂城钢铁有限责任公司 | 一种高精度直角扁钢连轧工艺方法 |
| CN115351069A (zh) * | 2022-09-12 | 2022-11-18 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | 一种热轧h型钢产线生产阴极扁钢的方法 |
| CN116786591A (zh) * | 2023-08-24 | 2023-09-22 | 江苏方圆型钢有限公司 | 一种轧钢机及其菱形压轧方法 |
-
1985
- 1985-07-17 JP JP15787885A patent/JPH0716681B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110560481A (zh) * | 2019-09-26 | 2019-12-13 | 武汉钢铁集团鄂城钢铁有限责任公司 | 一种高精度直角扁钢连轧工艺方法 |
| CN115351069A (zh) * | 2022-09-12 | 2022-11-18 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | 一种热轧h型钢产线生产阴极扁钢的方法 |
| CN115351069B (zh) * | 2022-09-12 | 2023-04-07 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | 一种热轧h型钢产线生产阴极扁钢的方法 |
| CN116786591A (zh) * | 2023-08-24 | 2023-09-22 | 江苏方圆型钢有限公司 | 一种轧钢机及其菱形压轧方法 |
| CN116786591B (zh) * | 2023-08-24 | 2023-11-14 | 江苏方圆型钢有限公司 | 一种轧钢机及其菱形压轧方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0716681B2 (ja) | 1995-03-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DE69125926T2 (de) | System und verfahren zum formen dünner flacher warmgewalzter metallbänder | |
| JPS6221401A (ja) | 平鋼の圧延方法 | |
| GB2105626A (en) | Method for producing beam blank for universal beam | |
| JPS6011563B2 (ja) | Ｔ形鋼の圧延方法 | |
| US4295354A (en) | Method for producing beam blank for large size H-beam from flat slab | |
| US4393679A (en) | Method for producing blank for wide flange beam | |
| US1584399A (en) | Continuous mill for rolling angle bars | |
| US1584378A (en) | Process of rolling angles | |
| JPH10506577A (ja) | フランジ付構造製品をスラブから直接製造する方法 | |
| JPH0761485B2 (ja) | 形鋼の仕上圧延方法 | |
| JP2023113156A (ja) | ハット形鋼矢板の製造方法 | |
| EP0760263B1 (en) | Method of and apparatus for hot rolling h-steel | |
| JPH08174024A (ja) | カットｔ形鋼の製造方法及び装置 | |
| JP2576567B2 (ja) | 条鋼の無段階連続圧延方法 | |
| JPS6221402A (ja) | 平鋼の圧延方法 | |
| SU919770A2 (ru) | Способ регулировани ширины толстых листов при прокатке | |
| JPH05146807A (ja) | 熱間スラブの幅プレス用金敷 | |
| JP3617085B2 (ja) | 広幅厚肉ｈ形鋼の粗形鋼片圧延方法 | |
| JPH06254601A (ja) | 不等辺山形鋼の圧延方法 | |
| SU973196A1 (ru) | Способ гор чей прокатки широких полос | |
| JP2577660B2 (ja) | 溝形鋼の熱間圧延方法 | |
| RU2397034C1 (ru) | Инструмент непрерывного широкополосного стана горячей прокатки | |
| JP3166656B2 (ja) | 形鋼の圧延方法および圧延機 | |
| SU1748892A1 (ru) | Способ прокатки на сл бинге | |
| JPH05269502A (ja) | Ｈ形鋼の熱間圧延方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |