JPS58138502A - エツジ部表面欠陥の少ない熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
エツジ部表面欠陥の少ない熱延鋼板の製造方法Info
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- JPS58138502A JPS58138502A JP2117782A JP2117782A JPS58138502A JP S58138502 A JPS58138502 A JP S58138502A JP 2117782 A JP2117782 A JP 2117782A JP 2117782 A JP2117782 A JP 2117782A JP S58138502 A JPS58138502 A JP S58138502A
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- steel plate
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- rolled steel
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- Pending
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- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 27
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 5
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/02—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing
- B21B1/026—Rolling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、スラブから熱間圧延により鋼板を製造するに
際し、スラブの幅方向の塑性変形に起因して形成される
熱延鋼板（銅帯及び鋼板）のエツジ部の表面欠陥を、ス
ラブの横断面形状を変えることにより、減少させる方法
に関するものである。
際し、スラブの幅方向の塑性変形に起因して形成される
熱延鋼板（銅帯及び鋼板）のエツジ部の表面欠陥を、ス
ラブの横断面形状を変えることにより、減少させる方法
に関するものである。
一般に熱間圧延のままのエツジ部はミルエツジと呼ばれ
るが、ミルエツジの状態では表面欠陥や幅変動等の不良
部分が多い。ミルエツジの状態の鋼板は加工用途、例え
ばプレス用素材としては充分使用出来るが、不良部分を
避けたい素材、幅精度やエツジの直角度を要求するよう
な素材、例えば冷蔵庫やロッカーに使用するような場合
は、そのま〜では使用出来ないことがある。この場合は
、トリマー、スリッター或はリミナーにより耳切りされ
る。
るが、ミルエツジの状態では表面欠陥や幅変動等の不良
部分が多い。ミルエツジの状態の鋼板は加工用途、例え
ばプレス用素材としては充分使用出来るが、不良部分を
避けたい素材、幅精度やエツジの直角度を要求するよう
な素材、例えば冷蔵庫やロッカーに使用するような場合
は、そのま〜では使用出来ないことがある。この場合は
、トリマー、スリッター或はリミナーにより耳切りされ
る。
カッ、トエツジ材については、直角度やエツジ部表面茨
酷に対する要求が高いので、余裕のあるマージン（カッ
ト代）を付けておくことが必要である。もしも、スラブ
から鋼板を圧延中にエツジ部に表面欠陥が形成される場
合には、このマージンを予め大きくとる必要があり、所
定の呼称幅の鋼板を確保する上で、鋼板の歩留低下の問
題をもたらす。
酷に対する要求が高いので、余裕のあるマージン（カッ
ト代）を付けておくことが必要である。もしも、スラブ
から鋼板を圧延中にエツジ部に表面欠陥が形成される場
合には、このマージンを予め大きくとる必要があり、所
定の呼称幅の鋼板を確保する上で、鋼板の歩留低下の問
題をもたらす。
従来、このマージンの低減に対しては、スラブの加熱条
件の改善、パーティカルスケールブレーカ−やエツジヤ
−の圧延条件の改善によって、ある程度の効果を発揮し
ているが、特にステンレス鋼の圧延においては、普通炭
素鋼に比較して変形抵抗が大きいので、スケールブレー
カ−やエツジヤ−の効果が少なく、ステンレス鋼スラブ
を熱間圧延すると、エツジ部に圧延方向に平行な線状の
表面疵（以下エツジシーム疵と称す）が形成され易い。
件の改善、パーティカルスケールブレーカ−やエツジヤ
−の圧延条件の改善によって、ある程度の効果を発揮し
ているが、特にステンレス鋼の圧延においては、普通炭
素鋼に比較して変形抵抗が大きいので、スケールブレー
カ−やエツジヤ−の効果が少なく、ステンレス鋼スラブ
を熱間圧延すると、エツジ部に圧延方向に平行な線状の
表面疵（以下エツジシーム疵と称す）が形成され易い。
このエツジシーム疵の低減は、ステンレス鋼板のエツジ
カット工程での歩留向上の為に極めて重要であり、本発
明では、普通鋼も含めてスラブの横断面形状を改善する
ことにより、その低減を計るものである。
カット工程での歩留向上の為に極めて重要であり、本発
明では、普通鋼も含めてスラブの横断面形状を改善する
ことにより、その低減を計るものである。
第１図は、本発明におけるスラブの形状を示す図である
。斜線部は該スラブの横断面である。
。斜線部は該スラブの横断面である。
１．１は長辺であり、対向する二つの短辺２、。
２に、横断面において内方にくぼんだ凹型の面２′を形
成せしめる。凹型面２′ケ、短辺面の一部を構成する境
界面４．４と、境界＃！３．３で交叉する。５はコーナ
ーである。
成せしめる。凹型面２′ケ、短辺面の一部を構成する境
界面４．４と、境界＃！３．３で交叉する。５はコーナ
ーである。
第２図は、従来のスラブ形状を示す図であり、短辺２は
直線であり横断面が長方形である。該スラブを熱間圧延
すると、長辺面１′の圧下によって、短辺面２′が幅拡
がりを起こし、コーナー５よりも外方に拡げられる。そ
の結果、第３図に示す熱延鋼板のようにエツジシーム疵
が発生する。第３図において、ｂは鋼板の表面であり、
スラブの長辺面１′に対応する。７は鋼板の短辺面で、
スラブの短辺面２′の一部に対応する。８は、エツジ部
に形成されたシーム疵であり、第２図の、スラブコーナ
ー５及び短辺面２′のコーナー５に近い部分が、熱間圧
延によって表面疵となったものである。
直線であり横断面が長方形である。該スラブを熱間圧延
すると、長辺面１′の圧下によって、短辺面２′が幅拡
がりを起こし、コーナー５よりも外方に拡げられる。そ
の結果、第３図に示す熱延鋼板のようにエツジシーム疵
が発生する。第３図において、ｂは鋼板の表面であり、
スラブの長辺面１′に対応する。７は鋼板の短辺面で、
スラブの短辺面２′の一部に対応する。８は、エツジ部
に形成されたシーム疵であり、第２図の、スラブコーナ
ー５及び短辺面２′のコーナー５に近い部分が、熱間圧
延によって表面疵となったものである。
本発明において＆イ、第１図に示すように短辺面に凹型
面２′を形成せしめているので、熱間圧延において塑性
変形するものの、そのメタルフローは、凹型面２′がコ
ーナー５よりも外方に幅拡がりすることは少なく、エツ
ジシーム疵の発生は極めて少な・い。
面２′を形成せしめているので、熱間圧延において塑性
変形するものの、そのメタルフローは、凹型面２′がコ
ーナー５よりも外方に幅拡がりすることは少なく、エツ
ジシーム疵の発生は極めて少な・い。
短辺面に凹型を形成する手段としては、その１つとして
連続鋳造時に凹を形成する方法がある。即ち連続鋳造銅
型内面の短辺面を凸型に形成しておくもので、第４図に
示すととく長辺９．９の内面は平面であるが短辺１０．
１’０の内面は中央部の膨みが最も大きく、両端部に近
づくにつれ小さくすると共に、長辺９．９と交わる部分
からやや内側は膨みをもたせない。
連続鋳造時に凹を形成する方法がある。即ち連続鋳造銅
型内面の短辺面を凸型に形成しておくもので、第４図に
示すととく長辺９．９の内面は平面であるが短辺１０．
１’０の内面は中央部の膨みが最も大きく、両端部に近
づくにつれ小さくすると共に、長辺９．９と交わる部分
からやや内側は膨みをもたせない。
このような鋳型を用いて鋳造することにより、スラブ短
辺面に凹型を形成することが可能となる。更にスラブ短
辺面に凹型を形成する他の手段としては、鋼塊を分塊圧
延する際、幅圧下圧延時表向に凸部を設けたロールを用
いて圧延することによっても、スラブ短辺＋ＭＫ凹型を
つくることができる。
辺面に凹型を形成することが可能となる。更にスラブ短
辺面に凹型を形成する他の手段としては、鋼塊を分塊圧
延する際、幅圧下圧延時表向に凸部を設けたロールを用
いて圧延することによっても、スラブ短辺＋ＭＫ凹型を
つくることができる。
次にスラブ短辺面の最適凹み量について説明する。
第５図は凹みの程度とエツジシーム疵の発生度合いと、
それに伴なう耳切り代の幅の関係を表わしたもので、横
軸に凹み深さの度合を示しα（チ）で表わす。
それに伴なう耳切り代の幅の関係を表わしたもので、横
軸に凹み深さの度合を示しα（チ）で表わす。
α（チ）＝スラブ−２短辺面の凹み深さく一／スラブ短
辺長さくスラブ厚み）（ｉｎ）Ｘ１００である。
辺長さくスラブ厚み）（ｉｎ）Ｘ１００である。
縦軸【ス耳切り代の幅であダ、グラフの実線Ａはエツジ
シーム疵の発生度合を、破線Ｂはパイプの発生度合を示
す。
シーム疵の発生度合を、破線Ｂはパイプの発生度合を示
す。
図から判るように、凹み深さ度合いαが１０チの時が最
適であり、その値が小さくなると、即ち凹み量が浅くな
ると、エツジシーム疵の発生が多くなり、逆に凹み量が
大きくなり過ぎるとパイプが発生する。このためα（チ
）を適宜の範囲でスラブ短辺面凹みを決定することが必
要である。
適であり、その値が小さくなると、即ち凹み量が浅くな
ると、エツジシーム疵の発生が多くなり、逆に凹み量が
大きくなり過ぎるとパイプが発生する。このためα（チ
）を適宜の範囲でスラブ短辺面凹みを決定することが必
要である。
又第１図（おける短辺全長りと凹形酸部の長さｔとの関
係については、凹部形成部長さｔを全長りの４０〜９５
％とし、境界長さｌは、常に両端同じ値とすることによ
り、大きな効果を得ることができる。 １ 本発明の実施例を以下に示す。
係については、凹部形成部長さｔを全長りの４０〜９５
％とし、境界長さｌは、常に両端同じ値とすることによ
り、大きな効果を得ることができる。 １ 本発明の実施例を以下に示す。
断面サイズが２１５ｕ＋Ｘ１０２０ｍｍのステンレス鋼
スラブ（ＳＵＳ４３０）を製造するに際して、第４図に
示す横断面形状の鋳型を設計し、連続鋳造した。
スラブ（ＳＵＳ４３０）を製造するに際して、第４図に
示す横断面形状の鋳型を設計し、連続鋳造した。
スラブの鋳造速度が小さい場合には、鋳型直下のスラブ
の支持は、通常のフラットロール又は通常のクーリング
プレートで十分であるが、高速鋳造の場合には、溶鋼静
圧によって、スラブ短辺が膨出（バルジング）し、目的
とするスラブ形状が得られないので、鋳型と同等の形状
のクーリングプレートを使用した。
の支持は、通常のフラットロール又は通常のクーリング
プレートで十分であるが、高速鋳造の場合には、溶鋼静
圧によって、スラブ短辺が膨出（バルジング）し、目的
とするスラブ形状が得られないので、鋳型と同等の形状
のクーリングプレートを使用した。
得られたスラブを熱間圧延し、鋼板な酸洗ライン及びサ
イドトリマーラインを通板して、耳切り代を調査した結
果、従来のスラブ形状の場合に比較して本発明の場合、
耳切り代は大幅に減少することを確認した。但し、スラ
ブ短辺面の凹み深さを必要以上に大きくとると、２′板
板状のパイプがエツジ部に形成され逆効果となるので、
適切な凹み深さを選択することが重要である。
イドトリマーラインを通板して、耳切り代を調査した結
果、従来のスラブ形状の場合に比較して本発明の場合、
耳切り代は大幅に減少することを確認した。但し、スラ
ブ短辺面の凹み深さを必要以上に大きくとると、２′板
板状のパイプがエツジ部に形成され逆効果となるので、
適切な凹み深さを選択することが重要である。
本発明の他の実施例は、９＠塊を分塊圧延する工程に対
しても可能である。すなわち、幅圧下圧延に際して、ス
ラブ断面内において、短辺が内方にくぼんだ凹型の面を
有するように、エツジヤ−ロールの横断面において、内
方に突出した凸型の面を有するエツジヤ−ロールで、分
塊圧延したスラブを熱間圧延した結果、得られた鋼板の
エツジシーム疵は、従来法に比較して大幅に低減した。
しても可能である。すなわち、幅圧下圧延に際して、ス
ラブ断面内において、短辺が内方にくぼんだ凹型の面を
有するように、エツジヤ−ロールの横断面において、内
方に突出した凸型の面を有するエツジヤ−ロールで、分
塊圧延したスラブを熱間圧延した結果、得られた鋼板の
エツジシーム疵は、従来法に比較して大幅に低減した。
以上説明したように、本発明はスラブの横断面において
、対向する短辺面に内方にくぼんだ凹型面を形成せしめ
ることにより、熱間圧延鋼板のエツジ部表面疵の少ない
優良な鋼板を製造する上で大きな効果がある。
、対向する短辺面に内方にくぼんだ凹型面を形成せしめ
ることにより、熱間圧延鋼板のエツジ部表面疵の少ない
優良な鋼板を製造する上で大きな効果がある。
第１図は本発明におけるスラブ形状を示す斜視図、第２
図は従来法におけるスラブ形状を示す斜視図、第３図は
熱延鋼板を示す部分斜視図、第４′図は連続鋳造鋳型の
横断面図、第５図はスラブ凹み量とエツジシーム疵の関
係を示すグラフである。 １ニスラブ長辺 １′：長辺面 ２ニスラブ短辺 ２′二短辺面 ３：境界線 ４：境界面 ５：コーナー ６：鋼板長辺面 −７：鋼板短
辺面 ８：エツジシーム疵９：鋳型長辺 １０：
鋳型短辺 亭２１ｉ２Ｉ 寥３回 等４回 早５回
図は従来法におけるスラブ形状を示す斜視図、第３図は
熱延鋼板を示す部分斜視図、第４′図は連続鋳造鋳型の
横断面図、第５図はスラブ凹み量とエツジシーム疵の関
係を示すグラフである。 １ニスラブ長辺 １′：長辺面 ２ニスラブ短辺 ２′二短辺面 ３：境界線 ４：境界面 ５：コーナー ６：鋼板長辺面 −７：鋼板短
辺面 ８：エツジシーム疵９：鋳型長辺 １０：
鋳型短辺 亭２１ｉ２Ｉ 寥３回 等４回 早５回
Claims (1)
- 熱間圧延゛により鋼板を製造するに際し、素材スラブの
形状を、その横断面において対向する短辺な内方にくぼ
んだ凹型に形成せしめることを特徴とするエツジ部表面
欠陥の少ない熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2117782A JPS58138502A (ja) | 1982-02-15 | 1982-02-15 | エツジ部表面欠陥の少ない熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2117782A JPS58138502A (ja) | 1982-02-15 | 1982-02-15 | エツジ部表面欠陥の少ない熱延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58138502A true JPS58138502A (ja) | 1983-08-17 |
Family
ID=12047646
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2117782A Pending JPS58138502A (ja) | 1982-02-15 | 1982-02-15 | エツジ部表面欠陥の少ない熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58138502A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0628360A1 (en) * | 1993-06-07 | 1994-12-14 | Kawasaki Steel Corporation | Sizing press, method of changing die thereof, die change system and method of measuring distance in die |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5426230A (en) * | 1977-08-01 | 1979-02-27 | Nippon Steel Corp | Cast strip free of ear cracking |
| JPS5497533A (en) * | 1978-01-20 | 1979-08-01 | Kawasaki Steel Co | Continuous casting slab for hot rolling |
-
1982
- 1982-02-15 JP JP2117782A patent/JPS58138502A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5426230A (en) * | 1977-08-01 | 1979-02-27 | Nippon Steel Corp | Cast strip free of ear cracking |
| JPS5497533A (en) * | 1978-01-20 | 1979-08-01 | Kawasaki Steel Co | Continuous casting slab for hot rolling |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0628360A1 (en) * | 1993-06-07 | 1994-12-14 | Kawasaki Steel Corporation | Sizing press, method of changing die thereof, die change system and method of measuring distance in die |
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