KR20110131080A - 용융 가공용 수지 혼합물, 펠렛 및 이를 이용한 수지 성형품의 제조 방법 - Google Patents

용융 가공용 수지 혼합물, 펠렛 및 이를 이용한 수지 성형품의 제조 방법 Download PDF

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Abstract

제 1 수지 및 제 2 수지를 포함하는 용융 가공용 수지 혼합물로서, 상기 제 1 수지와 제 2 수지의 용융 점도(Melt viscosity) 차이가 100 내지 1000 s-1의 전단속도 및 상기 혼합물의 가공온도에서 0.1 내지 3000 pa*s 인 용융 가공용 수지 혼합물, 펠렛 및 이를 이용한 성형품의 제조 방법에 관한 것으로서, 이러한 혼합물은 성형품의 기계적 특성 및 표면 특성을 향상시킬 수 있을 뿐만 아니라, 추가적인 표면 코팅 단계를 생략하여 공정 시간 단축, 생산성 증가, 생산 비용 절감의 효과 발휘할 수 있다.

Description

용융 가공용 수지 혼합물, 펠렛 및 이를 이용한 수지 성형품의 제조 방법 {RESIN BLEND FOR MELTING PROCESS, PELLET AND PREPARATION METHOD OF RESIN MOLDED ARTICLE USING THE SAME}
본 발명은 용융 가공용 수지 혼합물 및 이를 이용한 수지 성형품의 제조 방법에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 성형품의 기계적 특성 및 표면 특성을 향상시킬 수 있을 뿐만 아니라, 추가적인 표면 코팅 단계를 생략하여 공정 시간 단축, 생산성 증가, 및 생산 비용 절감의 효과를 발휘할 수 있는 용융 가공용 수지 혼합물 및 이를 이용한 수지 성형품의 제조 방법에 관한 것이다.
플라스틱 수지는 가공이 용이하고 인장강도, 탄성률, 내열성, 및 내충격성 등 우수한 성질을 가지고 있어서 자동차부품, 헬멧, 전기기기 부품, 방적기계 부품, 완구류, 또는 파이프 등의 다양한 용도로 사용되고 있다.
특히, 가전제품 등의 경우에는 주거 공간에서 사용되기 때문에 가전제품 자체의 기능뿐 아니라 인테리어 소품과 같은 기능도 요구되고 있고, 자동차 부품 및 완구류 등은 직접 인체에 접촉되기 때문에 친환경적이면서 우수한 내스크래치 특성을 가져야 한다. 그러나, 일반적으로 플라스틱 수지는 일정 시간 이상 외부에 노출되면 공기중의 산소, 오존, 빛 등에 의해 분해되면서 변색이 일어나기 쉽기 때문에, 내후성 면에서 취약하고 강도도 많이 약해져 쉽게 부서질 가능성이 있다는 문제가 있다. 이에 따라, 추가적인 도장 또는 도금 공정을 적용하여 플라스틱 수지의 단점을 보완하고 표면 특성을 향상시키는 방법을 사용하는 것이 일반적이다. 하지만, 이러한 도장 또는 도금 공정은 플라스틱 수지의 제조 공정의 효율성 및 경제성을 저하시키는 원인이 될 뿐만 아니라, 도장 또는 도금 공정을 적용하면 공정 자체 또는 제품의 폐기 과정에서 다량의 유해 물질을 발생시키는 문제점을 가지고 있다.
이에 따라, 상기 도장 또는 도금 공정을 생략하면서도 플라스틱 수지의 내스크래치성, 내열성 및 내후성 등의 특성을 향상시키기 위한 다양한 방법이 제안되었다. 고분자 수지 내에 무기입자를 첨가하여 내마모성 및 강성 등의 물성을 향상시키는 방법이 제안되었으나, 이러한 방법에 의하면 플라스틱 수지의 가공성이 낮아지고 무기입자 첨가로 인해 충격강도 및 광택도가 저하될 수 있는 단점이 있었다. 또한, 내스크래치성 또는 내열성이 우수한 수지를 추가로 첨가하여 플라스틱 수지의 표면 특성을 향상시키는 방법이 제안되었으나, 이러한 방법은 제품의 사출 후 경화하는 단계 등의 추가 공정이 요구되며, 내후성, 내열성 또는 내스크래치성 등의 물성도 제품에 요구되는 만큼 충분히 향상되지 않는 문제점이 있었다.
이에 따라, 플라스틱 수지의 도장 또는 도금 공정을 생략하여 공정의 효율성 및 경제성을 높일 수 있으면서도 성형품의 기계적 특성 및 표면 특성을 향상시킬 수 있는 방법에 대한 개발이 요구되고 있다.
본 발명은 압출 또는 사출 성형과 같은 용융 가공시, 성형품의 기계적 특성 및 표면 특성을 향상시킬 수 있을 뿐만 아니라, 추가적인 표면 코팅 단계를 생략하여 공정 시간 단축, 생산성 증가, 및 생산 비용 절감의 효과를 발휘할 수 있는 용융 가공용 수지 혼합물을 제공하기 위한 것이다.
또한, 본 발명은 상기 용융 가공용 수지 혼합물을 이용한 펠렛을 제공하기 위한 것이다.
또한, 본 발명은 상기 용융 가공용 수지 혼합물 또는 펠렛을 이용한 수지 성형품의 제조 방법을 제공하기 위한 것이다.
본 발명은 제 1 수지 및 제 2 수지를 포함하는 용융 가공용 수지 혼합물로서, 상기 제 1 수지와 제 2 수지의 용융 점도(Melt viscosity) 차이가 100 내지 1000 s-1의 전단속도 및 상기 혼합물의 가공온도에서 0.1 내지 3000 pa*s 인 용융 가공용 수지 혼합물을 제공하기 위한 것이다.
또한, 본 발명은 제 1 수지를 포함하는 코어(core); 및 제 2 수지를 포함하는 셀(shell)을 포함하는 펠렛으로서, 상기 제 1 수지와 제 2 수지의 용융 점도(Melt viscosity) 차이가 100 내지 1000 s-1의 전단속도 및 상기 펠렛의 가공온도에서 0.1 내지 3000 pa*s인 펠렛을 제공하기 위한 것이다.
또한, 본 발명은 상기 수지 혼합물을 용융 가공하는 단계를 포함하는 수지 성형품의 제조 방법을 제공하기 위한 것이다.
이하 발명의 구체적인 구현예에 따른 용융 가공용 수지 혼합물, 펠렛 및 이를 이용한 수지 성형품의 제조 방법에 관하여 상세하게 설명하기로 한다.
본 발명에서, 혼합물(blend)은 제 1 수지와 제 2 수지가 하나의 매트릭스 내에서 균일하게 혼합되어 있는 경우와, 제 1 수지로 이루어진 펠렛(pellet)과 제 2 수지로 이루어진 펠렛이 균일하게 혼합되어 있는 경우를 의미한다. 상기 하나의 매트릭스 내에서 균일하게 혼합되어 있는 경우는, 예를들어 하나의 펠렛 내에서 제 1 수지와 제 2 수지가 균일하게 혼합되어 조성물 형태로 존재하는 것을 포함하는 의미이다.
용융 가공은 용융온도(Tm) 이상의 온도로 수지를 용융시켜 가공하는 공정을 의미하며, 예를 들면, 사출, 압출, 중공 또는 발포 등이 있다.
층 분리는 나머지 수지와 상분리된 부분이 전체 수지 혼합물에 부분적으로 분포되어 있는 구조, 예컨대 해-도(sea-island)형 구조와는 달리, 상 분리된 부분(예를 들어, 제 2 수지가 풍부한(rich) 부분)이 나머지 수지(예를 들어, 제 1 수지가 풍부한 부분)와 분리 가능하게 관찰될 수 있는 별도의 층을 형성하는 경우를 의미한다. 이러한 층 분리는 2층으로 분리가 되는 것이 바람직하나, 필요에 따라 3층 이상의 분리도 가능하다.
본 발명자들은, 제 1 수지 및 제 2 수지를 포함하는 용융 가공용 수지 혼합물에 있어서, 상이한 물성을 갖는 특정의 제 1 수지 및 제 2 수지를 사용하면, 층 분리 현상이 발생할 수 있으며, 이러한 층 분리 현상을 이용하면 압출 또는 사출 공정 중 또는 후에 별도의 추가 공정 없이도 펠렛 또는 성형품의 표면을 선택적으로 코팅하는 효과를 낼 수 있음을 실험을 통하여 확인하고 발명을 완성하였다. 특히, 상기 제 2 수지가 상기 제 1 수지에 비하여 높은 소수성 특성과 같은 상이한 물성을 갖기 때문에, 압출 또는 사출 등의 용융 가공 단계에서 층 분리가 보다 용이하게 일어날 수 있으며 상기 제 2 수지는 성형되는 펠렛 또는 성형품의 표면층을 구성할 수 있다.
이에 따라, 상기 용융 가공용 수지 혼합물을 이용하면, 추가적인 코팅 공정을 적용하지 않고도 성형품의 우수한 기계적 물성 및 표면 특성을 얻을 수 있다. 이전에는 금형으로부터 성형품을 쉽게 빼내기 위하여 단순히 점도가 낮은 용매를 이용하였었는데, 상기 용융 가공용 수지 혼합물은 제 2 수지의 분자량 분포와 특정의 제 1 수지 및 제 2 수지의 물성의 차이를 이용하여 수지의 층 분리를 가능하게 하며 최종 성형품의 표면 특성 및 기계적 특성을 향상시킬 수 있다.
상기 용융 가공용 수지 혼합물에서 나타나는 층 분리 현상은 제 2 수지의 분자량 분포 및 상기 제 1 수지 및 제 2 수지 간의 상이한 물성에 의한 것으로 보인다. 여기서 상이한 물성의 예로는 표면 에너지(Surface Energy), 용융 점도(Melt Viscosity), 유리 전이 온도(Glass transition temperature) 또는 용해도 파라미터(Solubility Parameter) 등을 들 수 있다.
발명의 일 구현예에 의하면, 제 1 수지 및, 25℃에서 상기 제 1 수지와 표면 에너지 차이가 0.1 내지 35 mN/m 인 제 2 수지를 포함하는 용융 가공용 수지 혼합물이 제공될 수 있다.
상기 제 1 수지와 제 2 수지의 표면 에너지 차이는 25℃에서 0.1 내지 35 mN/m, 바람직하게는 1 내지 30 mN/m, 보다 바람직하게는 1 내지 20 mN/m 일 수 있다. 상기 수지 혼합물이 압출 또는 사출 후 수지는 제일 먼저 공기와 접촉하게 되는데, 이때 수지가 유동성을 가지고 있는 상태이기 때문에 표면 에너지가 작아서 소수성을 띄는 상기 제 2 수지가 공기와 접촉하는 표면으로 이동하게 되어, 상기 제 2 수지가 성형품의 표면층을 구성하게 된다. 이에 따라, 상기 표면 에너지 차이가 너무 작으면, 상기 제 1 수지와 제 2 수지가 쉽게 혼화되어 층 분리 현상이 용이하게 발생하기 어렵고, 상기 제 2 수지가 표면으로 이동하기 어려울 수 있다. 또한, 상기 표면 에너지 차이가 너무 크면, 상기 제 1 수지와 제 2 수지가 결합되지 못하고 분리 또는 박리될 수 있다.
본 발명의 또 다른 구현예에 의하면, 제 1 수지; 및 상기 제 1 수지와 용융 점도(Melt viscosity) 차이가 100 내지 1000 s-1의 전단속도 및 상기 수지 혼합물의 가공온도에서 0.1 내지 3000 pa*s 인 제 2 수지를 포함하는 용융 가공용 수지 혼합물을 제공할 수 있다.
상기 제 1 수지와 제 2 수지의 용융 점도의 차이는 100 내지 1000 s-1의 전단속도 및 상기 수지 혼합물의 가공 온도에서 0.1 내지 3000 pa*s, 바람직하게는 1 내지 2000 pa*s, 보다 바람직하게는 1 내지 1000 pa*s 일 수 있다. 상기 용융 점도의 차이가 너무 작은 경우에는 상기 제 1 수지와 제 2 수지가 쉽게 혼화되어 버려 층 분리 현상이 용이하게 발생하기 어려우며, 상기 용융 점도의 차이가 너무 큰 경우에는 상기 제 1 수지와 제 2 수지가 결합되지 못하고 박리될 수 있다.
상기 용융 점도는 모세관 유동(Capillary Flow)으로 측정될 수 있는데, 이는 특정 가공 온도 및 전단속도(shear rate)(/s)에 따른 전단 점도(shear viscosity)(pa*s)를 의미한다.
상기 전단 속도란 상기 수지 혼합물이 가공될 때 적용되는 전단 속도를 의미하고, 전단속도는 가공 방법에 따라 조절할 수 있다.
상기 가공 온도란 상기 수지 혼합물을 가공하는 온도를 의미한다. 예컨대, 상기 수지 혼합물을 압출 또는 사출 등의 용융 가공에 이용하는 경우 상기 용융 가공 공정에 적용되는 온도를 의미한다. 상기 가공온도는 압출 또는 사출에 적용되는 수지에 따라서 조절할 수 있다. 예를 들어, ABS수지의 제 1 수지 및 메틸메타크릴레이트계 단량체로부터 얻어진 제 2 수지를 포함하는 수지 혼합물의 경우, 가공 온도가 210 내지 240℃일 수 있다.
본 발명의 또 다른 구현예에 의하면, 제 1 수지; 및 25℃에서 상기 제 1 수지와 용해도 파라미터 (Solubility Parameter) 차이가 0.001 내지 10.0 (J/cm3)1/2인 제 2 수지를 포함하는 용융 가공용 수지 혼합물을 제공할 수 있다.
상기 제 1 수지와 제 2 수지의 용해도 파라미터(Solubility Parameter) 차이는 25℃에서 0.001 내지 10.0 (J/cm3)1/2, 바람직하게는 0.01 내지 5.0 (J/cm3)1/2, 보다 바람직하게는 0.01 내지 3.0 (J/cm3)1/2일 수 있다. 이러한 용해도 파라미터는 각 수지 분자의 극성에 따른 용해 가능성을 나타낸 수지의 고유의 특성으로서, 각각의 수지에 대한 용해도 파라미터는 일반적으로 알려져 있다. 상기 용해도 파라미터 차이가 너무 작은 경우에는 상기 제 1 수지와 제 2 수지가 쉽게 혼화되어 버려 층 분리 현상이 용이하게 발생하기 어려우며, 상기 용해도 파라미터 차이가 너무 큰 경우에는 상기 제 1 수지와 제 2 수지가 결합되지 못하고 박리될 수 있다.
또한, 상기 제 2 수지의 분자량 분포(PDI)는 1 내지 2.5이며, 바람직하게는 1 내지 2.3 이다.
상기 제 2 수지의 분자량 분포가 2.5보다 큰 경우에는, 저분자량에 의해 제 1 수지와 제 2 수지가 쉽게 혼화되거나, 고분자량에 의해 제 2 수지의 유동성이 저하되어 층 분리 현상이 용이하게 발생하기 어렵다.또한, 본 발명에서 용융 가공용 수지 혼합물의 제 2 수지의 중량평균분자량(Mw)은 3만 내지 20만이고, 바람직하게는 5만 내지 15만이다.
상기 중량평균분자량이 3만 보다 작은 경우는 제 1 수지와 제 2 수지가 쉽게 혼화되고, 20만 보다 큰 경우는 제 2 수지의 유동성이 저하되어 층 분리 현상이 용이하게 발생하기 어렵다.한편, 상기 제 1 수지는 목적하는 성형품의 물성을 주로 결정하는 수지로서, 목적하는 성형품의 종류 및 이용되는 공정조건에 따라 선택될 수 있다. 이러한 제 1 수지로는 일반적인 합성 수지를 별 다른 제한 없이 사용할 수 있으나, 바람직하게는 ABS(acrylonitrile butadiene styrene)계 수지, 폴리스티렌계 수지, ASA(acrylonitrile styrene acrylate)계 수지 또는 스티렌-부타디엔-스티렌 블록공중합체계 수지와 같은 스티렌계 수지; 고밀도폴리에틸렌계 수지, 저밀도폴리에틸렌계 수지, 또는 폴리프로필렌계 수지와 같은 폴리올레핀계 수지; 에스터계 열가소성 엘라스토머 또는 올레핀계 열가소성 엘라스토머와 같은 열가소성 엘라스토머; 폴리옥시메틸렌계 수지 또는 폴리옥시에틸렌계 수지와 같은 폴리옥시알킬렌계 수지; 폴리에틸렌 테레프탈레이트계 수지 또는 폴리부틸렌 테레프탈레이트계 수지와 같은 폴리에스테르계 수지; 폴리염화비닐계 수지; 폴리카보네이트계 수지; 폴리페닐렌설파이드계 수지; 비닐알콜계 수지; 폴리아미드계 수지; 아크릴레이트계 수지; 엔지니어링 플라스틱; 이들의 공중합체 또는 이들의 혼합물을 들 수 있다.
상기 제 2 수지는 상기 제 1 수지와의 관계에서 상술한 바와 같은 물성 차이를 나타내고, 목적하는 성형품의 표면에 일정한 기능을 부여할 수 있는 수지로써, 그 기능의 종류에는 특별히 한정되지 않는다. 예컨대, 상기 제 2 수지의 구체적인 예로는 내마모성 수지, 내오염성 수지, 내지문성 수지, 유색성 수지, 펄 수지, 고광택 수지, 무광택 수지, 차단성 수지 또는 이들의 혼합물을 들 수 있다.
상기 제 2 수지는 열경화성 관능기 또는 UV 경화성 관능기를 갖거나 열경화성 관능기와 UV 경화성 관능기를 모두 갖는 것일 수 있다. 상기 제 2 수지에 열가교가 가능한 관능기가 포함될 경우, 상분리 현상이 일어나고 압출 또는 사출시 가교가 많이 일어나서 경도를 높여줄 수 있다.
그리고, 이러한 상기 제 2 수지의 보다 구체적인 예로는 (메타)아크릴레이트계 수지, 에폭시계 수지, 옥세탄계 수지, 이소시아네이트계 수지, 실리콘계 수지, 불소계 수지, 이들의 공중합체 또는 이들의 혼합물 등을 들 수 있다.
상기 (메타)아크릴레이트계 수지는 아크릴기 또는 메타아크릴기 단량체를 주성분으로 하는 중합체로서, 예를 들면, 메타아크릴레이트, 아크릴레이트를 비롯하여, 메틸메타아크릴레이트, 에틸메타아크릴레이트, 프로필메타아크릴레이트, 부틸메타아크릴레이트, 사이클로헥실메타아크릴레이트, 옥틸메타아크릴레이트, 라우릴메타아크릴레이트 또는 스테아릴메타아크릴레이트와 같은 알킬메타아크릴레이트류; 메틸아크릴레이트, 에틸아크릴레이트, 프로필아크릴레이트, 부틸아크릴레이트, 옥틸아크릴레이트, 라우릴아크릴레이트 또는 스테아릴아크릴레이트와 같은 알킬아크릴레이트류; 또는 글리시딜메타아크릴레이트 또는 글리시딜아크릴레이트와 같은 글리시딜(메타)아크릴레이트류 등을 들 수 있으며, 이에 제한되지 않는다.
상기 에폭시계 수지는 수지 중에 에폭시기를 갖는 것으로, 예를 들면, 비스페놀 A 형, 비스페놀 F 형, 비스페놀 S 형 및 이들의 수첨가물 등의 비스페놀형; 페놀노볼락형이나 크레졸노볼락형 등의 노볼락형; 트리글리시딜이소시아누레이트형이나 히단토인형 등의 함질소 고리형; 지환식형; 지방족형; 나프탈렌형, 비페닐형 등의 방향족형; 글리시딜에테르형, 글리시딜아민형, 글리시딜에스테르형 등의 글리시딜형; 디시클로펜타디엔형 등의 디시클로형; 에스테르형; 또는 에테르에스테르형 등이 있으며, 이에 제한되지 않는다.
상기 옥세탄계 수지는 1개 이상의 옥세탄 고리를 갖는 옥세탄 단량체가 중합되어 이루어지는 유기 화합물로서, 예를 들면, 1,4-비스[(3-에틸-3-옥세타닐메톡시)메틸]벤젠, 디[1-에틸(3-옥세타닐)]메틸에테르, 페놀노볼락 옥세탄, 테레프탈레이트 비스옥세탄 또는 비페닐렌 비스옥세탄과 같은 폴리옥세탄 화합물이 포함되고, 이에 제한되지 않는다.
상기 이소시아네이트계 수지는 이소시아네이트기를 함유하고 있는 수지로, 예를 들면, 디페닐메탄디이소시아네이트(MDI), 톨루엔디이소시아네이트(TDI), 또는 이소포론디이소시아네이트(IPDI) 등이 있으며, 이에 제한되지 않는다.
상기 실리콘계 수지는 주사슬이 규소-산소 결합인 실록산 결합으로 이루어진 것으로 예를 들면, 폴리디메틸실록산(PDMS) 등이 있으며, 이에 제한되지 않는다.
상기 불소계 수지는 수지 중 불소 원자를 함유하는 것으로, 예를 들면, 폴리테트라플루오로에틸렌(PTFE), 폴리클로로트리플루오로에틸렌(PCTFE), 폴리플루오린화비닐리덴(PVDF), 또는 폴리플루오린화비닐(PVF) 등이 있으며, 이에 제한되지 않는다.
상기 용융 가공용 수지 혼합물은 상기 제 1 수지 100 중량부에 대하여 0.1 내지 50 중량부의 제 2 수지를 포함할 수 있으며, 바람직하게는 1 내지 20 중량부를 포함할 수 있다.
제 2 수지가 제 1 수지 100 중량부에 대하여 0.1 중량부보다 적은 양을 포함하는 경우, 상분리 현상이 일어나지 않으며, 50 중량부보다 많은 양을 포함하는 경우, 제조 비용이 상승하는 단점이 있다.
상기 용융 가공용 수지 혼합물은 펠렛으로 제조될 수 있다. 상기 수지 혼합물을 이용하여 제조된 펠렛은 제 1 수지가 중심부에 위치하고, 제 2 수지가 제 1 수지와 층 분리되어 펠렛의 표면측에 위치한 층을 구성할 수 있다.
본 발명의 일 구현예에 의하면, 제 1 수지를 포함하는 코어; 및 25℃에서 상기 제 1 수지와 표면 에너지 차이가 0.1 내지 35 mN/m 인 제 2 수지를 포함하는 셀을 포함하는 펠렛을 제공할 수 있다.
또한, 본 발명의 다른 구현예에 의하면, 제 1 수지를 포함하는 코어; 및 제 2 수지를 포함하는 셀을 포함하는 펠렛으로서, 상기 제 1 수지와 제 2 수지의 용융 점도(Melt viscosity) 차이가 100 내지 1000 s-1의 전단속도 및 상기 펠렛의 가공온도에서 0.1 내지 3000 pa*s인 펠렛을 제공할 수 있다.
또한, 본 발명의 다른 구현예에 의하면, 제 1 수지를 포함하는 코어; 및 25℃에서 상기 제 1 수지와 용해도 파라미터 (Solubility Parameter) 차이가 0.001 내지 10.0 (J/cm3)1/ 2 인 제 2 수지를 포함하는 셀을 포함하는 펠렛을 제공할 수 있다.
상기 제 1 수지 및 제 2 수지의 내용은 이미 구체적으로 상술하였는 바, 구체적인 내용은 생략하기로 한다.
한편, 발명의 다른 구현예에 따르면, 상기 용융 가공용 수지 혼합물을 용융 가공하는 단계를 포함하는 수지 성형품의 제조 방법이 제공될 수 있다.
상술한 바와 같이, 상기 제 2 수지가 상기 제 1 수지에 비하여 보다 높은 소수성 특성과 같은 상이한 물성을 갖기 때문에, 상기 수지 혼합물을 압출 또는 사출하는 과정에서 층 분리 현상이 발생할 수 있고, 이러한 층 분리 현상으로 인하여 별도의 추가 공정 없이도 펠렛 또는 성형품의 표면을 선택적으로 코팅하는 효과를 낼 수 있다.
또한, 상기 용융 가공은 전단 응력 하에서 수행될 수 있으며, 예를 들면 사출 및 압출 가공이 있지만, 이에 제한되지 않는다.
상기 용융 가공용 수지 혼합물은 압출에 의하여 펠렛으로 제조될 수 있다. 또한, 상기 수지 혼합물은 압출에 의하여 펠렛으로 제조된 후 제조된 펠렛을 사출 등의 용융 가공에 의해 성형품으로 제조될 수 있다. 또한, 상기 수지 혼합물은 직접 사출에 의하여 성형품으로 제조될 수도 있다. 상기 수지 혼합물을 압출 또는 사출하는 단계에서는 사용되는 제 1 수지 및 제 2 수지의 종류에 따라 적용되는 온도를 달리할 수 있다.
상기 수지 성형품의 제조 방법에서는 상기 수지 혼합물을 용융 가공하여 얻어지는 결과물, 즉 상기 수지 혼합물의 용융 가공물을 경화하는 단계를 더 포함할 수 있다. 상기 압출 또는 사출 등과 같은 가공 후에 열경화를 추가로 수행할 수도 있고, UV 경화를 추가로 수행할 수도 있으며, 열경화와 UV 경화를 모두 추가로 수행할 수도 있다. 필요에 따라 가공 후 화학처리를 할 수도 있다.
한편, 상기 수지 성형품의 제조 방법은 상기 용융 가공용 수지 혼합물을 압출 또는 사출하는 단계 이전에 제 2 수지를 형성하는 단계를 더 포함할 수 있다. 상기 제 2 수지를 형성하는 단계에서는 벌크 중합, 용액 중합, 현탁 중합, 유화 중합 등의 방법을 사용할 수 있다.
현탁 중합 방법에 의하는 경우, 상기 제 2 수지를 형성하는 단계는 내마모성 수지, 내오염성 수지, 내지문성 수지, 유색성 수지, 펄 수지, 고광택 수지, 무광택 수지 및 차단성 수지로 이루어진 군에서 선택된 1종 이상의 수지의 단량체를 반응 매질에 분산시키는 단계; 사슬이동제, 개시제 및 분산 안정제 등의 첨가제를 상기 반응 용매에 첨가하여 혼합하는 단계; 및 상기 혼합물을 40℃ 이상의 온도에서 반응시키는 중합 단계를 포함할 수 있다.
상기 내마모성 수지, 내오염성 수지, 내지문성 수지, 유색성 수지, 펄 수지, 고광택 수지, 무광택 수지 및 차단성 수지로 이루어진 군에서 선택된 1종 이상의 수지의 단량체의 구체적인 예로는 (메타)아크릴레이트계 수지, 에폭시계 수지, 옥세탄계 수지, 이소시아네이트계 수지, 실리콘계 수지, 불소계 수지 또는 이들의 공중합체의 단량체를 포함할 수 있다.
상기 반응 매질은 합성 수지, 중합체 또는 공중합체를 제조하는 데 통상적으로 사용될 수 있는 것으로 알려진 매질이면 다른 제한 없이 사용 가능하다. 이러한 반응 매질의 예로는 증류수 등이 있다.
상기 반응 용매에 첨가될 수 있는 사슬 이동제로는 n-부틸 머캡탄, n-도데실 머캡탄, 터셔리 도데실머캡탄, 이소프로필 머캡탄 또는 n-아릴 머캡탄 등의 알킬 머캡탄; 카톤 테트라 클로라이드 등의 할로겐 화합물; 알파-메틸스티렌 다이머, 알파-에틸스티렌 다이머 등의 방향족 화합물 등을 사용할 수 있으나, 상기 예에 한정되는 것은 아니다.
상기 개시제로는 현탁 중합에 통상적으로 사용될 수 있는 것으로 알려진 중합 개시제, 예를 들어 옥타오일 퍼옥사이드, 데칸오일 퍼옥사이드, 라우로일 퍼옥사이드 등의 과산화물 또는 아조비스이소부티로니트릴, 아조비스-(2,4-디메틸)-발레로니트릴 등의 아조계 화합물 등을 별 다른 제한 없이 사용할 수 있다.
상기 반응 매질에 포함될 수 있는 분산안정제로의 예로는 폴리비닐알콜, 폴리올리핀-말레인산, 셀룰로오스 등의 유기 분산제 또는 트리칼슘포스페이트 등의 무기 분산제 등이 있으나, 이에 한정되는 것은 아니다.
상기 제 1 수지 및 제 2 수지에 관한 구체적인 내용은 이미 상술하였는바, 구체적인 설명은 생략하기로 한다.
본 발명에 따르면, 용융 가공시 성형품의 기계적 특성 및 표면 특성을 향상시킬 수 있을 뿐만 아니라, 추가적인 표면 코팅 단계를 생략하여 공정 시간 단축, 생산성 증가, 생산 비용 절감의 효과 발휘할 수 있는 용융 가공용 수지 혼합물, 펠렛 및 이를 이용한 수지 성형품의 제조 방법이 제공될 수 있다.
도 1은 실시예1에 의하여 제조된 성형품의 층분리된 단면 형상 SEM사진을 나타낸 것이다.
발명을 하기의 실시예에서 보다 상세하게 설명한다. 단, 하기의 실시예는 본 발명을 예시하는 것일 뿐, 본 발명의 내용이 하기의 실시예에 의하여 한정되는 것은 아니다.
실험예1 : 표면 에너지 측정
Owens-Wendt-Rabel-Kaelble 방법의 의거하여, 물방울모양분석기(Drop Shape Analyzer, KRUSS사의 DSA100제품)을 사용하여 하기 실시예1 내지 4 및 비교예3 내지 7에서 얻어진 제 2 수지 및 제 1 수지와 비교예1 내지 2에서 얻어진 시편의 표면 에너지를 측정하였다.
보다 구체적으로, 상기 제 2 수지, 제 1 수지 또는 시편을 메틸 에틸 케톤(methyl ethyl ketone) 용매에 15중량%로 녹인 후, LCD 유리(glass)에 bar coating하였다. 그리고, 상기 코팅된 LCD 유리를 60℃의 오븐에서 2분간 예비 건조하고, 90℃의 오븐에서 1분간 건조하였다.
건조(또는 경화) 후, 상기 코팅 면에 탈이온화수 및 diiodomethane을 각각 10번씩 떨어뜨려서 접촉각의 평균값을 구하고, Owens-Wendt-Rabel-Kaelble 방법에 수치를 대입하여 표면에너지를 구하였다.
실험예2 : 용융 점도 측정
모세관 레오미터(Capillary Rheometer 1501, Gottfert사)를 사용하여, 하기 실시예1 내지 4 및 비교예3 내지 7에서 얻어진 제 2 수지 및 실시예의 제 1 수지와 비교예1 내지 2에서 얻어진 시편의 용융 점도를 측정하였다.
보다 구체적으로, 모세관 다이(Capillary die)를 바렐(Barrel)에 부착한 후, 상기 제 2 수지, 제 1 수지 또는 시편을 3차례 나누어 채워 넣었다. 그리고, 240℃의 가공 온도에서 전단 속도(shear rate)에 따른 전단 점도(shear viscosity, pa*s)를 측정하였다.
실험예 3: 용해도 파라미터 측정
용해도 파라미터의 측정 및 계산 방법이 몇 가지 있지만, 하기 실시예 및 비교예에서 용해도 파라미터의 계산은 공지된 방법인van Krevelen 법[Bicerano, J. Prediction of polymer properties, third edition, Marcel Dekker Inc., NewYork (2002) 참조]을 사용하여 25℃에서 계산하였다. Van Krevelen 법은 그룹기여이론(Group contribution theory)을 이용하여 계산하는 방법으로, 용해도 파라미터(solubility parameter)는 하기 식과 같이 정의되며,
Figure pat00001
상기 식에서, Ecoh는 응집에너지(cohesive energy), V는 몰부피(molar volume), ecoh는 응집 에너지 밀도(cohesive energy density)를 의미하며, 응집에너지(Ecoh)는 하기와 같이 정의된다.
Figure pat00002
상기 식에서, 0X, 1X, 0Xv, 및 1Xv 는 연결지수(connectivity index)이며, NVKH는 상관계수(correlation term)를 나타내고, 각각은 공지된 문헌을 참조[Bicerano, J. Prediction of polymer properties, third edition, Marcel Dekker Inc., NewYork (2002) 참조]하여 계산하였다.
실험예4 : 단면 형상 관찰
하기 실시예 및 비교예의 시편을 저온 충격 시험 후, 파단면을 THF vapor를 이용하여 에칭(etching)하고 SEM을 이용하여 층분리된 단면 형상을 관찰하였다. 관찰된 단면 형상을 도 1에 나타내었다.
실험예5 : 연필 경도 측정 실험
연필경도계(충북테크)를 이용하여 일정하중 500g하에서 하기 실시예 및 비교예의 시편의 표면 연필 경도를 측정하였다. 표준연필(미쓰비시 사)를 6B 내지 9H로 변화시키면서 45도의 각도를 유지하여 스크래치를 가하여 표면의 변화율을 관찰하였다(ASTM 3363). 측정 결과는 5회 반복 실험 결과의 평균값이다.
실험예6 : 분자량 분포( PDI ) 측정
분자량 분포는 GPC(Gel permeation chromatography)를 사용하여 측정하였으며, 조건은 하기와 같다.
- 기기 : Agilent technologies 사의 1200 series
- 컬럼 : Polymer laboratories 사의 PLgel mixed B 2개 사용
- 용매 : THF
- 컬럼온도 : 40도
- 샘플 농도 : 1mg/mL, 100L 주입
- 표준 : 폴리스티렌(Mp : 3900000, 723000, 316500, 52200, 31400, 7200, 3940, 485)
분석 프로그램은 Agilent technologies 사의 ChemStation을 사용하였으며, GPC에 의해 중량평균분자량(Mw), 수평균분자량(Mn)을 구한 후, 중량평균분자량/수평균분자량(Mw/Mn)으로부터 분자량분포(PDI)를 계산하였다.
실시예1
(1) 제 2 수지의 제조
3리터의 반응기에 증류수 1500g 및 분산제인 폴리비닐알콜 2% 수용액 4g을 투입하고 용해하였다. 그리고, 상기 반응기에 메틸메타아크릴레이트 560g, 글리시딜메타아크릴레이트 240g, 사슬이동제인 n-도데실머켑탄 2.4g 및 개시제인 아조비스이소부티로니트릴 2.4g을 추가로 투입하고, 400rpm로 교반하면서 혼합하였다. 상기 혼합물을 60℃에서 3시간 동안 반응시켜서 중합하고, 30℃로 냉각하여 비드 형태의 제 2 수지-1를 얻었다. 그리고, 상기 제2 수지-1을 3회에 걸쳐 증류수로 세척하고 탈수한 후, 오븐에서 건조하였다.
(2) 수지 혼합물 및 이를 이용한 성형품의 제조
제 1 수지-1(메틸메타아크릴레이트 60 중량%, 아크릴로니트릴 7 중량%, 부타디엔 10 중량% 및 스티렌 23 중량%로 이루어진 열가소성 수지) 90중량부와 상기에서 제조한 제 2 수지-1 10중량부를 혼합한 후, 트윈 스크류 압출기(Leistritz사)에서 240℃의 온도로 압출하여 펠렛(pellet)을 얻었다. 그리고, 이러한 펠렛을 EC100Ф30사출기(ENGEL사)에서 240℃의 온도로 사출하여 시편1을 제작하였다.
(3) 시편의 물성 측정
상기에서 제작한 시편 1의 물성을 측정한 결과 표면에너지 차이는 6.4 mN/m이고, 용융 점도 차이는 180 pa*s이며, 용해도 파라미터 차이는 0.5 (J/cm3)1/ 2 이고, GPC에 의해 측정된 제 2 수지의 분자량은 100K, 분자량 분포는 2.1로 나타났다. 또한, 연필 경도는 2H이며, 상분리 현상이 발생했다.
실시예2
(1) 제 2 수지의 제조
3리터의 반응기에 증류수 1500g 및 분산제인 폴리비닐알콜 2% 수용액 4g을 투입하고 용해하였다. 그리고, 상기 반응기에 메틸메타아크릴레이트 760g, 퍼플루오로헥실에틸 메타아크릴레이트 40g, 사슬이동제인 n-도데실머켑탄 2.4g 및 개시제인 아조비스이소부티로니트릴 2.4g을 추가로 투입하고, 400rpm로 교반하면서 혼합하였다. 상기 혼합물을 60℃에서 3시간 동안 반응시켜서 중합하고, 30℃로 냉각하여 비드 형태의 제 2 수지-2를 얻었다. 그리고, 상기 제 2 수지-2를 3회에 걸쳐 증류수로 세척하고 탈수한 후, 오븐에서 건조하였다.
(2) 수지 혼합물 및 이를 이용한 성형품의 제조
상기 제 2 수지-1 10중량부 대신에, 제 2 수지-2 10중량부를 사용한 점을 제외하고 실시예1과 동일한 방법으로 시편2를 제작하였다.
(3) 시편의 물성 측정
상기에서 제작한 시편 2의 물성을 측정한 결과 표면에너지 차이는 4.2 mN/m이고, 용융 점도 차이는 250 pa*s이며, 용해도 파라미터 차이는 0.2 (J/cm3)1/ 2 이고, GPC에 의해 측정된 제 2 수지의 분자량은 100K, 분자량 분포는 2.0으로 나타났다. 또한, 연필 경도는 2H이며, 상분리 현상이 발생했다.
실시예 3
(1) 제 2 수지의 제조
상기 반응기에 메틸메타아크릴레이트 560g, 터셔리부틸메타아크릴레이트 240g, 사슬이동제인 n-도데실머켑탄 2.4g 및 개시제인 아조비스이소부티로니트릴 3.2g을 투입한 점을 제외하고, 실시예1과 동일한 방법으로 제 2 수지-3을 제조하였다.
(2) 수지 혼합물 및 이를 이용한 성형품의 제조
제 2 수지-1 10중량부 대신에, 제 2 수지-3 10중량부를 사용한 점을 제외하고 실시예1과 동일한 방법으로 시편3을 제작하였다.
(3) 시편의 물성 측정
상기에서 제작한 시편 3의 물성을 측정한 결과 표면에너지 차이는 1.1 mN/m이고, 용융 점도 차이는 360 pa*s이며, 용해도 파라미터 차이는 0.7 (J/cm3)1/ 2 이고, GPC에 의해 측정된 제 2 수지의 분자량은 80K, 분자량 분포는 1.9로 나타났다. 또한, 연필 경도는 2H이며, 상분리 현상이 발생했다.
실시예4
(1) 제 2 수지: 상기 실시예1의 제 2 수지-1을 사용하였다.
(2) 수지 혼합물 및 이를 이용한 성형품의 제조
제 1수지-1 90중량부 대신에, 제 1수지-2(아크릴로니트릴 21 중량%, 부타디엔 15 중량% 및 스티렌 64 중량%로 이루어진 열가소성 수지) 90중량부를 사용한 점을 제외하고 실시예1과 동일한 방법으로 시편4를 제작하였다.
(3) 시편의 물성 측정
상기에서 제작한 시편 4의 물성을 측정한 결과 표면에너지 차이는 6.1 mN/m이고, 용융 점도 차이는 120 pa*s이며, 용해도 파라미터 차이는 0.7 (J/cm3)1/ 2 이고, GPC에 의해 측정된 제 2 수지의 분자량은 100K, 분자량 분포는 2.1로 나타났다. 또한, 연필 경도는 HB이며, 상분리 현상이 발생했다.
비교예1
제 1수지-1 100중량부를 트윈 스크류 압출기(Leistritz사)에서 240℃의 온도로 압출하여 펠렛(pellet)을 얻었다. 그리고, 이러한 펠렛을 EC100Ф30사출기(ENGEL사)에서 240℃의 온도로 사출하여 시편5를 제작하였다.
시편 5의 물성을 측정한 결과, 연필경도는 F였으며, 상분리 현상이 발생하지 않았다.
비교예2
제 1수지-2 100중량부를 트윈 스크류 압출기(Leistritz사)에서 240℃의 온도로 압출하여 펠렛(pellet)을 얻었다. 그리고, 이러한 펠렛을 EC100Ф30사출기(ENGEL사)에서 240℃의 온도로 사출하여 시편6를 제작하였다.
시편 6의 물성을 측정한 결과, 연필경도는 2B였으며, 상분리 현상이 발생하지 않았다.
비교예3
(1) 제 2 수지의 제조
3리터의 반응기에 증류수 1500g 및 분산제인 폴리비닐알콜 2% 수용액 4g을 투입하고 용해하였다. 그리고, 상기 반응기에 메틸메타크릴레이트 40g, 퍼플루오로헥실에틸 메타크릴레이트 760g, 사슬이동제인 n-도데실머켑탄 2.4g 및 개시제인 아조비스이소부티로니트릴 2.4g을 추가로 투입하고, 400rpm으로 교반하면서 혼합하였다. 상기 혼합물을 60℃에서 3시간동안 반응시켜서 중합하고, 30℃로 냉각하여 비드 형태의 제 2 수지-4를 얻었다. 그리고, 상기 제 2 수지-4를 3회에 걸쳐 증류수로 세척하고 탈수한 후, 오븐에서 건조하였다.
(2) 수지 혼합물 및 이를 이용한 성형품의 제조
상기 제 2 수지-1 10중량부 대신에, 제 2 수지-4 10중량부를 사용한 점을 제외하고 실시예1과 동일한 방법으로 시편7을 제작하였다.
(3) 시편의 물성 측정
상기에서 제작한 시편 7의 물성을 측정한 결과 표면에너지 차이는 37 mN/m이고, 용융 점도 차이는 375 pa*s이며, 용해도 파라미터 차이는 3.5 (J/cm3)1/ 2 이고, GPC에 의해 측정된 제 2 수지의 분자량은 100K, 분자량 분포는 2.1로 나타났다. 또한, 박리현상이 발생하여, 연필경도는 측정할 수 없었다.
비교예 4
(1) 제 2 수지의 제조
n-도데실머캡탄 2.4g 및 아조비스이소부티로니트릴 2.4g 대신 n-도데실머캡탄 0.8g 및 아조비스이소부티로니트릴 1.6g을 사용한 점을 제외하고 실시예1과 동일한 방법으로 제 2 수지-5를 제조하였다.
(2) 수지 혼합물 및 이를 이용한 압사출 수지 성형품의 제조
상기 제 2 수지-1 10중량부 대신에, 상기 제 2 수지-5 10 중량부를 사용한 점을 제외하고 실시예1과 동일한 방법으로 3200um 시편8을 제작하였다.
(3) 시편의 물성 측정
상기에서 제작한 시편 8의 물성을 측정한 결과 표면에너지 차이는 6.3 mN/m이고, 용융 점도 차이는 1090 pa*s이며, 용해도 파라미터 차이는 0.5 (J/cm3)1/ 2 이고, GPC에 의해 측정된 제 2 수지의 분자량은 205K, 분자량 분포는 3.3으로 나타났다. 또한, 연필 경도는 H이며, 상분리 현상은 부분적으로 관찰되었고, 두께도 부위별로 불균일하게 나타났다.
비교예 5
(1) 제 2 수지의 제조
n-도데실머캡탄 2.4g 및 아조비스이소부티로니트릴 3.2g 대신 n-도데실머캡탄 4.8g 및 아조비스이소부티로니트릴 2.4g을 사용한 점을 제외하고 실시예 3과 동일한 방법으로 제 2 수지-6을 제조하였다.
(2) 수지 혼합물 및 이를 이용한 압사출 수지 성형품의 제조
상기 제 2 수지-3 10중량부 대신에, 상기 제 2 수지-6 10 중량부를 사용한 점을 제외하고, 실시예3과 동일한 방법으로 3200um 시편9를 제작하였다.
(3) 시편의 물성 측정
상기에서 제작한 시편 9의 물성을 측정한 결과 표면에너지 차이는 1 mN/m이고, 용융 점도 차이는 610 pa*s이며, 용해도 파라미터 차이는 0.7 (J/cm3)1/ 2 이고, 제 2 수지의 분자량은 42K, 분자량 분포는 3.2로 나타났다. 또한, 연필 경도는 F이며, 상분리 현상이 발생하지 않았다.
비교예 6
(1) 제 2 수지의 제조
n-도데실머캡탄 2.4g 및 아조비스이소부티로니트릴 3.2g 대신 n-도데실머캡탄 0.5g 및 아조비스이소부티로니트릴 1.6g을 사용한 점을 제외하고 실시예 3과 동일한 방법으로 제 2 수지-7을 제조하였다.
(2) 수지 혼합물 및 이를 이용한 압사출 수지 성형품의 제조
상기 제 2 수지-3 10중량부 대신에, 상기 제 2 수지-7 10 중량부를 사용한 점을 제외하고 실시예3과 동일한 방법으로 3200um 시편10을 제작하였다.
(3) 시편의 물성 측정
상기에서 제작한 시편 10의 물성을 측정한 결과 표면에너지 차이는 1 mN/m이고, 용융 점도 차이는 1390 pa*s이며, 용해도 파라미터 차이는 0.7 (J/cm3)1/ 2 이고, GPC에 의해 측정된 제 2 수지의 분자량은 245K, 분자량 분포는 5.3으로 나타났다. 또한, 연필 경도는 F이며, 상분리 현상이 발생하지 않았다.
비교예 7
(1) 제 2 수지의 제조
n-도데실머캡탄 2.4g 및 아조비스이소부티로니트릴 3.2g 대신 n-도데실머캡탄 0.4g 및 아조비스이소부티로니트릴 1.1g을 사용한 점을 제외하고 실시예 3과 동일한 방법으로 제 2 수지-8을 제조하였다.
(2) 수지 혼합물 및 이를 이용한 압사출 수지 성형품의 제조
상기 제 2 수지-3 10중량부 대신에, 상기 제 2 수지-8 10 중량부를 사용한 점을 제외하고 실시예3과 동일한 방법으로 3200um 시편11을 제작하였다.
(3) 시편의 물성 측정
상기에서 제작한 시편 11의 물성을 측정한 결과 표면에너지 차이는 1 mN/m이고, 용융 점도 차이는 2200 pa*s이며, 용해도 파라미터 차이는 0.7 (J/cm3)1/ 2 이고, GPC에 의해 측정된 제 2 수지의 분자량은 320K, 분자량 분포는 5.2로 나타났다. 또한, 연필 경도는 F이며, 상분리 현상이 발생하지 않았다.
상기의 실시예 및 비교예에서와 같이, 일정한 표면 에너지 차이, 용융 점도의 차이 및 용해도 파라미터 차이를 갖는 제 1 수지 및 제 2 수지를 사용한 실시예 1 내지 4의 경우, 상분리 현상이 발생하여 제 1 수지층; 계면층; 및 제 2 수지층을 포함하는 수지 성형품이 형성된 점이 확인되었다.
상기 수지 성형품의 표면에 제 2 수지층이 형성됨에 따라서, 상기 수지 성형품이 향상된 표면 특성을 갖게 되는데, 구체적으로 메틸메타아크릴레이트계 단량체로부터 중합된 제 2 수지를 사용한 실시예1 내지 4의 경우 HB이상의 높은 연필 경도를 가져서 우수한 내스크래치 특성을 구현할 수 있는 점이 확인되었다.
이에 반하여, 제 1수지만을 사용하여 제조된 수지 성형품(비교예 1,2)의 경우 상분리 현상이 나타나지 않았으며, 표면 연필 경도 또한 낮게 나타났다. 이에 따라, 상기 비교예 1,2에서 얻어진 수지 성형품을 자동차부품 또는 전기기기 부품 등으로 사용하기 위해서는 표면 특성 향성을 위한 코팅 공정이 추가로 요구된다.
한편, 제 2 수지층과 제1 수지층의 표면에너지 차이가 35 mN/m을 초과하는 경우(비교예3), 제 1 수지와 제 2 수지가 결합되지 못하고 2개의 수지가 박리되는 현상이 관찰되어, 실시예1 내지 4에서와 같이 제 1 수지와 제 2 수지가 일정한 표면 에너지(25℃) 차이를 갖는 경우에만 층 분리 현상이 나타난다는 점이 확인되었다.
또한, 비교예 4 내지 7에서와 같이, 제 2 수지가 일정한 분자량 및 분자량 분포를 갖는 경우에만 층 분리 현상이 나타난다는 점이 확인되었다.

Claims (21)

  1. 제 1 수지 및 제 2 수지를 포함하는 용융 가공용 수지 혼합물로서, 상기 제 1 수지와 제 2 수지의 용융 점도(Melt viscosity) 차이가 100 내지 1000 s-1의 전단속도 및 상기 혼합물의 가공온도에서 0.1 내지 3000 pa*s 인 용융 가공용 수지 혼합물.
  2. 제1항에 있어서,
    용융 점도 차이가 100 내지 1000 s-1의 전단속도 및 상기 혼합물의 가공 온도에서 1 내지 2000 pa*s인 용융 가공용 수지 혼합물.
  3. 제1항에 있어서,
    제 2 수지의 분자량분포가 1 내지 2.5인 용융 가공용 수지 혼합물.
  4. 제1항에 있어서,
    제 2 수지의 분자량분포가 1 내지 2.3인 용융 가공용 수지 혼합물.
  5. 제1항에 있어서,
    제 2 수지의 중량평균분자량이 3만 내지 20만인 용융 가공용 수지 혼합물.
  6. 제1항에 있어서,
    제 2 수지의 중량평균분자량이 5만 내지 15만인 용융 가공용 수지 혼합물.
  7. 제1항에 있어서,
    제 1 수지는 스티렌계 수지, 폴리올레핀계 수지, 열가소성 엘라스토머, 폴리옥시알킬렌계 수지, 폴리에스테르계 수지, 폴리염화비닐계 수지, 폴리카보네이트계 수지, 폴리페닐렌설파이드계 수지, 비닐알콜계 수지, 아크릴레이트계 수지, 엔지니어링 플라스틱, 및 이들의 공중합체로 이루어진 군에서 선택된 1종 이상을 포함하는 용융 가공용 수지 혼합물.
  8. 제1항에 있어서,
    제 1 수지는 ABS계 수지인 용융 가공용 수지 혼합물.
  9. 제1항에 있어서,
    제 2 수지는 내마모성 수지, 내오염성 수지, 내지문성 수지, 유색성 수지, 펄 수지, 고광택 수지, 무광택 수지 및 차단성 수지로 이루어진 군에서 선택된 1종 이상을 포함하는 용융 가공용 수지 혼합물.
  10. 제1항에 있어서,
    제 2 수지는 (메타)아크릴레이트계 수지, 에폭시계 수지, 옥세탄계 수지, 이소시아네이트계 수지, 실리콘계 수지, 불소계 수지 및 이들의 공중합체로 이루어진 군에서 선택된 1종 이상을 포함하는 용융 가공용 수지 혼합물.
  11. 제1항에 있어서,
    제 1 수지 100 중량부에 대하여 0.1 내지 50중량부의 제 2 수지를 포함하는 용융 가공용 수지 혼합물.
  12. 제1항에 있어서,
    제 1 수지 100 중량부에 대하여 1 내지 20중량부의 제 2 수지를 포함하는 용융 가공용 수지 혼합물.
  13. 제 1 수지를 포함하는 코어; 및 제 2 수지를 포함하는 셀을 포함하는 펠렛으로서, 상기 제 1 수지와 제 2 수지의 용융 점도(Melt viscosity) 차이가 100 내지 1000 s-1의 전단속도 및 상기 펠렛의 가공온도에서 0.1 내지 3000 pa*s인 펠렛.
  14. 제13항에 있어서,
    용융 점도 차이가 100 내지 1000 s-1의 전단속도에서 1 내지 2000 pa*s인 펠렛.
  15. 제13항에 있어서,
    제 2 수지의 분자량분포가 1 내지 2.5이하인 펠렛.
  16. 제13항에 있어서,
    제 2 수지의 분자량분포가 1 내지 2.3인 펠렛.
  17. 제1항의 수지 혼합물을 용융 가공하는 단계를 포함하는 수지 성형품의 제조 방법.
  18. 제17항에 있어서,
    수지 혼합물의 용융 가공물을 경화하는 단계를 더 포함하는 수지 성형품의 제조 방법.
  19. 제17항에 있어서,
    용융 가공은 전단 응력 하에서 수행되는 수지 성형품의 제조 방법.
  20. 제18항에 있어서,
    경화는 열 경화 또는 UV 경화인 수지 성형품의 제조 방법.
  21. 제13항의 펠렛을 용융 가공하는 단계를 포함하는 수지 성형품의 제조 방법.
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