KR20080014859A - 미끄럼 베어링 복합 재료, 그 용도 및 그 제조 방법 - Google Patents

미끄럼 베어링 복합 재료, 그 용도 및 그 제조 방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 강철로 된 지지층, 구리 합금으로 제조된 베어링 금속층 및 상기 베어링 금속층에 적용된 라이닝을 구비한 미끄럼 베어링 복합 재료에 관한 것이다. 구리 합금은 0.5 내지 5 중량%의 니켈, 0.2 내지 2.5 중령%의 실리콘 및 0.1 중량%의 납을 함유할 수 있다. 라이닝은 중간층 없이 적용된 스퍼터링된 층일 수 있다. 또한, 본 발명은 이러한 복합 재료를 제조하기 위한 방법에 관한 것이다.
라이닝, 베어링, 스퍼터링, 용사, 박리, 경도, 강도, 내마모성

Description

미끄럼 베어링 복합 재료, 그 용도 및 그 제조 방법{PLAIN BEARING COMPOSITE MATERIAL, USE THEREOF AND PRODUCTION METHODS THEREFOR}
본 발명은 특허청구범위 제1항에 따른 미끄럼 베어링 복합 재료(plain bearing composite material)에 관한 것이다. 또한, 본 발명은 미끄럼 베어링 복합 재료의 용도 및 미끄럼 베어링 복합 재료 제조 방법에 관한 것이다.
독일 특허 공보 DE 44 15 629 C1호에 개시된 것은, 예를 들어 압축 주조기(pressure casting machine)용 주조 피스톤(cast piston)과 같이 비상 가동 특성(emergency running property)을 갖는 내마모성 물품을 제조하기 위한 구리-니켈-실리콘 합금의 용도이다. 독일 특허 공보 DE 44 15 629 C1호에 기재된 합금은 1-4% 니켈, 0.1-1.5% 실리콘 및 잔여량의 구리를 포함하며, 고상 재료(solid material)로서 사용된다.
미국 특허 공보 US 2,137,282호는 0.1-30% 니켈, 0.05-3% 실리콘 및 잔여 구리를 포함한 합금을 개시한다. 적당한 열처리 이후에, 이 합금은 높은 경도(hardness) 및 우수한 전기 전도도(electrical conductivity)를 갖는다.
미국 특허 공보 US 1,658,186호는 구리-니켈-실리콘 합금을 개시하고 있으며, 여기서 경질 입자(hard particle)로 작용하는 규소화물(silicide)이 자세히 기 재되어 있다. 경도를 조절하기 위한 다양한 열처리법이 기술되어 있다.
다른 구리-니켈-실리콘 합금은 미국 특허 공보 US 2,241,815호에 개시되어 있으며, 여기서 니켈 비율이 0.5-5% 이고 실리콘 비율이 0.1-2% 이다.
미국 특허 공보 US 2,185,958호는 1% 니켈, 3.5% 실리콘 및 잔여 구리를 포함한 합금뿐만 아니라 1.5% 실리콘, 1% 니켈 및 잔여 구리를 포함한 합금을 개시하고 있다.
독일 특허 공보 DE 36 42 825 C1호는 4 내지 10% 니켈, 1-2% 알루미늄, 1-3% 주석 및 잔여 구리와 통상적인 불순물을 포함하며, 높은 강도와 긴 수명을 가져야 하는 미끄럼 베어링 재료를 개시하고 있다. 고상 재료 부싱(solid material bushing)은 이러한 미끄럼 베어링 재료로부터 제조된다.
영국 특허 공보 GB 2384007호는 130 HV의 최대 경도를 가지며, 구리 합금의 소결층(sintered layer)이 도포되는 강철 후면(steel back)을 구비한 미끄럼 베어링 복합 재료를 개시한다. 구리 합금은 1-11 중량%의 주석(tin), 최대 0.2 중량%의 인(phosphorus), 최대 10 중량%의 니켈(nickel) 또는 은(silver), 최대 25 중량%의 납(lead) 및 비스무트(bismuth)를 포함한다.
라이닝(lining)이 베어링 금속층 상으로 스퍼터링되는 미끄럼 베어링 복합 재료는, 독일 공개 특허 공보 DE 43 28 921 A1호에 개시된 바와 같이 니켈, 니켈 합금, 니켈-크롬, 아연 또는 아연 합금으로 된 중간층(intermediate layer)을 구비한다. 구리 합금이 베어링 합금으로서 사용되고, 주석-함유 합금(Sn-containing alloy)이 최상층(uppermost layer)에 사용되는 경우에, 주석이 머지않아 구리 합금 으로 확산되므로, 최상층의 주석 함량을 낮춘다. 이와 동시에, 깨지기 쉬운 CuSn 화합물(brittle CuSn compound)이 화합물 표면에서 형성되며, 그로 인해 결합력(binding strength)을 감소시킨다. 이러한 관점에서, 니켈 또는 니켈 합금의 중간층은 용사(spraying) 또는 스퍼터링(sputtering) 또는 전기도금(electro-plating)에 의해 베어링 합금 상에 형성된다. 이후, 최상층이 기상증착(vapour deposition)에 의해 형성되며, 그로 인해 보다 안정된 결합이 획득될 수 있다.
확산 방지층(diffusion barrier layer)이 독일 특허 공보 DE 28 53 774호에 또한 개시되어 있다.
독일 특허 공보 DE 195 25 330호는 베어링 재료가 지지 재료에 직접 스퍼터링되는 층 재료(layer material)를 개시하고 있다. 금속을 지지하는 강철(steel)은 중간층 없이 베어링 재료가 도포될 수 있는 지지 재료로서 사용될 수 있다. 하지만, 구리 함유 지지 재료(copper-containing supporting material), 특히 구리-납-주석 합금을 포함하는 지지 재료를 사용할 수도 있다. 예를 들어, 지지 재료는 CuPb22Sn 을 포함하여 구성될 수 있다.
지지 재료에서의 납 비율은 베어링 재료에서의 납 비율의 정도(order)의 양을 갖는 경우에, 상기 2 재료 사이에 농도구배(concentration gradient)가 없거나 또는 작은 농도구배만 있으므로, 베어링 재료와 지지 재료 사이에 확산 과정이 발생할 수 없다. 지지 재료가 베어링 재료에 비해 높은 납 농도를 갖는 경우에, 베어링 재료의 표면으로의 납의 이동(migration)이 더욱 증진된다. 지지 재료를 형성하는 구리-납-주석 합금은 주조에 의해 강철 지지 금속에 도금될 수 있다.
본 발명의 목적은 강도와 마찰 특성의 관점에서 기존의 복합 재료에 비교할 만하며 스퍼터링된 라이닝을 구비하는 미끄럼 베어링 복합 재료를 제공하는 것이며, 여기서 확산 방지층이 상기 라이닝의 조성(composition)에 상관없이 생략될 수 있다. 또한, 본 발명의 목적은 용도 및 제조 방법을 제공하는 것이다.
이러한 목적은 특허청구범위 제1항에 따른 미끄럼 베어링 복합 재료에 의해 달성된다.
니켈과 실리콘 비율을 갖는 청구된 구리 합금에 있어서, 이들 성분은 확산을 억제하며, 특히 이들 성분은 거의 확산이 발생하지 않도록 알루미늄 및 주석에 작용한다. 약간의 확산이 배제될 수 없으나, 이 경우에는 매우 얇은 중간층만이 형성되므로 구리 합금에 도포된 라이닝의 박리(peeling) 까지는 야기하지 않는다.
니켈-실리콘을 구비한 구리 합금은 상기 구리 합금이 필요한 특성에 적합할 수 있도록 구리 합금의 기계적 특성 및 마찰 특성과 관련하여 넓은 범위에 걸쳐 조절될 수 있다.
강철 후면의 강성(stiffness)으로 인해, 강철 후면은 베어링 재료의 구조가 강도 요구와 독립적으로 조절될 수 있도록 필요한 압력 끼워맞춤(press fit)을 보장한다. 따라서, 본 발명의 구리 합금은, 예를 들어 구리 합금의 구조와 관련하여 강도와 경도뿐만 아니라 부식거동(corrosion behavior)과 같은 마찰 특성의 측면에서 기존의 납-청동 베어링(lead-bronze bearing)과 상응하는 범위에 놓이도록 구성될 수 있다.
미끄럼 베어링 복합 재료의 용도의 전반적인 영역이 실질적으로 증가된다.
강철 후면을 갖는 복합 재료는 열팽창계수로 인해 강철 하우징과 함께 적용할 수 있다는 장점을 갖는다.
베어링 금속의 마찰 특성은 가공열처리(thermo-mechanical treatment), 특히 압연(rolling) 및 어닐링(annealing)에 의해 바람직하게 조절된다.
복합 재료의 이러한 가공열처리는 최종 제품에 요구되는 강철의 특성이 손상되지 않는 방식으로 구성될 수 있다.
제 1 실시예에 따르면, 본 발명에 따른 제조 방법은 아래의 공정 단계를 포함한다.
구리-니켈-실리콘 합금으로부터 스트립 재료를 제조하는 단계와, 복합체를 제조하기 위해 상기 스트립 재료를 강철로 된 지지층에 압연함으로써 클래딩(cladding)하는 단계. 이 경우에 있어서, 베어링 금속 및/또는 강철은 50-70% 변형된다.
후속 가공열처리는 아래의 단계를 포함한다.
2 내지 5시간 동안 550℃ 내지 700℃ 온도에서 복합체의 제 1 어닐링 단계, 20-30% 이상의 변형 정도가 구현되는 복합체의 하나 이상의 제 1 압연 단계,
1시간 이상 동안 500℃-600℃ 온도에서 하나 이상의 제2 어닐링 단계,
최대 30%의 변형 정도가 구현되는 선택적인 상기 복합체의 제 2 압연 단계, 이어서 한 시간 이상 동안 500℃ 이상의 온도에서 제 3 어닐링 단계.
다른 대안적 실시예에 따르면, 구리 합금이 지지층에 도포되며 소결되거나 주조된다. 베어링 금속의 항복점은 이후 어닐링 단계와 조합하여 제 1 또는 제 2 압연 단계에 의해 조절되며, 상기 베어링 금속의 항복점은 150 내지 250 MPa인 것이 바람직하다.
제 2 어닐링 단계 이후에 최종 치수에 도달한다면, 가공열처리가 종결된다. 이 경우에 있어서, 항복점은 제 1 압연 및 제 2 어닐링에 의해 조절된다.
제 2 어닐링 이후에도 최종 치수가 달성되지 않는 경우에, 제 2 압연 단계 및 제 3 어닐링 단계가 이어지며, 여기서 항복점은 소정값으로 조절된다.
가공열처리 이후의 구조는 구리 매트릭스 내에 조밀하고 등방성으로 균일하게 분배된 금속간 NiSi계 석출(intermetallic NiSi-based precipitation)을 특징으로 한다.
베어링 금속의 상기 항복점은 강철의 항복점에 비해 상당히 아래에 위치하며, 이는 강철 지지층이 요구되는 압력 끼워맞춤을 제공함으로 인해 가능하다. 본 발명에 따른 복합 재료의 장점은 베어링 금속의 항복점이 소망한 마찰 특성, 특히 베어링 금속층의 적응성(adaptability)이 달성될 때까지 낮아질 수 있다는 점이며, 예를 들어 대향 운동 부재의 마모가 전혀 발생하지 않거나 또는 약간의 마모만이 발생한다.
박판강(sheet bar)은 코일 슬리팅(coil slitting) 이후에 미끄럼 베어링 부재를 제조하기 위해 스트립 재료로부터 분리되며, 상기 박판강은 미끄럼 베어링 부재를 형성하기 위해 기존의 변형 단계에 의해 변형된다. 최종 공정은 라이닝의 기계 가공 및 상기 라이닝의 적용이 바람직하다.
라이닝은 물리증착법(PVD), 특히 스퍼터링에 의해 도포된다. 선택적으로, 리드-인 층(lead-in layer)이 상기 라이닝에 또한 도포된다.
복합 재료의 마찰 특성은 라이닝에 의해 추가로 향상된다.
구리-니켈-실리콘 합금에 있어서, 니켈 비율은 0.5-5 중량%, 바람직하게는 1.0 내지 3.0 중량%, 특히 1.5 내지 2.2 중량%이며 실리콘 비율은 0.2-2.5 중량%, 바람직하게는 0.4 내지 1.2 중량% 또는 0.5 내지 1.5 중량%이다.
구리-니켈-실리콘 합금은 0.05-2.0 중량%, 바람직하게는 0.15-1.5 중량%의 망간을 포함한다.
실리콘에 대한 니켈의 중량 비율이 2.5 내지 5 사이인 경우에(니켈 : 실리콘 = 2.5 내지 5), 마찰 특성이 향상될 수 있으며, 특히 베어링 재료의 부식이 상당히 감소할 수 있다. 이러한 중량 비율에 있어서, 우수한 마찰 특성에 기여하는 니켈-실리콘 화합물이 제공되며 충분한 정도로 형성된다.
구리 합금은 미세 합금 원소(micro-alloying element)들을 추가로 포함할 수 있다. 지지층은 0.05-0.4 중량%, 바람직하게는 0.075 내지 0.25 중량%의 하나 이상의 미세 합금 원소를 바람직하게 포함한다. 가능한 미세 합금 원소로는, 예를 들어 크롬, 티타늄, 지르코늄, 아연 및 마그네슘, 또는 이들의 조합이 있다.
바람직하게는, 압연에 의해 클래딩된 화합물이 선택적으로 중간층을 거쳐 베어링 금속층과 지지층 사이에 존재한다. 구리 또는 예를 들어, 구리-아연 합금 또는 구리-주석 합금과 같은 구리 합금이 중간층에 사용될 수 있다.
베어링 금속층은 소결층 또는 주조층일 수도 있으며, 여기서 10-30분 동안 600℃ 내지 800℃ 사이의 소결 온도 또는 1000℃ 내지 1250℃ 사이의 주조 온도가 사용된다. 제 1 어닐링은 소결 공정에 통합된다.
스퍼터링된 층은, 알루미늄-주석 합금, 알루미늄-주석-실리콘 합금, 알루미늄-주석-구리 합금, 알루미늄-주석-실리콘-구리 합금 또는 알루미늄-주석-니켈-망간 합금을 바람직하게 포함하여 구성된다.
이들 합금에 있어서, 주석 비율이 8-40 중량%, 구리 비율이 0.5-4.0 중량%, 실리콘 비율이 0.02-5.0 중량%, 니켈 비율이 0.02-2.0 중량% 및 망간 비율이 0.02-2.5 중량%인 것이 바람직하다.
라이닝의 박리로 이어지는 깨지기 쉬운 상(brittle phase)은 제시된 구리 합금과 조합된 이러한 스퍼터링된 층에 형성되지 않는다. 따라서, 중간층이 생략될 수 있으며, 이로 인해 상당한 비용 절감이 달성된다.
베어링 금속층의 두께는 바람직하게 0.1-0.8 mm, 바람직하게 0.1-0.5 mm, 특히 0.15-0.35 mm 이다.
라이닝의 두께는 바람직하게 4-30 ㎛, 바람직하게 8-20 ㎛, 특히 10-16 ㎛이다.
리드-인 층(lead-in layer)의 두께는 0.2-12 ㎛, 바람직하게는 0.2 내지 6 ㎛, 특히 0.2 내지 3 ㎛이다.
미끄럼 베어링 복합 재료의 바람직한 용도는 미끄럼 베어링 쉘을 위한 것이다.
예시적인 구리 합금.
표 1 (수치 중량%로 표기)
Figure 112007089360175-PCT00001
예시적인 공정은 아래의 공정 단계를 제공한다.
- 구리 합금의 연속 주조(continuous casting) 단계, 특히 이중 연속 주조(double continuous casting) 단계, 상기 구리 합금은 스트립 재료를 제조하기 위해 300 mm의 너비와 100 mm의 두께를 구비하며,
- 스트립 재료의 양면 밀링(bilateral milling) 및 후속 와인딩(winding).
- 압연 단계 및 클래딩을 치수에 대하여 압연에 의한 어닐링 작업 단계.
스트립 재료는 예를 들어 브러싱에 의해 기계적으로 전처리되며 압연에 의한 클래딩에 의해 강철 스트립에 도포된다. 강철 스트립은 300 mm의 너비 및 4.5 mm의 두께를 갖는다. 구리 합금을 구비한 압연에 의한 클래딩은 50-75%의 번형 정도로 이어진다.
이후, 550℃에서 2시간 이상 벨형 로 내에서 제 1 어닐링 단계가 이어진다. 이후, 제 1 압연은 압연 단계에서 수행되며, 복합체의 두께는 28% 감소되는데, 이는 최종 치수에 해당한다.
이어서, 상기 복합체는 550℃에서 2시간 동안 어닐링된다. 이후, 95 mm 너비 × 1.56 mm 두께의 치수를 갖는 코일 슬리팅이 수행된다.
본 실시예에서 베어링 금속의 항복점은 약 150-170 MPa이다.
또 다른 공정 실시예에 따르면, 구리 합금이 강철 스트립 상에서 분말로서 비산되어 보호 가스 대기 하에서 10-20분 동안 680℃에서 하나 이상의 소결 공정에 의해 소결된다.
또 다른 대안 방법에 따르면, 구리 합금은 1000℃ 이상의 온도에서 바람직하게 미리 가열된 강체 스트립 상으로 1000℃ 내지 1250℃의 온도에서 주입된다. 이후, 1 내지 5분, 특히 2 내지 4분 동안 100℃ 이하의 온도에서 냉각이 일어난다.
이후 압연 단계 및 어닐링 단계는 압연에 의한 클래딩의 방법과 동일하다.
스퍼터링된 층의 예가 표 2에 제시된다.
표 2 (수치 중량%로 표기)
Figure 112007089360175-PCT00002
상기 라이닝 모두는 구리 합금의 지지층과 혼합될 수 있다.
이들 층 결합부 상의 리드-인 층은 순수 주석층 또는 인듐층 이외에 상기 전기도금된 층 및 플라스틱층일 수 있으며, 여기서 상기 리드-인 층은 사용된 라이닝에 비해 연성이 되도록 선택되는 것이 바람직하다.
본 발명은 미끄럼 베어링 복합 재료, 미끄럼 베어링 복합 재료의 용도 및 미끄럼 베어링 복합 재료 제조 방법에 이용될 수 있다.

Claims (23)

  1. 강철로 제조된 지지층과,
    0.5-5 중량%의 니켈, 0.2-2.5 중량%의 실리콘, 0.1 중량% 이하의 납 및 잔여 구리를 함유하는 구리 합금으로 제조된 베어링 금속층과,
    물리증착법(PVD process)에 의해 상기 베어링 금속층에 직접 도포되는 라이닝을 포함하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 구리 합금이 0.05-2 중량%의 망간을 함유하는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서,
    실리콘에 대한 니켈의 중량 비율이 2.5 내지 5 사이에 위치하는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  4. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서,
    베어링 금속층은 0.05-0.4 중량%의 미세 합금 원소를 함유하는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  5. 제4항에 있어서,
    미세 합금 원소는 크롬, 티타늄, 지르코늄, 아연 및/또는 마그네슘인 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  6. 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서,
    압연에 의해 클래딩된 화합물은 선택적으로 중간층을 통하여 베어링 금속층과 지지층 사이에 위치하는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  7. 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서,
    베어링 금속층이 소결층인 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  8. 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서,
    베어링 금속층이 주조층인 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  9. 제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 있어서,
    라이닝이 스퍼터링에 의해 도포되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  10. 제9항에 있어서,
    스퍼터링된 층은 알루미늄-주석 합금, 알루미늄-주석-실리콘 합금, 알루미늄 -주석-구리 합금, 알루미늄-주석-실리콘-구리 합금 또는 알루미늄-주석-니켈-망간 합금을 포함하여 구성되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  11. 제10항에 있어서,
    합금에서 주석 비율이 8-40 중량%, 구리 비율이 0.5-4.0 중량%, 실리콘 비율이 0.02-5.0 중량%, 니켈 비율이 0.02-2.0 중량% 및 망간 비율이 0.02-2.5 중량%인 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  12. 제1항 내지 제11항 중 어느 한 항에 있어서,
    리드-인 층이 라이닝 상에 제공되는 것을 특징으로 미끄럼 베어링 복합 재료.
  13. 제12항에 있어서,
    리드-인 층은 주석, 납, 구리 혹은 인듐으로서 구현되거나, 또는 플라스틱층으로서 구현되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  14. 제1항 내지 제13항 중 어느 한 항에 있어서,
    베어링 금속층의 두께는 0.1-0.8 mm인 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  15. 제1항 내지 제14항 중 어느 한 항에 있어서,
    라이닝의 두께는 4-30 ㎛인 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  16. 제12항 내지 제15항 중 어느 한 항에 있어서,
    리드-인 층의 두께는 0.2 내지 12 ㎛인 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  17. 미끄럼 베어링 쉘을 위한 제1항에 따른 미끄럼 베어링의 이용.
  18. 미끄럼 베어링 쉘과 같은 미끄럼 베어링 부재용 미끄럼 베어링 복합 재료를 제조하기 위한 방법으로서,
    - 제1항에 따른 구리 합금으로부터 스트립 재료를 제조하는 단계 및 복합체를 제조하기 위해 강철로 된 지지층 상에 중간층을 이용하여 스트립 재료를 압연하여 클래딩하는 단계; 및
    - 복합체의 가공열처리 단계를 포함하며,
    상기 복합체의 가공 열처리 단계는,
    - 2 내지 5 시간 동안 550℃ - 700℃에서 복합체의 하나 이상의 제 1 어닐링 단계,
    - 20-30%의 변형 정도가 구현되는 복합체의 하나 이상의 제 1 압연 단계, 및
    - 1 시간 이상 동안 500℃ - 600℃에서 하나 이상의 제 2 어닐링 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 부재 제조 방법.
  19. 미끄럼 베어링 쉘과 같은 미끄럼 베어링 부재용 미끄럼 베어링 복합 재료를 제조하기 위한 방법으로서,
    - 복합체를 제조하기 위해 강철로 된 지지층 상에 특허청구범위 제1항에 따른 구리 합금을 도포하는 단계;
    - 복합체를 소결하는 단계; 및
    - 복합체의 가공열처리 단계를 포함하며,
    상기 복합체의 가공열처리 단계는,
    - 20-30%의 변형 정도가 구현되는 복합체의 하나 이상의 제 1 압연 단계, 및
    - 1 시간 이상 동안 500℃ - 600℃에서 하나 이상의 제 2 어닐링 단계를 포함하며, 제 1 어닐링이 상기 소결 공정에 통합되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 부재 제조 방법.
  20. 미끄럼 베어링 쉘과 같은 미끄럼 베어링 부재용 미끄럼 베어링 복합 재료를 제조하기 위한 방법으로서,
    - 복합체를 제조하기 위해 강철로 된 지지층 상에 특허청구범위 제1항에 따른 구리 합금을 주입(pouring)하는 단계; 및
    - 복합체의 가공열처리 단계를 포함하며,
    상기 복합체의 가공열처리 단계는,
    - 2 내지 5 시간 동안 550℃ - 700℃에서 복합체의 하나 이상의 제 1 어닐링 단계,
    - 20-30%의 변형 정도가 구현되는 복합체의 하나 이상의 제 1 압연 단계, 및
    - 1 시간 이상 동안 500℃ - 600℃에서 하나 이상의 제 2 어닐링 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 부재 제조 방법.
  21. 제18항 내지 제20항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 제 2 어닐링 단계에 이후에, 1시간 이상 동안 500℃ 이상의 온도에서 후속 제 3 어닐링 단계를 구비하는 최대 30% 변형 정도의 제 2 압연 단계가 수행되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 부재 제조 방법.
  22. 미끄럼 베어링 부재, 특히 미끄럼 베어링 쉘을 제조하기 위한 방법에 있어서,
    복합체는 특허청구범위 제18항 내지 제21항 중 어느 한 항에 따라 제조되며,
    박판강은 상기 복합체로부터 분리되며,
    상기 박판강은 미끄럼 베어링 부재를 제공하기 위해 변형되며,
    라이닝이 스퍼터링에 의해 도포되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 부재 제조 방법.
  23. 제22항에 있어서,
    리드-인 층은 스퍼터링 이후에 상기 라이닝에 도포되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 부재 제조 방법.
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