KR101319725B1 - 미끄럼 베어링 복합 재료, 그 용도 및 그 제조 방법 - Google Patents

미끄럼 베어링 복합 재료, 그 용도 및 그 제조 방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 강철로 된 지지층, 구리 합금으로 구성되는 베어링 금속층 및 상기 베어링 금속층에 도포되는 라이닝을 구비한 미끄럼 베어링 복합 재료에 관한 것이다. 구리 합금은 0.5 내지 5 중량%의 니켈, 0.2 내지 2.5 중령%의 실리콘 및 0.1 중량% 이하의 납을 함유할 수 있다. 상기 라이닝은 전기 도금층, 스퍼터층, 플라스틱층이 될 수 있다. 또한, 본 발명은 이러한 복합 재료를 제조하기 위한 방법에 관한 것이다.

Description

미끄럼 베어링 복합 재료, 그 용도 및 그 제조 방법{PLAIN BEARING COMPOSITE MATERIAL, USE THEREOF AND PRODUCTION METHODS THEREFOR}
본 발명은 특허청구범위 제1항에 따른 미끄럼 베어링 복합 재료(plain bearing composite material)에 관한 것이다. 또한, 본 발명은 미끄럼 베어링 복합 재료의 용도(use) 및 미끄럼 베어링 복합 재료 제조 방법(production method)에 관한 것이다.
독일 특허 공보 DE 44 15 629 C1호에 개시된 것은, 예를 들어 압축 주조기(pressure casting machine)용 주조 피스톤(cast piston)과 같이 비상 가동 특성(emergency running property)을 갖는 내마모성 물품을 제조하기 위한 구리-니켈-실리콘 합금의 용도이다. 독일 특허 공보 DE 44 15 629 C1호에 기재된 합금은 1-4% 니켈, 0.1-1.5% 실리콘 및 잔여량의 구리를 포함하며, 고상 재료(solid material)로서 사용된다.
미국 특허 공보 US 2,137,282호는 0.1-30% 니켈, 0.05-3% 실리콘 및 잔부 구리를 포함한 합금을 개시한다. 적당한 열처리 이후에, 이 합금은 높은 경도(hardness) 및 우수한 전기 전도도(electrical conductivity)를 갖는다.
미국 특허 공보 US 1,658,186호는 구리-니켈-실리콘 합금을 개시하고 있으 며, 여기서 경질 입자(hard particle)로 작용하는 규소화물(silicide)이 자세히 기재되어 있다. 경도를 조절하기 위한 다양한 열처리법이 기술되어 있다.
다른 구리-니켈-실리콘 합금은 미국 특허 공보 US 2,241,815호에 개시되어 있으며, 여기서 니켈 비율이 0.5-5% 이고 실리콘 비율이 0.1-2% 이다.
미국 특허 공보 US 2,185,958호는 1% 니켈, 3.5% 실리콘 및 잔부 구리를 포함한 합금뿐만 아니라 1.5% 실리콘, 1% 니켈 및 잔부 구리를 포함한 합금을 개시하고 있다.
독일 특허 공보 DE 36 42 825 C1호는 4 내지 10% 니켈, 1-2% 알루미늄, 1-3% 주석 및 잔부 구리와 통상적인 불순물을 포함하며, 높은 강도와 긴 수명을 가져야 하는 미끄럼 베어링 재료를 개시하고 있다. 고상 재료 부싱(solid material bushing)은 이러한 미끄럼 베어링 재료로부터 제조된다.
영국 특허 공보 GB 2384007호는 130 HV의 최대 경도를 가지며, 구리 합금의 소결층(sintered layer)이 도포되는 강철 후면(steel back)을 구비한 미끄럼 베어링 복합 재료를 개시한다. 구리 합금은 1-11 중량%의 주석(tin), 최대 0.2 중량%의 인(phosphorus), 최대 10 중량%의 니켈(nickel) 또는 은(silver), 최대 25 중량%의 납(lead) 및 비스무트(bismuth)를 포함한다.
고상 재료로 이루어진 미끄럼 베어링 부재들은 하우징에서의 압입(press fit)을 보장하기 위하여 매우 높은 강도 따라서 경도를 가져야 하는 단점을 갖는다. 라이닝의 국부적 마모 동안 베어링 금속의 적응성이 요구되는 적용들에서는, 예를 들면 이러한 금속들은 증가된 부식을 나타내거나 또는 축에 대한 손실을 야기 한다.
또 하나의 단점은 상이한 열 팽창 계수의 결과로서, 미끄럼 베어링은 스틸 하우징 내에서 더욱 강하게 팽창하며, 따라서 유격이 불리하게 감소된다.
본 발명의 목적은 기계적 그리고 마찰 특성들이 요구 조건에 적응될 수 있으며, 동시에 압입의 요구 강성이 보장되는 미끄럼 베어링 복합 재료를 제공하는 것이다. 또한 이러한 미끄럼 베어링 복합 재료로 구성되는 미끄럼 베어링 부재들은 스틸 하우징에 삽입을 위해 특히 적합해야만 한다. 또한 본 발명의 목적은 미끄럼 베어링 복합 재료의 용도 및 제조 방법을 제공하는 것이다 .
상기 목적은 특허청구범위 제1항에 따른 미끄럼 베어링 복합 재료에 의해 달성된다.
니켈-실리콘을 구비한 구리 합금은 필요한 특성에 적합할 수 있도록 구리 합금의 기계적 특성 및 마찰 특성과 관련하여 넓은 범위에 걸쳐 조절될 수 있다.
그의 강성(stiffness)으로 인해, 강철 후면은 베어링 재료의 구조가 강도 요구와 독립적으로 조절될 수 있도록 필요한 압입(press fit)을 보장한다. 따라서, 본 발명의 구리 합금은, 예를 들어 구리 합금의 구조와 관련하여 강도와 경도뿐만 아니라 부식거동(corrosion behavior)과 같은 마찰 특성의 측면에서 기존의 납-청동 베어링(lead-bronze bearing)에 필적하는 범위에 놓이도록 구성될 수 있다.
미끄럼 베어링 복합 재료의 용도의 전반적인 영역이 실질적으로 확장된다.
강철 후면을 갖는 복합 재료는 열팽창계수로 인해 강철 하우징과 함께 적용할 수 있다는 장점을 갖는다.
베어링 금속의 마찰 특성은 가공열처리(thermo-mechanical treatment), 특히 압연(rolling) 및 어닐링(annealing)에 의해 바람직하게 조절된다.
복합 재료의 이러한 가공열처리는 최종 제품에 요구되는 강철의 특성이 손상되지 않는 방식으로 구성될 수 있다.
제 1 실시예에 따르면, 본 발명에 따른 제조 방법은 아래의 공정 단계를 포함한다.
구리-니켈-실리콘 합금으로부터 스트립 재료를 제조하는 단계와, 복합체를 제조하기 위해 상기 스트립 재료를 강철로 된 지지층에 압연함으로써 클래딩(cladding)하는 단계. 이 경우에 있어서, 베어링 금속 및/또는 강철은 50-70% 변형된다.
후속 가공열처리는 아래의 단계를 포함한다:
2 내지 5시간 동안 550℃ 내지 700℃ 온도에서 복합체의 제 1 어닐링 단계,
20-30%의 변형도가 구현되는 복합체의 1회 이상의 제1 압연 단계,
1시간 이상 동안 500℃-600℃ 온도에서 1회 이상의 제2 어닐링 단계,
선택적으로 최대 30%의 변형도가 구현되는 선택적인 상기 복합체의 제 2 압연 단계, 이어서 한 시간 이상 동안 500℃ 이상의 온도에서 제 3 어닐링 단계.
다른 대안적 실시예에 따르면, 구리 합금이 지지층에 도포되며 소결되거나 주조된다. 베어링 금속의 항복점은 이후 어닐링 단계와 조합하여 제 1 또는 제 2 압연 단계에 의해 조절되며, 상기 베어링 금속의 항복점은 150 내지 250 MPa인 것이 바람직하다.
제 2 어닐링 단계 이후에 최종 치수에 도달한다면, 가공열처리(thermo-mechanical treatment)가 종결된다. 이 경우에 있어서, 항복점은 제 1 압연 및 제 2 어닐링에 의해 조절된다.
제 2 어닐링 이후에도 최종 치수가 달성되지 않는 경우에, 제 2 압연 단계 및 제 3 어닐링 단계가 이어지며, 여기서 항복점은 소정값으로 조절된다.
가공열처리 이후의 구조는 구리 매트릭스 내에 조밀하고 등방성으로 균일하게 분배된 금속간 NiSi계 석출(intermetallic NiSi-based precipitation)을 특징으로 한다.
베어링 금속의 상기 항복점은 강철의 항복점에 비해 상당히 아래에 위치하며, 이는 강철 지지층이 요구되는 압력 끼워맞춤을 제공함으로 인해 가능하다. 본 발명에 따른 복합 재료의 장점은 베어링 금속의 항복점이 소망한 마찰 특성, 특히 베어링 금속층의 적응성(adaptability)이 달성될 때까지 낮아질 수 있다는 점이며, 예를 들어 대향 운동 부재의 마모가 전혀 발생하지 않거나 또는 약간의 마모만이 발생한다.
박판강(sheet bar)은 코일 슬리팅(coil slitting) 이후에 미끄럼 베어링 부재를 제조하기 위해 복합체로부터 분리되며, 상기 박판강은 미끄럼 베어링 부재를 형성하기 위해 기존의 변형 단계에 의해 변형된다. 최종 공정은 미끄럼 베어링의 기계 가공 및 상기 라이닝의 도포가 바람직하다.
이러한 라이닝은 갈바니 증착 공정, PVD 공정, 특히 청구항에 제시된 스퍼터링 공정 또는 여타 다른 공정들에 의해서 선택적으로는 중간층의 적용 후에 도포된다. 선택적으로는, 리드-인 층(lead-in layer)이 또한 라이닝에 도포된다.
복합 재료의 마찰 특성은 라이닝에 의해 추가로 향상된다.
구리-니켈-실리콘 합금에 있어서, 니켈 비율은 0.5-5 중량%, 바람직하게는 1.0 내지 3.0 중량%, 특히 1.5 내지 2.2 중량%이며 실리콘 비율은 0.2-2.5 중량%, 바람직하게는 0.4 내지 1.2 중량% 또는 0.5 내지 1.5 중량%이다.
구리-니켈-실리콘 합금은 0.05-2.0 중량%, 바람직하게는 0.15-1.5 중량%의 망간을 포함한다.
실리콘에 대한 니켈의 중량 비율이 2.5 내지 5 사이인 경우에(니켈 : 실리콘 = 2.5 내지 5), 마찰 특성이 향상될 수 있으며, 특히 베어링 재료의 부식이 상당히 감소할 수 있다. 이러한 중량 비율에 있어서, 우수한 마찰 특성에 기여하는 니켈-실리콘 화합물이 선호되며 충분한 정도로 형성된다.
구리 합금은 마이크로 합금 원소(micro-alloying element)들을 추가로 포함할 수 있다. 지지층은 0.05-0.4 중량%, 바람직하게는 0.075 내지 0.25 중량%의 하나 이상의 마이크로 합금 원소를 바람직하게 포함한다. 마이크로 합금 원소는 크롬, 티타늄, 지르코늄, 아연 및 마그네슘으로 이루어진 군으로부터 선택될 수 있다.
바람직하게는, 압연에 의해 클래딩된 화합물이 선택적으로 중간층을 거쳐 베어링 금속층과 지지층 사이에 존재한다. 구리 또는 예를 들어, 구리-아연 합금 또는 구리-주석 합금과 같은 구리 합금이 중간층에 사용될 수 있다.
베어링 금속층은 소결층 또는 주조층일 수도 있으며, 여기서 10-30분 동안 600℃ 내지 800℃ 사이의 소결 온도 또는 1000℃ 내지 1250℃ 사이의 주조 온도가 사용된다. 제 1 어닐링은 소결 공정에 통합된다.
또한, 라이닝이 전기 도금층으로 형성되면 유리하다. 전기 도금층은 다기능 재료로서, 이러한 다기능 재료의 특징은 특히 이물질 입자에 대한 우수한 혼입 특성, 침식 방지제로서의 리드-인(lead-in) 특성 혹은 슬라이딩 부재들에 대한 대응 특성, 그리고 오일 부족시 우수한 비상 가동 특성이다. 특히, 저점도 오일을 사용할 때, 상기한 특성들이 영향을 미치는 혼합된 마찰 상태들이 이 경우 더욱 자주 일어날 수 있기 때문에 전기 도금층은 유리하다.
바람직하게는 전기 도금층은 납-주석-구리, 주석-구리, 비스무트-구리 합금 또는 순 비스무트로 구성된다.
납-주석-구리 합금에서는, 주석의 비율은 바람직하게는 4-20 wt.% 그리고 구리의 비율은 1-10 wt.% 이다. 비스무트-구리 합금에서는 구리의 바람직한 비율은 1-20 wt.% 이다.
상기 라이닝은 열 코팅법(thermal coating method)에 의해 도포될 수 있다. 가능한 열 코팅법은 플라즈마 용사(plasma spraying), 고속 화염 용사(high-speed flame spraying) 및 냉간 가스 용사(cold gas spraying)들이 있다.
더욱 바람직한 방법은 PVD 공법이며 그리고 이 경우에 있어서는 특히, 스퍼터링법이다. 바람직하게는 스퍼터 층들은 알루미늄-주석 합금, 알루미늄-주석-구리 합금, 알루미늄-주석-니켈-망간 합금, 알루미늄-주석-실리콘 합금 또는 알루미늄-주석-실리콘-구리 합금이다.
이들 합금에 있어서, 주석 비율이 8-40 중량%, 구리 비율이 0.5-4.0 중량%, 실리콘 비율이 0.02-5.0 중량%, 니켈 비율이 0.02-2.0 중량% 및 망간 비율이 0.02-2.5 중량%인 것이 바람직하다.
또 다른 실시예에 따르면, 라이닝은 플라스틱층으로 형성될 수 있다. 이러한 플라스틱 층은 바람직하게는 딥핑(dipping)이나 용사에 의하여 바니싱(varnishing) 공정 또는 일례로 스크린 혹은 패드 프린팅과 같은 프린팅 공정에 의해 도포된다.
코팅할 표면은 탈지 작업(degreasing), 화학적 혹은 물리적 활성화 작업, 그리고/또는 일례로 샌드 블라스팅이나 그라인딩과 같은 기계적인 황삭 작업(roughening)에 의하여 이러한 목적에 적합하게 마련되어야 한다.
바람직하게는 플라스틱 층들의 매트릭스는 PAI와 같은 내 고온 수지로 구성된다. 또한, MoS2, 보론 니트라이드, PTFE 및 흑연으로 이루어진 군으로부터 선택되는 최소한 하나의 첨가물이 상기 매트릭스에 함입될 수 있다. 바람직하게는 첨가물의 비율은 개별적으로 또는 조합으로 5 내지 50 vol.% 사이이다.
결합(binding) 성능을 향상시키기 위해서, 바람직하게는 적어도 하나의 중간층이 베어링 금속 층과 라이닝 사이에 배치된다. 이러한 중간층은 라이닝이 스퍼터링 공정에 의해 도포되는 경우에도 역시 전기 도금층일 수 있다.
전기 도금 중간층은 바람직하게는 니켈 또는 은을 포함할 수 있거나, 또는 이들 원소들로 구성될 수 있다. 또한 니켈 및 주석-니켈의 2개의 중간 층들이 적용되는 것도 가능하다.
전기 도금 중간층 대신에, 스퍼터 중간층이 제공될 수 있다. 이 경우, 예를 들면 NiCu30 을 포함하는 니켈 합금 층, 순 니켈 층, 바람직하게는 15-25% 크롬을 함유하는 니켈-크롬 층, 아연 층, 아연 합금 층, 크롬 및 구리 층, 니켈-크롬 합금 층, 니켈-구리 합금 층, 구리 합금 층 또는 크롬-니켈 합금 층들이 바람직하다.
베어링 금속층의 두께는 바람직하게 0.1-0.8 mm, 바람직하게 0.1-0.5 mm, 특히 0.15-0.35 mm 이다.
중간 층의 선호되는 두께는 1-12 ㎛, 바람직하게는 0.5-7.0 ㎛, 특히 1.0-4.0 ㎛ 이며, 라이닝의 두께는 4-30 ㎛, 바람직하게는 8-20 ㎛, 특히 10-16 ㎛ 이며.
리드-인 층(lead-in layer)의 두께는 0.2-12 ㎛, 바람직하게는 0.2 내지 6 ㎛, 특히 0.2 내지 3 ㎛이다.
미끄럼 베어링 복합 재료의 바람직한 용도는 미끄럼 베어링 쉘을 위한 것이다.
예시적인 구리 합금들:
표 1 (수치 중량%로 표기)
Figure 112007089692386-pct00001
예시적인 공정은 아래의 공정 단계를 제공한다:
- 구리 합금의 연속 주조(continuous casting) 단계, 특히 이중 연속 주조(double continuous casting) 단계, 상기 구리 합금은 스트립 재료를 제조하기 위해 300 mm의 너비와 10 mm의 두께를 구비하며,
- 스트립 재료의 양면 밀링(bilateral milling) 및 후속 와인딩(winding) 단계,
- 압연 단계 및 클래딩을 치수에 대하여 압연에 의한 어닐링 작업 단계.
스트립 재료는 예를 들어 브러싱에 의해 기계적으로 전처리되며(pre-treated) 압연에 의한 클래딩에 의해 강철 스트립에 도포된다. 강철 스트립은 300 mm의 너비 및 4.5 mm의 두께를 갖는다. 구리 합금을 구비한 압연에 의한 클래딩은 50-70%의 변형도를 발생시킨다.
이후, 550℃에서 2시간 이상 벨형 로 내에서 제 1 어닐링 단계가 이어진다. 이후, 제 1 압연은 압연 단계에서 수행되며, 복합체의 두께는 28% 감소되는데, 이는 최종 치수에 해당한다.
이어서, 상기 복합체는 550℃에서 2시간 동안 어닐링된다. 이후, 95 mm 너비 × 1.56 mm 두께의 치수를 갖는 코일 슬리팅이 수행된다.
본 실시예에서 베어링 금속의 항복점은 약 150-170 MPa이다.
또 다른 공정 변형예에 따르면, 구리 합금이 강철 스트립 상에서 분말로서 비산되어 보호 가스 대기 하에서 10-20분 동안 680℃에서 1회 이상의 소결 공정에 의해 소결된다.
또 다른 대안적 방법에 따르면, 구리 합금은 1000℃ 이상의 온도에서 바람직하게 미리 가열된 강철 스트립 상으로 1000℃ 내지 1250℃의 온도에서 주입된다. 이후, 1 내지 5분, 특히 2 내지 4분 동안 100℃ 이하의 온도에서 냉각이 일어난다.
이후 압연 단계 및 어닐링 단계는 압연에 의한 클래딩의 상기 대안적 방법과 동일하다.
전기 도금 라이닝들의 실시예들이 표 2에 주어진다 .
표2(수치 중량%로 표기)
예 1 2 3 4 5
납 88 78
주석 10 14 94
비스무트 100 95
구리 2 8 6 5
선호되는 전기 도금 라이닝은 주석 매트릭스를 포함하며 여기서 39-55 wt.% 구리와 잔부 주석을 포함하는 주석-구리 입자들이 함입된다. 입경은 바람직하게는 0.5 ㎛ 내지 3 ㎛ 이다. 이 전기 도금 층은 바람직하게는 2 개의 중간층들에 도포되며 제 1 중간층은 바람직하게는 Ni 로 구성되며 그 위에 위치하는 제 2 중간층은 니켈과 주석으로 구성된다. 제 2 중간층의 Ni 비율은 30-40 wt.% Ni 이다. 제 1 중간층은 1 내지 4 ㎛ 의 두께를 가지며 제 2 중간층은 2 내지 7 ㎛ 의 두께를 갖는다.
스퍼터 층들의 실시예들이 표 3에 주어진다.
표 3 (수치 중량%로 표기)
Figure 112007089692386-pct00002
플라스틱 라이닝들의 실시예들이 표 4에 주어진다.
표4(수치 체적%로 표기)
예 1 2 3 4 5
PA1 70 80 70 75 65
MoS2 30 20
BN 20
흑연 30
PTFE 25 15
이들 라이닝들 모두는 동합금의 베어링 금속층들과 결합될 수 있다.
이들 층 결합체의 리드-인 층(lead-in layer)은 순수 주석 또는 인듐층뿐만 아니라 상기한 모든 전기 도금층 및 플라스틱층일 수 있으며, 이때 리드-인 층은 바람직하게는 사용된 라이닝보다 연질인 것으로 선택된다. 리드-인 층은 주석, 납, 구리 또는 인듐으로서 실시될 수 있거나 또는 플라스틱 층으로서 실시될 수 있다.
본 발명은 미끄럼 베어링 복합 재료, 그 용도 및 그 제조 방법에 이용될 수 있다.

Claims (43)

  1. 미끄럼 베어링 복합 재료로서,
    강으로 제조되는 지지층과,
    0.5-5 중량%의 니켈, 0.2-2.5 중량%의 실리콘, 0.1 중량% 이하의 납 및 잔부 구리를 함유하는 구리 합금으로 제조되는 베어링 금속층과,
    상기 베어링 금속층에 도포되는 라이닝을 갖는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 구리 합금이 0.05-2 중량%의 망간을 함유하는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  3. 제1항에 있어서,
    실리콘에 대한 니켈의 중량 비율이 2.5 내지 5인 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 베어링 금속층은 0.05-0.4 중량%의 최소한 하나의 마이크로 합금 원소를 함유하고, 상기 마이크로 합금 원소는 크롬, 티타늄, 지르코늄, 아연 및 마그네슘으로 이루어진 군으로부터 선택되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  5. 삭제
  6. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서,
    압연에 의해 클래딩된 화합물이 선택적으로 중간층을 거쳐서 베어링 금속층과 지지층 사이에 위치하는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  7. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서,
    베어링 금속층이 소결층인 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  8. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서,
    베어링 금속층이 주조층인 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  9. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 라이닝은 전기 도금층으로 구성되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  10. 제9항에 있어서,
    상기 전기 도금층은 납-주석-구리 합금, 주석-구리 합금, 비스무트-구리 합금 또는 비스무트로 구성되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  11. 제10항에 있어서,
    상기 납-주석-구리 합금에서 주석의 비율은 4-20 중량%이며, 구리의 비율은 1-10 중량%인 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  12. 제10항에 있어서,
    상기 비스무트-구리 합금에서 구리 비율은 1-20 중량%이며, 주석-구리 합금에서 구리 비율은 2-20 중량%인 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  13. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 라이닝은 열 코팅법에 의해 도포되는 층으로 구성되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  14. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 라이닝은 플라스틱 층으로 구성되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  15. 제14항에 있어서,
    상기 플라스틱 라이닝의 매트릭스는 내 고온 수지로 구성되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  16. 제14항에 있어서,
    상기 플라스틱 라이닝은 MoS2, 보론 니트라이드, PTFE 및 흑연으로 이루어진 군으로부터 선택되는 최소한 하나의 첨가물을 필러로서 포함하는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  17. 제16항에 있어서,
    상기 필러는 5-50 vol.% 만큼 개별적으로 존재하거나 조합으로 존재하는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  18. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서,
    최소한 하나의 중간층이 베어링 금속층과 라이닝 사이에 배치되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  19. 제18항에 있어서,
    상기 중간층은 전기 도금층인 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  20. 제18항에 있어서,
    상기 중간층은 니켈 또는 은으로 구성되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  21. 제18항에 있어서,
    니켈 및 주석-니켈의 2개의 중간층이 제공되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  22. 제18항에 있어서,
    상기 중간층은 스퍼터 층인 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  23. 제18항에 있어서,
    상기 중간층은 니켈 합금, 니켈-크롬 합금, 니켈-구리 합금, 아연 합금, 아연, 크롬, 구리, 구리-합금, 니켈, 크롬-니켈 합금 또는 니켈-크롬으로 구성되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  24. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서,
    최소한 하나의 중간층이 베어링 금속층과 라이닝 사이에 배치되고, 상기 라이닝은 PVD 법에 의해 도포되는 층을 포함하는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  25. 제24항에 있어서,
    상기 라이닝은 스퍼터 층으로 구성되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  26. 제25항에 있어서,
    스퍼터 층은 알루미늄-주석 합금, 알루미늄-주석-실리콘 합금, 알루미늄-주석-구리 합금, 알루미늄-주석-실리콘-구리 합금 또는 알루미늄-주석-니켈-망간 합금으로 구성되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  27. 제26항에 있어서,
    상기 합금에 있어서, 주석 비율이 8-40 중량%, 구리 비율이 0.5-4.0 중량%, 실리콘 비율이 0.02-5.0 중량%, 니켈 비율이 0.02-2.0 중량% 및 망간 비율이 0.02-2.5 중량%인 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  28. 제25항에 있어서,
    상기 중간층은 전기 도금 층으로 구성되며, 상기 라이닝은 스퍼터 층으로 구성되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  29. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 라이닝에 리드-인 층(lead-in layer)이 제공되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  30. 제29항에 있어서,
    상기 리드-인 층(lead-in layer)은 주석, 납, 구리 또는 인듐으로서 실시되거나 또는 플라스틱 층으로서 실시되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  31. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 베어링 금속층의 두께가 0.1-0.8 mm인 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  32. 제18항에 있어서,
    상기 중간층의 두께가 1-12 ㎛인 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  33. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 라이닝의 두께가 4-30 ㎛인 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  34. 제29항에 있어서,
    상기 리드-인 층(lead-in layer)의 두께가 0.2-12 ㎛인 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
  35. 제1항에 따른 미끄럼 베어링 복합 재료로부터 제조되는 미끄럼 베어링 쉘.
  36. 미끄럼 베어링 부재용 미끄럼 베어링 복합 재료를 제조하기 위한 방법으로서,
    - 제1항에 따른 구리 합금으로부터 스트립 재료를 제조하는 단계 및 복합체를 제조하기 위해 강철로 된 지지층 상에 중간층을 선택적으로 이용하여 스트립 재료를 압연하여 클래딩하는 단계; 및
    - 가공열처리 단계를 포함하며,
    상기 가공열처리 단계는,
    - 2 내지 5 시간 동안 550℃ - 700℃에서 복합체의 1회 이상의 제1 어닐링 단계,
    - 20-30%의 변형도가 구현되는 복합체의 1회 이상의 제1 압연 단계, 및
    - 1 시간 이상 동안 500℃ - 600℃에서 1회 이상의 제2 어닐링 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료 제조 방법.
  37. 미끄럼 베어링 부재용 미끄럼 베어링 복합 재료를 제조하기 위한 방법으로서,
    - 복합체를 제조하기 위해 강철로 된 지지층 상에 제1항에 따른 구리 합금을 도포하는 단계;
    - 복합체를 소결하는 단계로서, 제1 어닐링 단계가 상기 소결 공정에 통합되는, 복합체의 소결 단계; 및
    - 가공열처리 단계를 포함하며,
    상기 가공열처리 단계는,
    - 20-30%의 변형도가 구현되는 복합체의 1회 이상의 제1 압연 단계, 및
    - 1 시간 이상 동안 500℃ - 600℃에서 1회 이상의 제2 어닐링 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료 제조 방법.
  38. 미끄럼 베어링 부재용 미끄럼 베어링 복합 재료를 제조하기 위한 방법으로서,
    - 복합체를 제조하기 위해 강철로 된 지지층 상에 제1항에 따른 구리 합금을 주입(pouring)하는 단계; 및
    - 가공열처리 단계를 포함하며,
    상기 가공열처리 단계는,
    - 2 내지 5 시간 동안 550℃ - 700℃에서 복합체의 1회 이상의 제1 어닐링 단계,
    - 20-30%의 변형도가 구현되는 복합체의 1회 이상의 제1 압연 단계, 및
    - 1 시간 이상 동안 500℃ - 600℃에서 1회 이상의 제2 어닐링 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료 제조 방법.
  39. 제36항 내지 제38항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 제2 어닐링 단계 이후에, 1시간 이상 동안 500℃ 이상의 온도에서 후속 제3 어닐링 단계를 구비하는 최대 30% 변형도의 제2 압연 단계가 수행되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료 제조 방법.
  40. 미끄럼 베어링 부재를 제조하기 위한 방법으로서,
    복합체가 제36항 내지 제38항 중 어느 한 항에 따라 제조되며,
    박판강이 상기 복합체로부터 분리되며,
    상기 박판강은 미끄럼 베어링 부재를 제공하기 위해 변형되며,
    라이닝이 도포되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 부재 제조 방법.
  41. 제40항에 있어서,
    최소한 하나의 중간층이 라이닝을 도포하기 전에 도포되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 부재 제조 방법.
  42. 제40항에 있어서,
    라이닝을 도포한 후에 리드-인 층(lead-in layer)이 도포되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 부재 제조 방법.
  43. 제14항에 있어서,
    상기 플라스틱 라이닝의 매트릭스는 PAI로 구성되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합 재료.
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