KR20050096127A

KR20050096127A - 스프링 구조 수지 성형품 및 그 스프링 구조 수지 성형품의표면층 형성방법 및 장치

Info

Publication number: KR20050096127A
Application number: KR1020057012719A
Authority: KR
Inventors: 사다오 니시보리; 이와오 코우노; 유이치로 나까무라
Original assignee: 아인 컴퍼니 리미티드 테크니컬 센터
Priority date: 2003-01-10
Filing date: 2003-12-24
Publication date: 2005-10-05
Also published as: KR101141773B1; US7377762B2; BR0317195A; WO2004063450A1; JP2004218116A; US20060116045A1; EP1586687A4; CA2512751A1; MXPA05007460A; AU2003296088B2; TW200422459A; EP1586687A1; CN1735724A; AU2003296088A1; AR042732A1; CN100467696C; HK1088368A1; JP4181878B2; RU2005125914A; RU2371530C2

Abstract

경사진 홈통 표면의 전면에 냉각수를 균일하게 골고루 미치게 하여 냉각수에 의한 3차원 구조체의 과냉각, 냉각 부족을 없게 하고, 용융 연속 3차원 구조체의 폭을 깊게 조여 스프링 구조 수지 성형품의 융착부 박리를 없게한 스프링 구조 수지 성형품 및 그러한 표면층 성형 장치 및 스프링 구조 수지 성형품의 표면층 성형 방법을 제공한다. 또한 표면의 요철 등을 없게 하고, 선t의 박리를 방지하고 장기 사용하더라도 쿠션성과 강도를 유지하고 중량을 가볍게 하고 원료비를 삭감할 수 있는 스프링 구조 수지 성형품을 제공한다.

투수 시트(55)와 경사판(51a) 사이에 냉각수 C이 공급되고 투수 시트(55)의 윗면에 냉각수 C이 침투하여 냉각수 상층 M을 형성한다. 이 냉각수 상층 M으로 3차원 구조체(3)를 받아내고 표면층을 형성하고 인접하는 연속선의 상호를 접촉 엉키게 한다.

Description

스프링 구조 수지 성형품 및 그 스프링 구조 수지 성형품의 표면층 형성방법 및 장치{Spring Structural Resin Molded Product, and Method and Device for Forming Surface Layer on the Spring Structure Resin Molded Product}

본 발명은 스프링 구조 수지 성형품, 그 스프링 구조 수지 성형품의 표면층 형성방법 및 장치에 관한 것으로, 보다 상세하게는 3차원 구조체의 루프(loop) 또는 컬(curl)로 이루어지는 스프링 구조 수지 성형품의 표면층의 개량에 의하여 스프링 구조 수지 성형품의 특성을 각종 용도에 대응가능함으로써 그 제품 가치를 높이는 것에 관한 것이다.

스프링 구조 수지 성형품 및 그 제조 방법 및 제조 장치에 관해서는 여러 가지의 제안이 되고 있다. 예를 들면,특허 공개평 제1-207462호, 특허 공개평 제1-241264호, 특허 공고평 제3-17668호, 특허 공고평 제4-33906호, 특허 공개평 제5-106153호, 특허 공개평 제7-68061호, 특허 공개평 제7-68284호, 특허 공개평 제7-189106호, 특허 공개평 제8-74161호, 특허 공개평 제8-99093호, 특허 공개평 제9-21054호, WO01/68967A1 등에 있어서 각종의 제안이 이루어지고 있다.

이중 압출장치의 금형으로부터 늘어진 선을 안내하는 경사진 홈통(chute)을 갖춘 발명이 있다. 예를 들면,필라멘트(본 발명에 있어서 선에 해당)의 아랫쪽 영역에는 그 필라멘트 다발(본 발명에 있어서 3차원 구조체에 해당)의 양측에 봉 형상의 히터를 배치하고, 히터 하방에 횡으로 긴 경사 패널을 배치하여 두고, 그 경사 패널은 수평각θ가 45°∼80°범위로 설정되는 상부조각과 냉각수의 수면 아래에 함몰된 하부조각으로 되고, 그 하부조각은 필라멘트 다발을 양측으로부터 끼워 넣도록 배치되고 그 양측으로부터 필라멘트 다발의 중심부를 향하여 이동조정가능하게 구성되는 것이다.

또한 불소수지 코팅등이 되어진 곡 판을 고정 구조 또는 이동 구조로 설치하고 3차원 구조체의 좌우 전후의 밀도,형상 등을 변화시키는 것이 제안되고 있다.

　　　특허문헌１　특공평４－３３９０６호

　　　특허문헌２　ＷＯ０１／６８９６７Ａ１

또한 본 출원인은 본원발명의 개발 과정에 있어서, 도 12 내지 도 15와 같은 3차원 구조체의 형성 수단을 개발한 바 있다(이하,「개발예」라 한다). 이것은 용융 연속선의 부착을 방지하기 위해 용융 연속선이 처음에 접촉하는 부위인 경사진 홈통 (51) 그 자체 위에 냉각수 M을 흘러내리고, 선(2)을 냉각수 M으로 냉각하여 3차원 구조체를 형성하는 방법이다. 경사진 홈통(51)에 불소수지 코팅을 수행한 스테인리스 판이 채용되었다. 불소수지를 도포하는 것은 선(2)의 경사진 홈통(51)에의 부착 방지 및 물 M의 확산을 위해서이다. 불소수지 코팅판의 경사진 홈통(51) 위에 샤워처럼 상방으로부터 소정 피치로 소정 직경 구멍이 뚫린 냉각수 탱크(53)로부터 냉각수 M을 공급하면 용융선(2)은 경사진 홈통(51)상에 흐르는 냉각수 M에 접촉하면서 루프 또는 컬을 표현하고 배스(bath) (26)내로 떨어진다.

특허 공고평 제4-33906호의 기술에서 필라멘트 다발은 냉각수 수면에 이르는 영역에서 경사 패널에 의해 그 두께폭이 제한되고 필라멘트 다발 외측의 필라멘트가 패널의 상부조각 상에 아랫쪽으로 떨어지면서 빠져나가 냉각수중에 함몰되는 경우도 생길 수 있다.

WO01/68967A1의 종래 기술에 있어서는 루프 또는 컬의 형성 불완전에 의한 스프링 구조 수지 성형품의 성형품 표면의 요철, 표면에 실처럼 늘어남 등이 생기므로 아직 충분인 것이 아니다.

또한 상기 개발예에 있어서도 아래와 같은 문제점이 남고 스프링 구조 수지 성형품의 부가 가치의 향상에는 제약이 있다. 불소 수지 코트의 발수 효과에 의하여 냉각수가 경사진 홈통(51) 표면 전면에 골고루 미치지 않는다. 발수성 코팅이기 때문에 수류가 치우치는 문제가 있다(도 12 및 도 15 참조). 냉각수 M이 떨어지는 순간에 수류가 곧장 흐르는 경우가 있으면 냉각수가 서로 합류해버리므로 스프링 구조 수지 성형품(3)의 표면층 전면을 균일하게 냉각시키는 것이 곤란하다. 또한 선(2)이 너무 미끄러져서 루프 또는 컬의 형성이 불완전하게 된다(도 16(b)참조).용융 연속선의 폭을 깊게 조일 수 없다(도 16(a)). 만약 깊게 조인다면, 상기와 같이 표면층을 균일하게 냉각시킬 수 없어 쿠션성이 불완전하게 되기 때문이다.

그 결과, 스프링 구조 수지 성형품에는 이하와 같은 결함이 있었다. 즉, 냉각수에 의한 과냉각에 의하여 스프링 구조 수지 성형품의 표면에 요철이 생기는 폐해가 성형품에 나타난다(도 15(a)참조). 수류가 겹쳐져 부풀어 오른 부분이 생기고 과냉각된 부위가 생기고(도 14의 기호 E의 부분 참조), 그 물에 선이 부딪히면 과냉각 경향이 보여 수지가 움푹 패이고 융착력이 약해진다

또한 상기 도면중 부호 N은 적절히 냉각된(수류) 부분을 나타낸다. 냉각수에 의한 냉각 부족에 의하여 루프 또는 컬이 일그러져 루프 또는 컬이 깨끗하게 되지 않고 스프링 구조 수지 성형품(3)의 표면층(4,5)의 용융선에 루프 또는 컬의 형성불완전이 생긴다. 냉각수 M이 나뉘어진 부분은 냉각 부족이 되어 버리고(도 13의 기호 S부분 참조), 냉각수가 부족한 부위 S는 용융 연속선의 냉각이 충분히 되지않고 낙하하여 오는 용융 연속선이 끌려지는 것에 의해 끊기고, 실처럼 늘어나는 패턴①과 같이 가시형상이 되던가(도 15(b)참조) 혹은 실처럼 늘어나는 패턴②와 같이 실처럼 늘어짐 형상, 필름상에 끌려지고, 선이 늘어지는 상태가 되어 굵어지든지 혹은 죄어듬이 형성된다(도 15(c)참조)

냉각수 흐름의 불규칙함에 따라 스프링 구조 수지 성형품의 루프 또는 컬의 융착부가 박리되기 쉽다(도 16(c) 참조). 이것은 냉각수 흐름의 불규칙함에 따라 선의 루프 또는 컬의 상호 융착력이 불균일하게 되기 때문이다. 3차원 구조체를 구부릴때 루프 또는 컬끼리의 융착부위가 박리되어(도 16(c) 참조) 쿠션성이나 강도에 문제가 생긴다.

루프 또는 컬 형성이 불완전하게 되기 때문에 선의 단면 형상도 변화한다. 중공선의 경우 예를 들면 원형 단면이 일그러지는등 단면 형상이 변화하는 폐해가 생긴다.

3차원 구조체의 깊게 조임을 할 수 없는 결과 스프링 구조 수지 성형품의 두께가 커진다. 즉 조임량을 크게 하면 3차원 구조체의 폭이 적어지고 쿠션성이 불량하게 되기 때문에 두께를 갖게 하지 않으면 쿠션성을 낼 수 없는 문제가 있다.

　 상기 결함에 의하여 스프링 구조 수지 성형품 또는 스프링 구조 수지 성형품을 이용한 제품에는 하기 문제가 발생하고 있었다.

커버 부재에 스프링 구조 수지 성형품을 내포시킬 때, 상기 요철, 실처럼 늘어짐 형상, 가시형상의 결함에 커버 부재가 걸리기 때문에 커버 부재를 파손시키거나 스프링 구조 수지 성형품의 선 융착부를 벗겨 버린다. 3차원 구조체의 선끼리의 융착부가 박리하기 쉽고 장기 사용에 의하여 물성이 저하된다. 3차원 구조체의 두께를 크게하지 않을 수 없으므로 중량이 무겁고 원료비가 높아진다.

도 1은 스프링 구조 수지 성형품(1)을 도시한 도면.

도 2(a)는 비교예의 스프링 구조 수지 성형품을 도시한 단면도,

(b) 및 (c)는 본 실시 형태의 스프링 구조 수지 성형품을 도시한 단면도.

도 3은 스프링 구조 수지 성형품(1)의 제조 방법을 도시한 도면.

도 4는 스프링 구조 수지 성형품(1)의 다른 제조 방법을 도시한 도면.

도 5는 스프링 구조 수지 성형품(1)의 또다른 제조 방법을 도시한 도면.

도 6(a)는 3차원 구조체 성형 장치의 부분 측면도,

(b)는 상기 부분의 정면도.

도 7(a)는 표면층 형성 장치의 단면도,

(b)는 투수 시트를 제외한 표면층 형성 장치의 정면도.

도 8(a)는 표면층 형성 장치의 사시도,

(b)는 표면층 형성 장치의 확대도.

도 9는 표면층 형성 장치의 동작을 도시한 도면.

도 10은 스프링 구조 수지 성형품(1)의 제조 방법의 공정중 일부를 도시한 도면.

도 11은 본 발명에 있어서, 3차원 구조체 성형 공정의 모식도.

도 12는 본 발명에 관련된 개발예에 사용되는 표면층 형성 장치의 사시도.

도 13은 본 발명에 관련된 개발예에 사용되는 표면층 형성 장치의 단면도.

도 14는 본 발명에 관련된 개발예에 사용된 표면층 형성 장치의 작용을 나타낸 도면.

도 15(a)는 본 발명에 관련된 개발예의 표면층 형성 장치에 의한 성형품 표면의 요철을 나타낸 도면,

(b)는 상기 성형품 표면의 실처럼 늘어나는 패턴①을 나타낸 도면,

(c)는 상기 성형품의 실처럼 늘어나는 패턴②를 나타낸 도면.

도 16(a)는 본 발명에 관련된 개발예(γ) 및 본 발명(δ)의 선 조임량을 나타낸 도면,

(b)는 개발예에 있어서 상기 3차원 구조체의 표면층 형성 과정을 나타낸 도면,

(c)는 개발예에 있어서 상기 3차원 구조체의 융착부분 박리를 나타낸 도면이다.

*도면의 주요부위에 대한 간단한 부호의 설명*

1... 스프링 구조 수지 성형품 2... 선

3... 3차원 구조체 선 집합체 4... 표면층

5... 표면층 6... 안 층

10... 3차원 구조체 성형 장치 20... 압출 성형기

21... 호퍼 22... 성형 다이(금형)

23... 노즐 24... 인수기

25,25... 인수 롤 26,126... 배스(bath)

27... 롤러 28... 무단 벨트

29,29... 권취 롤 30,130... 절단 장치

50... 표면층 형성 장치 루프 형성 장치 51... 경사진 홈통

53... 물공급부 55... 투수 시트

51a,51b... 경사판 53a... 탱크

53b... 냉각수 토출구 53c... 누름쇠 장식

53d... 나사 135... 반송장치

C... 냉각수 L... 냉각수 하층

M... 냉각수 상층

이에 본 발명은 경사진 홈통 표면의 전면에 냉각수를 균일하게 골고루 미치게 하고 냉각수에 의한 3차원 구조체의 과냉각, 냉각 부족을 없애는 것, 용융 연속 3차원 구조체의 폭을 깊게 조이는 것, 3차원 구조체의 융착부 박리를 없앤 스프링 구조 수지 성형품 제조 장치 및 스프링 구조 수지 성형품 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.

본 발명의 다른 목적은 표면의 요철 등을 없애고 선끼리의 박리를 방지하고 장기간 사용하더라도 쿠션성과 강도를 유지하고 중량을 가볍게 하고 원료비를 삭감할 수 있는 스프링 구조 수지 성형품을 제공하는데 있다.

이하, 본 발명에 대하여 상세히 설명한다.

본 발명의 스프링 구조 수지 성형품은 열가소성 수지 및/또는 열가소성 탄성중합체로 이루어지는 조질(crude) 및/또는 중공의 연속선 임의의 루프 또는 컬의 인접하는 선 상호를 접촉 엉킴 집합하여 이루어지는 소정의 부피 밀도의 빈틈을 갖는 3차원 구조체이고, 그 3차원 구조체의 두께 방향으로 대치하는 표면층의 부피 밀도를 0.2~0.5g/cm³, 바람직하게는 0.3~0.4g/cm³, 공극률은 44~77%, 바람직하게는 56~67%,표면층간 안 층의 부피 밀도를 0.01~0.15g/cm³, 바람직하게는 0.03~0.05g/cm³, 공극률을 83~99%, 바람직하게는 94~97%로 형성하게 된다.

또한 본 발명 스프링 구조 수지 성형품의 표면층 형성방법은 열가소성 수지 및/또는 열가소성 일래스토머를 복수의 선에 용융 압출하여 연속선의 랜덤한 루프 또는 컬의 인접하는 선 상호를 접촉 엉킴 집합시키고 소정의 부피 밀도의 빈틈을 가지는 소정 두께의 3차원 구조체를 성형함에 즈음하여 상기 용융 압출한 3차원 구조체의 두께 방향으로 대치하는 측면을 균일한 냉각수층에 압출 방향으로 영역을 확대하면서 간섭하게 하고 상기 3차원 구조체의 두께 방향으로 대치하는 측면에 위치하는 선의 인접하는 연속선 상호를 접촉 엉키게 하고 부피 밀도의 큰 루프 또는 컬로 이루어지는 표면층으로 형성하고 그 표면층간에 부피 밀도의 작은 안 층을 형성하는 것을 특징으로 한다.

또한 본 발명 스프링 구조 수지 성형품의 표면층 형성 장치는 열가소성 수지 및/또는 열가소성 일래스토머를 용융 압출하고, 조질 및/또는 중공의 연속선의 랜덤한 루프 또는 컬을 형성하고 상기 연속선의 인접하는 선 상호를 접촉 엉킴 집합시키고 소정의 부피 밀도의 빈틈을 가지는 3차원 구조체를 형성하는 장치에 있어서, 상기 3차원 구조체의 두께 방향으로 대치하는 측면에, 압출 방향에 그 틈을 축소시키도록 대향 경사하여 배치되는 경사진 홈통과 상기 경사진 홈통의 표면을 피복하는 투수 시트를 설치하고, 상기 경사진 홈통의 표면과 투수 시트와의 사이에 냉각수를 공급하여 냉각수 하층을 형성하는 냉각수 공급부를 갖고 상기 투수 시트의 윗면에 상기 냉각수를 균일히 침투하게 하여 냉각수 상층을 형성하고 투수 시트상의 냉각수 상층에 상기 3차원 구조체의 두께 방향에 대향하는 표면층의 연속선을 간섭하게 하고 루프 또는 컬을 형성시켜 인접한 연속선 상호를 접촉 엉키게 하는 것을 특징으로 한다.

「투수 시트」는 물의 침투성이 있고 유연성이 있고 스테인리스나 불소 수지의 마찰 계수보다 큰 마찰 계수를 가지는 옷감(무명 등)과 같은 재질을 채용하는 것이 바람직하다. 이것에 의해 선의 냉각수로의 착수시 쿠션성을 높임과 동시에 투수 시트의 마찰 저항으로 선의 미끄럼을 억제하고 루프 또는 컬 형성의 완전성을 확보하는 것이다. 투수 시트의 두께는 0.001~1.0mm, 바람직하게는 0.2~0.5mm, 보다 바람직하게는 0.3~0.4mm범위내이다.

「연속선」의 원료 수지는 범용 플라스틱(폴리올레핀,폴리스티렌계 수지,메타크릴 수지,폴리 염화 비닐등), 고성능 플라스틱(폴리아미드,폴리카보네이트,포화 폴리에스테르,폴리 아세탈등)등이다. 바람직하게는 열가소성 탄성중합체로 이루어지고, 예를 들면 폴리에틸렌(이하 'PE'라 한다), 폴리프로필렌(이하, 'PP'라 한다), PVC 또는 나일론등의 일래스토머로 되는 것이 바람직하다. 중공선의 경우 중공부는 연속이라도 좋고 불연속이라도 좋다. 예를 들면 1개의 선에 중공부와 그 중공부가 막힌 부분을 함께 갖고 있는 경우등을 일례로서 들 수 있다.

<스프링 구조 수지 성형품(1)의 설명>

본 실시 형태의 스프링 구조 수지 성형품(1)은 열가소성 수지를 원료 또는 주원료로 하는 연속선(2)(이하, 선 '2'라 한다)으로 되는 3차원 구조체(3)가 랜덤하게 엉켜 집합시켜 되는 빈틈을 갖는 입체 구조체이고 이 선(2)은 복수의 루프를 형성하고 루프의 인접하는 선 상호를 접촉 엉킴집합시킨 것이다. 스프링 구조 수지 성형품(1)의 제조 방법에 관해서는 후술한다.

스프링 구조 수지 성형품(1)의 제원은 다음과 같다.

스프링 구조 수지 성형품(1)의 부피 밀도는 0.001~0.20g/cm³이다. 바람직한 범위는 다음과 같다. 스프링 구조 수지 성형품(1)의 부피 밀도는 0.08~0.20g/cm³, 바람직하게는 0.10~0.18g/cm³, 공극률은 78~91%, 바람직하게는 80~88%이다. 스프링 구조 수지 성형품(1)은 표리 양면 각각을 구성하는 2개의 표면층(4,5)과 이들 표면층(4,5)사이에 낀 안 층(6)으로 구성된다. 표면층의 부피 밀도는 0.2~0.5g/cm³, 바람직하게는 0.3~0.4g/cm³, 공극률은 44~77%, 바람직하게는 56~67%이다. 안 층의 부피 밀도는 0.01~0.15g/cm³, 바람직하게는 0.03~0.05g/cm³, 공극률은 83~99%, 바람직하게는 94~97%이다.

스프링 구조 수지 성형품(1)의 선의 직경은 조질 선의 경우 0.3~3.0mm, 바람직하게는 0.7~1.0mm이다. 조질의 선에 있어서, 선 직경 0.3mm 이하에서는 선에 허리가 없어지고 융착부가 많아지고 공극률이 저하된다. 3.0mm 이상에서는 선에 허리가 너무 있고 루프가 형성되지 않고 융착부가 적어지고 강도가 저하된다. 중공선의 경우 1.0~3.0mm, 바람직하게는 1.5~2.0mm, 보다 바람직하게는 0.9~1.3mm이다. 중공의 선에 있어서는 1.0~3.0mm, 바람직하게는 1.5~2.0mm이다. 중공율은 10%~80%가 바람직하다. 중공율이 10%이하에서는 중량 경감에 기여하지 않고, 80%이상에서는 쿠션성이 저하되는 우려가 있다. 그 두께는 10mm~50mm,바람직하게는 20~40mm이다. 길이 및 폭은 적절 치수로 좋다. 3차원 구조체로서의 탄성과 강도를 유지하고 중량을 경감하기 위해, 공극률은 상기 범위내인 것이 바람직하다.

공극률(%)=(1-부피 밀도/수지의 밀도) x 100

조질의 선과 중공의 선의 혼합비가 조질:중공=0~50:50~100인 것이 바람직하다. 이때 중심부에 중공의 선을 이용하고 그 중공의 선의 외주를 조질의 선으로 커버하는 것에 의해 촉감이 양호해지므로 바람직하다.

스프링 구조 수지 성형품(1)의 원료가 되는 열가소성 수지는 특히 폴리에틸렌(PE), 폴리프로필렌(PP)등 폴리올레핀계 수지가 바람직하다. 초산비닐수지(이하, 'VAC'라 한다), 에틸렌 초산비닐 공중합체(이하, 'EVA'이라 한다) 혹은 스틸렌 부타디엔 스틸렌(이하, 'SBS'라 한다)등이 바람직하고,이들을 혼합한 것도 좋다. 또한 상기 폴리올레핀계 수지는 재생 수지여도 좋다.

열가소성 수지가 폴리올레핀계 수지와 초산비닐수지 초비에틸렌 공중합체 혹은 스틸렌 부타디엔 스틸렌과의 혼합물로 이루어지는 것이 바람직하다. PE,PP등 폴리올레핀계 수지와 VAC, EVA 혹은 SBS와의 혼합물(예를 들면, 열가소성 일래스토머)을 원료로서 성형되는 입체 구조체인 스프링 구조 수지 성형품(1)이 바람직하다.

폴리올레핀계 수지와 초산비닐수지 또는 에틸렌 초산비닐 공중합체의 초산비닐의 혼합비는 70~97중량%:3~30중량%, 바람직하게는 80~90중량%:10~20중량%인 것이 바람직하다.

VAC 또는 EVA이 3중량%이하이면 반발 탄성이 저하되고 30 중량%이상이면 열적 특성이 저하된다. 폴리올레핀계 수지와 스틸렌 부타디엔 스틸렌의 혼합비는 50~97중량%:3~50중량%, 바람직하게는 70~90중량%:10~30중량%인 것이 바람직하다.

3차원 구조체 성형 장치(10)

이하, 상기 스프링 구조 수지 성형품(1)의 성형 장치의 일례인 3차원 구조체 성형 장치(10)에 관해서 설명한다. 도 3,4에 도시한 바와 같이, 압출 성형기 (20)는 호퍼(21)를 구비하고, 호퍼(21)로부터 투입한 열가소성 수지를 소정 온도로 용융혼연하고, 성형 다이(금형)(22)에 갖춰졌던 소정 지름의 다수의 노즐(23)로부터 소정의 압출 속도로 용융한 열가소성 수지의 선(2)으로 되는 3차원 구조체(3)를 압출하고 인수기(24)에 의하여 인수한 것이다.

인수기(24)의 인수 롤(25)은 배스(26)내의 수중에 설치되고 있다. 이 인수 롤(25)은 각각 상하 한 쌍의 롤러에 1장의 무단 벨트(28)가 걸려있는 것이다. 배스(26)는 급수 밸브(26a) 및 배수 밸브(26b)를 구비하고 있다. 스프링 구조 수지 성형품(1)은 3차원 구조체(3)의 선(2)이 루프상에 랜덤에 성형되고 루프끼리가 부분적으로 엉킴 접촉하고 용착하고 수중에서 고화되고 권취 롤(29)에 의해 스프링 구조 수지 성형품(1)으로서 꺼내지는 것이다.

도 4에 도시된 바와 같이,인수 즈음하여 입체 구조체인 스프링 구조 수지 성형품(1)을 인수 롤(25)로 접어 구부리는 것이 곤란할 경우에는 부피 밀도가 작은 부분을 만드는 것에 의해 그 부위로 접어 구부리고 수중으로부터 끌어올리는 것도 할 수 있다. 절단 장치(30)는 꺼내진 스프링 구조 수지 성형품(1)을 적당 길이로 절단하는 것이다.

또한 구별 예로서 도 5에 나타나듯이, 배스(126)내에 절단 장치(130)를 설치하고, 절단 장치(130)는 인수기(124) 하방 부근에 배치하고, 배스(126)의 대향 측벽에는 절단부위에서 절단된 단체의 빈틈에 삽입되는 계지 돌기를 다수 돌설한 컨베이어로 이루어진 반송장치(135)를 구비한다. 다른 부위의 구성에 관해서는 100번대 부호로서 상기 설명을 원용한다.

여기서, 표면층 형성 장치(50)를 설명한다. 이 표면층 형성 장치(50)는 금형(22)으로부터 토출된 용융한 연속선 2중 외주 측면부의 연속선이 배스(26)의 수면에 접촉하기 전에 그 두께를 조여 스프링 구조 수지 성형품(1)의 표층 밀도를 높임과 동시에 루프를 매끄럽게 형성시키고 루프끼리의 융착을 균일화시키는 것이고, 또한 컨베이어의 무단 벨트(28)에 접촉하기 전에 그 표면을 냉각 고화시켜 벨트(28)의 흔적이 성형품에 생기지 않도록 하는 것이다. 무단 벨트(28)에 무한궤도(caterpiller)(도 12 참조)가 형성되고 있을때 유효하다.

이 표면층 형성 장치(50)는 도 7 내지 도 9에 도시한 바와 같이, 금형(22)으로부터 압출되어 하방으로 용융되어 흘러내리는 다수의 선(2)으로 되는 3차원 구조체(3)의 두께 방향으로 대치하는 측면에 수평으로 배치되고, 3차원 구조체(3)의 두께 방향에 그 두께를 소정 비율로 축소시키도록 기울어지고 좌우 대칭으로 배치되는 경사진 홈통(51)과 경사진 홈통(51)의 표면 상방으로부터 하방을 향하여 3차원 구조체(3)를 냉각하는 냉각수를 공급하는 물공급부(53)와, 상기 경사진 홈통(51)의 표면을 덮는 물공급부(53)에 장착된 투수 시트(55)를 구비한 것이다.

경사진 홈통(51)은 완만한 경사각으로 설정되는 경사판(51a)과 이 경사판(51a)의 하단부로부터 연장되어, 경사판(51a)보다도 급격한 경사각으로 설정되는 경사판 (51b)으로 구성된다. 무단 벨트(28)의 내측면과 경사판(51b)의 하단면은 한면인 것이 바람직하다.

경사진 홈통(51)은 일반적으로 금속, 특히 스테인리스가 바람직하다. 이는 물에 의하여 녹이 생기는 것을 방지하기 때문이다. 물의 미끄러짐 상, 확산성을 양호하게 하도도록 경사진 홈통(51)의 표면을 불소수지 가공하는 것이 바람직하다.

여기서 예를 들면 노즐(23)의 개구가 형성되는 영역의 면적은 폭 1300mm, 안길이 80mm로 설정되고, 경사진 홈통(51)은 폭 1300mm,두께 3mm, 경사판(51b)의 간격이 40mm로 설정되고 있다.

이 경사진 홈통(51)의 하부에 상기한 인수기(24)가 배치되고 있다. 3차원 구조체(3)의 두께와 스프링 구조 수지 성형품(1)의 두께와의 비율(축소율)은 30%~70%이고, 40%~60%인 것이 바람직하다. 도 6에서는 3차원 구조체(3)의 두께가 80mm, 스프링 구조 수지 성형품(1)의 두께가 40mm으로 되고, 두께의 조임 비율이 대략 50%로 설정되고 있다.

투수 시트(55)는 옷감(무명 등)이 바람직하지만 그 대체물도 좋다. 투수 시트(55)에 물이 침투하여 표면으로 나오는 것이 바람직하다. 냉각수 C은 투수 시트 (55)의 아래를 흐르면서 투수 시트(55)의 윗면에도 침투하고 나온다. 투수 시트(55)에 의하여 경사진 홈통(51) 윗면 전면에 냉각수 C이 골고루 미친다. 투수 시트(55)의 마찰력의 작용으로 루프의 형성이 양호하게 된다. 투수 시트(55)의 두께는 0.3~0.4mm인 것이 바람직하다.

물공급부(53)는 도 6 및 도 7에 도시한 바와 같이, 긴 자 형상의 단면 사각형으로 경사판(51a)의 상부에 폭방향에 수평으로 고정되어 물이 저장되는 탱크(53a)와 탱크(53a)에 개구 형성되는 냉각수 토출구(53b)와 탱크(53a)의 상부를 덮는 투수 시트(55)를 억누르는 コ자 형상의 누름쇠 장식(53c)과 쇠장식(53c)을 탱크(53a)에 고정하는 나사(53d)로 구성되어 있다. 냉각수 토출구(53b)는 경사 방향에 대하여 내측이 되는 면에 형성되어 있다. 냉각수 토출구(53b)의 개구 형상은 특별히 한정하는 것은 아니나 정면에서 보면 슬릿 모양이 되는 것이 바람직하다. 슬릿이외에 둥근 구멍, 각진 구멍 등도 좋다. 연속, 불연속도 좋다. 탱크(53a)는 물공급원(미도시), 예를 들면 호스, 수도꼭지 등과 접속되어 있다.

도 9에 도시한 바와 같이, 냉각수 C이 탱크(53a)에 공급되면 개구(53b)로부터 투수 시트(55)와 경사판(51a) 사이에 냉각수 C이 공급되어 냉각수 하층 L을 형성한다. 그리고 투수 시트(55)의 윗면에 냉각수 C이 침투하고, 투수 시트(55)의 윗면에 냉각수 상층 M을 형성한다. 이 냉각수 상층 M은 3차원 구조체(3)의 그 두께 방향으로 대치하는 측면을 받아내어 루프를 형성하고 인접하는 연속선의 상호를 접촉 엉킴시키는 것이다.

금형(22)으로부터 흘러내려 루프를 형성하는 과정에서의 선 2군의 움직임은 임의이고 한결같지 않지만 안 층(6)이 되는 부분은 압출 방향에 대하여 나선형으로 움직이고 표면층(4,5)이 되는 부분은 면방향으로 루프를 표현하도록 움직이는 경향이 있다.

투수 시트(55)는 유연성이 있지만 냉각수가 통수되어도 그다지 움직이는 일없이 안정되고 있다. 투수 시트(55)는 통수성을 가지고 물이 냉각수 하층 L으로부터 투수 시트(55)의 윗면에 스며들면서 흘러내리기 때문에 물을 가로 나비 방향의 전면으로 확대해가면서 균일한 두께의 냉각수 상층 M을 형성할 수 있다. 즉 투수 시트(55)가 물을 흡입하여 양 옆으로 넓혀 가면서 물이 집합하는 것을 방지할 수 있고 투수 시트(55)면 상에 형성되는 냉각수 상층 M의 두께는 안정된다. 따라서 표면층(4,5)의 전면을 균일하게 냉각하는 것이 가능해짐과 동시에 투수 시트(55)는 마찰 계수가 금속보다도 크기 때문에 그 마찰 효과에 의하여 3차원 구조체(3)가 떨어져 왔을때 냉각수 상층 M에 낙하하여 투수 시트(55)에 걸려 루프를 형성하여 가는 것이다. 불소수지판보다도 걸리는 쪽이 강하기 때문에 확실한 루프를 형성하는 것이 가능하다.

　 이렇게 형성되는 냉각수 상층 M 위에 스프링 구조 수지 성형품(1)의 표면층(4,5)가 되는 부분은 루프를 면방향(뉘인 상태)으로 냉각되고 용융 낙하하여오는 선 집합체(3)의 표면층(4,5)이 조여진다.

한편 안 층(6)이 되는 부분은 나선형을 표현하도록 루프를 형성한다. 그뒤 스프링 구조 수지 성형품(1)을 수중에서 인수기(24)에 의하여 인수된다.

본 실시 형태의 효과를 하기에 열거한다.

A)투수 시트(55)상에 침투하는 냉각수는 냉각수 상층 M을 형성하고 선의 경사진 홈통(51)으로의 부착을 방지할 수 있다.

B)투수 시트(55)의 마찰 계수는 불소수지 코팅이나 금속에 비하여 높기 때문에 낙하해오는 용융 연속선에 저항을 주고 양호한 루프 형상을 형성할 수 있다.

C)용융 연속선의 낙하점에는 투수 시트(55)와 냉각수 상층 M에 의한 쿠션성이 있기 때문에 루프의 성형이 양호하게 됨과 동시에 선(2)의 단면 형상을 변형하는 일이 없다. 선(2)이 떨어져 오는 스피드가 그런 대로 빠르지만 투수 시트(55)와 냉각수 상층 M의 쿠션 효과로 양호한 루프가 형성되고 선의 단면 형상을 깨뜨리지 않고 루프를 형성할 수 있다. 특히 중공선의 경우, 단면 형상이 변형하지 않는 장점이 크다.

본 실시 형태의 제조 방법에 있어서 효과는 다음과 같다.

루프의 박리가 적다. 선끼리가 박리한 순간 전체 강도가 떨어지기 때문에 선끼리의 융착이 생명이다.

상기 개발예에서는 미끄럼이 너무 좋아서 루프가 형성 불완전하지만 투수 시트(55)의 상하 양면에 냉각수가 존재하는 것으로 선이 냉각수 상층에 떨어져 루프를 형성할때 쿠션성이 좋아지고 마찰 저항이 늘어나고 선이 걸리면서 깨끗하게 루프를 표현할 수 있다.

사출한 용융 연속선을 크게 조이는 것을 가능케한다. 이에 의해 조임량이 증대하는 만큼 선의 뒤얽히는 정도가 늘어나 엉킴면(용착면)이 늘어나고 융착력이 증대한다.

표면을 매끄럽게 성형하는 것을 가능케한다. 따라서 하기에 나타내는 특징을 갖는 제품을 제공할 수 있다. 성형품 표면이 치밀하고 실처럼 늘어짐, 요철이 적어 매끄럽고, 커버를 손상시킴이 없다. 표면층(4,5)의 선의 융착이 강고하고 박리됨이 없다. 표면층(4,5)의 밀도가 높고 선의 융착력이 강고하기 때문에 압력 분산성이 우수하다. 쿠션으로서 이용할 경우, 바닥, 뒷면을 지지할때 표면층 (4) 부분이 압력 분산을 행하고 아래의 안 층(6)에 대하여 국부적인 과중을 부하하지 않는다. 어느 정도 조직이 거칠어도 쿠션성을 유지할 수 있고 게다가 외력에 대해서도 표면층(4,5)이 치밀하기 때문에 융착부위가 박리되기 매우 어렵다. 루프끼리의 엉킴이 강하기 때문에 내굴곡성이 우수하다.

3차원 구조체(3)의 두께를 깊게 조이고 얇은 성형품을 제조할 수 있다. 표면층(4,5)의 루프 형성성능이 높아지기 때문에 두께를 얇게 해도 쿠션성, 내끈적임성이 우수한 성형품을 제공할 수 있다. 두께가 얇기때문에 비용 감소를 도모할 수 있다.

표면층(4,5)의 선은 성형품의 압출 방향에 대략 평행하게 루프를 형성하고 압력 분산의 효과를 발현하고 안 층(6)의 선은 길이 방향에 대략 평행한 루프로서 쿠션성을 발현한다.

스프링 구조 수지 성형품(1)의 제조 방법

이하에서, 상기 스프링 구조 수지 성형품(1)의 제조 방법의 일례에 관해 설명한다.

도 10에 도시한 바와 같이, 본 실시 형태에 있어서 스프링 구조 수지 성형품 (1)의 제조 방법에 있어서, 적절하게는 PE,PP 등의 폴리올레핀계 수지와 VAC,EVA 또는 SBS 등의 원료 수지는 후술하는 텀블러 또는 정량 공급기등을 거치고 건조혼합 되거나 혹은 혼합 혹은 용융 혼합하여 펠릿화되고, 압출 성형기(20)의 호퍼(21)에 보내진다.

구체적으로는 원료 수지, 예를 들면 PP과 SBS을 텀블러(카토우 이치기 제작 소 제KR 혼합기)로 40rpm에서 15분간 혼합한다.

다음에 도 3에 도시한 바와 같이 이 원료 수지로 이루어지는 혼합물을 φ65m 단축 압출 성형기(20)의 호퍼(21)(도 4 참조)로부터 투입하고 소정 온도(실시예 1 내지 6이 200℃, 실시예 7 내지 9가 260℃)로 용융혼연하고 성형 다이(22)에 설치한 소정 직경의 다수 노즐으로부터 소정의 압출 속도에 있어서 용융 압출하고 후술하는 인수기(24)로 인수한 것에 의해 소정의 선 직경(예를 들면, 600~90,000 데니르, 바람직하게는 3,000~30,000 데니르, 보다 바람직하게는 6,000~10,000 데니르)의 조질 및 또는 중공의 연속선을 형성하고, 이 용융 상태의 선(2)끼리를 도 6 내지 도 9, 도 11에 나타내는 상술한 루프 형성 장치(50)에 의해 이웃끼리의 선(2)을 접촉 엉킴시키는 것에 따라 랜덤한 루프, 예를 들면 직경 1~10mm, 바람직하게는 직경 1~5mm의 루프를 형성시킨다. 이때, 접촉 엉킴부위의 적어도 일부는 서로 용융 접착되고 냉각된다. 또한 선(2)은 중공의 것과 조질의 것이 소정 비율으로 혼합되어도 좋다.

상기 랜덤한 루프의 집합인 입체 구조체의 두께 및 부피 밀도는 배스(26)내의 인수기(24)의 인수 롤(25,25)간에 설정된다. 이 입체 구조체(예를 들면, 두께 10~200mm, 폭 2,000mm)는 컬 또는 루프상에 랜덤하게 성형되고 수중에서 고화되고,권취 롤(29)에 의하여 스프링 구조 수지 성형품(1)으로서 꺼내어진다.

또한, 수중에 있어서 이 루프가 형성되는 선(2)을 인수기(24)에 의하여 인수할 때는 인수기(24)의 속도를 변경하는 것으로 쿠션 특성을 변경해도 좋다. 그 경우 입체 구조체의 부피 밀도를 비교적 증대시키는 경우 0.03~0.08g/cm³, 바람직하게는0.04~0.07g/cm³, 특히 바람직하게는 0.05~0.06g/cm³로 하는 것이 바람직하다.

또한, 예를 들면 인수 롤(25)의 인수 속도를 타이머등에 의하여 설정 시간마다, 설정 시간내, 저속으로 하는등 인수기(24)의 인수 속도를 소정의 간격(예를 들면 3~5m)으로 저속 조정하는 것에 의해 스프링 구조 수지 성형품(1)의 길이 방향에 있어서 소정 간격마다(예를 들면, 30~50cm)에 저속으로 인수시 형성되는 부피 밀도의 큰 부분과 그 밖의 부분, 즉 조밀을 연속하여 형성해도 좋다.

또한, 도 4에 도시한 바와 같이, 인수할 즈음에 입체 구조체인 스프링 구조 수지 성형품(1)을 인수 롤(25)로 접어 구부리는 것이 곤란할 경우에는 부피 밀도가 작은 부분을 만드는 것에 의해 그 부위에서 접어 구부려 수중으로부터 끌어올릴 수도 있다. 이상의 공정을 거쳐 꺼내어진 스프링 구조 수지 성형품(1)은 절단 장치(30)에 의하여 적당 길이로 절단된다.

상기 제조 방법에 따른 일례로서 부피 밀도 0.03g/cm³, 두께 50mm의 스프링 구조 수지 성형품(1)을 얻었다. 입체 구조체는 각각 1종 또는 여러종의 다른 재질의 조합으로 이루어진 것을 이용하여 제조할 수도 있다.

<성형 장치 실시예>

사용 압출기는 직경 90mm단축형 압출기이다. 사용 원료는 에틸렌 초산비닐 공중합체이다. 운전 조건은 수지 온도는 250°C, 성형 압력은 0.1Mpa, 스크류 회전수는 30rpm, 토출 능력 g은 135kg/hr, 그리고 인수 속도는 32.3m/hr이었다.

<각종 수지의 실시예>

(1)배합비가 서로 다른 제조예

실시예로서 PE+VAC, PE+EVA, PP+SBS에 있어서, 각각 배합비를 변화시키고 혼합하여 스프링 구조 수지 성형품(1)의 근본이 되는 입체 구조체를 작성하였다.

혼합은 카토우 이치기 제작소제 KR 혼합기(형식:KRT-100)텀블러를 사용하여 40rpm으로 15분간 수행하였다. 성형은 φ65mm 단축 압출 성형기를 사용하고 스크류 회전수 60rpm으로 인수 속도 3.1m/min, 0.6m/min으로 인수하였다. 혼합물의 수지 온도는 200°C이었다.

<배합비가 서로 다른 제조예>

실시예로서, PE 70wt%~+VAC 30~90wt%, PE 34wt%~89wt%+EVA 66wt%~11wt%,

PP 70wt%~95wt%+SBS 30wt%~5wt%에 있어서, 각각 배합비를 변화시켜서 혼합하고 각각 두께 50mm x 길이 300mm의 스프링 구조 수지 성형품을 토출량 28kg/h으로 제조하였다. 제품 고유값은 각각 부피 밀도 0.03g/cm³, 실경 1.5mm, 면적 300 x 300mm, 두께 50mm이었다.

<부피 밀도가 서로 다른 제조예>

PE:VAC=90:10의 원료를 대상으로 하고 제품 부피밀도를 변화시킨 스프링 구조 수지 성형품을 작성하였다. 혼합은 카토우 이치기 제작소제 KR 혼합기(형식:KRT-100) 텀블러를 사용하고 40rpm으로 15분간 수행하였다. 성형은 φ65mm 단축 압출기를 사용하고 스크류 회전수 60rpm으로 인수 속도 3.1m/min, 0.6m/min으로 인수하였다. 수지 온도는 200°C이었다.

배합비는 PE 90wt%+VAC 10wt% 두께 50mm x 길이 300mm의 스프링 구조 수지 성형품을 토출량 28kg/h, 인수 속도 3.1~0.6m/min으로 제조하였다.

부피 밀도등 제품 고유값은 각각 부피 밀도 0.01g/cm³ 및 0.05g/cm³, 실경 1.5mm(중공),면적 300 x 300mm,두께 50mm이었다.

실시예는 전부 우레탄폼으로 보여지는 현저한 항복점을 가지지 않는다. 현저한 항복점을 가지지 않는다는 것은 쿠션 구조체의 국부적 가라앉음이 적어 쿠션 구조체에 접촉하는 부위 전체에서 균일하게 하중을 받아내는 것이 가능하다는 것을 나타낸다.

휘는 비율 50% 이하도 하중의 변동이 보여지지 않는다. 또한 구조체 두께의 약 90%까지 유효하게 변형한다. 이는 바닥으로 붙는 느낌이 적은 것을 나타낸다. 또한 하중을 제거한 때의 구조 회복이 빠르며, 내달라붙음 특성을 갖는 것을 나타낸다.

이어서, 전 실시예인 스프링 구조 수지 성형품(1)의 근본이 되는 입체 구조체와 PP만으로 이루어지는 종래의 입체 구조체를 비교하면, 비교예는 항복점을 가지고 하중도 크고 소성변형을 일으키고 구조체가 탄성 복귀하지 않는다. 또한 항복점은 갖지않지만 휘는 비율 50% 이하 하중이 일어나고 바닥으로 붙는 느낌을 나타낸다. 또한 소성변형을 일으키고 탄성 복귀하지 않는다.

본 실시예에서는 입체 구조체의 배합비 또는 부피 밀도를 변화시키는 것에 의해 희망하는 경도의 스프링 구조 수지 성형품(1)을 제조하는 것이 가능하다.

실시예는,우레탄폼과 동등한 내달라붙음 특성을 갖는다.

실시예에서는 91%라는 높은 반발 탄성률을 나타내었다. 우레탄폼에 비하여 본 실시 형태의 성형품은 1.4 배의 반발 탄성능을 갖는 것이다.

본 실시 형태에 있어서, 스프링 구조 수지 성형품의 실시 형태는 상기에 한정되는 것은 아니고 본 발명의 기술적 범위에 속하는 한 여러가지의 형태를 채용할 수 있는 것이다. 또한 본 발명의 기술적 사상을 일탈하지 않은 범위내에서 변형등을 부가할 수 있는 것이며, 이같은 변형, 균등물 등도 본 발명의 기술적 범위에 포함되는 것이다.

본 발명에 의하면, 투수 시트의 윗면에 침투하는 냉각수는 냉각수 상층을 형성하고 선의 부착을 방지한다. 투수 시트의 마찰 계수는 불소수지(테플론(등록상표)등) 코팅이나 금속(스테인리스등)에 비하여 높기 때문에 낙하해오는 용융 연속선에 저항을 주고 양호한 루프 또는 컬 형상을 형성할 수 있다.

용융 연속선 낙하점에는 투수 시트와 냉각수 상층에 의한 쿠션성이 있기 때문에 선의 단면 형상을 변형시킴이 없다. 특히 중공선의 경우 단면 형상의 변화가 없거나 적기 때문에 제품의 가치가 높아진다.

본 발명의 제조 방법에 의하면, 스프링 구조 수지 성형품의 표면층을 매끄럽게 성형하는 것을 가능케한다. 압출된 용융 연속 3차원 구조체의 두께를 크게 조이는 것을 가능케한다. 조임량이 증대하는 만큼 융착부위가 늘어나고 강도, 쿠션성이 높아진다.

본 발명의 스프링 구조 수지 성형품에 의하면, 그 표면이 치밀하고 실처럼 늘어남, 요철이 적어 표면이 매끈하다. 표면층의 밀도가 높고 융착력이 강고하기 때문에 압력 분산성이 우수한다.

두께를 얇게 할 수 있고,쿠션성 내달라붙음성이 우수하다. 비용절감을 도모할 수 있고 내굴곡성이 우수하다.

표면층의 루프 또는 컬은 성형품의 압출 방향에 대략 평행하게 압력 분산하는 효과를 발현하고, 안 층의 루프 또는 컬은 두께 방향에 대략 평행하게 쿠션성을 발현한다.

Claims

열가소성 수지 및/또는 열가소성 탄성중합체로 이루어지는 조질 및/또는 중공의 연속선의 랜덤한 루프 또는 컬의 인접하는 선 상호를 접촉 엉킴 집합하게 되는 소정의 부피 밀도의 빈틈을 갖는 3차원 구조체이고,

상기 3차원 구조체의 두께 방향으로 대치하는 표면층의 부피 밀도를 0.2~0.5g/cm³, 표면층간의 안 층의 부피 밀도를 0.01~0.15g/cm³로 형성하도록 이루어지는 스프링 구조 수지 성형품.
제1항에 있어서, 상기 표면층의 부피 밀도가 0.3~0.4g/cm³, 공극률은 44~77%, 상기 안 층의 부피 밀도를 0.01~0.15g/cm³, 공극률을 83~99%로 형성하는 것을 특징으로 하는 스프링 구조 수지 성형품.
제2항에 있어서, 상기 표면층의 공극률을 56~67%, 상기 안 층의 부피 밀도를 0.03~0.05g/cm³, 공극률을 94~97%로 형성하는 것을 특징으로 하는 스프링 구조 수지 성형품.
제1항에 있어서, 조질의 선과 중공의 선의 혼합비가 조질:중공=0~50:50~100인 것을 특징으로 하는 스프링 구조 수지 성형품.
제1항에 있어서, 상기 선이 중심부에 중공의 선을 이용하고, 그 중공의 선의 외주를 조질의 선으로 커버하는 것을 특징으로 하는 스프링 구조 수지 성형품.
열가소성 수지 및/또는 열가소성 일래스토머를 복수의 선에 용융 압출하고 연속선의 랜덤한 루프 또는 컬의 인접하는 선 상호를 접촉 엉킴 집합시키고, 소정의 부피 밀도의 빈틈을 가지는 소정 두께의 3차원 구조체를 성형할 즈음에 상기 용융 압출한 3차원 구조체의 두께 방향으로 대치하는 측면을 균일한 냉각수층에 압출 방향으로 영역을 확대하면서 간섭하게 하고 상기 3차원 구조체의 두께 방향으로 대치하는 측면에 위치한 선의 인접하는 연속 선 상호를 접촉 엉키게 하여 부피 밀도가 큰 루프 또는 컬로 이루어지는 표면층으로 형성하고,

그 표면층간에 부피 밀도가 작은 안 층을 형성하는 것을 특징으로 하는 스프링 구조 수지 성형품의 표면층 형성 방법.
열가소성 수지 및/또는 열가소성 일래스토머를 용융 압출하여, 조질 및/또는 중공의 연속선의 랜덤한 루프 또는 컬을 형성하고, 상기 연속선의 인접하는 선 상호를 접촉 엉킴집합시켜 소정의 부피 밀도의 빈틈을 가지는 3차원 구조체를 형성하는 장치로서,

상기 3차원 구조체의 두께 방향으로 대치하는 측면에 압출 방향에 간격을 축소시키도록 대향 경사하고 배치되는 경사진 홈통과,

상기 경사진 홈통의 표면을 피복하는 투수 시트를 설치하고 경사진 홈통의 표면과 투수 시트의 사이에 냉각수를 공급하여 냉각수 하층을 형성하는 냉각수 공급부를 갖추고,

상기 투수 시트의 윗면에 상기 냉각수를 균일히 침투하게 하여 냉각수 상층을 형성하고 투수 시트상의 냉각수 상층에 상기 3차원 구조체의 두께 방향에 대향하는 표면층의 연속선을 간섭하게 하고 루프 또는 컬을 형성시켜 인접하는 연속선 상호를 접촉 엉키게 한 것을 특징으로 하는 스프링 구조 수지 성형품의 표면층 형성 장치.
제7항에 있어서, 상기 투수 시트는 통수성을 가지고 유연성이 있고 스테인리스 또는 불소수지의 마찰 계수보다 큰 마찰 계수를 갖는 옷감으로 이루어지는 것을 특징으로 하는 스프링 구조 수지 성형품의 표면층 형성 장치.
제7항에 있어서, 상기 경사진 홈통은 불소수지 코팅을 행한 스테인리스 판인 것을 특징으로 하는 스프링 구조 수지 성형품의 표면층 형성 장치.